JP4906430B2

JP4906430B2 - 空気予熱器

Info

Publication number: JP4906430B2
Application number: JP2006211547A
Authority: JP
Inventors: 隆志江田; 潤一辻井; 英二東後
Original assignee: Sumitomo Precision Products Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Precision Products Co Ltd
Priority date: 2006-08-03
Filing date: 2006-08-03
Publication date: 2012-03-28
Anticipated expiration: 2026-08-03
Also published as: JP2008039227A

Description

本発明は、ガスタービン、高温型燃料電池等のエネルギーシステムに用いられる空気予熱器に関し、さらに詳しくは、エネルギーシステムの起動時に器体内に発生する熱応力を低減することにより、器体の破損および変形を防止し、優れた熱交換効率を維持できる空気予熱器に関するものである。

近年、エネルギーの有効利用という観点から分散型エネルギーシステムは、大型発電システムに代わるエネルギーシステムとして有望視されている。分散型エネルギーシステムにはガスエンジン、太陽電池、風力タービンなどの多様な分散型エネルギー変換技術があるが、その中でも、ガスタービン等の熱機関や、化学プロセスを経て燃料から直接発電を行う高温型燃料電池の開発が盛んに行われている。

高温型燃料電池としては、例えば、固体酸化物形燃料電池（ＳｏｌｉｄＯｘｉｄｅＦｕｅｌＣｅｌｌ、以下、「ＳＯＦＣ」という）や溶融炭酸塩形燃料電池（ＭｏｌｔｅｎＣａｒｂｏｎａｔｅＦｕｅｌＣｅｌｌ、以下、「ＭＣＦＣ」という）が挙げられる。また、ガスタービンと高温型燃料電池とを複合化したハイブリッドシステムは、分散電源としての利用を目的とし、その実現に向けて検討が行われている。

ガスタービンや高温型燃料電池は、排気ガスの温度が高いことが特徴であることから、熱効率を向上させるために、排ガスの排熱を利用して空気を加熱する再生サイクルを採用することが多い。これらの分散型エネルギーシステムにおいては、排熱回収性能がガスタービンや高温型燃料電池の性能に大きく影響することから、ガスタービンや高温型燃料電池の設計に際し、熱回収効率に優れた高性能の再生熱交換器の使用が必須となる。

ＳＯＦＣやＭＣＦＣのような作動温度の高い高温型燃料電池や、ガスタービンでは、再生熱交換器として空気予熱器が使用される。空気予熱器とは、熱効率を高めることを目的として、その排ガスから排熱を回収して、例えば、燃焼用の空気を予熱する熱交換装置であり、管型(チュブラー型)、板型(プレート型)、回転再生式等の形式がある。

板型の空気予熱器としては、コルゲートフィンを用いたプレートフィン熱交換器が主流となっている。プレートフィン熱交換器は内部が非常に密な部品で構成されており、これにより単位体積当たりの伝熱面積が高いことを特徴とする。

また、ガスタービンや高温型燃料電池では、始動・停止が反復されることから、温度サイクルに対する高い耐久性を備えた空気予熱器の採用が要請されている。

熱応力に対する空気予熱器の製品寿命を延ばす手段として、特許文献１には、予熱用熱交換器の保護装置が開示されている。この予熱用熱交換器の保護装置は、高温側流体の一部を、空気予熱器をバイパスさせて、二重管式熱交換器に導き熱交換させることにより、空気予熱器の高温側と低温側の温度差を縮小して、熱疲労を軽減するものである。しかし、特許文献１に記載された発明は、空気予熱器の他に二重管式熱交換器、バイパス管等の設備を設置しなければならず、設備費用を要するという問題がある。

また、特許文献２には、プレートフィン型熱交換器において、高温側通路内のフィン全体をろう付することなく、これを低温側通路毎に独立させることにより、例えば、高温の燃焼ガスが流入した際の流体通路内および全体の不均一な温度分布による熱応力を緩和できる構成、いわゆる柔構造を特徴とする構成が提案されている。特許文献２で提案される構成を採用すれば、熱交換器内の拘束箇所を減らすことにより、流体通路内および全体の熱応力を緩和することができる。

このように、排ガスと空気の熱交換に使用される空気予熱器には、急激な入熱によって流体通路内に生じる不均一な温度分布、および激しい熱負荷の変動に耐えることができる耐久性を保有しながら熱交換効率を維持することが要求される。

特開平０５−１０５４０２号公報ＷＯ０１／４８４３２Ａ１号公報

上述のとおり、空気予熱器には優れた熱交換効率を実現することが要求される。

図１は、従来の空気予熱器の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。図１に示す空気予熱器において、高温の排ガスは黒抜き矢印１が示す方向から、排ガス通路の入口端５を通過して、排ガス通路９へ流入する。一方、低温の空気は白抜き矢印３が示す方向から、入側ヘッダータンク７を通過し、入側ディストリビュータ１１を介して、前記排ガスと向流する方向に分配されて、空気通路１０へ流入する。高温の排ガスと低温の空気とは、互いに熱交換を行い、冷却された排ガスは排ガス通路の出口端６を通過して白抜き矢印２が示す方向へ流出し、加熱された空気は出側ディストリビュータ１２を介し、出側ヘッダータンク８を通過して黒抜き矢印４が示す方向へ流出する。

従来の空気予熱器では、図１に示すように、熱交換効率を最大限に高めることを目的として、高温流体と低温流体との接触面積を大きくするために、同じ寸法の排ガス通路９と空気通路１０を積層配置し、高温の排ガスが流入する排ガス通路の入口端５に、出側ディストリビュータ１２が位置するように配置する装置構成を採用するのが一般的である。

さらに、構造的な強度を確保するとともに、熱交換面積を増加して、交換効率の向上を図るために、ろう付による積層構造を採用することから、通常の空気予熱器は、いわゆる剛構造を特徴とする構成を採用している。

空気予熱器を上記のような装置構成とすることにより、低温流体に高温流体の熱を効率良く伝導することができる。しかし、最も温度が高い状態の排ガスと低温の空気がプレートを介して接触することにより、剛構造であるコーナー部１３、排ガス通路の入口端５および出側ヘッダータンク８に大きな温度勾配が生じるという問題がある。

このように、器体が拘束されて温度変化が生じた場合や、熱膨張係数の異なる部材を組み合わせた器体に温度変化が生じた場合には、器体の膨張と収縮が不均一となるので、器体内に熱応力が生じ、その結果、空気予熱器に変形や破損が発生する場合がある。

本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、ガスタービン、高温型燃料電池等のエネルギーシステムの起動時に器体内に発生する熱応力を低減することにより、器体の破損および変形を防止し、優れた熱交換効率を維持できる空気予熱器を提供することを目的とする。

本発明者らは、空気予熱器において、高温の排ガスが流入した際の排ガス通路内の不均一な温度分布による熱応力の緩和が可能となる構造について種々検討した。

まず、本発明者らは、エネルギーシステム起動時における空気予熱器の内部の温度分布を把握するため、供試する熱交換器を試験体として用いた加熱試験を行い、急激な加熱による空気予熱器への影響を調査した。前記試験体としては、コルゲートフィンを配した空気通路と排ガス通路とを積層配置した構成からなる熱交換器を使用した。以下、排ガス通路の入口端から出口端までの長さ（以下、「熱交換器の長さ」ともいう）をＬと表記して、加熱試験について説明する。

加熱試験には電気炉を使用し、準備した試験体に対し炉内ヒーターおよび排ガス入口方向からのガス加熱を施し、８００℃までの急加熱を行った。加熱試験にともなう、試験体の長さ方向の温度分布を調査するために、排ガス通路の入口端、入口端から長さＬ／４の位置、および入口端から長さＬ／２の位置（中央部）の３箇所における温度を熱電対により計測した。

図２は、熱交換器の排ガス通路の入口端からの距離と、入口端の温度を基準とする温度比率との関係を示す図である。図２に示すように、排ガス通路の入口端の温度上昇にともなって、試験体全体の温度がほぼ一定になることが、すなわち、入口端の温度を基準とする試験体の中心部の温度比率が１００％に近づくことが確認できた。また、排ガス通路の入口端の温度が５００℃や７００℃といった昇温段階においては、中心部では入口端と比較して２０〜３０％の温度低下が生じていることが判明した。

しかも、排ガス通路の入口端に近いほど温度勾配は大きく、昇温段階において、排ガス通路の入口端からＬ／６離れた部分では、１０％前後の温度低下が発生していることが確認された。

本発明者らは、上記の試験結果から、低温流体通路の出側ディストリビュータを排ガス流れ方向に移動させることにより、空気予熱器の高温側と低温側の温度差が小さくなり、大きな温度勾配が生じることを防止できるので、剛構造であるコーナー部、排ガス入口端および出側ヘッダータンクに発生する熱応力を有効に低減できることを知見した。さらに、剛構造であるコーナー部および出側ヘッダータンクに大きな温度勾配を生じさせないため、出側ディストリビュータを配した空気通路の端部を排ガス通路の端部から空気の排出方向に移動させることにより、すなわち、コーナー部および出側ヘッダータンクに高温流体が流れない構造を採用することにより、熱応力を低減できることを知見した。

本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、下記（１）〜（３）および（７）の空気予熱器を要旨としている。また、下記（４）〜（６）の空気予熱器は、本発明の参考例としての発明である。
（１）加熱用の排ガスを入口端から出口端に流通させる排ガス通路と、前記排ガス通路と直交する方向から供給される空気を入側ディストリビュータで分配して前記排ガスと平行流となる熱交換流路を形成し、熱交換された前記空気を出側ディストリビュータを介して前記排ガス通路と直交する方向に排出する空気通路とが積層配置された構成からなるプレートフィン型の空気予熱器において、前記空気通路の入側ディストリビュータ、または出側ディストリビュータが前記排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置されるとともに、前記排ガス通路に入口端から出口端までプレートフィンが配されていることを特徴とする空気予熱器。
（２）上記（１）に記載の空気予熱器では、器体内を流れる排ガスと空気との平行流を向流にすることにより、前記排ガス通路の入口端に生じる排ガスと空気との温度差が小さくなるので、望ましい。
（３）上記（１）、（２）または下記（７）に記載の空気予熱器では、前記排ガス通路の入口端から出口端までの長さＬに対し、前記離隔距離を約Ｌ／６とすることにより、空気予熱器の高温側と低温側の温度差を低減できるので、望ましい。
（４）加熱用の排ガスを入口端から出口端に流通させる排ガス通路と、前記排ガス通路と直交する方向から供給される空気を入側ディストリビュータで分配して前記排ガスと平行流となる熱交換流路を形成し、熱交換された前記空気を出側ディストリビュータで分配して前記排ガス通路と直交する方向に排出する空気通路とが積層配置された構成からなる空気予熱器において、前記入側ディストリビュータを配した空気通路の端部が、前記排ガス通路の端部から空気の供給とは反対方向に所定の距離を設けて離隔された位置、または前記出側ディストリビュータを配した空気通路の端部が、前記排ガス通路の端部から空気の排出方向に所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置されていることを特徴とする空気予熱器。
（５）上記（４）に記載の空気予熱器では、器体内を流れる排ガスと空気との平行流を向流にすることにより、前記排ガス通路の入口端に生じる排ガスと空気との温度差が小さくなるので、望ましい。
（６）上記（４）または（５）に記載の空気予熱器では、前記排ガス通路の入口端から出口端までの長さＬに対し、Ｌ／６以下の離隔距離を設けることにより、発生する熱応力を低減できるとともに、高温流体と低温流体との非接触面積を小さくできるので、望ましい。
（７）上記（２）に記載の空気予熱器では、前記出側ディストリビュータを配した空気通路の端部が、前記排ガス通路の端部から空気の排出方向に所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置されているのが望ましい。

本発明の空気予熱器は、空気通路の出側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に離隔距離を設けて積層配置することにより、または、出側ディストリビュータを配した空気通路の端部を排ガス通路の端部から空気の排出方向に離隔距離を設けて積層配置することにより、空気予熱器に発生する熱応力を低減し、器体の破損および変形を防止できることから、理想的な排ガスの熱回収を行うことができる。

また、本発明の空気予熱器は、出側ディストリビュータ等の配置を変更し、大きな温度勾配の発生を防止することにより、器体内に発生する熱応力を低減するものであり、高級な耐熱材料や複雑な構造等を要することなく、熱負荷の変動下における高熱交換効率と高耐久性を実現できる。

以下、本発明に係る空気予熱器について、図面を参照して詳細に説明する。

図３は、本発明の向流形空気予熱器であって、空気通路の出側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に離隔距離を設けて積層配置した場合の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。図３に示す空気予熱器において、高温の排ガスは黒抜き矢印１が示す方向から、排ガス通路の入口端５を通過して、排ガス通路９へ流入する。一方、低温の空気は白抜き矢印３が示す方向から、入側ヘッダータンク７を通過し、入側ディストリビュータ１１を介して、前記排ガスと向流する方向に分配されて、空気通路１０へ流入する。高温の排ガスと低温の空気とは、互いに熱交換を行い、冷却された排ガスは排ガス通路の出口端６を通過して白抜き矢印２が示す方向へ流出し、加熱された空気は出側ディストリビュータ１２を介し、出側ヘッダータンク８を通過して黒抜き矢印４が示す方向へ流出する。

このとき、排ガス通路の入口端５は最も温度が高くなるが、空気通路の出側ディストリビュータ１２は、排ガス通路の入口端５から所定の距離ｌだけ離隔された位置で積層配置されていることから、排ガス通路の入口端５、コーナー部１３および出側ヘッダータンク８に大きな温度勾配が生じることを抑制できる。これにより、剛構造である排ガス通路の入口端５、コーナー部１３および出側ヘッダータンク８に生じる熱応力が低減され、空気予熱器の破損および変形を防止することができる。

一方、並流形空気予熱器の場合には、向流形の場合とは異なり、入側ヘッダータンクおよび入側ディストリビュータは排ガス通路の入口側に配置される構成となる。

図４は、本発明の並流形空気予熱器であって、空気通路の入側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に離隔距離を設けて積層配置した場合の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。図４に示す空気予熱器において、白抜き矢印３が示す方向から供給される低温の空気は、入側ヘッダータンク７を通過し、入側ディストリビュータ１１を介して、排ガスの流れと同じ方向に分配されて、空気通路１０へ流入する。高温の排ガスと低温の空気とは、排ガス通路の出口端に向かって流れるにともない、互いに熱交換を行う。

このようにして、冷却された排ガスは排ガス通路の出口端６を通過して白抜き矢印２が示す方向へ流出し、加熱された空気は出側ディストリビュータ１２を介し、出側ヘッダータンク８を通過して黒抜き矢印４が示す方向へ流出する。

このとき、排ガス通路の入口端５は最も温度が高くなるが、空気通路の入側ディストリビュータ１１は、排ガス通路の入口端５から所定の距離ｌだけ離隔された位置で積層配置されていることから、排ガス通路の入口端５、コーナー部１３および入側ヘッダータンク７に大きな温度勾配が生じることを抑制できるので、向流形の場合と同様に、剛構造に発生する熱応力が低減される。

また、前記図２に示したように、長さＬの空気予熱器を用いて、８００℃までの急加熱を行った場合には、昇温段階において、排ガス通路の入口端からＬ／６離れた部分では、１０％前後の温度低下が発生することが確認された。さらに、空気予熱器の長さＬが極端に長い場合には、所定の距離ｌをＬ／６以下に設定しても、熱応力を有効に緩和することが可能であり、また、空気予熱器の長さＬが極端に短い場合には、熱交換効率を維持できる範囲で、所定の距離ｌをＬ／６以上に設定することも可能である。

したがって、空気予熱器の寸法や排ガスの温度等の加熱条件によっては、図３に示す長さＬの空気予熱器において、空気通路の出側ディストリビュータ１２を排ガス通路の入口端５から約Ｌ／６離れた位置に積層配置することにより、不均一な温度分布による熱応力を大幅に緩和することが可能となる。

さらに、本発明の空気予熱器では、器体内を流れる排ガスと空気との平行流が、向流であることが望ましい。以下に、その理由を説明する。

図５は、高温流体と低温流体が熱交換器の内部を平行に流れる場合の温度変化の様子を模式的に示す図であり、同図（ａ）は向流形熱交換器を示す図であり、同図（ｂ）は並流形熱交換器を示す図である。図５（ａ）におけるΔＴ₁は熱交換前の高温流体の温度Ｔ₁と、熱交換によって加熱された低温流体の温度ｔ₂との差であり、図５（ｂ）におけるΔＴ₁’は熱交換前の高温流体の温度Ｔ₁と、熱交換前の低温流体の温度ｔ₁との差である。したがって、高温流体の入口では、向流形熱交換器の温度差ΔＴ₁の方が、並流形熱交換器の温度差ΔＴ₁’よりも小さくなる。

すなわち、器体内を流れる排ガスと空気との平行流を向流で構成することにより、大きな温度勾配の発生を防止することができ、空気予熱器に発生する熱応力を低減することが可能になるからである。

図６は、本発明の向流形空気予熱器であって、出側ディストリビュータを配した空気通路の端部を、排ガス通路の端部から空気の排出方向に離隔距離を設けて積層配置した場合の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。図６に示すように、出側ディストリビュータを配した空気通路の端部を、排ガス通路の端部から空気の排出方向に、所定の距離ｂだけ離隔された位置で積層配置する装置構成とすることにより、高温の排ガスは流体通路コーナー部１３および出側ヘッダータンク８の近傍を流れず、大きな温度勾配が生じないことから、剛構造であるコーナー部１３および出側ヘッダータンク８に生じる熱応力を有効に低減できる。

また、並流形空気予熱器を採用する場合には、入側ディストリビュータを配した空気通路の端部を、排ガス通路の端部から空気の供給とは反対方向に、所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置する装置構成とすることにより、向流形の場合と同様に、剛構造であるコーナー部および入側ヘッダータンクに生じる熱応力を有効に低減できる。

図７は、空気通路の端部を、排ガス通路の端部から空気の排出方向に離隔距離を設けて積層配置した本発明の空気予熱器であって、排ガス入口と排ガス出口との幅が異なる場合の一例を模式的に示す図である。本発明は、剛構造であるコーナー部１３および出側ヘッダータンク８に大きな温度勾配を生じさせないため、空気通路の端部を排ガス通路の端部から空気の排出方向に離隔距離ｂを設けて積層配置することにより、熱応力を有効に低減することができる。

したがって、排ガス入口１４の幅を排ガス通路９の幅と一致させるのであれば、排ガス出口１５の幅については、図７に示すように、空気通路の幅と一致させる構造を採用することも、また、排ガス入口１４と同様に、排ガス通路９の幅と一致させる構造を採用することも可能である。このように、排ガス出口１５の幅は、施行条件や設備条件等に合わせて適宜選択することができる。

また、前記図３に示す空気予熱器では、排ガス通路の入口端からの距離と温度分布との関係に基づき、空気通路の出側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から約Ｌ／６離れた位置に積層配置することにより、熱応力を有効に低減することができる。これに対し、図６および図７に示す空気予熱器は、高温の排ガスが流体通路コーナー部１３および出側ヘッダータンク８の近傍を流れない構造を採用することにより、熱応力を低減するものである。

このことから、空気通路の端部と、排ガス通路の端部との空気の排出方向の離隔距離は、前記図３に示す空気予熱器の望ましい離隔距離Ｌ／６より小さい値でも、十分な熱応力の低減効果を発揮すると考えられる。したがって、図６および図７に示す長さＬの空気予熱器では、出側ディストリビュータを配した空気通路の端部を、排ガス通路の端部から空気の排出方向にＬ／６以下の離隔距離を設けた位置で積層配置すれば、コーナー部および出側ヘッダータンクに発生する熱応力を有効に低減することができるとともに、高温流体と低温流体との非接触面積を小さくすることが可能となる。

図８は、本発明の空気予熱器であって、空気通路の出側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に所定の距離を設けて離隔するとともに、空気通路の端部を排ガス通路の端部から空気の排出方向に所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置した場合の一例を模式的に示す平面図である。図８に示すように、出側ディストリビュータ１２の排ガス流れ方向への移動と、空気通路の端部の空気の排出方向への移動とを組合せれば、空気予熱器のコーナー部１３、排ガス入口端５および出側ヘッダータンク８に発生する熱応力をさらに低減することができる。

これにより、優れた熱交換効率を維持することができるとともに、熱負荷の変動に耐えることができる空気予熱器として広く適用できる。

従来の空気予熱器の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。熱交換器の排ガス通路の入口端からの距離と、入口端の温度を基準とする温度比率との関係を示す図である。本発明の向流形空気予熱器であって、空気通路の出側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に離隔距離を設けて積層配置した場合の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。本発明の並流形空気予熱器であって、空気通路の入側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に離隔距離を設けて積層配置した場合の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。高温流体と低温流体が熱交換器の内部を平行に流れる場合の温度変化の様子を模式的に示す図であり、同図（ａ）は向流形熱交換器を示す図であり、同図（ｂ）は並流形熱交換器を示す図である。本発明の向流形空気予熱器であって、出側ディストリビュータを配した空気通路の端部を、排ガス通路の端部から空気の排出方向に離隔距離を設けて積層配置した場合の一例を模式的に示す図であり、同図（ａ）は排ガス通路を示す平面図であり、同図（ｂ）は空気通路を示す平面図である。空気通路の端部を、排ガス通路の端部から空気の排出方向に離隔距離を設けて積層配置した本発明の空気予熱器であって、排ガス入口と排ガス出口との幅が異なる場合の一例を模式的に示す図である。本発明の空気予熱器であって、空気通路の出側ディストリビュータを排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に所定の距離を設けて離隔するとともに、空気通路の端部を排ガス通路の端部から空気の排出方向に所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置した場合の一例を模式的に示す平面図である。

符号の説明

１．排ガスの流入方向２．排ガスの流出方向
３．空気の流入方向４．空気の流出方向
５．排ガス通路の入口端６．排ガス通路の出口端
７．入側ヘッダータンク８．出側ヘッダータンク
９．排ガス通路１０．空気通路
１１．入側ディストリビュータ１２．出側ディストリビュータ
１３．流体通路コーナー部１４．排ガス入口
１５．排ガス出口

Claims

加熱用の排ガスを入口端から出口端に流通させる排ガス通路と、前記排ガス通路と直交する方向から供給される空気を入側ディストリビュータで分配して前記排ガスと平行流となる熱交換流路を形成し、熱交換された前記空気を出側ディストリビュータを介して前記排ガス通路と直交する方向に排出する空気通路とが積層配置された構成からなるプレートフィン型の空気予熱器において、
前記空気通路の入側ディストリビュータ、または出側ディストリビュータが前記排ガス通路の入口端から排ガス流れ方向に所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置されるとともに、前記排ガス通路に入口端から出口端までプレートフィンが配されていることを特徴とする空気予熱器。
前記排ガスと空気との平行流が向流であることを特徴とする請求項１に記載の空気予熱器。
前記出側ディストリビュータを配した空気通路の端部が、前記排ガス通路の端部から空気の排出方向に所定の距離を設けて離隔された位置で積層配置されていることを特徴とする請求項２に記載の空気予熱器。
前記排ガス通路の入口端から出口端までの長さＬに対し、前記離隔距離が約Ｌ／６であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の空気予熱器。