JP4903885B2 - シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法 - Google Patents
シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4903885B2 JP4903885B2 JP2010009930A JP2010009930A JP4903885B2 JP 4903885 B2 JP4903885 B2 JP 4903885B2 JP 2010009930 A JP2010009930 A JP 2010009930A JP 2010009930 A JP2010009930 A JP 2010009930A JP 4903885 B2 JP4903885 B2 JP 4903885B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- portland cement
- silica fume
- mass
- heat portland
- concrete composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 title claims description 109
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 73
- 239000002002 slurry Substances 0.000 title claims description 48
- 239000011372 high-strength concrete Substances 0.000 title claims description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 23
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims description 104
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 82
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 61
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 24
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 17
- 238000004898 kneading Methods 0.000 claims description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 claims 1
- 238000007613 slurry method Methods 0.000 claims 1
- 238000001723 curing Methods 0.000 description 16
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 11
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 9
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 4
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 4
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 4
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012615 aggregate Substances 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J calcium sulfate hemihydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 238000009614 chemical analysis method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229920006248 expandable polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011002 quantification Methods 0.000 description 1
- 239000011395 ready-mix concrete Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000011378 shotcrete Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000001029 thermal curing Methods 0.000 description 1
- 239000011882 ultra-fine particle Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
本発明はシリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法に関し、特に標準養生強度だけでなくコンクリート構造体のコア強度においても高強度である、シリカフュームをスラリー化して使用して製造した高強度コンクリート組成物及びその製造方法に関するものである。
従来より、コンクリートに混和する混和材としてシリカフュームがある。
かかるシリカフュームは、コンクリートに配合すると硬化体の緻密性が増大して、コンクリート強度および耐久性を向上することができること、結合材量が多く水結合材比が小さい場合に流動性が向上し施工性を改善できること、及び吹付けコンクリートにおけるリバウンド率が低下するなどの利点があるため、コンクリート用の混和材として好適に使用されている。
かかるシリカフュームは、コンクリートに配合すると硬化体の緻密性が増大して、コンクリート強度および耐久性を向上することができること、結合材量が多く水結合材比が小さい場合に流動性が向上し施工性を改善できること、及び吹付けコンクリートにおけるリバウンド率が低下するなどの利点があるため、コンクリート用の混和材として好適に使用されている。
また、シリカフュームは超微粒子であるため、嵩密度が２００〜３００ｋｇ／ｍ３と小さく、大量輸送が困難であること等から、使用に際しては、水や分散剤を用いて予めスラリー状にしたシリカフュームスラリーを使用することが、特開平８−３３３１４４号（特許文献１）に、また、空気中での攪拌や水を添加した攪拌により嵩密度を高めた粒状シリカフューム、あるいはセメントと混合粉砕したシリカフュームセメントが特開平５−１４７９８４号（特許文献２）等に記載されている。
また、シリカフュームをレディーミクスコンクリート工場においてスラリー化して使用したコンクリートの製造方法および製造装置が特許第３９４７７４３号公報（特許文献３）、特許第３５２５０９９号公報（特許文献４）等に開示されている。
また、シリカフュームをレディーミクスコンクリート工場においてスラリー化して使用したコンクリートの製造方法および製造装置が特許第３９４７７４３号公報（特許文献３）、特許第３５２５０９９号公報（特許文献４）等に開示されている。
更に、高強度コンクリート組成物及びその製造方法として、特開２００８−２２２４８２号公報（特許文献５）には、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、高強度混和材、分散剤、骨材及び水を含む高強度遠心力成形用コンクリート組成物であって、普通ポルトランドセメントの石膏中の半水石膏割合が２０〜９５質量％、間隙相含有割合が１７〜２３質量％、ポルトランドセメント総量中の早強ポルトランドセメントの割合が２８〜８０質量％、ポルトランドセメント総量の単位量が５１０〜６９０ｋｇ／ｍ３であり、高強度混和材は無水石膏と非晶質シリカとを含み、無水石膏／非晶質シリカの質量比が１５／８５〜８５／１５であり、ポルトランドセメント総量１００質量部に対して高強度混和材を５〜２０質量部含み、分散剤がポリカルボン酸系分散剤であることを特徴とする高強度遠心力成形用コンクリート組成物が開示されている。
レディーミクストコンクリート工場において、シリカフュームをスラリー化して使用する製造・供給システム（特許３９４７７４３号公報（特許文献３）、特許３５２５０９９号公報（特許文献４））では、高強度コンクリートの配合設計において、コンクリート構造体の外部強度だけでなく内部のコア強度も高い設計基準強度、例えば１３０Ｎ／ｍｍ２以上を満足するものではない。コンクリート構造体のコア強度を高くするには、一般に水結合材比を極端に低くするため、施工性が低下する傾向にある。
また、コンクリート構造体を施工する際の環境温度によっても、強度が左右されるという問題がある。
また、コンクリート構造体を施工する際の環境温度によっても、強度が左右されるという問題がある。
本発明の目的は、コンクリート構造体が優れた強度、特に標準養生強度だけでなくコンクリート構造体のコア強度が所定の設計基準強度（例えば１３０Ｎ／ｍｍ２）を満足する、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法を提供することである。
さらに、本発明の目的は、冬期、標準期、夏期における環境温度においても、特に冬期において、優れた上記強度を有する、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法を提供することである。
さらに、本発明の目的は、冬期、標準期、夏期における環境温度においても、特に冬期において、優れた上記強度を有する、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法を提供することである。
本発明は、冬期、標準期、夏期の所定温度において、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントが特定の配合割合で配合され、かつ、配合されるシリカフュームスラリー中のシリカフュームが特定の配合割合で配合されること等で、上記課題を解決できることを見出し、水結合材比が極端に低くなることを防ぎ、施工性が低下することがない、高強度コンクリート組成物及びその製造方法である。
本発明の高強度コンクリート組成物は、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、シリカフュームスラリー、細骨材、粗骨材、混練水及び高性能ＡＥ減水剤を含むコンクリート組成物であって、該シリカフュームスラリーを構成するシリカフュームの含有割合は、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとの配合割合が質量比で４：６〜６：４であることを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物である。
好適には、上記本発明の高強度コンクリート組成物において、さらに、該シリカフュームスラリー中の水と該混練水との総量が、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して１４〜１８質量％であることを特徴とするものである。
さらに好適には、上記本発明の高強度コンクリート組成物において、低熱ポルトランドセメントは、Ｃ２Ｓ量が５６±５質量％、粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇであり、中庸熱ポルトランドセメントはＣ３Ｓが４３±５質量％、粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇであることを特徴とするものである。
さらに好適には、上記本発明の高強度コンクリート組成物において、低熱ポルトランドセメントは、Ｃ２Ｓ量が５６±５質量％、粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇであり、中庸熱ポルトランドセメントはＣ３Ｓが４３±５質量％、粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇであることを特徴とするものである。
本発明の高強度コンクリート組成物の製造方法は、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー、高性能ＡＥ減水剤および水を混練してコンクリート組成物を調製するにあたり、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー及び混練水を混練した後、高性能ＡＥ減水剤を投入して均一に混練し、該シリカフュームスラリーを構成するシリカフュームの配合を、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％とし、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとの配合を質量比で４：６〜６：４となるように調製して配合することを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法である。
好適には、上記本発明の高強度コンクリート組成物の製造方法において、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー及び混練水の配合は、細骨材全質量の２分の１質量の細骨材と低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントを混練し、次いで、残りの細骨材全質量の２分の１の質量の細骨材と粗骨材を投入して混練し、その後別途調製したシリカフュームスラリーと混練水とを投入して更に混練することを特徴とする。
また好適には、上記本発明の高強度コンクリート組成物の製造方法において、該シリカフュームスラリー中の水と該混練水との総量が、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して１４〜１８質量％となるように調製して配合することを特徴とする。
さらに好適には、上記高強度コンクリート組成物の製造方法において、低熱ポルトランドセメントが、Ｃ２Ｓ量が５６±５質量％、粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇであり、中庸熱ポルトランドセメントはＣ３Ｓが４３±５質量％、粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇであることを特徴とする。
さらに好適には、上記高強度コンクリート組成物の製造方法において、低熱ポルトランドセメントが、Ｃ２Ｓ量が５６±５質量％、粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇであり、中庸熱ポルトランドセメントはＣ３Ｓが４３±５質量％、粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇであることを特徴とする。
本発明のシリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物は、優れた強度、特に標準養生強度だけでなく、コンクリート構造体のコア強度が所定の設計基準強度（例えば１３０Ｎ／ｍｍ２、好適には１５０Ｎ／ｍｍ２）を満足することが可能となる。
また冬期、標準期（春期、秋期）、夏期における環境温度においても、特に冬期において、優れた前記強度を有するコンクリート組成物とすることができる。
本発明のシリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法は、上記本発明の高強度コンクリート組成物を効率よく有効に製造することができる。
また冬期、標準期（春期、秋期）、夏期における環境温度においても、特に冬期において、優れた前記強度を有するコンクリート組成物とすることができる。
本発明のシリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法は、上記本発明の高強度コンクリート組成物を効率よく有効に製造することができる。
本発明のシリカフュームスラリーを用いた高強度セメント組成物は、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、シリカフュームスラリー、細骨材、粗骨材及び混練水を含むコンクリート組成物であって、該シリカフュームスラリーを構成するシリカフュームの含有割合は、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとの配合割合が質量比で４：６〜６：４である。
このような構成とすることで、コンクリート構造体の内部、即ちコア部分の強度を材齢９１日後に１３０Ｎ／ｍｍ２以上、好ましくは１５０Ｎ／ｍｍ２以上とし、所定の温度（環境温度）において高い圧縮強度を発現することができるコンクリート組成物を得ることができる。
本発明のコンクリート組成物には、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとが使用される。
低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントの配合割合は、質量比で４：６〜６：４である。
この配合割合であると、所定の温度において、材齢９１日後のコンクリート構造体のコア部分の圧縮強度が最大となる。
低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントの配合割合は、質量比で４：６〜６：４である。
この配合割合であると、所定の温度において、材齢９１日後のコンクリート構造体のコア部分の圧縮強度が最大となる。
該低熱ポルトランドセメントは、Ｃ２Ｓ量が５６±５質量％、粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇであり、中庸熱ポルトランドセメントはＣ３Ｓが４３±５質量％、粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇであるものを使用することが好ましい。
これにより、標準期（春期、秋期）のみならず、冬期においても高強度が比較的早期材齢において容易に得られると共に、夏期においても強度の頭打ちがなく高強度が確保されるという効果が得られる。
これにより、標準期（春期、秋期）のみならず、冬期においても高強度が比較的早期材齢において容易に得られると共に、夏期においても強度の頭打ちがなく高強度が確保されるという効果が得られる。
なお、上記Ｃ２Ｓ量はＪＩＳ Ｒ ５２０２『ポルトランドセメントの化学分析法』によって、セメント中の酸化カルシウム（ＣａＯ）、二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、酸化第二鉄（Ｆｅ２Ｏ３）、三酸化硫黄（ＳＯ３）の各質量割合（％）を、ＪＣＡＳ（セメント協会標準試験方法）I−０１−１９９７『遊離酸化カルシウムの定量方法』によってｆ．ＣａＯ（遊離酸化カルシウム）の質量割合（％）を求め、次式で示されるボーグ式より算定した。
Ｃ３Ｓ＝（４．０７×（ＣａＯ−ｆ．ＣａＯ））−（７．６０×ＳｉＯ２）−（６．７２×Ａｌ２Ｏ３）−（１．４３×Ｆｅ２Ｏ３）−（２．８５×ＳＯ３）
Ｃ２Ｓ＝（２．８７×ＳｉＯ２）−（０．７５４×Ｃ３Ｓ）
Ｃ３Ａ＝（２．６５×Ａｌ２Ｏ３）−（１．６９×Ｆｅ２Ｏ３）
Ｃ４ＡＦ＝（３．０４×Ｆｅ２Ｏ３）
粉末度は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１『セメントの物理試験方法』にしたがって測定した。
Ｃ３Ｓ＝（４．０７×（ＣａＯ−ｆ．ＣａＯ））−（７．６０×ＳｉＯ２）−（６．７２×Ａｌ２Ｏ３）−（１．４３×Ｆｅ２Ｏ３）−（２．８５×ＳＯ３）
Ｃ２Ｓ＝（２．８７×ＳｉＯ２）−（０．７５４×Ｃ３Ｓ）
Ｃ３Ａ＝（２．６５×Ａｌ２Ｏ３）−（１．６９×Ｆｅ２Ｏ３）
Ｃ４ＡＦ＝（３．０４×Ｆｅ２Ｏ３）
粉末度は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１『セメントの物理試験方法』にしたがって測定した。
また、シリカフュームは、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％の割合で配合される。
この配合割合で含有されると、コンクリートの流動性が大きく施工性が良好となるとともに高強度が得られるという利点がある。なお、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームを結合材というものとする。
また、シリカフュームは、ＪＩＳ規格（ＪＩＳ Ａ ６２０７）に規定される「コンクリート用シリカフューム」の品質規格を満足するものである。
この配合割合で含有されると、コンクリートの流動性が大きく施工性が良好となるとともに高強度が得られるという利点がある。なお、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームを結合材というものとする。
また、シリカフュームは、ＪＩＳ規格（ＪＩＳ Ａ ６２０７）に規定される「コンクリート用シリカフューム」の品質規格を満足するものである。
好適には、該シリカフュームスラリー中の水と該混練水との総量が、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフューム（結合材）の合計質量に対して１４〜１８質量％であることが好ましく、コンクリート組成物が更に高強度となるとともに、水結合材比が極端に低くなることを防ぎ、施工性が低下することがないからである。
また高性能ＡＥ減水剤の組成は、特に限定されず、任意のものを用いることができる。
また高性能ＡＥ減水剤の組成は、特に限定されず、任意のものを用いることができる。
本発明のシリカフュームを用いた高強度コンクリート組成物の調製を、以下に説明する。
本発明の高強度コンクリートの製造方法は、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー、高性能ＡＥ減水剤および水を混練してコンクリート組成物を調製するにあたり、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー及び混練水を混練した後、高性能ＡＥ減水剤を投入して均一に混練し、該シリカフュームスラリーを構成するシリカフュームの配合を、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％とし、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとの配合を質量比で４：６〜６：４となるように調製して配合する、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法である。
本発明の高強度コンクリートの製造方法は、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー、高性能ＡＥ減水剤および水を混練してコンクリート組成物を調製するにあたり、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー及び混練水を混練した後、高性能ＡＥ減水剤を投入して均一に混練し、該シリカフュームスラリーを構成するシリカフュームの配合を、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％とし、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとの配合を質量比で４：６〜６：４となるように調製して配合する、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法である。
低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリーおよび水の配合順序は特に限定されないが、好ましくは、例えば、細骨材全質量の２分の１質量の細骨材と低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントを混練し、次いで、残りの細骨材全質量の２分の１の質量の細骨材と粗骨材を投入して混練し、次いで別途調製したシリカフュームスラリーと混練水とを投入して更に混練することが練混ぜ効率の点から望ましく、その後高性能ＡＥ減水剤を投入して均一に混練してコンクリート組成物を調製する。
上記低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメントの配合量は、それぞれ別の計量器でＪＩＳ Ａ ５３０８で許容された誤差内に収まるように計量する。同様に別途計量した細骨材、粗骨材、水、シリカフュームスラリー、高性能ＡＥ減水剤とを、上記した順序でミキサ内で混合し、負荷電力値が一定になるまで練り混ぜることで、高強度コンクリート組成物を製造することができる。
シリカフュームは、シリカフュームと水とを混合して別途調製したシリカフュームスラリーとしてコンクリート組成物に添加し、高性能ＡＥ減水剤と配合するタイミングをずらすことで（時差投入）、シリカフュームがコンクリート中に均一に分散され、高性能ＡＥ減水剤とシリカフュームとが可塑化することなく、流動性を確保することができる。
ここで、本発明の高強度コンクリート組成物によるコンクリート構造体のコアの圧縮強度については、以下に説明する簡易断熱養生コンクリート供試体の圧縮強度を測定することで、コア強度が明らかになるものである。
具体的には、図１に概略を示すように、厚さ２００ｍｍの発泡スチロール断熱材（発泡倍率５５倍、（有）長沼化成）で全面を覆っている６４５×６４５×２３０ｍｍの空間内に、コンクリート組成物を打ち込んで得られたΦ１０ｃｍ×高さ２０ｃｍの各コンクリート供試体を格納設置し、コンクリート供試体が格納設置された該空間の隙間を発泡ビーズ（発泡倍率５５倍，（有）長沼化成）で埋めて簡易断熱養生を行ない、簡易断熱養生コンクリート供試体とする。
具体的には、図１に概略を示すように、厚さ２００ｍｍの発泡スチロール断熱材（発泡倍率５５倍、（有）長沼化成）で全面を覆っている６４５×６４５×２３０ｍｍの空間内に、コンクリート組成物を打ち込んで得られたΦ１０ｃｍ×高さ２０ｃｍの各コンクリート供試体を格納設置し、コンクリート供試体が格納設置された該空間の隙間を発泡ビーズ（発泡倍率５５倍，（有）長沼化成）で埋めて簡易断熱養生を行ない、簡易断熱養生コンクリート供試体とする。
一例として、冬期（温度１０℃）において、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントの質量混合比を、１００：０、８０：２０、６０：４０、５０：５０、４０：６０、２０：８０、０：１００とし、シリカフューム混合率が１２％、水結合材比が１４％である簡易断熱養生コンクリート供試体が受けた温度履歴の結果を図２に示す。なお、温度測定は、簡易断熱養生中のコンクリート供試体にＪＩＳ Ｃ １６０２のＴ熱電対を用いて測定したものである。
但し、シリカフューム混合率とは、［シリカフューム（ＳＦ）／（低熱ポルトランドセメント（ＣＬ）＋中庸熱ポルトランドセメント（ＣＭ）＋シリカフューム（ＳＦ））］×１００（質量％）を意味し、水結合材比とは、水／（ＣＬ＋ＣＭ＋シリカフューム（ＳＦ））］×１００（質量％）を意味する。
但し、シリカフューム混合率とは、［シリカフューム（ＳＦ）／（低熱ポルトランドセメント（ＣＬ）＋中庸熱ポルトランドセメント（ＣＭ）＋シリカフューム（ＳＦ））］×１００（質量％）を意味し、水結合材比とは、水／（ＣＬ＋ＣＭ＋シリカフューム（ＳＦ））］×１００（質量％）を意味する。
図２に示す温度履歴を受けた簡易断熱養生コンクリート供試体の圧縮強度と、１ｍ角（立方体）の模擬コンクリート構造体（後述する実施例の評価試験に記載する標準養生コンクリート供試体と同様の方法で製造したコンクリート構造体）から採取したコアの圧縮強度との関係を図３に示す。図３より、両者は良好な相関関係にあることがわかる。
なお、コア強度とは、コアマシンによって１ｍ角の前記模擬構造体からφ１００ｍｍの円柱状コアを１０００ｍｍ切り出し、高さ２００ｍｍに成形した３本の円柱供試体の圧縮強度の平均値である。
従って、簡易断熱養生コンクリート試験体の圧縮強度は、実際のコンクリート構造体のコア部分の圧縮強度を表すと考えられ、かかる簡易断熱養生を行うことで、実際のコンクリート構造体のコア部分の強度を測定することが可能となる。
なお、コア強度とは、コアマシンによって１ｍ角の前記模擬構造体からφ１００ｍｍの円柱状コアを１０００ｍｍ切り出し、高さ２００ｍｍに成形した３本の円柱供試体の圧縮強度の平均値である。
従って、簡易断熱養生コンクリート試験体の圧縮強度は、実際のコンクリート構造体のコア部分の圧縮強度を表すと考えられ、かかる簡易断熱養生を行うことで、実際のコンクリート構造体のコア部分の強度を測定することが可能となる。
本発明のコンクリート組成物は、シリカフュームスラリーを使用したコンクリート組成物であって、簡易断熱養生によるコンクリート供試体で測定した圧縮強度、即ちコンクリート構造体のコア部分の強度が、最も高くなるコンクリート組成物である。
本発明を次の実施例及び比較例により説明するが、これらに限定されるものではない。
使用材料
・低熱ポルトランドセメント（ＣＬ）：住友大阪セメント株式会社製、Ｃ２Ｓ量が５６±５％，粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇ
・中庸熱ポルトランドセメント（ＣＭ）：住友大阪セメント株式会社製、Ｃ３Ｓ量が４３±５％，粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇ
・シリカフューム（ＳＦ）：エルケム・ジャパン株式会社製で、ＪＩＳ Ａ ６２０７を満足するものであり、密度２．２０ｇ／ｃｍ３、比表面積１７．９ｍ２／ｇ、ＳｉＯ２量９４質量％
・細骨材（Ｓ）：茨城県桜川産硬質砂岩砕砂で、ＪＩＳ Ａ ５００５を満足するものであり、密度２．５７ｇ／ｃｍ３、粒形判定実積率５７％、粗粒率２．９７、吸水率１．５％
・粗骨材（Ｇ）：茨城県桜川産硬質砂岩砕石２００５でＪＩＳ Ａ ５００５を満足するものであり、密度２．６５ｇ／ｃｍ３、実積率６１％，粗粒率６．４０，吸水率０．７％
・水（Ｗ）：水道水
・混和剤（Ａｄ）：高性能ＡＥ減水剤（チューポールＳＳＰ−１０４：竹本油脂株式会社製）
使用材料
・低熱ポルトランドセメント（ＣＬ）：住友大阪セメント株式会社製、Ｃ２Ｓ量が５６±５％，粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇ
・中庸熱ポルトランドセメント（ＣＭ）：住友大阪セメント株式会社製、Ｃ３Ｓ量が４３±５％，粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇ
・シリカフューム（ＳＦ）：エルケム・ジャパン株式会社製で、ＪＩＳ Ａ ６２０７を満足するものであり、密度２．２０ｇ／ｃｍ３、比表面積１７．９ｍ２／ｇ、ＳｉＯ２量９４質量％
・細骨材（Ｓ）：茨城県桜川産硬質砂岩砕砂で、ＪＩＳ Ａ ５００５を満足するものであり、密度２．５７ｇ／ｃｍ３、粒形判定実積率５７％、粗粒率２．９７、吸水率１．５％
・粗骨材（Ｇ）：茨城県桜川産硬質砂岩砕石２００５でＪＩＳ Ａ ５００５を満足するものであり、密度２．６５ｇ／ｃｍ３、実積率６１％，粗粒率６．４０，吸水率０．７％
・水（Ｗ）：水道水
・混和剤（Ａｄ）：高性能ＡＥ減水剤（チューポールＳＳＰ−１０４：竹本油脂株式会社製）
上記各使用材料を用いてコンクリート組成物を製造した。
具体的には、下記表１〜５に示す配合量となるように、まず細骨材全質量の２分の１質量の細骨材と低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントを混練し、次いで、残りの細骨材全質量の２分の１の質量の細骨材と粗骨材を投入して混練し（例えば１５秒間の空練り）、次いで別途調製したシリカフュームスラリーと混練水とを投入して更に混練し（例えば２０秒以上）、その後高性能ＡＥ減水剤を投入して（時差投入）、均一に混練して、例えば負荷電力値が一定になるまで混練して、各コンクリート組成物を得た。
なお、高性能ＡＥ減水剤は、各コンクリート組成物のスランプフロー値が、ＪＩＳ Ａ １１５０（コンクリートのスランプフロー試験方法）で測定して７０±７．５ｃｍとなるように調整して配合した。
具体的には、下記表１〜５に示す配合量となるように、まず細骨材全質量の２分の１質量の細骨材と低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントを混練し、次いで、残りの細骨材全質量の２分の１の質量の細骨材と粗骨材を投入して混練し（例えば１５秒間の空練り）、次いで別途調製したシリカフュームスラリーと混練水とを投入して更に混練し（例えば２０秒以上）、その後高性能ＡＥ減水剤を投入して（時差投入）、均一に混練して、例えば負荷電力値が一定になるまで混練して、各コンクリート組成物を得た。
なお、高性能ＡＥ減水剤は、各コンクリート組成物のスランプフロー値が、ＪＩＳ Ａ １１５０（コンクリートのスランプフロー試験方法）で測定して７０±７．５ｃｍとなるように調整して配合した。
下記表１〜５中、Ｂは低熱ポルトランドセメント（ＣＬ）と中庸熱ポルトランドセメント（ＣＭ）とシリカフューム（ＳＦ）の合計質量（ｋｇ）を表し、シリカフューム混合率とは、［シリカフューム（ＳＦ）／（ＣＬ＋ＣＭ＋シリカフューム（ＳＦ））］×１００（質量％）を意味する。
また、ｓは細骨材の体積、ａは全骨材の体積であり、細骨材率（％）は、［ｓ（細骨材（Ｓ））／ａ（細骨材（Ｓ）＋粗骨材（Ｇ））］×１００（体積％）を意味する。
水結合材比（Ｗ／Ｂ）は、［水／（ＣＬ＋ＣＭ＋シリカフューム（ＳＦ））］×１００（質量％）を意味する。
また、季節として、標準期は温度２５℃、夏季は温度３０℃、冬期は温度１０℃を意味する。
なお、表５は、季節として冬期（温度１０℃）におけるものである。
また、ｓは細骨材の体積、ａは全骨材の体積であり、細骨材率（％）は、［ｓ（細骨材（Ｓ））／ａ（細骨材（Ｓ）＋粗骨材（Ｇ））］×１００（体積％）を意味する。
水結合材比（Ｗ／Ｂ）は、［水／（ＣＬ＋ＣＭ＋シリカフューム（ＳＦ））］×１００（質量％）を意味する。
また、季節として、標準期は温度２５℃、夏季は温度３０℃、冬期は温度１０℃を意味する。
なお、表５は、季節として冬期（温度１０℃）におけるものである。
（評価試験）
（１）コンクリート供試体
・標準養生コンクリート供試体
上記各コンクリート組成物を用いてΦ１０ｃｍ×高さ２０ｃｍのブリキの型枠に打ち込んで、２０℃で２４時間静置し、その後脱型して、２０℃の水中で養生させて各標準養生コンクリート供試体とした。
（１）コンクリート供試体
・標準養生コンクリート供試体
上記各コンクリート組成物を用いてΦ１０ｃｍ×高さ２０ｃｍのブリキの型枠に打ち込んで、２０℃で２４時間静置し、その後脱型して、２０℃の水中で養生させて各標準養生コンクリート供試体とした。
・簡易断熱養生コンクリート供試体
図１に概略を示すように、厚さ２００ｍｍの発泡スチロール断熱材（発泡倍率５５倍、（有）長沼化成）で全面を覆っている６４５×６４５×２３０ｍｍの空間内に、上記各コンクリート組成物を打ち込んで得られたΦ１０ｃｍ×高さ２０ｃｍの各コンクリート供試体を格納設置した。
各コンクリート供試体が格納設置された該空間の隙間を発泡ビーズ（発泡倍率５５倍、（有）長沼化成）で埋めて簡易断熱養生を行ない、簡易断熱養生コンクリート供試体とした。
なお、図１（ａ）は、簡易断熱養生の状態を概略的に示す平面図、図１（ｂ）は、簡易断熱養生の状態を概略的に示す断面図である。
図１に概略を示すように、厚さ２００ｍｍの発泡スチロール断熱材（発泡倍率５５倍、（有）長沼化成）で全面を覆っている６４５×６４５×２３０ｍｍの空間内に、上記各コンクリート組成物を打ち込んで得られたΦ１０ｃｍ×高さ２０ｃｍの各コンクリート供試体を格納設置した。
各コンクリート供試体が格納設置された該空間の隙間を発泡ビーズ（発泡倍率５５倍、（有）長沼化成）で埋めて簡易断熱養生を行ない、簡易断熱養生コンクリート供試体とした。
なお、図１（ａ）は、簡易断熱養生の状態を概略的に示す平面図、図１（ｂ）は、簡易断熱養生の状態を概略的に示す断面図である。
（２）圧縮強度
上記表１〜５の各コンクリート組成物を用いて製造した、前記標準養生コンクリート供試体及び前記簡易断熱養生コンクリート供試体について、圧縮強度を測定し、その結果を、下記表６〜９に示す。但し、表６〜８は、上記表１〜４に示す配合割合で調製したコンクリート組成物を用いた供試体、表９は、上記表５に示す配合割合で調製したコンクリート組成物を用いた供試体である。
また、圧縮強度は、ＪＩＳ Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準じて測定した。
ここで、上記したように、簡易断熱養生コンクリート供試体の圧縮強度は、コンクリート構造体のコア強度（内部強度）にほぼ等しい値が得られる値として、簡易断熱養生コンクリート供試体の圧縮強度に相当するものである。
上記表１〜５の各コンクリート組成物を用いて製造した、前記標準養生コンクリート供試体及び前記簡易断熱養生コンクリート供試体について、圧縮強度を測定し、その結果を、下記表６〜９に示す。但し、表６〜８は、上記表１〜４に示す配合割合で調製したコンクリート組成物を用いた供試体、表９は、上記表５に示す配合割合で調製したコンクリート組成物を用いた供試体である。
また、圧縮強度は、ＪＩＳ Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準じて測定した。
ここで、上記したように、簡易断熱養生コンクリート供試体の圧縮強度は、コンクリート構造体のコア強度（内部強度）にほぼ等しい値が得られる値として、簡易断熱養生コンクリート供試体の圧縮強度に相当するものである。
上記表６〜８より、本発明のコンクリート組成物による供試体は、実際のコンクリート構造体のコア強度にほぼ等しい値が得られる簡易断熱養生において、所定の温度において最も高い圧縮強度が得られていることがわかる。
上記表９より、シリカフュームの結合材（セメント及びシリカフューム）に対する混合率が５％および２０％の場合は圧縮強度が小さいことから、高強度を得るためにはシリカフュームの結合材に対する混合率は８〜１５質量％が好ましいことがわかる。
なお、シリカフューム混合率が５質量％ではシリカフュームの量が不足してセメントを十分に分散できず、またシリカフューム混合率が２０質量％だと十分な流動性が得られず、その不十分な流動性を得るのに多量の高性能ＡＥ減水剤が必要となり、セメントの水和に何らかの障害が発生すること等によって、他のシリカフューム混合率のコンクリート供試体と比較して圧縮強度が低下したと考えられる。
なお、シリカフューム混合率が５質量％ではシリカフュームの量が不足してセメントを十分に分散できず、またシリカフューム混合率が２０質量％だと十分な流動性が得られず、その不十分な流動性を得るのに多量の高性能ＡＥ減水剤が必要となり、セメントの水和に何らかの障害が発生すること等によって、他のシリカフューム混合率のコンクリート供試体と比較して圧縮強度が低下したと考えられる。
本発明のコンクリート組成物は、コンクリート構造体内部のコア強度の強度発現性が優れているため、大型のコンクリート構造体、例えば高層建築物、橋梁等の建築、土木分野において従来適用されていたコンクリート構造体に有効に適用することができる。
Claims (7)
- 低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、シリカフュームスラリー、細骨材、粗骨材、混練水及び高性能ＡＥ減水剤を含むコンクリート組成物であって、該シリカフュームスラリーを構成するシリカフュームの含有割合は、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとの配合割合が質量比で４：６〜６：４であることを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物。
- 請求項１記載の高強度コンクリート組成物において、さらに、該シリカフュームスラリー中の水と該混練水との総量が、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して１４〜１８質量％であることを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物。
- 請求項１又は２記載の高強度コンクリート組成物において、低熱ポルトランドセメントは、Ｃ２Ｓ量が５６±５質量％、粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇであり、中庸熱ポルトランドセメントはＣ３Ｓが４３±５質量％、粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇであることを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物。
- 低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー、高性能AE減水剤および水を混練してコンクリート組成物を調製するにあたり、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー及び混練水を混練した後、高性能ＡＥ減水剤を投入して均一に混練し、該シリカフュームスラリーを構成するシリカフュームの配合を、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して８〜１５質量％とし、低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントとの配合を質量比で４：６〜６：４となるように調製して配合することを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法。
- 請求項４記載の高強度コンクリート組成物の製造方法において、低熱ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、粗骨材、細骨材、シリカフュームスラリー及び混練水の配合は、細骨材全質量の２分の１質量の細骨材と低熱ポルトランドセメントと中庸熱ポルトランドセメントを混練し、次いで、残りの細骨材全質量の２分の１の質量の細骨材と粗骨材を投入して混練し、その後別途調製したシリカフュームスラリーと混練水とを投入して更に混練することを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法。
- 請求項４又は５記載の高強度コンクリート組成物の製造方法において、該シリカフュームスラリー中の水と該混練水との総量が、低熱ポルトランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント及びシリカフュームの合計質量に対して１４〜１８質量％となるように調製して配合することを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法。
- 請求項４〜６いずれかの項記載の高強度コンクリート組成物の製造方法において、低熱ポルトランドセメントが、Ｃ２Ｓ量が５６±５質量％、粉末度が３４６０±３００ｃｍ２／ｇであり、中庸熱ポルトランドセメントはＣ３Ｓが４３±５質量％、粉末度が３４３０±３００ｃｍ２／ｇであることを特徴とする、シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010009930A JP4903885B2 (ja) | 2010-01-20 | 2010-01-20 | シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010009930A JP4903885B2 (ja) | 2010-01-20 | 2010-01-20 | シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011148647A JP2011148647A (ja) | 2011-08-04 |
| JP4903885B2 true JP4903885B2 (ja) | 2012-03-28 |
Family
ID=44536029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010009930A Active JP4903885B2 (ja) | 2010-01-20 | 2010-01-20 | シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4903885B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104817304A (zh) * | 2015-04-13 | 2015-08-05 | 北京工业大学 | 一种利用含硼矿山尾矿制备抗辐射混凝土方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6177534B2 (ja) * | 2013-01-31 | 2017-08-09 | 住友大阪セメント株式会社 | 所望する特性を有するコンクリートの製造方法 |
| JP6320878B2 (ja) * | 2014-03-25 | 2018-05-09 | 太平洋セメント株式会社 | 低温環境用セメント組成物 |
| JP6226236B2 (ja) * | 2014-03-27 | 2017-11-08 | 住友大阪セメント株式会社 | コンクリート組成物及びコンクリート組成物の製造方法 |
| CN106278025B (zh) * | 2016-08-09 | 2019-03-05 | 广东工业大学 | 一种高强度混凝土及其制备方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06114824A (ja) * | 1992-10-01 | 1994-04-26 | Mitsubishi Materials Corp | 超高強度コンクリートの調製方法及び超微粉混合物 |
| JPH08175854A (ja) * | 1994-12-26 | 1996-07-09 | Mitsubishi Materials Corp | 低発熱型セメント組成物 |
| JP2008081357A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Taiheiyo Cement Corp | セメント組成物 |
-
2010
- 2010-01-20 JP JP2010009930A patent/JP4903885B2/ja active Active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104817304A (zh) * | 2015-04-13 | 2015-08-05 | 北京工业大学 | 一种利用含硼矿山尾矿制备抗辐射混凝土方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2011148647A (ja) | 2011-08-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Huang et al. | Mix proportions and mechanical properties of concrete containing very high-volume of Class F fly ash | |
| Sua-iam et al. | Novel ternary blends of Type 1 Portland cement, residual rice husk ash, and limestone powder to improve the properties of self-compacting concrete | |
| Sharifi et al. | Recycled glass replacement as fine aggregate in self-compacting concrete | |
| Alsadey | Effects of super plasticizing and retarding admixtures on properties of concrete | |
| Smadi et al. | The use of oil shale ash in Portland cement concrete | |
| JP5165873B2 (ja) | 鉄筋継手用充填材を用いた鉄筋継手充填施工方法 | |
| JP4903885B2 (ja) | シリカフュームスラリーを用いた高強度コンクリート組成物及びその製造方法 | |
| JP4384902B2 (ja) | モルタル・コンクリートの製造方法 | |
| KR20100129104A (ko) | 숏크리트의 성능향상을 위한 고성능 혼화재 조성물 및 이를 포함하는 숏크리트 | |
| Benabed et al. | Effect of limestone powder as a partial replacement of crushed quarry sand on properties of self-compacting repair mortars | |
| WO2008128287A1 (en) | Binding composition | |
| JP6119278B2 (ja) | 高保水性ブロックおよび高保水性ブロックの製造方法 | |
| Reddy et al. | Effect of fly ash on strength and durability parameters of concrete | |
| KR100867250B1 (ko) | 비소성 결합재를 포함하는 초고강도 콘크리트 조성물 | |
| KR100908675B1 (ko) | 저온 조기강도 콘크리트 조성물. | |
| JP2015020925A (ja) | プレパックドコンクリート工法やポストパックドコンクリート工法に使用される海水練りモルタル、及び、これらの工法を用いた寒中コンクリートの製造方法 | |
| JP2018172236A (ja) | 速硬コンクリート及びその製造方法 | |
| JP2016050130A (ja) | 現場打ちポーラスコンクリートの製造方法、および現場打ちポーラスコンクリート | |
| JP5403496B2 (ja) | コンクリート硬化体及びコンクリート組成物 | |
| JP6165447B2 (ja) | ブリーディングが低減したコンクリートの製造方法 | |
| JP5721212B2 (ja) | 初期膨張性セメント組成物 | |
| JP6735068B2 (ja) | セメント組成物及びセメント硬化体の製造方法 | |
| JPH08239249A (ja) | セメント組成物 | |
| Edwin et al. | Effect of ferronickel slag as cementitious material on strength of mortar | |
| JP4747229B1 (ja) | 分割練り混ぜ工法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20111207 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20111213 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20120105 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4903885 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20150113 Year of fee payment: 3 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |