JP4876799B2 - 方向性電磁鋼板 - Google Patents
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Description
さらに渦電流損を低減する方法として、特許文献1には、鋼板の圧延方向と直行する方向に沿ってレーザー光を照射する方法が、特許文献2には、プラズマ炎等を照射する方法が提案されている。これらの方法は、鋼板表面に線状又は点状に微小な熱歪みを導入することにより磁区を細分化し、鉄損を大幅に低減しようとするものである。しかしながら特許文献1および2の方法において、磁区細分化後に高温での焼鈍を施すと熱歪が除去されて鉄損低減効果は消失してしまうため、照射処理後に歪取焼鈍を必要とする巻鉄心用素材として用いることはできなかった。
[1]鋼板幅方向に延びる複数の溝を有する方向性電磁鋼板であって、前記各溝の間に、板厚減少部が点在して形成され、前記板厚減少部による板厚減少量の合計が、前記板厚減少部が形成される前の鋼板に対する重量減少率で0.01〜0.05%であることを特徴とする方向性電磁鋼板。
[2]前記[1]において、前記板厚減少部が凹部および/または貫通孔からなることを特徴とする方向性電磁鋼板。
方向性電磁鋼板用の最終板厚0.23mmの冷延鋼板を用い、深さ15μm、幅70μmの溝がピッチ3mmで形成されるようなエッチングレジストを形成し、電解研磨を行って、溝を形成した。さらに、エッチングレジストを除去した後、同様の電解手法で電解条件を調整して、溝の間の平坦部に板厚減少部導入のため、直径75μm、深さ20μmの凹部を点在させた。このとき点在させる凹部の量を変化させることにより、重量減少率として、最大0.10%まで導入した(条件1)。
また、条件2として、板厚減少部導入のため、直径40μmの貫通孔を上記と同様の重量減少率分、レーザー加工により導入した。さらに、条件3では、板厚減少部導入のため直径75μm、深さ20μmの凹部と直径40μmの貫通孔を併用した。なお重量減少率分は、条件1及び条件2と同様である。さらに比較として、前記溝形成のみを行い、凹部や貫通孔を有しない試料も準備した(条件4)。条件1、条件2、条件3および条件4の処理を施した各々の材料に対して脱炭焼鈍、二次再結晶処理に供したのち平坦化焼鈍により最終製品を得た。得られた最終製品に対してJIS C2550に記載のエプスタイン法により磁気特性を測定した結果、この最終製品の特性は、いずれも磁束密度B8で1.91T以上であった。
次に、上記により得られた最終製品から3相積変圧器鉄心(鉄心重量500kg)を製作し、周波数50Hzにて鉄心脚部分の磁束密度が1.7Tとなるときの鉄損特性を測定した。この,1.7T、50Hzでの鉄損特性はワットメータを用いて無負荷損を測定した。得られた結果を図1に示す。
図1より、変圧器の鉄損は、溝加工に加え、凹部、貫通孔を重量減少率として0.01%以上0.05%以下導入することでより低くなり、溝の間の凹部、貫通孔は低鉄損化に有利に働くことが判明した。これらの改善メカニズムについては明確ではないが、0.01%以上で変圧器鉄損が改善される理由は、板厚減少部による反磁界形成により変圧器鉄心内での磁束の流れが結晶の配向した圧延方向以外に流れる場合の鉄損上昇を抑制したことによるものと考えられる。一方、0.05%を超える領域では、磁区の乱れが顕著になり逆に面内渦電流損などの鉄損増加成分が上昇したものと考えられる。
C:0.01〜0.10質量%(以下、単に%と称す)
Cは、熱間圧延、冷間圧延中の組織の均一微細化のみらならず、ゴス方位の発達に有用な元素であり、0.01%以上の添加が好ましい。一方、0.10%を超えて含有するとゴス方位に乱れが生じる場合があるので上限は0.10%が好ましい。
Si:2.0 〜4.5 %
Siは、鋼板の比抵抗を高め鉄損の低減に有効に寄与するが、4.5 %を上回ると冷延性が損なわれる。一方、2.0 %に満たないと比抵抗が低下するだけでなく、2次再結晶・純化のために行われる最終高温焼鈍中にα−γ変態によって結晶方位のランダム化を生じ、十分な鉄損改善効果が得られない場合がある。よって、Si量は2.0%以上4.5%以下が好ましい。
Mn:0.02〜0.12%
Mnは、熱間脆化を防止するため少なくとも0.02%程度を必要とする。一方、あまりに多すぎると磁気特性を劣化させる場合がある。よって、0.02%以上0.12%以下が好ましい。
インヒビター(析出物)としては、いわゆるMnS、MnSe系とAlN 系とがある。 MnS、 MnSe系の場合は、Se、 Sのうちから選ばれる少なくとも1種を0.005%以上0.06%以下含有することが好ましい。Se、 Sは、いずれも、方向性けい素鋼板の2次再結晶を制御するインヒビターとして有力な元素である。抑制力確保の観点からは、少なくとも0.005 %以上を必要とする。一方、0.06%を超えるとその効果が損なわれる場合がある。その下限、上限はそれぞれ0.005%、 0.06%程度とするのが好ましい。
AlN 系の場合は、AlおよびNの範囲についても上述したMnS、 MnSe系の場合と同様な理由により、Al:0.005%以上0.10%以下、N:0.004%以上0.015%以下が好ましい。なお、MnS、 MnSe系および AlN系は併用が可能である。
また、インヒビター成分としては上記したS、 Se、 Alの他、Cu、 Sn、 Cr、Ge、 Sb、 Mo、 Te、 BiおよびPなども有利に適合するので、Cu、 Sn、 Cr、Ge、 Sb、 Mo、 Te、 BiおよびPなどをそれぞれ少量併せて含有させることもできる。含有する場合の各々の成分の好適添加範囲は、Cu、 Sn、 Crが0.01%以上0.15%以下、Ge、Sb、Mo、Te、Biが0.005%以上0.1%以下、Pが0.01%以上0.2%以下である。これらの各インヒビター成分についても、単独使用および複合使用のいずれも可能である。以上のうち、C、Al、N、S、Seは、製造過程において、所期の目的を果たした後鈍化除去され、製品板中には不純物程度残留する。
上記成分を含有した鋼は、通常、連続鋳造機もしくは造塊によりスラブとしたのち、熱間圧延により2〜3mmの板厚に仕上げる。次いで、この熱延鋼板を、必要に応じて熱延板焼鈍したのち、1回の冷間圧延、もしくは、中間焼鈍をはさむ2回の冷間圧延により最終製品厚の冷延鋼板とする。この冷延鋼板は、通常、脱炭焼鈍後、1200℃程度までの高温箱焼鈍により、二次再結晶焼鈍と不純物の除去が行われる。箱焼鈍を完了したコイルは、板の巻ぐせを矯正するとともに、ガラス被膜を塗布焼つけするための平坦化焼鈍が施され、製品となる。
導入方法については、特に限定しない。溝加工については電解研磨、化学研磨、機械加工による方法があげられる。溝加工は、圧延方向と略直交する向き(鋼板幅方向)に複数の線状に有していればよく、形状、大きさ等は特に限定しない。一般的な磁束密度評価の指標であるB8(磁化力800A/mにおける磁束密度)の劣化防止の観点からは、溝断面が矩形に近い形状で、幅150μm以下、深さ40μm以下が好ましい。
溝間の凹部の導入については、電解研磨、化学研磨、機械加工による方法があげられる。一方、貫通孔の導入については、集光したレーザービームやプラズマを照射する方法があげられる。板厚減少部を導入するにあたっては、各線状溝の間に重量減少率が0.01〜0.05%となるように、例えば、微少な凹部や微少な貫通孔を点在させる。凹部や貫通孔を点在させるにあたっては、磁気特性向上の点から、各線状溝の間に均一に散らばるように導入するのが好ましい。板厚減少部の形状は問わないが、鋼板表面から凹部に陥入する部分(壁面)の傾斜は、反磁界形成の点から、なるべく急であることがよく、板厚方向に対して好ましくは60°以下、より好ましくは45°以下となることが好ましい。また、サイズは最長径(略円形の場合は直径)が200μm以下程度がB8の劣化防止や鋼板の強度を維持するために好ましい。深さは反磁界形成による鉄損低減効果を得るために5μm以上とすることが好ましい。
次いで、絶縁被膜塗布後の材料を鉄心重量750kgの三相変圧器鉄心に加工し、鉄損特性を測定した。なお、鉄損の測定は、図1と同様の方法である。
以上により得られた結果は、比較例の鉄心脚の磁束密度1.7T、50Hzでの鉄損は690Wであり、これに対し、本発明例の鉄心脚の磁束密度1.7T、50Hzでの鉄損は660Wであった。この結果より、本発明例では鉄損の改善が認められた。
Claims (2)
- 鋼板幅方向に延びる複数の溝を有する方向性電磁鋼板であって、
前記各溝の間に、板厚減少部が点在して形成され、前記板厚減少部による板厚減少量の合計が、前記板厚減少部が形成される前の鋼板に対する重量減少率で0.01〜0.05%であることを特徴とする方向性電磁鋼板。 - 前記板厚減少部が凹部および/または貫通孔からなることを特徴とする請求項1記載の方向性電磁鋼板。
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