JP4823630B2

JP4823630B2 - Zoom lens

Info

Publication number: JP4823630B2
Application number: JP2005282665A
Authority: JP
Inventors: 領子富岡
Original assignee: Fujifilm Corp
Current assignee: Fujifilm Corp
Priority date: 2005-09-28
Filing date: 2005-09-28
Publication date: 2011-11-24
Anticipated expiration: 2025-09-28
Also published as: JP2007093955A

Description

本発明は、光軸を直角に屈曲させた屈曲光学系からなるズームレンズに関する。 The present invention relates to a zoom lens including a bent optical system in which an optical axis is bent at a right angle.

デジタルスチルカメラの普及とともに携帯電話機にカメラモジュールを搭載したカメラ付き携帯電話機が普及している。携帯電話機用のカメラモジュールは、年々高機能化され、撮影解像度の向上及び画像処理速度の向上が図られている。携帯電話機のカメラモジュールは小型であることが重要であり、従来ではピント調節機構等の不要なパンフォーカスタイプの撮影レンズが使用されている。 With the spread of digital still cameras, mobile phones with cameras in which camera modules are mounted on mobile phones have become widespread. Camera modules for mobile phones are becoming more sophisticated year by year, aiming to improve the shooting resolution and the image processing speed. It is important that the camera module of the cellular phone is small, and conventionally, an unnecessary pan focus type photographing lens such as a focus adjustment mechanism has been used.

カメラモジュールの更なる高機能化を図るために、ズームレンズを内蔵することが検討されているが、カメラモジュールの厚さの増大を抑える全長の短いズームレンズを実現することが困難である。例えば、ズームレンズを保持するレンズ鏡胴を沈胴式にすることで不使用時のレンズ全長を短縮することを考慮しても、ズームレンズの全長を個々のレンズの厚さの総和よりも短くすることはできない。そこで、撮影レンズの中に直角プリズム等の反射部材を設け、光路を直角に折り曲げることにより、ズームレンズの前後方向の幅をレンズの直径とほぼ同じにした光学系が知られている（特許文献１〜３参照）。これらのズームレンズは、プリズムを含む最も物体側のレンズ群が変倍時に固定されており、携帯電話機用のカメラモジュールとして好適なコンパクトさを有している。
特開２００３−３０２５７５号公報特開２００４−２９５０７５号公報特開２０００−１３１６１０号公報 In order to further enhance the functionality of the camera module, it has been studied to incorporate a zoom lens, but it is difficult to realize a zoom lens having a short overall length that suppresses an increase in the thickness of the camera module. For example, even if the lens barrel that holds the zoom lens is retracted to reduce the overall length of the lens when not in use, the overall length of the zoom lens is made shorter than the sum of the individual lens thicknesses. It is not possible. Therefore, an optical system is known in which a reflecting member such as a right-angle prism is provided in the photographing lens and the optical path is bent at a right angle so that the front-rear width of the zoom lens is substantially the same as the diameter of the lens (Patent Document). 1-3). These zoom lenses have a compactness suitable as a camera module for a mobile phone, since the lens group closest to the object including the prism is fixed at the time of zooming.
JP 2003-302575 A JP 2004-295075 A JP 2000-131610 A

しかしながら、特許文献１に記載のズームレンズは、レンズ枚数を比較的少なくして低コスト化を図っており、ズーム比が二倍程度と小さい欠点がある。特許文献２に記載のズームレンズは、レンズ枚数を大幅に少なくする代償として、プリズムの入射面や射出面を球面状に形成しており、プリズムの加工が難しく、製造に手間がかかるという問題がある。特許文献３に記載のズームレンズは、三倍のズーム比を有しているが、レンズ枚数が多いためにコストが高いという欠点がある。 However, the zoom lens described in Patent Document 1 has a drawback that the number of lenses is relatively reduced to reduce the cost, and the zoom ratio is as small as about twice. The zoom lens described in Patent Document 2 has a problem that the entrance surface and exit surface of the prism are formed in a spherical shape as a compensation for greatly reducing the number of lenses, and it is difficult to process the prism, which takes time and labor. is there. The zoom lens described in Patent Document 3 has a zoom ratio of three times, but has a drawback of high cost due to the large number of lenses.

本発明は、上記問題点を考慮してなされたもので、光路中に反射部材を設け、光路を折り曲げることでコンパクトな構成を実現でき、少ないレンズ枚数で三倍のズーム比が得られる高性能なズームレンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in consideration of the above-mentioned problems, and it is possible to realize a compact configuration by providing a reflecting member in the optical path and bending the optical path, and a high performance capable of obtaining a triple zoom ratio with a small number of lenses. An object of the present invention is to provide a simple zoom lens.

上記目的を達成するために、請求項１に記載のズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、負の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群とからなり、前記第１レンズ群はズーミングを行う際に固定され、物体側より順に、負のメニスカスレンズと、入射光を反射して光路を曲げる反射部材と、正レンズと、負レンズとから構成され、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群は、広角端から望遠端へのズーミングを行う際に、物体側にのみ移動することを特徴とすることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the zoom lens according to claim 1 has, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power. And a fourth lens group having a positive refractive power. The first lens group is fixed during zooming, and in order from the object side, a negative meniscus lens and incident light are reflected. The second lens group and the third lens group move only to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. It is characterized by doing.

また、請求項２に記載のズームレンズは、ズーミングを行う際に、前記第２及び第３レンズ群が一体で物体側へ移動し、前記第４レンズ群は像面側へ移動した後に物体側へ移動することを特徴とする。 In the zoom lens according to claim 2, when performing zooming, the second and third lens groups integrally move to the object side, and the fourth lens group moves to the image side and then moves to the object side. It is characterized by moving to.

また、請求項３に記載のズームレンズは、前記第２レンズ群が物体側より順に、正レンズ、負レンズを配列した２枚のレンズからなり、前記第３レンズ群は負レンズからなることを特徴とする。 In the zoom lens according to claim 3, the second lens group includes two lenses in which a positive lens and a negative lens are arranged in order from the object side, and the third lens group includes a negative lens. Features.

請求項４に記載のズームレンズは、前記第４レンズ群が１枚の正レンズからなることを特徴とする。 The zoom lens according to a fourth aspect is characterized in that the fourth lens group is composed of one positive lens.

請求項５ないし７に記載のズームレンズは、前記第１レンズ群〜前記第３レンズ群がそれぞれ少なくとも１つの非球面を有することを特徴とする。 The zoom lens according to any one of claims 5 to 7, wherein each of the first lens group to the third lens group has at least one aspherical surface.

請求項８に記載のズームレンズは、前記第４レンズ群の非球面レンズが合成樹脂から形成されていることを特徴とする。 The zoom lens according to claim 8 is characterized in that the aspherical lens of the fourth lens group is made of a synthetic resin.

請求項９記載のズームレンズは、前記第４レンズ群でフォーカシングを行うことを特徴とする。 The zoom lens according to claim 9 is characterized in that focusing is performed by the fourth lens group.

請求項１０記載のズームレンズは、ズーミングを行う際に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とが異なる軌跡でそれぞれ物体側へ移動し、前記第４レンズ群が固定されていることを特徴とする。 The zoom lens according to claim 10 , wherein when performing zooming, the second lens group and the third lens group move to the object side along different paths, and the fourth lens group is fixed. Features.

請求項１１記載のズームレンズは、前記第２レンズ群が物体側より順に正レンズと負レンズの２枚のレンズからなることを特徴とする。 The zoom lens according to claim 11 is characterized in that the second lens group includes two lenses of a positive lens and a negative lens in order from the object side.

請求項１２記載のズームレンズは、前記第３レンズ群が１枚の負レンズからなることを特徴とする。 In a zoom lens according to a twelfth aspect of the present invention, the third lens group includes one negative lens.

請求項１３記載のズームレンズは、前記第４レンズ群が１枚の正レンズからなることを特徴とする。 The zoom lens according to claim 13 is characterized in that the fourth lens group is composed of one positive lens.

請求項１４記載のズームレンズは、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１つの非球面を有することを特徴とする。 The zoom lens according to claim 14 is characterized in that each of the first lens group and the second lens group has at least one aspheric surface.

請求項１５記載のズームレンズは、前記第３レンズ群に少なくとも１つの非球面を有することを特徴とする。 The zoom lens according to claim 15 is characterized in that the third lens group has at least one aspheric surface.

請求項１６記載のズームレンズは、前記第３レンズ群又は前記第４レンズ群でフォーカシングを行うことを特徴とする。 The zoom lens according to claim 16 is characterized in that focusing is performed by the third lens group or the fourth lens group.

請求項１７記載のズームレンズは、前記第１レンズ群が、前記反射部材よりも物体側の負レンズのアッベ数をν１，前記反射部材よりも像側の正レンズと負レンズのアッベ数をそれぞれν３，ν４とした時に、
ν１＞４０
ν４−ν３＞１３
を満足することを特徴とする。
The zoom lens according to claim 17 , wherein the first lens group has an Abbe number of a negative lens closer to the object side than the reflecting member, and an Abbe number of a positive lens and a negative lens closer to the image side than the reflecting member, respectively. When ν3 and ν4,
ν1> 40
ν4-ν3> 13
It is characterized by satisfying.

本発明によれば、レンズ枚数が比較的少なく、ズーム比が約三倍のコンパクトなズームレンズを得ることができる。特に、非球面を効果的に配置することにより、レンズ枚数の少ないコンパクトな構成にもかかわらず、諸収差、特に非点収差、歪曲、球面収差が高精度に補正される。また、第１群の反射部材よりも像側に、正レンズと負レンズを順に配置しているから、負レンズ、正レンズの順に配置する場合と比べ、正レンズによる収束作用により負レンズの直径を約５％小さくすることができる。物体側に位置する第１群の各レンズは、他のレンズ群に比べてレンズの平均的な直径が最も大きくなるが、反射部材の像側に位置する正レンズと負レンズの直径は、ズームレンズの前後方向の幅を決めるものであるため、これを約５％小さくすることによる影響は大きく、ズームレンズを効果的に小型化できる。 According to the present invention, a compact zoom lens having a relatively small number of lenses and a zoom ratio of about three times can be obtained. In particular, by effectively arranging an aspheric surface, various aberrations, particularly astigmatism, distortion, and spherical aberration, can be corrected with high accuracy despite a compact configuration with a small number of lenses. In addition, since the positive lens and the negative lens are arranged in this order on the image side of the first group of reflecting members, the diameter of the negative lens is increased by the convergence effect of the positive lens compared to the case where the negative lens and the positive lens are arranged in this order. Can be reduced by about 5%. Each lens of the first group located on the object side has the largest average diameter of the lens compared to the other lens groups, but the diameters of the positive lens and the negative lens located on the image side of the reflecting member are zoomed. Since the width in the front-rear direction of the lens is determined, the influence of reducing this by about 5% is great, and the zoom lens can be effectively downsized.

また、第１群のレンズのアッベ数を決める条件式によれば、広角端での倍率色収差及び望遠端での軸上色収差を良好に補正することできる。また、第１群と第２群の屈折力の関係を決める条件式により、収差を良好に補正でき、第１レンズ群と第２レンズ群の小型化を実現することができる。フォーカシングで移動させるレンズ群を１枚のレンズで構成することにより、移動レンズが軽くなり、フォーカシングの高速化を図ることができる。 Further, according to the conditional expression for determining the Abbe number of the first lens group, the lateral chromatic aberration at the wide-angle end and the axial chromatic aberration at the telephoto end can be favorably corrected. Further, the aberration can be favorably corrected by the conditional expression that determines the relationship between the refractive powers of the first group and the second group, and the first lens group and the second lens group can be downsized. By configuring the lens group to be moved by focusing with a single lens, the moving lens becomes light and the focusing speed can be increased.

（実施例１）
図１及び図２において、ズームレンズ１０は、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ１２，負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ１３、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ１４を備えている。広角端から望遠端へのズーミング時には、第２レンズ群Ｇ１２と第３レンズ群Ｇ１３は物体側へ一体となって移動し、第４レンズ群Ｇ１４は、これとは軌跡が異なり、像側へ移動した後に物体側へ移動する。フォーカシング時には第４レンズ群Ｇ１４が光軸方向へ移動する。第１レンズ群Ｇ１１は、ズーミング時、フォーカス時にともに固定されている。第１レンズ群Ｇ１１と第２レンズ群Ｇ１２の間には絞りＳＴが設けられ、絞りＳＴは第２レンズ群Ｇ１２と一体となって移動する。ズームレンズ１０のレンズデータは以下の表１に示す通りである。 Example 1
1 and 2, the zoom lens 10 includes, in order from the object side, a first lens group G11 having a negative refractive power, a second lens group G12 having a positive refractive power, and a third lens having a negative refractive power. A group G13 and a fourth lens group G14 having a positive refractive power are provided. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G12 and the third lens group G13 move together toward the object side, and the fourth lens group G14 moves toward the image side with a different locus. Then move to the object side. At the time of focusing, the fourth lens group G14 moves in the optical axis direction. The first lens group G11 is fixed during zooming and during focusing. A diaphragm ST is provided between the first lens group G11 and the second lens group G12, and the diaphragm ST moves integrally with the second lens group G12. The lens data of the zoom lens 10 is as shown in Table 1 below.

第１レンズ群Ｇ１１は、物体側より順に、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ１１と、入射光を反射してその光路を直角に曲げる直角プリズム１２と、物体側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ１３と、両凹の負レンズ１４とから構成されている。なお、図２における直角プリズム１２は、その光路長と等価な平行平面板として表している。第２レンズ群Ｇ１２は、両凸の正レンズ１５と物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ１６との接合レンズからなる。第３レンズ群Ｇ１３は、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ１７からなる。第４レンズ群Ｇ１４は、物体側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ１８からなる。 The first lens group G11 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens 11 having a concave surface directed toward the image side, a right-angle prism 12 that reflects incident light and bends its optical path at a right angle, and a convex surface directed toward the object side. It comprises a meniscus positive lens 13 and a biconcave negative lens 14. The right-angle prism 12 in FIG. 2 is represented as a plane parallel plate equivalent to the optical path length. The second lens group G12 includes a cemented lens of a biconvex positive lens 15 and a meniscus negative lens 16 having a concave surface directed toward the object side. The third lens group G13 includes a meniscus negative lens 17 having a concave surface directed toward the image side. The fourth lens group G14 includes a meniscus positive lens 18 having a convex surface directed toward the object side.

第１レンズ群Ｇ１１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ１２と第３レンズ群Ｇ１３の合成焦点距離をｆ２３、広角端での全系の合成焦点距離をｆｗとした時、
ｆ１＝−１１．７１ｍｍ
ｆ２３＝１２．６４ｍｍ
ｆｗ＝６．２５ｍｍ
であり、
１．５＜｜ｆ１／ｆｗ｜＝１．８７＜２．５
１．５＜ｆ２３／ｆｗ＝２．０２＜２．５
となるから、ズームレンズ１０は請求項９の条件式を満たす。また、第１レンズ群Ｇ１１の負レンズ１１のアッベ数をν１、正レンズ１３のアッベ数をν３、負レンズ１４のアッベ数をν４としたとき、
ν１＝４０．４＞４０
ν４−ν３＝４２．７−１８．９＝２３．８＞１３
であり、請求項２１の条件式を満たす。 When the focal length of the first lens group G11 is f 1 , the combined focal length of the second lens group G12 and the third lens group G13 is f23, and the combined focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
f1 = -111.71mm
f2 3 = 12.64 mm
fw = 6.25mm
And
1.5 <| f1 / fw | = 1.87 <2.5
1.5 <f23 / fw = 2.02 <2.5
Therefore, the zoom lens 10 satisfies the conditional expression of claim 9. When the Abbe number of the negative lens 11 of the first lens group G11 is ν1, the Abbe number of the positive lens 13 is ν3, and the Abbe number of the negative lens 14 is ν4,
ν1 = 40.4> 40
[nu] 4- [nu] 3 = 42.7-18.9 = 23.8> 13
And satisfies the conditional expression of Claim 21.

負レンズ１１の両面（第１面、第２面）と、負レンズ１７の両面（第１３面、第１４面）と、正レンズ１８の両面（第１５面、第１６面）は非球面に形成されている。なお、正レンズ１８は、合成樹脂から形成されたプラスチック非球面レンズである。各非球面は以下の式により表され、これは他の実施例についても同様である。以下の表２に非球面係数を示す。また、図３に広角端、中間、望遠端における各収差図を示す。 Both surfaces (first surface, second surface) of the negative lens 11, both surfaces (13th surface, 14th surface) of the negative lens 17, and both surfaces (15th surface, 16th surface) of the positive lens 18 are aspherical surfaces. Is formed. The positive lens 18 is a plastic aspheric lens formed from a synthetic resin. Each aspheric surface is represented by the following equation, and this is the same for the other embodiments. Table 2 below shows the aspheric coefficients. Also, FIG. 3 shows aberration diagrams at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

（実施例２）
図４において、ズームレンズ２０は、物体側より順に、負・正・負・正の屈折力をそれぞれ有する第１レンズ群Ｇ２１、第２レンズ群Ｇ２２、第３レンズ群Ｇ２３、第４レンズ群Ｇ２４を備えている。広角端から望遠端へのズーミング時には、第２レンズ群Ｇ２２と第３レンズ群Ｇ２３は物体側へ一体となって移動し、第４レンズ群Ｇ２４はこれとは軌跡が異なり、像側へ移動した後に物体側へ移動する。フォーカシング時には第４レンズ群Ｇ２４が光軸方向へ移動する。第１レンズ群Ｇ２１は、ズーミング時、フォーカス時にともに固定されている。第１レンズ群Ｇ２１と第２レンズ群Ｇ２２の間には絞りＳＴが設けられ、絞りＳＴは第２レンズ群Ｇ２２と一体となって移動する。表３にズームレンズ２０のレンズデータを示す。 (Example 2)
In FIG. 4, the zoom lens 20 includes a first lens group G21, a second lens group G22, a third lens group G23, and a fourth lens group G24 having negative, positive, negative, and positive refractive powers in order from the object side. It has. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G22 and the third lens group G23 move together to the object side, and the fourth lens group G24 has a different locus and moved to the image side. Move to the object side later. At the time of focusing, the fourth lens group G24 moves in the optical axis direction. The first lens group G21 is fixed during zooming and during focusing. A diaphragm ST is provided between the first lens group G21 and the second lens group G22, and the diaphragm ST moves integrally with the second lens group G22. Table 3 shows lens data of the zoom lens 20.

第１レンズ群Ｇ２１は、物体側より順に、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ２１と、直角プリズム２２と、物体側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ２３と、両凹の負レンズ２４とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２２は、両凸の正レンズ２５と物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ２６との接合レンズからなる。第３レンズ群Ｇ２３は、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ２７からなる。第４レンズ群Ｇ２４は、物体側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ２８からなる。 The first lens group G21 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens 21 having a concave surface directed toward the image side, a right-angle prism 22, a meniscus positive lens 23 having a convex surface directed toward the object side, and a biconcave negative lens. 24. The second lens group G22 includes a cemented lens of a biconvex positive lens 25 and a meniscus negative lens 26 having a concave surface directed toward the object side. The third lens group G23 includes a meniscus negative lens 27 having a concave surface directed toward the image side. The fourth lens group G24 includes a meniscus positive lens 28 having a convex surface directed toward the object side.

第１レンズ群Ｇ２１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ２２と第３レンズ群Ｇ２３の合成焦点距離をｆ２３、広角端での全系の合成焦点距離をｆｗとした時、
ｆ１＝−１１．６１ｍｍ
ｆ２３＝１２．５５ｍｍ
ｆｗ＝６．２５ｍｍ
であり、
１．５＜｜ｆ１／ｆｗ｜＝１．８６＜２．５
１．５＜ｆ２３／ｆｗ＝２．０１＜２．５
となるから、ズームレンズ２０は請求項９の条件式を満たす。また、第１レンズ群Ｇ２１の負レンズ２１のアッベ数をν１、正レンズ２３のアッベ数をν３、負レンズ２４のアッベ数をν４としたとき、
ν１＝４０．４＞４０
ν４−ν３＝４２．７−２０．９＝２１．８＞１３
であり、請求項２１の条件式を満たす。 When the focal length of the first lens group G21 is f1, the combined focal length of the second lens group G22 and the third lens group G23 is f23, and the combined focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
f1 = -11.61mm
f23 = 12.55mm
fw = 6.25mm
And
1.5 <| f1 / fw | = 1.86 <2.5
1.5 <f23 / fw = 2.01 <2.5
Therefore, the zoom lens 20 satisfies the conditional expression of claim 9. When the Abbe number of the negative lens 21 of the first lens group G21 is ν1, the Abbe number of the positive lens 23 is ν3, and the Abbe number of the negative lens 24 is ν4,
ν1 = 40.4> 40
ν4-ν3 = 42.7-20.9 = 21.8> 13
And satisfies the conditional expression of Claim 21.

負レンズ２１の両面（第１面、第２面）と、負レンズ２７の両面（第１３面、第１４面）と、正レンズ２８の両面（第１５面、第１６面）は非球面である。正レンズ２８は、合成樹脂から形成されたプラスチック非球面レンズである。以下の表４に非球面係数を示す。また、図５には広角端、中間、望遠端における各収差図を示す。 Both surfaces (first surface, second surface) of the negative lens 21, both surfaces (13th surface, 14th surface) of the negative lens 27, and both surfaces (15th surface, 16th surface) of the positive lens 28 are aspherical surfaces. is there. The positive lens 28 is a plastic aspherical lens formed from a synthetic resin. Table 4 below shows the aspheric coefficients. FIG. 5 shows aberration diagrams at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

（実施例３）
図６において、ズームレンズ３０は、物体側より順に、負・正・負・正の屈折力をそれぞれ有する第１レンズ群Ｇ３１、第２レンズ群Ｇ３２、第３レンズ群Ｇ３３、第４レンズ群Ｇ３４を備えている。広角端から望遠端へのズーミング時には、第２レンズ群Ｇ３２と第３レンズ群Ｇ３３は物体側へ一体となって移動し、第４レンズ群Ｇ３４はこれとは軌跡が異なり、像側へ移動した後に物体側へ移動する。フォーカシング時には第４レンズ群Ｇ３４が光軸方向へ移動する。第１レンズ群Ｇ３１は、ズーミング時、フォーカス時にともに固定されている。第１レンズ群Ｇ３１と第２レンズ群Ｇ３２の間には絞りＳＴが設けられ、絞りＳＴは第２レンズ群Ｇ３２と一体となって移動する。表５にズームレンズ３０のレンズデータを示す。 (Example 3)
In FIG. 6, the zoom lens 30 includes, in order from the object side, a first lens group G31, a second lens group G32, a third lens group G33, and a fourth lens group G34 having negative, positive, negative, and positive refractive powers, respectively. It has. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G32 and the third lens group G33 move together toward the object side, and the fourth lens group G34 moves toward the image side with a different locus. Move to the object side later. At the time of focusing, the fourth lens group G34 moves in the optical axis direction. The first lens group G31 is fixed during zooming and during focusing. A diaphragm ST is provided between the first lens group G31 and the second lens group G32, and the diaphragm ST moves integrally with the second lens group G32. Table 5 shows lens data of the zoom lens 30.

第１レンズ群Ｇ３１は、物体側より順に、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ３１と、直角プリズム３２と、物体側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ３３と、物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ３４とから構成されている。第２レンズ群Ｇ３２は、両凸の正レンズ３５と物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ３６とからなる。第３レンズ群Ｇ３３は、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ３７からなる。第４レンズ群Ｇ３４は、物体側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ３８からなる。 The first lens group G31 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens 31 having a concave surface facing the image side, a right-angle prism 32, a meniscus positive lens 33 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. And a negative meniscus lens 34 directed to it. The second lens group G32 includes a biconvex positive lens 35 and a meniscus negative lens 36 having a concave surface directed toward the object side. The third lens group G33 includes a meniscus negative lens 37 having a concave surface directed toward the image side. The fourth lens group G34 includes a meniscus positive lens 38 having a convex surface directed toward the object side.

第１レンズ群Ｇ３１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ３２と第３レンズ群Ｇ３３の合成焦点距離をｆ２３、広角端での全系の合成焦点距離をｆｗとした時、
ｆ１＝−１０．４７ｍｍ
ｆ２３＝１３．２０ｍｍ
ｆｗ＝６．２６ｍｍ
であり、
１．５＜｜ｆ１／ｆｗ｜＝１．６７＜２．５
１．５＜ｆ２３／ｆｗ＝２．１１＜２．５
となるから、ズームレンズ３０は請求項９の条件式を満たす。また、第１レンズ群Ｇ３１の負レンズ３１のアッベ数をν１、正レンズ３３のアッベ数をν３、負レンズ３４のアッベ数をν４としたとき、
ν１＝４０．４＞４０
ν４−ν３＝４２．７−１８．９＝２３．８＞１３
であり、請求項２１の条件式を満たす。
When the focal length of the first lens group G31 is f1, the combined focal length of the second lens group G32 and the third lens group G33 is f23, and the combined focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
f1 = -10.47mm
f2 3 = 13.20 mm
fw = 6.26mm
And
1.5 <| f1 / fw | = 1.67 <2.5
1.5 <f23 / fw = 2.11 <2.5
Therefore, the zoom lens 30 satisfies the conditional expression of claim 9. When the Abbe number of the negative lens 31 of the first lens group G31 is ν1, the Abbe number of the positive lens 33 is ν3, and the Abbe number of the negative lens 34 is ν4,
ν1 = 40.4> 40
[nu] 4- [nu] 3 = 42.7-18.9 = 23.8> 13
And satisfies the conditional expression of Claim 21.

負レンズ３１の両面（第１面、第２面）と、正レンズ３５の両面（第１０面、第１１面）と、正レンズ３８の両面（第１６面、第１７面）は非球面である。正レンズ３８は、合成樹脂から形成されたプラスチック非球面レンズである。以下の表６に非球面係数を示す。また、図７には広角端、中間、望遠端における各収差図を示す。 Both surfaces (first surface, second surface) of the negative lens 31, both surfaces (10th surface, 11th surface) of the positive lens 35, and both surfaces (16th surface, 17th surface) of the positive lens 38 are aspherical surfaces. is there. The positive lens 38 is a plastic aspherical lens formed from a synthetic resin. Table 6 below shows the aspheric coefficients. FIG. 7 shows aberration diagrams at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

（実施例４）
図８において、ズームレンズ４０は、物体側より順に、負・正・負・正の屈折力をそれぞれ有する第１レンズ群Ｇ４１、第２レンズ群Ｇ４２，第３レンズ群Ｇ４３、第４レンズ群Ｇ４４を備えている。広角端から望遠端へのズーミング時には、第２レンズ群Ｇ４２と第３レンズ群Ｇ４３がそれぞれ異なる軌跡で物体側へ移動する。フォーカシング時には第４レンズ群Ｇ４４が光軸方向へ移動する。なお、本実施例は第３レンズ群Ｇ４３によるフォーカシングも可能である。第１レンズ群Ｇ４１と第４レンズ群Ｇ４４は、ズーミング時にともに固定されている。第１レンズ群Ｇ４１と第２レンズ群Ｇ４２の間には絞りＳＴが設けられ、絞りＳＴは第２レンズ群Ｇ４２と一体となって移動する。ズームレンズ４０のレンズデータを以下の表７に示す。 Example 4
In FIG. 8, the zoom lens 40 includes, in order from the object side, a first lens group G41, a second lens group G42, a third lens group G43, and a fourth lens group G44 having negative, positive, negative, and positive refractive powers. It has. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G42 and the third lens group G43 move to the object side along different paths. At the time of focusing, the fourth lens group G44 moves in the optical axis direction. In this embodiment, focusing by the third lens group G43 is also possible. The first lens group G41 and the fourth lens group G44 are both fixed during zooming. A diaphragm ST is provided between the first lens group G41 and the second lens group G42, and the diaphragm ST moves integrally with the second lens group G42. The lens data of the zoom lens 40 is shown in Table 7 below.

第１レンズ群Ｇ４１は、物体側より順に、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ４１と、直角プリズム４２と、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ４３と、両凹の負レンズ４４とから構成されている。第２レンズ群Ｇ４２は、両凸の正レンズ４５と、物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ４６とからなる。第３レンズ群Ｇ４３は、像側の凹面のパワーが強い両凹の負レンズ４７からなる。第４レンズ群Ｇ４４は、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ４８からなる。 The first lens group G41 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens 41 having a concave surface facing the image side, a right-angle prism 42, a meniscus positive lens 43 having a convex surface facing the image side, and a biconcave negative lens. 44. The second lens group G42 includes a biconvex positive lens 45 and a meniscus negative lens 46 with a concave surface facing the object side. The third lens group G43 is composed of a biconcave negative lens 47 whose image side concave surface has a strong power. The fourth lens group G44 includes a meniscus positive lens 48 having a convex surface directed toward the image side.

第１レンズ群Ｇ４１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ４２の焦点距離をｆ２、広角端での全系の合成焦点距離をｆｗとした時、
ｆ１＝−９．８０ｍｍ
ｆ２＝８．７７ｍｍ
ｆｗ＝６．２５ｍｍ
であり、
１．３＜｜ｆ１／ｆｗ｜＝１．５７＜２．５
１．０＜ｆ２／ｆｗ＝１．４０＜２．５
であり、請求項１８の条件式を満たす。また、第１レンズ群Ｇ４１の負レンズ４１のアッベ数をν１、正レンズ４３のアッベ数をν３、負レンズ４４のアッベ数をν４とした時、
ν１＝４０．４＞４０
ν４−ν３＝４２．７−２６．５＝１６．２＞１３
であり、請求項２１の条件式を満たす。また、第２レンズ群Ｇ４２の正レンズ４５のアッベ数をν５、負レンズ４６のアッベ数をν６とした時、
ν５−ν６＝８１．５−２３．８＝５７．７＞３５
であり、請求項１３の条件式を満たしている。 When the focal length of the first lens group G41 is f1, the focal length of the second lens group G42 is f2, and the combined focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
f1 = −9.80 mm
f2 = 8.77mm
fw = 6.25mm
And
1.3 <| f1 / fw | = 1.57 <2.5
1.0 <f2 / fw = 1.40 <2.5
And satisfies the conditional expression of Claim 18. When the Abbe number of the negative lens 41 of the first lens group G41 is ν1, the Abbe number of the positive lens 43 is ν3, and the Abbe number of the negative lens 44 is ν4,
ν1 = 40.4> 40
ν4-ν3 = 42.7-26.5 = 16.2> 13
And satisfies the conditional expression of Claim 21. When the Abbe number of the positive lens 45 of the second lens group G42 is ν5 and the Abbe number of the negative lens 46 is ν6,
[nu] 5- [nu] 6 = 81.5-23.8 = 57.7> 35
And the conditional expression of claim 13 is satisfied.

負レンズ４１の両面（第１面、第２面）と、正レンズ４５の両面（第１０面、第１１面）と、負レンズ４７の両面（第１４面、第１５面）は非球面に形成されている。各非球面の非球面係数を以下の表８に示す。また、図９に広角端、中間、望遠端における各収差図を示す。 Both surfaces (first surface, second surface) of the negative lens 41, both surfaces (10th surface, 11th surface) of the positive lens 45, and both surfaces (14th surface, 15th surface) of the negative lens 47 are aspherical surfaces. Is formed. The aspheric coefficient of each aspheric surface is shown in Table 8 below. Further, FIG. 9 shows aberration diagrams at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

（実施例５）
図１０において、ズームレンズ５０は、物体側より順に、負・正・負・正の屈折力をそれぞれ有する第１レンズ群Ｇ５１、第２レンズ群Ｇ５２，第３レンズ群Ｇ５３、第４レンズ群Ｇ５４を備えている。広角端から望遠端へのズーミング時には、第２レンズ群Ｇ５２と第３レンズ群Ｇ５３がそれぞれ異なる軌跡で物体側へ移動する。フォーカシング時には第４レンズ群Ｇ５４が光軸方向へ移動する。なお、本実施例は第３レンズ群Ｇ５３によるフォーカシングも可能である。第１レンズ群Ｇ５１と第４レンズ群Ｇ５４は、ズーミング時にともに固定されている。第１レンズ群Ｇ５１と第２レンズ群Ｇ５２の間には絞りＳＴが設けられ、絞りＳＴは第２レンズ群Ｇ５２と一体となって移動する。ズームレンズ５０のレンズデータを以下の表９に示す。 (Example 5)
In FIG. 10, the zoom lens 50 includes, in order from the object side, a first lens group G51, a second lens group G52, a third lens group G53, and a fourth lens group G54 having negative, positive, negative, and positive refractive powers. It has. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G52 and the third lens group G53 move to the object side along different paths. At the time of focusing, the fourth lens group G54 moves in the optical axis direction. In this embodiment, focusing by the third lens group G53 is also possible. The first lens group G51 and the fourth lens group G54 are both fixed during zooming. A diaphragm ST is provided between the first lens group G51 and the second lens group G52, and the diaphragm ST moves integrally with the second lens group G52. The lens data of the zoom lens 50 is shown in Table 9 below.

第１レンズ群Ｇ５１は、物体側より順に、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ５１と、直角プリズム５２とを備え、直角プリズム５２の像側には、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ５３と物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ５４との接合レンズを備えている。第２レンズ群Ｇ５２は、両凸の正レンズ５５と、物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ５６とからなる。第３レンズ群Ｇ５３は、物体側の凹面のパワーが強い両凹の負レンズ５７からなる。第４レンズ群Ｇ５４は、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ５８からなる。 The first lens group G51 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens 51 having a concave surface directed to the image side, and a right-angle prism 52. On the image side of the right-angle prism 52, a meniscus having a convex surface directed to the image side. And a meniscus negative lens 54 having a concave surface facing the object side. The second lens group G52 includes a biconvex positive lens 55 and a meniscus negative lens 56 having a concave surface directed toward the object side. The third lens group G53 includes a biconcave negative lens 57 having a strong concave surface on the object side. The fourth lens group G54 includes a meniscus positive lens 58 having a convex surface directed toward the image side.

第１レンズ群Ｇ５１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ５２の焦点距離をｆ２、広角端での全系の合成焦点距離をｆｗとした時、
ｆ１＝−１０．５９ｍｍ
ｆ２＝８．８２ｍｍ
ｆｗ＝６．２５ｍｍ
であり、
１．３＜｜ｆ１／ｆｗ｜＝１．６９＜２．５
１．０＜ｆ２／ｆｗ＝１．４１＜２．５
であることから請求項１８の条件式を満たす。また、第１レンズ群Ｇ５１の負レンズ５１のアッベ数をν１、正レンズ５３のアッベ数をν３、負レンズ５４のアッベ数をν４とした時、
ν１＝４０．４＞４０
ν４−ν３＝３７．２−２３．８＝１３．４＞１３
であり、請求項２１の条件式を満たす。また、第２レンズ群Ｇ５２の正レンズ５５のアッベ数をν５、負レンズ５６のアッベ数をν６とした時、
ν５−ν６＝６３．５−２３．８＝３９．７＞３５
であり、請求項１３の条件式を満たしている。 When the focal length of the first lens group G51 is f1, the focal length of the second lens group G52 is f2, and the combined focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
f1 = -10.59mm
f2 = 8.82mm
fw = 6.25mm
And
1.3 <| f1 / fw | = 1.69 <2.5
1.0 <f2 / fw = 1.41 <2.5
Therefore, the conditional expression of claim 18 is satisfied. When the Abbe number of the negative lens 51 of the first lens group G51 is ν1, the Abbe number of the positive lens 53 is ν3, and the Abbe number of the negative lens 54 is ν4,
ν1 = 40.4> 40
ν4-ν3 = 37.2-23.8 = 13.4> 13
And satisfies the conditional expression of Claim 21. When the Abbe number of the positive lens 55 of the second lens group G52 is ν5 and the Abbe number of the negative lens 56 is ν6,
ν5-ν6 = 63.5-23.8 = 39.7> 35
And the conditional expression of claim 13 is satisfied.

負レンズ５１の両面（第１面、第２面）と、正レンズ５５の両面（第９面、第１０面）と、負レンズ５７の両面（第１３面、第１４面）は非球面に形成されている。各非球面の非球面係数を以下の表１０に示す。また、図１１に広角端、中間、望遠端における各収差図を示す。 Both surfaces (first surface, second surface) of the negative lens 51, both surfaces (9th surface, 10th surface) of the positive lens 55, and both surfaces (13th surface, 14th surface) of the negative lens 57 are aspherical surfaces. Is formed. The aspheric coefficient of each aspheric surface is shown in Table 10 below. Further, FIG. 11 shows aberration diagrams at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

（実施例６）
図１２において、ズームレンズ６０は、物体側より順に、負・正・負・正の屈折力をそれぞれ有する第１レンズ群Ｇ６１、第２レンズ群Ｇ６２，第３レンズ群Ｇ６３、第４レンズ群Ｇ６４を備えている。広角端から望遠端へのズーミング時には、第２レンズ群Ｇ６２と第３レンズ群Ｇ６３がそれぞれ異なる軌跡で物体側へ移動する。フォーカシング時には第４レンズ群Ｇ６４が光軸方向へ移動する。なお、本実施例は第３レンズ群Ｇ６３によるフォーカシングも可能である。第１レンズ群Ｇ６１と第４レンズ群Ｇ６４は、ズーミング時に固定されている。第１レンズ群Ｇ６１と第２レンズ群Ｇ６２の間には絞りＳＴが設けられ、絞りＳＴは第２レンズ群Ｇ６２と一体となって移動する。ズームレンズ６０のレンズデータを以下の表１１に示す。 (Example 6)
In FIG. 12, the zoom lens 60 includes, in order from the object side, a first lens group G61, a second lens group G62, a third lens group G63, and a fourth lens group G64 having negative, positive, negative, and positive refractive powers. It has. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G62 and the third lens group G63 move to the object side along different paths. At the time of focusing, the fourth lens group G64 moves in the optical axis direction. In this embodiment, focusing by the third lens group G63 is also possible. The first lens group G61 and the fourth lens group G64 are fixed during zooming. A diaphragm ST is provided between the first lens group G61 and the second lens group G62, and the diaphragm ST moves integrally with the second lens group G62. The lens data of the zoom lens 60 is shown in Table 11 below.

第１レンズ群Ｇ６１は、物体側より順に、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ６１と、直角プリズム６２と、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ６３と、物体側の凹面のパワーが強い両凹の負レンズ６４とから構成されている。第２レンズ群Ｇ６２は、両凸の正レンズ６５と、物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ６６とからなる。第３レンズ群Ｇ６３は、像側の凹面のパワーが強い両凹の負レンズ６７からなる。第４レンズ群Ｇ６４は、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ６８からなる。 The first lens group G61 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens 61 with a concave surface facing the image side, a right-angle prism 62, a meniscus positive lens 63 with a convex surface facing the image side, and a concave surface on the object side. It is composed of a biconcave negative lens 64 with high power. The second lens group G62 includes a biconvex positive lens 65 and a meniscus negative lens 66 having a concave surface directed toward the object side. The third lens group G63 is composed of a biconcave negative lens 67 having a strong power on the image side concave surface. The fourth lens group G64 includes a meniscus positive lens 68 having a convex surface directed toward the image side.

第１レンズ群Ｇ６１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ６２の焦点距離をｆ２、広角端での全系の合成焦点距離をｆｗとした時、
ｆ１＝−９．９３ｍｍ
ｆ２＝８．５９ｍｍ
ｆｗ＝６．２５ｍｍ
であり、
１．３＜｜ｆ１／ｆｗ｜＝１．５９＜２．５
１．０＜ｆ２／ｆｗ＝１．３７＜２．５
であることから請求項１８の条件式を満たす。また、第１レンズ群Ｇ６１の負レンズ６１のアッベ数をν１、正レンズ６３のアッベ数をν３、負レンズ６４のアッベ数をν４とした時、
ν１＝４０．４＞４０
ν４−ν３＝４２．７−２６．５＝１６．２＞１３
であり、請求項２１の条件式を満たす。また、第２レンズ群Ｇ６２の正レンズ６５のアッベ数をν５、負レンズ６６のアッベ数をν６とした時、
ν５−ν６＝６３．５−１８．９＝４４．６＞３５
であり、請求項１３の条件式を満たしている。 When the focal length of the first lens group G61 is f1, the focal length of the second lens group G62 is f2, and the combined focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
f1 = −9.93 mm
f2 = 8.59mm
fw = 6.25mm
And
1.3 <| f1 / fw | = 1.59 <2.5
1.0 <f2 / fw = 1.37 <2.5
Therefore, the conditional expression of claim 18 is satisfied. When the Abbe number of the negative lens 61 of the first lens group G61 is ν1, the Abbe number of the positive lens 63 is ν3, and the Abbe number of the negative lens 64 is ν4,
ν1 = 40.4> 40
ν4-ν3 = 42.7-26.5 = 16.2> 13
And satisfies the conditional expression of Claim 21. When the Abbe number of the positive lens 65 of the second lens group G62 is ν5 and the Abbe number of the negative lens 66 is ν6,
ν5-ν6 = 63.5−18.9 = 44.6> 35
And the conditional expression of claim 13 is satisfied.

負レンズ６１の両面（第１面、第２面）と、正レンズ６５の両面（第１０面、第１１面）と、負レンズ６７の両面（第１４面、第１５面）は非球面に形成されている。各非球面の非球面係数を以下の表１２に示す。また、図１３に広角端、中間、望遠端における各収差図を示す。 Both surfaces (first surface, second surface) of the negative lens 61, both surfaces (10th surface, 11th surface) of the positive lens 65, and both surfaces (14th surface, 15th surface) of the negative lens 67 are aspherical surfaces. Is formed. The aspheric coefficient of each aspheric surface is shown in Table 12 below. In addition, FIG. 13 shows aberration diagrams at the wide-angle end, the middle, and the telephoto end.

（実施例７）
図１４において、ズームレンズ７０は、物体側より順に、負・正・負・正の屈折力をそれぞれ有する第１レンズ群Ｇ７１、第２レンズ群Ｇ７２，第３レンズ群Ｇ７３、第４レンズ群Ｇ７４を備えている。広角端から望遠端へのズーミング時には、第２レンズ群Ｇ７２と第３レンズ群Ｇ７３がそれぞれ異なる軌跡で物体側へ移動する。フォーカシング時には第４レンズ群Ｇ７４が光軸方向へ移動する。なお、本実施例は第３レンズ群Ｇ７３によるフォーカシングも可能である。第１レンズ群Ｇ７１と第４レンズ群Ｇ７４は、ズーミング時に固定されている。第１レンズ群Ｇ７１と第２レンズ群Ｇ７２の間には絞りＳＴが設けられ、絞りＳＴは第２レンズ群Ｇ７２と一体となって移動する。ズームレンズ７０のレンズデータを以下の表１３に示す。 (Example 7)
In FIG. 14, the zoom lens 70 includes, in order from the object side, a first lens group G71, a second lens group G72, a third lens group G73, and a fourth lens group G74 having negative, positive, negative, and positive refractive powers. It has. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group G72 and the third lens group G73 move to the object side along different paths. At the time of focusing, the fourth lens group G74 moves in the optical axis direction. In this embodiment, focusing by the third lens group G73 is also possible. The first lens group G71 and the fourth lens group G74 are fixed during zooming. A diaphragm ST is provided between the first lens group G71 and the second lens group G72, and the diaphragm ST moves integrally with the second lens group G72. The lens data of the zoom lens 70 is shown in Table 13 below.

第１レンズ群Ｇ７１は、物体側より順に、像側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ７１と、直角プリズム７２と、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ７３と、物体側の凹面のパワーが強い両凹の負レンズ７４とから構成されている。第２レンズ群Ｇ７２は、両凸の正レンズ７５と、物体側に凹面を向けたメニスカスの負レンズ７６とからなる。第３レンズ群Ｇ７３は、物体側の凹面のパワーが強い両凹の負レンズ７７からなる。第４レンズ群Ｇ７４は、像側に凸面を向けたメニスカスの正レンズ７８からなる。 The first lens group G71 includes, in order from the object side, a meniscus negative lens 71 with a concave surface facing the image side, a right-angle prism 72, a meniscus positive lens 73 with a convex surface facing the image side, and a concave surface on the object side. It is composed of a biconcave negative lens 74 with high power. The second lens group G72 includes a biconvex positive lens 75 and a meniscus negative lens 76 having a concave surface directed toward the object side. The third lens group G73 includes a biconcave negative lens 77 having a strong concave surface on the object side. The fourth lens group G74 includes a meniscus positive lens 78 having a convex surface directed toward the image side.

第１レンズ群Ｇ７１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ７２の焦点距離をｆ２、広角端での全系の合成焦点距離をｆｗとした時、
ｆ１＝−９．６８ｍｍ
ｆ２＝８．５７ｍｍ
ｆｗ＝６．２５ｍｍ
であり、
１．３＜｜ｆ１／ｆｗ｜＝１．５５＜２．５
１．０＜ｆ２／ｆｗ＝１．３７＜２．５
であることから請求項１８の条件式を満たす。また、第１レンズ群Ｇ７１の負レンズ７１のアッベ数をν１、正レンズ７３のアッベ数をν３、負レンズ７４のアッベ数をν４とした時、
ν１＝４２．７＞４０
ν４−ν３＝４９．６−３１．１＝１８．５＞１３
であり、請求項２１の条件式を満たす。また、第２レンズ群Ｇ７２の正レンズ７５のアッベ数をν５、負レンズ７６のアッベ数をν６とした時、
ν５−ν６＝８１．５−２３．８＝５７．７＞３５
であり、請求項１３の条件式を満たしている。 When the focal length of the first lens group G71 is f1, the focal length of the second lens group G72 is f2, and the combined focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
f1 = −9.68 mm
f2 = 8.57mm
fw = 6.25mm
And
1.3 <| f1 / fw | = 1.55 <2.5
1.0 <f2 / fw = 1.37 <2.5
Therefore, the conditional expression of claim 18 is satisfied. When the Abbe number of the negative lens 71 of the first lens group G71 is ν1, the Abbe number of the positive lens 73 is ν3, and the Abbe number of the negative lens 74 is ν4,
ν1 = 42.7> 40
ν4-ν3 = 49.6-31.1 = 18.5> 13
And satisfies the conditional expression of Claim 21. When the Abbe number of the positive lens 75 of the second lens group G72 is ν5 and the Abbe number of the negative lens 76 is ν6,
[nu] 5- [nu] 6 = 81.5-23.8 = 57.7> 35
And the conditional expression of claim 13 is satisfied.

負レンズ７１の両面（第１面、第２面）と、正レンズ７５の両面（第１０面、第１１面）と、負レンズ７７の両面（第１４面、第１５面）は非球面に形成されている。各非球面の非球面係数を以下の表１４に示す。また、図１５に広角端、中間、望遠端における各収差図を示す。 Both surfaces (first surface, second surface) of the negative lens 71, both surfaces (10th surface, 11th surface) of the positive lens 75, and both surfaces (14th surface, 15th surface) of the negative lens 77 are aspherical surfaces. Is formed. The aspheric coefficient of each aspheric surface is shown in Table 14 below. Further, FIG. 15 shows aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate end, and the telephoto end.

第１実施例のレンズの配置を示す断面図である。It is sectional drawing which shows arrangement | positioning of the lens of 1st Example. 第１実施例の広角端及び望遠端での断面図である。It is sectional drawing in the wide-angle end and telephoto end of 1st Example. 第１実施例の収差図である。It is an aberration diagram of the first example. 第２実施例の広角端及び望遠端での断面図である。It is sectional drawing in the wide-angle end and telephoto end of 2nd Example. 第２実施例の収差図である。It is an aberration diagram of the second example. 第３実施例の広角端及び望遠端での断面図である。It is sectional drawing in the wide-angle end and telephoto end of 3rd Example. 第３実施例の収差図である。It is an aberration diagram of the third example. 第４実施例の広角端及び望遠端での断面図である。It is sectional drawing in the wide-angle end and telephoto end of 4th Example. 第４実施例の収差図である。It is an aberration diagram of the fourth example. 第５実施例の広角端及び望遠端での断面図である。It is sectional drawing in the wide-angle end and telephoto end of 5th Example. 第５実施例の収差図である。It is an aberration diagram of the fifth example. 第６実施例の広角端及び望遠端での断面図である。It is sectional drawing in the wide angle end and telephoto end of 6th Example. 第６実施例の収差図である。It is an aberration diagram of the sixth example. 第７実施例の広角端及び望遠端での断面図である。It is sectional drawing in the wide angle end and telephoto end of 7th Example. 第７実施例の収差図である。It is an aberration diagram of the seventh example.

Explanation of symbols

１０，２０，３０，４０，５０，６０，７０ズームレンズ
Ｇ１１，Ｇ２１，Ｇ３１，Ｇ４１，Ｇ５１，Ｇ６１，Ｇ７１第１レンズ群
Ｇ１２，Ｇ２２，Ｇ３２，Ｇ４２，Ｇ５２，Ｇ６２，Ｇ７２第２レンズ群
Ｇ１３，Ｇ２３，Ｇ３３，Ｇ４３，Ｇ５３，Ｇ６３，Ｇ７３第３レンズ群
Ｇ１４，Ｇ２４，Ｇ３４，Ｇ４４，Ｇ５４，Ｇ６４，Ｇ７４第４レンズ群

10, 20, 30, 40, 50, 60, 70 Zoom lens G11, G21, G31, G41, G51, G61, G71 First lens group G12, G22, G32, G42, G52, G62, G72 Second lens group G13 , G23, G33, G43, G53, G63, G73 Third lens group G14, G24, G34, G44, G54, G64, G74 Fourth lens group

Claims

In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. Become
The first lens group includes, in order from the object side, a negative meniscus lens, a reflecting member that reflects incident light to bend the optical path, a positive lens, and a negative lens, and is fixed when zooming is performed. It is,
The zoom lens, wherein the second lens group and the third lens group move only to the object side when zooming from the wide-angle end to the telephoto end .

When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second and third lens units move together to the object side, and the fourth lens group moves to the object side after moving to the image plane side. The zoom lens according to claim 1.

3. The zoom lens according to claim 2, wherein the second lens group includes two lenses in which a positive lens and a negative lens are arranged in order from the object side, and the third lens group includes a negative lens.

The zoom lens according to claim 2 or 3, wherein the fourth lens group includes one positive lens.

5. The zoom lens according to claim 2, wherein the first lens group has at least one aspheric surface. 6.

5. The zoom lens according to claim 2, wherein the second lens group and the third lens group have at least one aspheric surface. 6.

The zoom lens according to claim 2, wherein the fourth lens group has at least one aspheric surface.

The zoom lens according to claim 7, wherein the fourth lens group is an aspherical lens formed of a synthetic resin.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 8, wherein the focusing is performed by the fourth lens group.

When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group and the third lens group move to the object side along different trajectories, and the fourth lens group is fixed. The zoom lens according to claim 1.

The second lens group comprises, in order from the object side, a positive lens and claim 1 or 10 zoom lens according to characterized in that it consists of two lenses of a negative lens.

The third lens group, claim 1, characterized in that it consists of one negative lens, the zoom lens according to any one of claims 10 or 11.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 10 , wherein the fourth lens group includes one positive lens.

The first lens and the second lens group and group claim 1, characterized in that each having at least one aspheric surface, the zoom lens according to any one of claims 10 to 14.

Wherein at least one of claims 1, characterized in that it has a non-spherical, the zoom lens according to any one of claims 10 to 14 in the third lens group.

16. The zoom lens according to claim 1, wherein focusing is performed by the third lens group or the fourth lens group.

When the Abbe number of the negative lens closer to the object side than the reflecting member is ν1, and the Abbe numbers of the positive lens and negative lens closer to the image surface than the reflecting member are ν3 and ν4, respectively,
ν1> 40
ν4-ν3> 13
The zoom lens according to claim 1 , wherein the zoom lens satisfies the following.