JP4821277B2 - Thick plate rolling method - Google Patents
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Description
本発明は、厚板を能率よく圧延することができる厚板圧延方法に関する。 The present invention relates to a thick plate rolling method capable of efficiently rolling a thick plate.
厚板の圧延工程は、次の3工程に分けて行われる。(1)素材であるスラブを所要の厚みまで圧下する成形圧延工程、(2)成形圧延された被圧延材の幅を広げて、製品幅を確保できるようになるまで厚みを圧下する幅出し圧延工程、及び(3)幅出し圧延された被圧延材の幅を維持しつつ、厚みを製品の厚みまで圧下する仕上圧延工程であり、このため、(1)と(2)の間、及び(2)と(3)の間で被圧延材を面内に90°転回する必要が生じる。 The thick plate rolling process is performed in the following three processes. (1) Forming and rolling process to reduce the slab, which is the raw material, to the required thickness, (2) Widening rolling to reduce the thickness until the product width can be secured by expanding the width of the formed and rolled material. And (3) a finish rolling step of reducing the thickness to the thickness of the product while maintaining the width of the rolled material that has been rolled out, and for this reason, between (1) and (2), and ( Between 2) and (3), the material to be rolled needs to be turned 90 ° in the plane.
この90°転回動作は、一般に、図1(a)及び図2に示すような圧延機1に設置されている転回テーブル2,3で行っている。転回テーブル2,3は4Aと4Bとからなる複数の転回ロール4から構成されている。転回ロール4Aは操作側OPの直径が駆動側DRより大きいロールであり、一方、転回ロール4Bは駆動側DRの直径が操作側OPより大きいロールである。転回テーブル2,3は、この2種のロールを交互に並べたロール群からなり、この転回ロール4A、4Bを例えば図2に示す矢印方向に異なる速度で回転させることにより被圧延材Sを矢印9方向に転回させることができる。また、転回ロール4の速度制御によって90°転回動作と、通常の搬送動作(図2の矢印7,8で示す搬送方向へ搬送する制御を含む)が可能になっている。
This 90 ° turning operation is generally performed by turning tables 2 and 3 installed in the
なお、図1(b)には、成形圧延(i)を2パス、幅出し圧延(ii)を2パス、仕上圧延(iii)を複数パスで行うリバース圧延において、成形圧延(i)の最終パス後と、幅出し圧延(ii)の最終パス後に90°転回動作が実施されていることを示している。従来の90°転回動作は、圧延機1から被圧延材Sがメタルアウトした後、出た方の転回テーブル2,3上の所定位置で被圧延材Sを停止させ、重心回りの転回方向9に転回し、転回角度が90°になったところで可動式のサイドガイド5で挟んでセンタリングし、次いで圧延機1に向かって被圧延材Sを搬送してメタルインさせている。図1(b)中、aは、厚板素材のスラブ長さ、bはスラブ幅を示す。5は被圧延材Sをセンタリングするサイドガイドを示し、6は圧延方向を示す。また1Aは圧延機1に組み込んだワークロールの軸芯を示している。
In FIG. 1 (b), in the reverse rolling in which the forming rolling (i) is performed in two passes, the tenter rolling (ii) is performed in two passes, and the finishing rolling (iii) is performed in a plurality of passes, the final forming rolling (i) is performed. It shows that a 90 ° turning operation is performed after the pass and after the final pass of the tenter rolling (ii). In the conventional 90 ° turning operation, after the material to be rolled S is metal-out from the
このように既設の圧延機1では、転回テーブル2,3上の所定位置に被圧延材Sを搬送した後、被圧延材Sが停止したことを確認してから90°転回動作を開始しているので、圧延機1に供するまでに所要の時間を要することが明らかであり、このことが圧延能率を阻害する要因となっていた。
そこで例えば、厚板圧延機において、生産能率の向上を図ることができる鋼板の搬送転回制御装置が特許文献1に開示されている。この搬送転回制御装置は、図9に示すように、圧延機1の前面に位置する転回テーブル2及び搬送テーブル20上で鋼板の搬送転回を制御する装置である。
As described above, in the existing
Therefore, for example, in a thick plate rolling machine,
特許文献1に記載されている搬送転回制御装置によれば、図10に示すように、被圧延材Sとして鋼板が転回テーブル2の所定位置XCに搬送されるまでの間に、鋼板を搬送しつつ転回させている。したがって、この圧延機1によれば90°転回動作を開始する前に鋼板を停止させる動作を省くことができ、ある程度の生産能率の向上を図ることができる。
ここで、特許文献1に記載の搬送転回制御装置は、鋼板の位置を鋼板位置情報として検出する鋼板位置検出手段22と、鋼板の寸法、重量等に係る鋼板情報に基づき、搬送ロール及び転回ロールの速度を演算するテーブルロール速度演算手段と、鋼板位置情報に基づき、搬送ロール及び転回ロールの速度を出力して鋼板の搬送転回を制御する搬送転回制御手段とを具備している。図9中、矢印23は加熱炉40で加熱された被圧延材Sの鋼板搬送方向を示す。21は転回テーブル2の上流側に配置された搬送速度制御テーブルを示し、30は後面側の搬送テーブルを示す。
Here, the conveyance turning control device described in
ところで、厚板圧延においては、消費エネルギーの低減や生産能率の向上を一段と図ることが求められているところ、特許文献1に記載の搬送転回制御装置では、以下の理由によりその要求に応えることが困難である。
すなわち90°転回動作は、前述したとおり(図1(b)参照)、成形圧延後の最終パス及び幅出し圧延の最終パスで圧下された圧延後の被圧延材に対して実行されるが、特許文献1に記載の圧延機1では、加熱炉40から抽出した圧延前の被圧延材Sを制御対象とし、それ以外の90°転回動作については制御対象としていない。また、特許文献1に記載の搬送転回制御装置は、鋼板位置検出手段22が前面側の転回テーブル2の入側に設置されているため、圧延直後の被圧延材に対して90°転回動作を実施しようとした場合に必要な当該パスの被圧延材長を精度良く検出することができないという問題もあった。なお、圧延直後の被圧延材長を精度良く検出するためには、長さ計を圧延機1の直近に設置しなければならないが、圧延直後には、デスケーリングにより大量の水蒸気が発生することや高温の被圧延材Sからの輻射熱の影響などにより、長さ計を設置したとしても圧延直後の被圧延材長を精度良く検出するのは実際上、困難であるという問題もある。
By the way, in thick plate rolling, it is required to further reduce energy consumption and improve production efficiency. However, the conveyance turning control device described in
That is, as described above (see FIG. 1B), the 90 ° turning operation is performed on the rolled material after rolling that has been reduced in the final pass after forming and rolling and the final pass of tentering rolling. In the
したがって、特許文献1に記載の搬送転回制御装置を用いた場合には、圧延直後の被圧延材に対する90°転回動作が正確に実施できず、消費エネルギーの低減や生産能率の向上を十分に達成できないという欠点があった。
そこで本発明は、上記問題に鑑み、90°転回動作を確実に実施し、これにより90°転回動作に要する時間を短縮し、厚板を能率よく圧延することができる厚板圧延方法を提供することを目的とする。
Therefore, when the conveyance turning control device described in
Therefore, in view of the above problems, the present invention provides a thick plate rolling method that can reliably perform a 90 ° turning operation, thereby shortening the time required for the 90 ° turning operation and efficiently rolling a thick plate. For the purpose.
本発明者は、鋭意検討し、圧延後に90°転回動作を行う成形圧延の最終パス、及び幅出し圧延の最終パス時に被圧延材の先端が圧延機に噛み込むときの信号であるメタルイン信号及び/又は被圧延材の尾端が圧延機から抜け出すときの信号であるメタルアウト信号を利用することによって上記課題を解決できるとの知見に基づき本発明をなすに至った。
すなわち、本発明は以下のとおりである。
The inventor has intensively studied, a metal-in signal that is a signal when the tip of the material to be rolled bites into the rolling mill during the final pass of forming rolling that performs a 90 ° turning operation after rolling, and the final pass of tentering rolling. And / or came to make this invention based on the knowledge that the said subject can be solved by utilizing the metal out signal which is a signal when the tail end of a material to be rolled comes out of a rolling mill.
That is, the present invention is as follows.
1 成形圧延後の被圧延材を面内に90°転回し、幅出し圧延後の被圧延材を面内に90°転回して圧延を行う厚板圧延方法において、前記90°転回動作を行う成形圧延の最終パス、及び幅出し圧延の最終パス時にメタルアウト信号及び/又はメタルイン信号を利用して、前記被圧延材の重心位置を決定し、前記被圧延材を搬送しながら90°転回動作を行った後、圧延機に向かって搬送し、圧延する厚板圧延方法であって、
前記90°転回動作を、前記被圧延材の重心位置が転回開始位置に達した時点で開始し、前記被圧延材を圧延機から離れる方向に搬送している間に45°転回し、次いで搬送反転後、前記被圧延材を圧延機に向かって搬送している間に同方向に45°転回し、前記被圧延材の重心位置が転回テーブルの所定位置に達した時点で完了するように行い、次いでサイドガイドによりセンタリングし、前記被圧延材を圧延機に向かって搬送して圧延することを特徴とする厚板圧延方法。
1 In the thick plate rolling method in which the material to be rolled after forming and rolling is turned 90 ° in the plane, and the material to be rolled after rolling out is turned 90 ° in the surface and rolled, the 90 ° turning operation is performed. Using the metal-out signal and / or the metal-in signal during the final pass of forming rolling and the final pass of unrolling rolling, the center of gravity position of the material to be rolled is determined, and 90 ° turning is performed while conveying the material to be rolled. after the operation, and conveyed toward the rolling mill, a thick plate rolling method of rolling,
The 90 ° turning operation is started when the center of gravity of the material to be rolled reaches the turning start position, and 45 ° is turned while the material to be rolled is conveyed in a direction away from the rolling mill, and then conveyed. After the reversal, the material to be rolled is turned 45 ° in the same direction while being conveyed toward the rolling mill, and is completed when the center of gravity of the material to be rolled reaches a predetermined position of the turning table. Then, centering with a side guide, and transporting and rolling the material to be rolled toward a rolling mill.
2 前記90°転回動作を行うに際し、メタルアウト信号及び/又はメタルイン信号を圧延荷重信号から作り出し、前記被圧延材の重心位置を決定することを特徴とする上記1に記載の厚板圧延方法。
3 前記90°転回動作を行うに際し、長さ計による実績値、圧下量に基づく計算値のどちらか一方あるいはその組合せで被圧延材長を求め、前記被圧延材の重心位置を決定することを特徴とする上記1又は2に記載の厚板圧延方法。
[2] The plate rolling method according to [1], wherein when performing the 90 [deg.] Rolling operation, a metal-out signal and / or a metal-in signal is generated from a rolling load signal, and a center of gravity position of the material to be rolled is determined. .
3 When performing the 90 ° turning operation, the length of the material to be rolled is determined by either one of the actual value by the length meter, the calculated value based on the reduction amount, or a combination thereof, and the center of gravity position of the material to be rolled is determined. 3. The method for rolling a thick plate according to 1 or 2 above.
本発明によれば、圧延後に90°転回動作を行う成形圧延の最終パス、及び幅出し圧延の最終パス時にメタルアウト信号及び/又はメタルイン信号を利用するという簡単な手段により、90°転回動作を行う被圧延材の重心位置を決定できるから、90°転回動作を確実に実行できるようになり、90°転回動作に要する時間を短縮し、厚板を能率よく圧延することができる。 According to the present invention, the 90 ° turning operation is performed by a simple means of using the metal-out signal and / or the metal-in signal at the final pass of the forming rolling that performs the 90 ° turning operation after rolling and the final pass of the tenter rolling. Since the center of gravity of the material to be rolled can be determined, the 90 ° turning operation can be performed reliably, the time required for the 90 ° turning operation can be shortened, and the thick plate can be efficiently rolled.
本発明にかかる厚板圧延方法は、成形圧延から幅出し圧延あるいは幅出し圧延から仕上圧延に移行するに際し、図3に模式的に示すように、被圧延材を搬送しながら90°転回動作を行った後、圧延する方法である。本発明は図3に示した実施の形態2であるが、被圧延材を搬送しながら90°転回動作を行うという構成は、前掲図10で説明した公知技術、すなわち鋼板が転回テーブル2の所定位置XCに搬送されるまでの間に鋼板を搬送しつつ転回させることと同じであるので、詳細な説明を省略する。なお、実施の形態1は、参考例である。 The thick plate rolling method according to the present invention performs a 90 ° turning operation while conveying the material to be rolled as schematically shown in FIG. 3 when shifting from forming rolling to tenter rolling or tenter rolling to finish rolling. After performing, it is a method of rolling. The present invention is the second embodiment shown in FIG. 3, but the configuration in which the 90 ° turning operation is carried out while conveying the material to be rolled is a known technique described in FIG. since the steel sheet until it is conveyed to the position X C is the same as that to turn while conveying, a detailed description thereof will be omitted. Incidentally, the first embodiment, Ru Reference Example der.
本発明にかかる厚板圧延方法は、前記90°転回動作を行う成形圧延の最終パス、及び幅出し圧延の最終パス時にメタルアウト信号及び/又はメタルイン信号を利用して、90°転回動作を行うために重要な被圧延材の重心位置を決定するようにしていることが特徴である。すなわち、実施の形態1、2では、メタルアウト後、被圧延材を転回テーブルへ向かって搬送し、被圧延材の重心位置が転回テーブルに差し掛かったところで、90°転回動作を開始するようにしている。このような厚板圧延方法によれば、本発明適用前に比べて加減速回数を少なくすることができ、図4に示したようにメタルアウトからメタルインまでの時間を短縮することができる。その際、次のようにして90°転回動作を行うために、本発明にかかる厚板圧延方法によれば、90°転回動作を確実に実行することができる。 The thick plate rolling method according to the present invention performs a 90 ° turning operation by using a metal-out signal and / or a metal-in signal during the final pass of the forming and rolling that performs the 90 ° turning operation and the final pass of the tenter rolling. It is characterized in that the position of the center of gravity of the material to be rolled that is important for the determination is determined. That is, in the first and second embodiments, after metal-out, the material to be rolled is transported toward the turning table, and the 90 ° turning operation is started when the center of gravity of the material to be rolled reaches the turning table. Yes. According to such a thick plate rolling method, it is possible to reduce the number of times of acceleration / deceleration compared to before applying the present invention, and it is possible to shorten the time from metal-out to metal-in as shown in FIG. At that time, since the 90 ° turning operation is performed as follows, the 90 ° turning operation can be surely performed according to the thick plate rolling method according to the present invention.
例えば、幅出し圧延の最終パス時に(現パス時ともいう)、メタルアウト信号により被圧延材の尾端を検出し、メタルアウト時に被圧延材の尾端から長さ計で求めた現パスの被圧延材長の1/2だけ先行した長さ方向箇所を重心位置として決定する。次にメタルアウト以降の被圧延材の搬送速度に基づいて前記重心位置をトラッキングし、重心位置が転回
を開始させる転回開始位置に達する時刻を予測し、予測した時刻となったところで、転回ロール4A、4Bを異なる速度で回転させる転回ロール4の速度制御を行う。このようにすることにより、被圧延材を搬送しながら90°転回動作を精度よく確実に行うことができる。
For example, during the final pass of tentering rolling (also referred to as the current pass), the tail end of the material to be rolled is detected by a metal-out signal, and the current pass obtained from the tail end of the material to be rolled is measured with a length meter at the time of metal-out. A location in the length direction that precedes by half the length of the material to be rolled is determined as the position of the center of gravity. Next, the center-of-gravity position is tracked based on the conveyance speed of the material to be rolled after the metal-out, and the time when the center-of-gravity position reaches the turning start position for starting the turning is predicted. The speed control of the
あるいは、現パス時に、メタルイン信号により当該パス時の被圧延材の先端を検出し、メタルイン時に被圧延材の先端から長さ計で求めた現パスの被圧延材長の1/2だけ後行した長さ方向箇所を重心位置として決定する。次にメタルイン以降の被圧延材の搬送速度に基づいて前記重心位置をトラッキングし、重心位置が転回開始位置に達する時刻を予測し、予測した時刻となったところで転回ロール4A、4Bを異なる速度で回転させる転回ロール4の速度制御を行う。このようにした場合でも、被圧延材を搬送しながら90°転回動作を精度よく確実に行うことができる。
Alternatively, at the current pass, the tip of the material to be rolled at the time of the pass is detected by a metal-in signal, and only half of the length of the material to be rolled at the current pass obtained from the tip of the material to be rolled at the metal-in by a length meter The succeeding length direction location is determined as the gravity center position. Next, the position of the center of gravity is tracked based on the conveyance speed of the material to be rolled after the metal-in, the time when the position of the center of gravity reaches the turning start position is predicted, and the turning rolls 4A and 4B are moved at different speeds when the predicted time comes. The speed control of the
その他の方法としては、長さ計で求めた前パスでの被圧延材長と、現パスでの圧下量とから現パスの被圧延材長を予測し、現パス時に、メタルアウト信号により当該パス時の被圧延材の尾端を検出し、メタルアウト時に被圧延材の尾端から現パスの予測被圧延材長の1/2だけ先行した長さ方向箇所を重心位置として決定する。次にメタルアウト以降の被圧延材の搬送速度に基づいて前記重心位置をトラッキングし、重心位置が転回開始位置に達する時刻を予測し、予測した時刻となったところで前記と同様に転回ロール4の速度制御を行う。このようにすることによっても、被圧延材を搬送しながら90°転回動作を精度よく確実に行うことができる。 As another method, the length of the material to be rolled in the current pass is predicted from the length of the material to be rolled in the previous pass obtained by the length meter and the amount of reduction in the current pass, and the current pass is subjected to the metal out signal. The tail end of the material to be rolled at the time of the pass is detected, and the position in the length direction that precedes the tail end of the material to be rolled by 1/2 of the predicted material to be rolled at the current pass at the time of metal out is determined as the position of the center of gravity. Next, the position of the center of gravity is tracked based on the conveyance speed of the material to be rolled after the metal-out, and the time when the position of the center of gravity reaches the turning start position is predicted. Speed control is performed. Also in this way, the 90 ° turning operation can be accurately and reliably performed while conveying the material to be rolled.
さらにその他の方法として、長さ計で求めた前パスでの被圧延材長と、現パスでの圧下量とから現パスの被圧延材長を予測し、メタルイン信号により当該パス時の被圧延材の先端を検出し、メタルイン時に該被圧延材の先端から現パスの予測被圧延材長の1/2だけ後行した長さ方向箇所を重心位置として決定する。次にメタルイン以降の被圧延材の搬送速度に基づいて前記重心位置をトラッキングし、重心位置が転回開始位置に達する時刻を予測し、予測した時刻となったところで、前記と同様に転回ロール4の速度制御を行う。このようにした場合でも、被圧延材を搬送しながら90°転回動作を精度よく確実に行うことができる。 Furthermore, as another method, the length of the material to be rolled in the current pass is predicted from the length of the material to be rolled in the previous pass obtained by the length meter and the amount of reduction in the current pass, and the length of the material to be rolled at the time of the pass is estimated by a metal-in signal. The leading end of the rolled material is detected, and the position in the length direction following the predicted rolling material length of the current pass by ½ from the leading end of the rolled material at the time of metal-in is determined as the position of the center of gravity. Next, the position of the center of gravity is tracked based on the conveyance speed of the material to be rolled after metal-in, and the time when the position of the center of gravity reaches the turning start position is predicted. Speed control. Even if it does in this way, 90 degree turning operation | movement can be performed accurately and reliably, conveying a to-be-rolled material.
本発明に用いるメタルアウト信号としては、例えば圧延機1で被圧延材を圧延する際に検出される圧延荷重の急激な降下、メタルイン信号としては圧延荷重の急激な上昇により発生させることが好ましい。すなわち、圧延機1には圧延荷重を検出する荷重検出器が設置されているので、荷重検出器から出力される圧延荷重信号が所定値を超える急激な降下、あるいは所定値を超える急激な上昇が起こったとき、これを検知してトリガー信号を作り出すことが時間の遅れなく、簡単にでき、圧延後に90°転回動作を行う被圧延材の重心位置を精度よく確実に決定することができる。
The metal-out signal used in the present invention is preferably generated by, for example, a rapid drop in the rolling load detected when the material to be rolled is rolled by the rolling
また、90°転回動作を行うに際し、前記被圧延材の重心位置を決定するために用いる被圧延材長は、例えばCCDカメラを利用した長さ計で求めた実測被圧延材長とすることが精度が良い点で好ましいが、このような長さ計は一般に、非接触式とした場合、デスケーリングにより生じる水蒸気や被圧延材Sからの輻射熱の影響などを受けやすく、一方高温の被圧延材Sと直接接触する接触式とした場合は、寿命が短いことが知られている。そこで、前記被圧延材の重心位置を精度よく、しかも確実に決定することができるようにするために、長さ計で求めた実測被圧延材長とそれを補完するものとして、例えば圧下量とワークロールの回転数から計算する計算値を組み合わせるのがより好ましい。但し、本発明においては、被圧延材の重心位置を決定するために用いる被圧延材長として、長さ計による実績値、圧下量に基づく計算値のどちらか一方を用いてもよい。 Further, when performing the 90 ° turning operation, the length of the material to be rolled used for determining the position of the center of gravity of the material to be rolled should be the actual length of the material to be rolled obtained by, for example, a length meter using a CCD camera. Although it is preferable in terms of accuracy, such a length meter is generally susceptible to the effects of water vapor generated by descaling and radiant heat from the material to be rolled S, etc. In the case of a contact type that directly contacts S, it is known that the lifetime is short. Therefore, in order to be able to accurately and surely determine the position of the center of gravity of the material to be rolled, the measured length of the material to be rolled obtained with a length meter and a supplement to it are, for example, a reduction amount and It is more preferable to combine the calculated values calculated from the rotation speed of the work roll. However, in the present invention, as the length of the material to be rolled used for determining the position of the center of gravity of the material to be rolled, either the actual value obtained by the length meter or the calculated value based on the reduction amount may be used.
なお、本発明の厚板圧延方法は板厚が4mm以上の厚鋼板の圧延に適するが、鋼以外の金属板の圧延にも適用できることは言うまでもない。 Although the thick plate rolling method of the present invention is suitable for rolling thick steel plates having a thickness of 4 mm or more, it goes without saying that the method can also be applied to rolling metal plates other than steel.
図1、2に示した圧延機1に本発明を適用した。90°転回動作は、機長=7425mm、機幅=7620mm、転回ロール4A同士、及び転回ロール4B同士の間のロールピッチ=1350mmの前面側の転回テーブル2を用い、幅出し圧延によって、幅2180mm、長さ4620mmとなった質量13.5トンの鋼板に対して行った。転回状態の模式図を図5に示した。
The present invention was applied to the rolling
(参考例)前記90°転回動作を、鋼板の重心位置が転回テーブル2の1本目の転回ロール上に達した時点で開始し、転回テーブル2の中央に鋼板の重心位置が達した時点で完了するように鋼板を圧延機から離れる方向に搬送している間に行った。次いでサイドガイドによるセンタリングを行い、鋼板を圧延機に向かって搬送し、圧延するようにした。
(発明例)前記90°転回動作を、鋼板の重心位置が転回テーブル2の1本目の転回ロール上に達した時点で開始し、鋼板を圧延機から離れる方向に搬送している間に45°転回し、搬送反転後、鋼板を圧延機に向かって搬送している間に同方向に45°転回し、しかも転回テーブル2の1本目の転回ロール上に鋼板の重心位置が達した時点で完了するように行った。次いでサイドガイドによるセンタリングを行い、鋼板を圧延機に向かって搬送し、圧延するようにした。
( Reference Example ) The 90 ° turning operation starts when the center of gravity of the steel sheet reaches the first turning roll of the turning table 2 and is completed when the center of gravity of the steel sheet reaches the center of the turning table 2. This was done while the steel sheet was being conveyed away from the rolling mill. Next, centering by a side guide was performed, and the steel sheet was conveyed toward a rolling mill and rolled.
(Invention Example ) The 90 ° turning operation is started when the center of gravity of the steel plate reaches the first turning roll of the turning table 2 and 45 ° while the steel plate is conveyed away from the rolling mill. After turning and conveying reversal, the steel sheet is turned 45 ° in the same direction while being conveyed toward the rolling mill, and when the center of gravity of the steel sheet reaches the first turning roll of the turning table 2, the process is completed. I went to do it. Next, centering by a side guide was performed, and the steel sheet was conveyed toward a rolling mill and rolled.
(従来例)図5(c)には本発明適用前の転回状態を模式的に示した。
なお、圧延機1からメタルアウトした時点での初速度は200mpmであり、その時の転回ロールの速度制御例を図6〜図8に示した。参考例では、転回ロール4A、4Bの間に最大周速度差318mpmを発生させ、発明例では、転回ロール4A、4Bの間に本発明適用前と同じ最大周速度差212mpmを発生させた。また参考例と発明例では、メタルアウト信号及び/又はメタルイン信号を利用し、被圧延材の長さは、外乱の影響を受けにくく、±100〜300mmの精度で、確実に求めることができる圧下量とワークロールの回転数からの計算により求め、これによって90°転回動作を行う前の鋼板の重心位置を決定し、この鋼板の重心位置をトラッキングし、重心位置が転回開始位置に達する時刻を予測し、予測した時刻となったところで、転回ロール4A、4Bに速度差を生じさせる転回ロールの速度制御を行った。
(Conventional example) FIG. 5 (c) schematically shows the turning state before application of the present invention.
In addition, the initial speed at the time of metal-out from the rolling
図6を用い、参考例の転回ロールの速度制御結果について説明する。この場合、メタルアウト後、1.3秒経過後、転回ロール4A、4Bの間に周速度差が生じ、3.7秒時点で鋼板のライン方向速度が0mpmに制御されている。このとき、転回ロール4A、4Bは完全に停止状態、すなわち、90°転回動作が完了となる。この後、鋼板は搬送反転され圧延機1へ向かって搬送され、メタルインした時点での鋼板の速度が200mpmとなるように加速されている。
The speed control result of the turning roll of the reference example will be described with reference to FIG. In this case, after a lapse of 1.3 seconds after metal out, a circumferential speed difference is generated between the
本発明適用前ではメタルアウトからメタルインまで9.2秒かかっていたが、参考例の場合にはそれが6.7秒であり、本発明適用前より2.5秒短縮でき、発明例の場合にはそれが7.3秒で、本発明適用前より1.9秒短縮できている。なお、前記メタルアウトからメタルインまでの時間にはサイドガイドによるセンタリング時間を含めていないが、幅出し圧延の最終パスと仕上圧延の最初のパスのパス間時間が本発明を適用することにより、本発明適用前より前記した時間だけ短縮できる。 Although in the previous application of the present invention have taken 9.2 seconds from the metal out to metal-in-a it is 6.7 seconds in the case of the reference example, the present invention is applied before than can be shortened 2.5 seconds, issued Akirarei In this case, it is 7.3 seconds, which is 1.9 seconds shorter than before application of the present invention. In addition, the time from the metal out to the metal in does not include the centering time by the side guide, but by applying the present invention the time between passes of the final pass of the tenter rolling and the first pass of the finish rolling, It can be shortened by the above-mentioned time before application of the present invention.
以上の実施例は幅出し圧延後の例であるが、鋼板寸法が異なる成形圧延の最終パス後の90°転回動作に本発明を適用することによって、90°転回動作を確実に実行できるようになり、90°転回動作に要する時間を短縮できる。このため、厚板を能率よく圧延することができる。 The above embodiment is an example after tenter rolling, but by applying the present invention to the 90 ° turning operation after the final pass of forming and rolling with different steel plate dimensions, the 90 ° turning operation can be surely executed. Thus, the time required for the 90 ° turning operation can be shortened. For this reason, a thick board can be rolled efficiently.
S 被圧延材
1 圧延機
1A ワークロールの軸芯
2,3 転回テーブル
4 転回ロール
5 サイドガイド
6 圧延方向
7、8 搬送方向
9 重心回りの転回方向
20、30 搬送テーブル
21 搬送速度制御テーブル
22 鋼板位置検出器
23 鋼板搬送方向
40 加熱炉
DESCRIPTION OF SYMBOLS S
Claims (3)
前記90°転回動作を、前記被圧延材の重心位置が転回開始位置に達した時点で開始し、前記被圧延材を圧延機から離れる方向に搬送している間に45°転回し、次いで搬送反転後、前記被圧延材を圧延機に向かって搬送している間に同方向に45°転回し、前記被圧延材の重心位置が転回テーブルの所定位置に達した時点で完了するように行い、次いでサイドガイドによりセンタリングし、前記被圧延材を圧延機に向かって搬送して圧延することを特徴とする厚板圧延方法。 In the thick plate rolling method in which the material to be rolled after forming and rolling is turned 90 ° in the plane and the material to be rolled after the tenter rolling is turned 90 ° in the surface and rolled, the forming that performs the 90 ° turning operation. Using the metal-out signal and / or metal-in signal at the final pass of rolling and the final pass of unrolling, the center of gravity position of the material to be rolled is determined, and the 90 ° turning operation is carried while conveying the material to be rolled. after, and conveyed toward the rolling mill, a thick plate rolling method of rolling,
The 90 ° turning operation is started when the center of gravity of the material to be rolled reaches the turning start position, and 45 ° is turned while the material to be rolled is conveyed in a direction away from the rolling mill, and then conveyed. After the reversal, the material to be rolled is turned 45 ° in the same direction while being conveyed toward the rolling mill, and is completed when the center of gravity of the material to be rolled reaches a predetermined position of the turning table. Then, centering with a side guide, and transporting and rolling the material to be rolled toward a rolling mill.
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