JP4775935B2 - 耐衝撃破壊性に優れたアルミニウム合金押出材 - Google Patents
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車両用のサスペンション部品等、いわゆる足廻り部品等は走行時の衝撃を直接的に受けるため、高い耐衝撃破壊性が要求される。
この種の高い耐衝撃破壊性が要求される車両用部品の中には、ロアアームブラケットのように中空部品もあり、中空部品はアルミニウム合金押出材を採用するのが製造コスト上有利である。
しかし、従来のアルミニウム合金を用いた押出材では、ビレットを加熱して熱間押出後冷却する過程で押出材表面から再結晶が進行して粒状組織になるのが一般的であった。
粒状組織では、粒状の粒界に沿って破壊伝幡し、高い靭性やシャルピー特性が充分に得られないという問題があった。
この公報に開示の合金組成は、Si:0.6〜1.1質量%(以下すべて質量%)、Mg:0.6〜1.1%、Cu:0.1〜0.5%、Fe:0.1〜0.3%、Ti:0.001〜0.20%、Mn:0.2〜1.0%、Cr:0.1〜0.3%、Zr:0.1〜0.3%(ただしMn+Cr+Zr=0.2〜1.0%)と開示する。
しかし、Zrを添加することにより、鋳造にTiと粗大な金属間化合物を形成し、Tiの結晶微細化効果を減少させるとともに、鋳造時に割れを発生させる原因となる。
従って、Zrの添加量を制限しなければならず、代替として添加するFe成分が0.1〜0.3質量%の範囲では、安定した繊維状組織を得るには不充分であった。
特に、ロアアームブラケットのように衝撃を強く受ける部品においては、衝撃的な引張力を受ける押出材の表面の再結晶層の厚みを所定以下にしないと、亀裂破壊伝幡を抑えることができないことも明らかになった。
本願発明者らは、再結晶層の厚みと外部亀裂との関係を詳細に調査した結果、特開2004−43834号公報に示したMn成分0.02〜0.20質量%においても所定の効果が認められるものの、さらに安定した耐衝撃破壊性を得るには、Mn成分を0.20〜0.40質量%まで高くした方が良いことを見い出したことにより本発明に至ったものである。
ここで、押出形材表面部の再結晶層の厚み600μm以下とは、それより内側(内部側)は繊維状組織であることを意味する。
車両走行時に生じる路面からの衝撃は、ロアアームブラケットの表面に引張り応力として負荷される。
このような衝撃による破壊特性を評価する方法を詳細に検討した結果、図3に示すように押出材の表面側を背にして(引張り応力が働くように)ハンマー衝撃を負荷するシャルピー衝撃試験にて代用できることが明らかになった。
このような衝撃試験方法を本明細書にては、外部衝撃試験と称する。
特に、外部衝撃試験による衝撃破壊特性においては、押出材の表面部の粒状の再結晶層の厚みが大きい影響を与えることが明らかになり、ロアアームブラケットにおいては外部衝撃を受ける部分の再結晶層の厚みが600μm以下に抑えることが必要であった。
なお、理想的には300μm以下に抑えるのがよい。
再結晶により生ずる粒状組織では、粒界に沿って無析出帯が発生し、それに沿って破壊伝播すると推定される。繊維状組織では、粒界が押出方向に伸長し、複雑に入り組むために無析出帯に沿った破壊伝播を抑制するために、靭性やシャルピー衝撃値が高くなる。
しかし、引張り応力が働く表面部に粒状組織が厚めに存在すると、その部分の粒界で発生した亀裂が衝撃により内部に衝撃伝播するために再結晶層の厚みを抑える必要があると推定する。
Si及びMg成分は、Mg2Si粒子の析出により引張強度及び耐力に影響を与える。
そのような観点から、Si成分を0.50〜0.90質量%(以下単に%と表示する)、好ましくは0.60〜0.80%に対して、Mg成分を0.75〜1.15%、好ましくは0.85〜1.05%の範囲に調整する。
Siが0.90%を越え、Mgが1.15%を越えると押出加工性が悪くなる。
なお、耐食性の観点からもMg2Siの理論比率になるように成分調整するのが好ましい。
しかし、Mn、Cr成分が多くなると、押出性を低下させるだけでなく、生成する晶出部が起点となることでかえって靭性を悪化させるので、これまで適正成分についていくつか報告があるものの、粒状の再結晶粒層の厚みを安定的に抑えるには不充分であった。
また、Fe成分は、従来不純物として取り扱われていたので、0.3%以下に抑えるのが良いと一般的に報告されていた(特許文献1)。
本発明いおいては、Fe成分を積極的に添加調整し、0.30%を越え、0.45%以内であれば、押出加工時に押出材表面の再結晶化を抑制しつつ、安定した繊維状組織が得られることを見い出したものである。
即ち、繊維状組織にはFe、Mn、Crが相互に大きな影響を与え、Cr成分を0.3%以下に抑えないと、Al−Si系の晶出物の粗大化をまねくため、Mnの添加によりビレットの均質化処理の際の析出物を微細化し、押出加工時の再結晶化をFe系晶出物の分散により抑えた点に特徴がある。
この場合に、Mn成分0.02%以上で0.40%の範囲が好ましいが、特に粒状の再結晶層の厚みを600μm以下に抑えるにはMn成分は0.20%を越え、0.40%以下がよい。
ここで、押出加工直後とは、押出加工後に押出形材温度が500℃以下にならない範囲のことである。
また、冷却速度は押出材が50℃以下になるまでの速度をいう。
このように、押出加工直後に急冷するとアルミニウム合金の再結晶化の進行を抑え、焼入後に人工時効処理し、所定の強度等を得ることができる。
これにより、サスペンション部分等の車両部品のアルミ化の推進が期待できる。
ここで、押出加工に用いたビレットは定法にて鋳造したアルミニウム合金ビレットを565℃で6時間均質化処理したものを用いた。
このビレットを510℃に予熱し、図2に示すようなブラケット断面に押し出し、連続的に300℃/分以上の冷却速度で水冷した。
上記押出加工で得られた押出形材を製品長さに切断し、耐久試験等の評価(記載省略)をするとともに、ブラケット1の衝撃を受ける部位を代表して図2に示すように試験片1aを切り出し、図3に示すように、表面部を背にして背側から図示を省略したが、ハンマー衝撃を与えて外部衝撃値を測定した。
なお、図1に示す値は、試験片の表面幅5mm、表面長さ55mm、厚み10mmのときの値である。
また、参考に図1に示した表面部の再結晶層の顕微鏡写真を図4及び図5に示す。
再結晶層の厚みは、それぞれ図4(イ)50μm、(ロ)100μm、(ハ)300μm、図5(ニ)1000μm、(ホ)2000μmの例を示す。
再結晶厚みが300μmレベル以下では、外部衝撃値が高く安定しているが、300μmを超えると緩やかに低下し、1000μm以上では大きい低下が認められた。
さらに、再結晶厚みと外部衝撃値との関係を多くデータ取りしてグラフ化した結果、再結晶厚み600μm以下で外部衝撃値が比較的高く安定していることが明らかになった。
Claims (1)
- Si:0.50〜0.90質量%、Mg:0.75〜1.15質量%、Fe:0.30(0.30を除く)〜0.45質量%、Mn:0.20(0.20を除く)〜0.40質量%、Cu:0.10〜0.35質量%、Cr:0.10〜0.30質量%、残部がAlと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を用いて押出加工し、その直後に平均冷却速度300℃/分以上で冷却し、その後に人工時効処理をし、押出形材表面部の再結晶層の厚みが600μm以下であることを特徴とする耐衝撃破壊性に優れたアルミニウム合金押出材。
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