JP4664748B2 - セメント組成物技術 - Google Patents
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Classifications
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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Description
この発明はセメント組成物技術、詳しくは、低熱ポルトランドセメントと、セメント分散剤とを併用し、かつ低熱ポルトランドセメント組成物のクリンカ鉱物組成および石膏の量をそれぞれ調整することにより、コンクリートの練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制されるとともに、コンクリートの経時的な流動性の変化が小さいセメント組成物などのセメント組成物技術に関する。
ポルトランドセメントの一種として、低熱ポルトランドセメントが開発されている。これを含むコンクリート組成物は、セメント分散剤である高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤と併用した場合、高強度および高流動性を有したコンクリートを得ることができる。また、前記コンクリート組成物と、別のセメント分散剤である減水剤、ＡＥ減水剤を添加することで、硬化時の発熱を抑制したコンクリートが得られる。
これらのコンクリートの使用時には、練り混ぜ後の施工性の確保が重要となる。そこで、従来、経時的な流動性の変化が小さいコンクリートを製造する方法として、特許文献１および特許文献２が知られている。両特許文献１，２では、このようなコンクリートを得るには、セメントのクリンカ組成物と、半水石膏および二水石膏からなる石膏の半水石膏量とを調整する方法が、最も効果的であると明記している。
特開平１１−１３０５０７号公報
特許第３３８５８８４号公報
高流動性コンクリートは、練り混ぜ後の経時による変化は小さく、流動性に優れた性能を有する。経時による流動性の変化を小さくするには、高性能ＡＥ減水剤の添加量を増加させることが効果的である。そして、特許文献１および特許文献２には、高性能ＡＥ減水剤の添加量の増加には、半水石膏および二水石膏からなる石膏の半水石膏量を多くすることが好適であることが開示されていた。
しかしながら、半水石膏を増量した低熱ポルトランドセメントのコンクリート組成物によれば、練り混ぜ後、数分間で急激なスランプの低下現象（こわばり）が生じるおそれがあった。こわばりは、半水石膏と水とが反応し、急激に二水石膏を析出することで発生すると一般に言われる（改定２版セメントの材料化学、大日本図書株式会社）。
しかしながら、半水石膏を増量した低熱ポルトランドセメントのコンクリート組成物によれば、練り混ぜ後、数分間で急激なスランプの低下現象（こわばり）が生じるおそれがあった。こわばりは、半水石膏と水とが反応し、急激に二水石膏を析出することで発生すると一般に言われる（改定２版セメントの材料化学、大日本図書株式会社）。
そこで、低熱ポルトランドセメントとセメント分散剤とを併用したコンクリートにおいて、練り混ぜ後の流動性に優れ、経時的な流動性の変化が小さく、かつこわばりも抑えたコンクリートを得るには、練り混ぜ時間を長く（練り殺し）する必要がある。しかしながら、これではコンクリートの生産性が低下してしまう。
また、近年では、セメントクリンカの焼成時の燃料として、ＳＯ３を高濃度に含む例えばオイルコークスなどを用いることが多くなってきた。その際には、セメントクリンカ中のＳＯ３量が増加する。そのため、従来のようにセメント中の石膏量（総ＳＯ３量）により半水石膏量を管理するよりも、添加される石膏量によって管理する必要性が生じている。
また、近年では、セメントクリンカの焼成時の燃料として、ＳＯ３を高濃度に含む例えばオイルコークスなどを用いることが多くなってきた。その際には、セメントクリンカ中のＳＯ３量が増加する。そのため、従来のようにセメント中の石膏量（総ＳＯ３量）により半水石膏量を管理するよりも、添加される石膏量によって管理する必要性が生じている。
ところで、こわばりの評価方法としては、セメントペーストまたはモルタルでの貫入抵抗試験が知られている。しかしながら、低熱ポルトランドセメント組成物と、ＡＥ減水剤または減水剤とを併用したスランプ８〜２３ｃｍのコンクリートでは、セメントの重量に対する水の重量が大きくなる。これにより、練り混ぜ後に急激なこわばり（強いしまり）は発生しない。その結果、セメントペーストまたはモルタルを使用した貫入抵抗試験では、こわばりの評価は困難であった。また、現在、経時によるコンクリートの流動性の変化を評価することができる方法は確立されていない。
そこで、この発明者は、鋭意研究の結果、低熱ポルトランドセメントとセメント分散剤とを併用したコンクリート組成物（高流動性コンクリート）において、コンクリート（高流動性コンクリート）のこわばりの指標と、コンクリート（高流動性コンクリート）の経時的な変化の指標とをそれぞれ見い出した。
これらのコンクリートのこわばり、コンクリートの経時的な流動性の変化については、後述するＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に則ってスランプを測定し、その測定結果に基づき、それぞれの評価が行われる。一方、高流動性コンクリートのこわばりおよび経時による流動性の変化については、後述するＪＩＳ Ａ １１５０「コンクリートのスランプフロー試験方法」に則ってスランプフローを測定し、その測定結果に基づき、それぞれの評価が行われる。
これらのコンクリートのこわばり、コンクリートの経時的な流動性の変化については、後述するＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に則ってスランプを測定し、その測定結果に基づき、それぞれの評価が行われる。一方、高流動性コンクリートのこわばりおよび経時による流動性の変化については、後述するＪＩＳ Ａ １１５０「コンクリートのスランプフロー試験方法」に則ってスランプフローを測定し、その測定結果に基づき、それぞれの評価が行われる。
また、低熱ポルトランドセメント組成物とセメント分散剤とを併用したコンクリート（高流動性コンクリート）において、こわばりの発生を抑制し、かつ経時による流動性の変化が小さく優れてコンクリート（高流動性コンクリート）を得るために必要となる低熱ポルトランドセメントのクリンカ鉱物の組成と、このクリンカに添加される石膏の量と、石膏に含まれる半水石膏の量とを見い出し、この発明を完成させた。
この発明は、コンクリートにおける練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制されるとともに、経時的な流動性の変化を小さくすることができる低熱ポルトランドセメント組成物、混合セメント組成物、コンクリート組成物および高流動性コンクリート組成物を提供することを目的としている。
請求項１に記載の発明は、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が５０〜７０重量％、４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３が１２重量％以下、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が４重量％以下、残部が３ＣａＯ・ＳｉＯ２からなるクリンカと、半水石膏および二水石膏からなる石膏とにより構成され、該石膏中の半水石膏量がＳＯ３量換算で次式(1) を満たすとともに、前記石膏の添加量はＳＯ３量換算で次式(2) を満たす低熱ポルトランドセメント組成物である。
(1) １．０≦Ｆ≦１．５
(2) １．２Ｆ＋０．１＜Ｇ＜１．４Ｆ＋０．２
ただし、Ｆは石膏中の半水石膏量（ＳＯ３換算重量％）、Ｇは低熱ポルトランドセメント組成物中の石膏の添加量（ＳＯ３換算重量％）である。
(1) １．０≦Ｆ≦１．５
(2) １．２Ｆ＋０．１＜Ｇ＜１．４Ｆ＋０．２
ただし、Ｆは石膏中の半水石膏量（ＳＯ３換算重量％）、Ｇは低熱ポルトランドセメント組成物中の石膏の添加量（ＳＯ３換算重量％）である。
請求項１に記載の発明によれば、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が５０〜７０重量％、４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３が１２重量％以下、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が４重量％以下、残部が３ＣａＯ・ＳｉＯ２からなるクリンカと、半水石膏および二水石膏からなる石膏とによって構成され、石膏中の半水石膏量がＳＯ３量換算で(1) １．０≦Ｆ≦１．５を満たすとともに、石膏の添加量はＳＯ３量換算で(2) １．２Ｆ＋０．１＜Ｇ＜１．４Ｆ＋０．２を満たすものとした。その結果、低熱ポルトランドセメント組成物を含むコンクリート（生コンクリート）において、練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制されるとともに、経時的な流動性の変化を小さくすることができる。
低熱ポルトランドセメントとしては、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が５０〜７０重量％、４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３が１２重量％以下、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が４重量％以下で組成されたものを採用している。
ビーライト量が５０重量％未満では、セメントの水和による発熱量が多くなり、厚肉なコンクリート構造体においては、温度が上昇してひびわれが生じたり、強度発現性が低下する。また、ビーライト量が７５重量％を超えると、材齢２８日までのコンクリートの強度発現性が低下し、施工性に問題が生じるおそれがある。好ましいビーライト量は５０〜６０重量％である。
ビーライト量が５０重量％未満では、セメントの水和による発熱量が多くなり、厚肉なコンクリート構造体においては、温度が上昇してひびわれが生じたり、強度発現性が低下する。また、ビーライト量が７５重量％を超えると、材齢２８日までのコンクリートの強度発現性が低下し、施工性に問題が生じるおそれがある。好ましいビーライト量は５０〜６０重量％である。
４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３が１２重量％を超えると、クリンカの焼成が著しく困難になり、製造コストが上昇したり、セメントの凝結時間が遅延する。
３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が４重量％を超えるものは、アルミネート相の活発な水和による粘性の増加により流動性が大きく低下する。
低熱ポルトランドセメント組成物の比表面積は、３０００〜４５００ｃｍ２／ｇであることが好ましい。比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、組成物中に含まれる１μｍ程度の粒子数が減少し、細密充填の範囲から外れるおそれがある。また、比表面積が４５００ｃｍ２／ｇを超えると、所定の流動性を得るための高性能ＡＥ減水剤量が増加し、経済的な負担が大きくなる。
３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が４重量％を超えるものは、アルミネート相の活発な水和による粘性の増加により流動性が大きく低下する。
低熱ポルトランドセメント組成物の比表面積は、３０００〜４５００ｃｍ２／ｇであることが好ましい。比表面積が３０００ｃｍ２／ｇ未満では、組成物中に含まれる１μｍ程度の粒子数が減少し、細密充填の範囲から外れるおそれがある。また、比表面積が４５００ｃｍ２／ｇを超えると、所定の流動性を得るための高性能ＡＥ減水剤量が増加し、経済的な負担が大きくなる。
この発明では、セメント中に含まれる石膏の中でも、半水石膏量および石膏の添加量に着目し、検討を行った。
石膏に含まれる半水石膏量は、ＳＯ３量換算で１．０重量％未満であれば、経時による流動性の変化が大きく、施工性が悪化する。また、ＳＯ３量換算で１．５重量％を超えると、練り上がり直後から数分間において、急激に発生するスランプまたはスランプフローの低下現象、いわゆるこわばりが発生し易くなる。
石膏に含まれる半水石膏量は、ＳＯ３量換算で１．０重量％未満であれば、経時による流動性の変化が大きく、施工性が悪化する。また、ＳＯ３量換算で１．５重量％を超えると、練り上がり直後から数分間において、急激に発生するスランプまたはスランプフローの低下現象、いわゆるこわばりが発生し易くなる。
また、この発明での石膏の残部は、二水石膏である。セメント中の二水石膏は、半水石膏が水和し、二水石膏として析出する際に結晶核として作用する。そのため、こわばりの針状部分を構成する二水石膏の析出を抑制し、こわばりの発生を低減させる。
これにより、半水石膏および二水石膏からなる石膏の添加量は、低熱ポルトランドセメント中に存在する半水石膏量をＳＯ３量換算でＦ重量％としたとき、ＳＯ３量換算で（１．２Ｆ＋０．１）重量％〜（１．４Ｆ＋０．２）重量％とすることが重要になる。すなわち、石膏の添加量がＳＯ３量換算で（１．２Ｆ＋０．１）重量％未満では、半水石膏量が１．５重量％以下であるにも拘らずこわばりが発生し、場合によっては急結を招くおそれもある。また、（１．４Ｆ＋０．２）重量％を超えると、半水石膏量が１．０重量％以上であるにも拘らず、低熱ポルトランドセメント組成物を含むコンクリートの経時的な流動性の変化が大きくなるとともに、長期の強度発現性に悪影響を及ぼす。しかも、場合によっては硬化したコンクリートの膨張破壊を招くおそれもある。
これにより、半水石膏および二水石膏からなる石膏の添加量は、低熱ポルトランドセメント中に存在する半水石膏量をＳＯ３量換算でＦ重量％としたとき、ＳＯ３量換算で（１．２Ｆ＋０．１）重量％〜（１．４Ｆ＋０．２）重量％とすることが重要になる。すなわち、石膏の添加量がＳＯ３量換算で（１．２Ｆ＋０．１）重量％未満では、半水石膏量が１．５重量％以下であるにも拘らずこわばりが発生し、場合によっては急結を招くおそれもある。また、（１．４Ｆ＋０．２）重量％を超えると、半水石膏量が１．０重量％以上であるにも拘らず、低熱ポルトランドセメント組成物を含むコンクリートの経時的な流動性の変化が大きくなるとともに、長期の強度発現性に悪影響を及ぼす。しかも、場合によっては硬化したコンクリートの膨張破壊を招くおそれもある。
その結果、石膏量中の半水石膏量がＳＯ３量換算１．０〜１．５重量％で、かつ半水石膏および二水石膏からなる石膏の添加量がＳＯ３量換算で（１．２Ｆ＋０．１）重量％〜（１．４Ｆ＋０．２）重量％とすることにより、こわばりの発生ならびに経時による流動性の変化が小さいコンクリートが得られ、安定した施工が可能となる。
請求項２に記載の発明は、請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物に、比表面積４０００〜８０００ｃｍ２／ｇの高炉スラグ微粉末を、３０〜７０重量％含有させた混合セメント組成物である。
請求項２に記載の発明によれば、請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物に、比表面積４０００〜８０００ｃｍ２／ｇの高炉スラグ微粉末を、３０〜７０重量％含有させたので、混合セメント組成物を含むコンクリート（生コンクリート）において、練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制されるとともに、経時的な流動性の変化を小さくすることができる。
高炉スラグ微粉末が３０重量％未満では、高炉スラグ微粉末を混入したときのコンクリートの耐久性を確保することができないおそれがある。また、７０重量％を超えると、材齢２８日までの高炉スラグ微粉末の強度発現性が低下し、施工性が悪化するおそれがある。ただし、高炉スラグ微粉末が３０重量％未満であっても、低熱ポルトランドセメント組成物を含むコンクリートの作製時、コンクリートのこわばりの発生を抑制し、かつコンクリートの経時的な流動性の変化が小さいコンクリートは得られる。
請求項３に記載の発明は、請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物または請求項２の混合セメント組成物と、水と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤とを含有し、かつスランプが８〜２３ｃｍであるコンクリート組成物である。
請求項３に記載の発明によれば、請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物または請求項２の混合セメント組成物と、水と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤とを含有し、かつコンクリートの練り混ぜ後のスランプを８〜２３ｃｍとしたので、コンクリートの練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制されるとともに、経時的な流動性の変化を小さくすることができる。
ここで使用されるセメント分散剤としては、例えば減水剤、ＡＥ減水剤などを採用することができる。
セメント分散剤の添加量は、例えば０．２〜０．４重量％である。
セメント分散剤の添加量は、例えば０．２〜０．４重量％である。
ここでいうスランプとは、ＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に則ったスランプ試験である。
請求項４に記載の発明は、請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物または請求項２の混合セメント組成物と、水と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤とを含有し、かつスランプフローが５０〜７０ｃｍである高流動性コンクリート組成物である。
請求項４に記載の発明によれば、請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物または請求項２の混合セメント組成物と、水と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤とを含有し、かつコンクリートの練り混ぜ後のスランプフローを５０〜７０ｃｍとしたので、コンクリートの練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制されるとともに、経時的な流動性の変化を小さくすることができる。
ここで使用されるセメント分散剤としては、例えば高性能減水剤または高性能ＡＥ減水剤などを採用することができる。
ここでいうスランプフローとは、ＪＩＳ Ａ １１５０「コンクリートのスランプフロー試験方法」に則ったスランプフロー試験である。
ここでいうスランプフローとは、ＪＩＳ Ａ １１５０「コンクリートのスランプフロー試験方法」に則ったスランプフロー試験である。
なお、コンクリートのこわばりを評価する場合には、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法で、スランプ８〜２３ｃｍとなるコンクリートを評価の対象とし、練り混ぜ直後のコンクリートのスランプと、スランプコーン内で５分間静置した後のコンクリートのスランプとを、前記スランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、次式(3) からコンクリートのこわばりを評価する方法を採用した方が望ましい。
(3) ３．０＞Ａ−Ｂ
ただし、Ａは練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（ｃｍ）、Ｂはスランプコーン内で５分間静置した後のコンクリートのスランプ（ｃｍ）である。
(3) ３．０＞Ａ−Ｂ
ただし、Ａは練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（ｃｍ）、Ｂはスランプコーン内で５分間静置した後のコンクリートのスランプ（ｃｍ）である。
このようにすれば、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法で、スランプ８〜２３ｃｍとなるコンクリートを評価の対象とし、練り混ぜ直後のコンクリートのスランプと、スランプコーン内で５分間静置した後のコンクリートのスランプとを、スランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、(3) ３．０＞Ａ−Ｂの式を使用してコンクリートのこわばりを評価するので、正確にコンクリートのこわばりを評価することができる。
スランプコーン内でのコンクリート（生コンクリート）の静置時間が５分未満では、こわばり現象が終了せず、こわばりを正確に評価できない場合がある。また、５分を超えると、こわばりと経時的な変化との判別がし難くなる。
式(3) 中のＡを、練り混ぜ直後のコンクリートのスランプとしたのは、通常のスランプの測定ではＪＩＳ Ａ １１０１に準拠し、練り混ぜ直後に実施したものをスランプ値として扱うためである。
式(3) ３．０＞Ａ−Ｂ中の“３．０”は、明らかにこわばりが生じていると判断される場合に、練り混ぜ直後と練り混ぜから５分経過後との間に生じるスランプの差を、既往の研究データおよび試験により定めた評価基準値である。Ａ−Ｂが３．０以上では、アジテータ車への積み込みや排出、また現場荷下ろし時の排出、ポンプやバケットでの運搬、施工に支障が生じる。そのため、式(3) により、練り混ぜ直後からのスランプの変化を定量でき、こわばり現象を評価することができる。
式(3) ３．０＞Ａ−Ｂ中の“３．０”は、明らかにこわばりが生じていると判断される場合に、練り混ぜ直後と練り混ぜから５分経過後との間に生じるスランプの差を、既往の研究データおよび試験により定めた評価基準値である。Ａ−Ｂが３．０以上では、アジテータ車への積み込みや排出、また現場荷下ろし時の排出、ポンプやバケットでの運搬、施工に支障が生じる。そのため、式(3) により、練り混ぜ直後からのスランプの変化を定量でき、こわばり現象を評価することができる。
また、コンクリートの流動性を評価する方法としては、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法で、スランプ８〜２３ｃｍとなるコンクリートを評価の対象とし、練り混ぜ直後のコンクリートのスランプと、練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプとを、前記スランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、次式(4) からコンクリートの経時的な流動性の変化を評価する方法を採用してもよい。
(4) ５０＜Ｃ／Ａ×１００（％）
ただし、Ａは練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（ｃｍ）、Ｃは練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプ（ｃｍ）である。
(4) ５０＜Ｃ／Ａ×１００（％）
ただし、Ａは練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（ｃｍ）、Ｃは練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプ（ｃｍ）である。
このようにすれば、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法で、スランプ８〜２３ｃｍとなるコンクリートを評価の対象とし、練り混ぜ直後のコンクリートのスランプと、練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプとを、スランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、(4) ５０＜Ｃ／Ａ×１００を使用してコンクリートの経時的な流動性の変化を評価するので、正確にコンクリートの経時的な流動性の変化を評価することができる。
式(4) 中のＡを、練り混ぜ直後のコンクリートのスランプとしたのは、通常のスランプの測定ではＪＩＳ Ａ １１０１に準拠し、練り混ぜ直後に実施したものをスランプ値として扱うためである。
式(4) 中のＣを、練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプとしたのは、日本では、この種のコンクリートの平均的な運搬時間が３０分程度であることによる。
式(4) ５０＜Ｃ／Ａ×１００中の“５０”は、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたさないように定めた評価基準値である。Ｃ／Ａ×１００が５０以下では、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたすおそれがある。そのため、式(4) により、コンクリートの経時による変化を評価し、製造から運搬、施工に至るまで支障のないコンクリートの品質変化を評価することができる。
式(4) 中のＣを、練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプとしたのは、日本では、この種のコンクリートの平均的な運搬時間が３０分程度であることによる。
式(4) ５０＜Ｃ／Ａ×１００中の“５０”は、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたさないように定めた評価基準値である。Ｃ／Ａ×１００が５０以下では、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたすおそれがある。そのため、式(4) により、コンクリートの経時による変化を評価し、製造から運搬、施工に至るまで支障のないコンクリートの品質変化を評価することができる。
また、高流動性コンクリートのこわばりを評価する場合には、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法で、スランプフロー５０〜７０ｃｍとなる高流動性コンクリートを評価の対象とし、添加された混和剤の分散が安定した高流動性コンクリートをミキサ内で５分間静置し、それから１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフローと、スランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフローとを、前記スランプフロー試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、次式(5) から高流動性コンクリートのこわばりを評価する方法を採用した方が望ましい。
(5) ５．０＞Ｄ−Ｂ
ただし、Ｄはミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）、Ｂはスランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）である。
(5) ５．０＞Ｄ−Ｂ
ただし、Ｄはミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）、Ｂはスランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）である。
このようにすれば、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法で、スランプフロー５０〜７０ｃｍとなる高流動性コンクリートを評価の対象とし、添加された混和剤の分散が安定した高流動性コンクリートをミキサ内で５分間静置し、それから１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフローと、スランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフローとを、スランプフロー試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、(5) ５．０＞Ｄ−Ｂの式を使用して高流動性コンクリートのこわばりを評価する。その結果、高流動性コンクリートのこわばりを正確に評価することができる。
式(5) 中のＤを、ミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフローとしたのは、高性能ＡＥ減水剤、高性能減水剤はセメントを分散させる効果を有し、その効果が安定するには５分程度を要するからである。
また、式(5) 中のＢをスランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフローとしたのは、５分以下ではこわばり現象が終了せず、こわばりを正確に評価できない場合が生じるためである。また、５分以上では、こわばりと通常の経時による変化との判別がし難くなる。
式(5) ５．０＞Ｄ−Ｂ中の“５．０”は、明らかにこわばりが生じていると判断される場合において、５分間静置後に再攪拌したものと、５分間静置しただけのものとの間に生じるスランプフローの差を、既往の研究データおよび試験により定めた評価基準値である。そのため、式(5) により、コンクリートの経時による変化を評価し、製造から運搬、施工に至るまで支障のないコンクリートの品質変化を評価することができる。
また、式(5) 中のＢをスランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフローとしたのは、５分以下ではこわばり現象が終了せず、こわばりを正確に評価できない場合が生じるためである。また、５分以上では、こわばりと通常の経時による変化との判別がし難くなる。
式(5) ５．０＞Ｄ−Ｂ中の“５．０”は、明らかにこわばりが生じていると判断される場合において、５分間静置後に再攪拌したものと、５分間静置しただけのものとの間に生じるスランプフローの差を、既往の研究データおよび試験により定めた評価基準値である。そのため、式(5) により、コンクリートの経時による変化を評価し、製造から運搬、施工に至るまで支障のないコンクリートの品質変化を評価することができる。
さらに、高流動性コンクリートの流動性を評価する方法としては、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法で、スランプフロー５０〜７０ｃｍとなる高流動性コンクリートを評価の対象とし、添加された混和剤の分散が安定した高流動性コンクリートをミキサ内で５分間静置し、それから１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフローと、練り混ぜて６０分が経過した高流動性コンクリートのスランプフローとを、前記スランプフロー試験方法によりそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、次式(6) から高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化を評価する方法を採用してもよい。
(6) １０＞Ｄ−Ｅ（ｃｍ）
ただし、Ｄはミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）、Ｅは練り混ぜて６０分が経時した高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）である。
(6) １０＞Ｄ−Ｅ（ｃｍ）
ただし、Ｄはミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）、Ｅは練り混ぜて６０分が経時した高流動性コンクリートのスランプフロー（ｃｍ）である。
このようにすれば、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法で、スランプフロー５０〜７０ｃｍとなる高流動性コンクリートを評価の対象とし、添加された混和剤の分散が安定した高流動性コンクリートをミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフローと、練り混ぜて６０分が経過した高流動性コンクリートのスランプフローとを、スランプフロー試験方法によりそれぞれ測定し、得られた両測定結果に基づき、(6) １０＞Ｄ−Ｅの式を使用して高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化を評価するので、正確に高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化を評価することができる。
式(6) 中のＤを、ミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフローとしたのは、高性能ＡＥ減水剤、高性能減水剤はセメントを分散する効果を有し、その効果が安定するには５分程度を要するからである。
式(6) 中のＥを、練り混ぜて６０分が経時した高流動性コンクリートのスランプフローとしたのは、高流動性コンクリートを現場で施工するには、高流動性コンクリートが自己充填性を有する必要があり、練混ぜから施工までの平均的な経過時間として、６０分程度を要するからである。
また、式(6) １０＞Ｄ−Ｅの“１０”は、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたすことがないという理由により定めた評価基準値である。Ｄ−Ｅが１０以上では、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたすおそれがある。そのため、式(6) により、高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化を評価することができる。
式(6) 中のＥを、練り混ぜて６０分が経時した高流動性コンクリートのスランプフローとしたのは、高流動性コンクリートを現場で施工するには、高流動性コンクリートが自己充填性を有する必要があり、練混ぜから施工までの平均的な経過時間として、６０分程度を要するからである。
また、式(6) １０＞Ｄ−Ｅの“１０”は、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたすことがないという理由により定めた評価基準値である。Ｄ−Ｅが１０以上では、現場でのコンクリートの荷下ろし（アジテータ車からの排出）・現場内での運搬並びにコンクリート打設に支障をきたすおそれがある。そのため、式(6) により、高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化を評価することができる。
請求項１に記載の低熱ポルトランドセメント組成物、請求項２に記載の混合セメント組成物、請求項３に記載のコンクリート組成物、請求項４に記載の高流動性コンクリート組成物によれば、クリンカ鉱物組成中のビーライト量が５０〜７０重量％、４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３が１２重量％以下、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が４重量％以下、残部が３ＣａＯ・ＳｉＯ２からなるクリンカと、半水石膏および二水石膏からなる石膏とによって構成され、石膏中の半水石膏量がＳＯ３量換算で(1) １．０≦Ｆ≦１．５を満たすとともに、石膏の添加量はＳＯ３量換算で(2) １．２Ｆ＋０．１＜Ｇ＜１．４Ｆ＋０．２を満たす低熱ポルトランドセメント組成物をセメント成分としたので、低熱ポルトランドセメント組成物を含むコンクリート（高流動性コンクリート）において、練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制されるとともに、経時的な流動性の変化を小さくすることができる。
以下、実施例によりこの発明を詳細に説明する。ただし、この発明はこの実施例に限定されない。
まず、実施例１〜３において、１．使用材料と、２．試験項目および試験方法と、３．評価項目および評価方法とを、以下に示す。
１．使用材料
１）低熱ポルトランドセメント組成物
三菱マテリアル株式会社九州工場製、比表面積３５００ｃｍ２／ｇ
２）細骨材；千葉県君津産山砂、粒度５ｍｍ
４）粗骨材；埼玉県両神産硬質砂岩、粒度５〜２０ｍｍ
５）ＡＥ減水剤；株式会社ＮＭＢ製、商品名ポゾリスＮｏ．７０
６）高性能ＡＥ減水剤；株式会社ＮＭＢ製、商品名レオビルドＳＰ−８ＳＢＳ
７）高炉スラグ微粉末；比表面積６０００ｃｍ２／ｇ
７）水；上水道水
１．使用材料
１）低熱ポルトランドセメント組成物
三菱マテリアル株式会社九州工場製、比表面積３５００ｃｍ２／ｇ
２）細骨材；千葉県君津産山砂、粒度５ｍｍ
４）粗骨材；埼玉県両神産硬質砂岩、粒度５〜２０ｍｍ
５）ＡＥ減水剤；株式会社ＮＭＢ製、商品名ポゾリスＮｏ．７０
６）高性能ＡＥ減水剤；株式会社ＮＭＢ製、商品名レオビルドＳＰ−８ＳＢＳ
７）高炉スラグ微粉末；比表面積６０００ｃｍ２／ｇ
７）水；上水道水
２．試験項目および試験方法
(1) スランプ
ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法に従って、スランプ値を測定した。
(2) スランプフロー
ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法に従って、スランプフロー値を測定した。
(1) スランプ
ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法に従って、スランプ値を測定した。
(2) スランプフロー
ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法に従って、スランプフロー値を測定した。
３．評価項目および評価方法
(1) こわばり
ａ）コンクリートのこわばり；
練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（Ａ）と、スランプコーン内で５分間静置した後のコンクリートのスランプ（Ｂ）とを、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(3) 式３．０＞Ａ−Ｂからコンクリートのこわばりを評価する。
Ａ−Ｂが３．０ｃｍ未満であればコンクリートのこわばりが無い（こわばりが小さい）と評価し、Ａ−Ｂが３．０ｃｍ以上であればコンクリートのこわばりを有する（こわばりが大きい）と評価する。
(1) こわばり
ａ）コンクリートのこわばり；
練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（Ａ）と、スランプコーン内で５分間静置した後のコンクリートのスランプ（Ｂ）とを、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(3) 式３．０＞Ａ−Ｂからコンクリートのこわばりを評価する。
Ａ−Ｂが３．０ｃｍ未満であればコンクリートのこわばりが無い（こわばりが小さい）と評価し、Ａ−Ｂが３．０ｃｍ以上であればコンクリートのこわばりを有する（こわばりが大きい）と評価する。
ｂ）高流動性コンクリートのこわばり；
ミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｄ）と、スランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｂ）とを、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(5) 式５．０＞Ｄ−Ｂから高流動性コンクリートのこわばりを評価する。
Ｄ−Ｂが５．０ｃｍ未満であれば高流動性コンクリートのこわばりが無い（こわばりが小さい）と評価し、Ｄ−Ｂが５．０ｃｍ以上であれば高流動性コンクリートのこわばりを有する（こわばりが大きい）と評価する。
ミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｄ）と、スランプコーン内で５分間静置した後の高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｂ）とを、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(5) 式５．０＞Ｄ−Ｂから高流動性コンクリートのこわばりを評価する。
Ｄ−Ｂが５．０ｃｍ未満であれば高流動性コンクリートのこわばりが無い（こわばりが小さい）と評価し、Ｄ−Ｂが５．０ｃｍ以上であれば高流動性コンクリートのこわばりを有する（こわばりが大きい）と評価する。
(2) 経時変化
ａ）コンクリートの経時変化；
練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（Ａ）と、練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプ（Ｃ）とを、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(4) ５０＜Ｃ／Ａ×１００からコンクリートの経時的な流動性の変化を評価する。
Ｃ／Ａ×１００が５０％を超えれば、コンクリートの経時的な流動性の変化が小さいと評価し、Ｃ／Ａ×１００が５０％以下であれば、コンクリートの経時的な流動性の変化が大きいと評価する。
ａ）コンクリートの経時変化；
練り混ぜ直後のコンクリートのスランプ（Ａ）と、練り混ぜて３０分が経過したコンクリートのスランプ（Ｃ）とを、ＪＩＳ Ａ １１０１のコンクリートのスランプ試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(4) ５０＜Ｃ／Ａ×１００からコンクリートの経時的な流動性の変化を評価する。
Ｃ／Ａ×１００が５０％を超えれば、コンクリートの経時的な流動性の変化が小さいと評価し、Ｃ／Ａ×１００が５０％以下であれば、コンクリートの経時的な流動性の変化が大きいと評価する。
ｂ）高流動性コンクリートの経時変化；
ミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｄ）と、練り混ぜて６０分が経時した高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｅ）とを、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(6) １０＞Ｄ−Ｅから高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化を評価する。
１０＞Ｄ−Ｅが１０ｃｍ未満では、コンクリートの経時的な流動性の変化が小さいと評価し、１０＞Ｄ−Ｅが１０ｃｍ以上であれば、高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化が大きいと評価する。
ミキサ内で５分間静置し、１５秒間練り混ぜた後の高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｄ）と、練り混ぜて６０分が経時した高流動性コンクリートのスランプフロー（Ｅ）とを、ＪＩＳ Ａ １１５０のコンクリートのスランプフロー試験方法に則ってそれぞれ測定し、得られた測定結果に基づき、(6) １０＞Ｄ−Ｅから高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化を評価する。
１０＞Ｄ−Ｅが１０ｃｍ未満では、コンクリートの経時的な流動性の変化が小さいと評価し、１０＞Ｄ−Ｅが１０ｃｍ以上であれば、高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化が大きいと評価する。
（試験例１〜３）
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．０重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．４重量％（試験例１）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．３重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％（試験例２）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．５重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で２．２重量％（試験例３）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。低熱ポルトランドセメント組成物の残部は３ＣａＯ・ＳＩＯ２である。
この低熱ポルトランドセメント組成物とともに、ＡＥ減水剤と、細骨材と、粗骨材と水とをそれぞれコンクリートミキサに投入し、注水から６０秒間練り混ぜた。ＡＥ減水剤（混和剤）の添加量は低熱ポルトランドセメント重量の０．２５重量％、水セメント比は５５％、細骨材率は４４％である。
練り混ぜ後、得られたコンクリートについてＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」によるスランプ試験を行い、コンクリートのこわばりと経時な流動性の変化とを評価した。その結果を表１に示す。表１中、Ｃ２Ｓはビーライト、Ｃ３Ａは３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、Ｃ４ＡＦは４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３である。
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．０重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．４重量％（試験例１）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．３重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％（試験例２）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．５重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で２．２重量％（試験例３）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。低熱ポルトランドセメント組成物の残部は３ＣａＯ・ＳＩＯ２である。
この低熱ポルトランドセメント組成物とともに、ＡＥ減水剤と、細骨材と、粗骨材と水とをそれぞれコンクリートミキサに投入し、注水から６０秒間練り混ぜた。ＡＥ減水剤（混和剤）の添加量は低熱ポルトランドセメント重量の０．２５重量％、水セメント比は５５％、細骨材率は４４％である。
練り混ぜ後、得られたコンクリートについてＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」によるスランプ試験を行い、コンクリートのこわばりと経時な流動性の変化とを評価した。その結果を表１に示す。表１中、Ｃ２Ｓはビーライト、Ｃ３Ａは３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、Ｃ４ＡＦは４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３である。
（比較例１，２）
ここでは、半水石膏量が、ＳＯ３量換算で０．８重量％（比較例１）、１．７重量％（比較例２）で、しかも石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。そして、試験例１〜３と同様の試験を実施した。その結果を表１に示す。
ここでは、半水石膏量が、ＳＯ３量換算で０．８重量％（比較例１）、１．７重量％（比較例２）で、しかも石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。そして、試験例１〜３と同様の試験を実施した。その結果を表１に示す。
（比較例３，４）
ここでは、半水石膏量が、ＳＯ３量換算で１．３重量％で、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．４重量％（比較例３）、２．２重量％（比較例４）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。そして、実施例１〜３と同様の試験を実施した。結果を表１に示す。
ここでは、半水石膏量が、ＳＯ３量換算で１．３重量％で、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．４重量％（比較例３）、２．２重量％（比較例４）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。そして、実施例１〜３と同様の試験を実施した。結果を表１に示す。
表１から明らかなように、試験例１〜３の場合には、コンクリートの練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制され、しかもコンクリートの経時的な流動性の変化も小さかった。これに対して、比較例１〜４では、何れもこわばりと経時的な流動性の変化との少なくとも一方に不都合があった。
（試験例４〜６）
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．０重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．４重量％（試験例４）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．３重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％（試験例５）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．５重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で２．２重量％（試験例６）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。この低熱ポルトランドセメント組成物の他に、高性能ＡＥ減水剤と、細骨材と、粗骨材と、水とをそれぞれコンクリートミキサに投入し、注水から９０秒間練り混ぜた。
水セメント比は３０％、細骨材率は５２％、高性能ＡＥ減水剤（混和剤）の添加量は低熱ポルトランドセメント重量の０．８〜１．４重量％とした。練り混ぜ後、得られたコンクリートについて、ＪＩＳ Ａ １１５０「コンクリートのスランプフロー試験方法」によるスランプフロー試験を行い、高流動性コンクリートのこわばりと経時な流動性の変化とを評価した。その結果を表２に示す。
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．０重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．４重量％（試験例４）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．３重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％（試験例５）、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．５重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で２．２重量％（試験例６）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いた。この低熱ポルトランドセメント組成物の他に、高性能ＡＥ減水剤と、細骨材と、粗骨材と、水とをそれぞれコンクリートミキサに投入し、注水から９０秒間練り混ぜた。
水セメント比は３０％、細骨材率は５２％、高性能ＡＥ減水剤（混和剤）の添加量は低熱ポルトランドセメント重量の０．８〜１．４重量％とした。練り混ぜ後、得られたコンクリートについて、ＪＩＳ Ａ １１５０「コンクリートのスランプフロー試験方法」によるスランプフロー試験を行い、高流動性コンクリートのこわばりと経時な流動性の変化とを評価した。その結果を表２に示す。
（比較例５，６）
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で０．８重量％（比較例５）、１．７重量％（比較例６）であり、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％に調整した低熱ポルトランドセメント組成物を用いて、試験例４〜６と同様の試験を実施した。結果を表２に示す。
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で０．８重量％（比較例５）、１．７重量％（比較例６）であり、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％に調整した低熱ポルトランドセメント組成物を用いて、試験例４〜６と同様の試験を実施した。結果を表２に示す。
（比較例７，８）
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．３重量％であり、石膏の添加量がＳＯ３量換算１．４重量％（比較例７）、２．２重量％（比較例８）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いて、試験例４〜６と同様の試験を行った。結果を表２に示す。
ここでは、半水石膏量がＳＯ３量換算で１．３重量％であり、石膏の添加量がＳＯ３量換算１．４重量％（比較例７）、２．２重量％（比較例８）に調整された低熱ポルトランドセメント組成物を用いて、試験例４〜６と同様の試験を行った。結果を表２に示す。
表２から明らかなように、試験例４〜６の場合には、高流動性コンクリートの練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制され、しかも高流動性コンクリートの経時的な流動性の変化も小さかった。これに対して、比較例５〜８では、何れも高流動性コンクリートのこわばりと経時的な流動性の変化との少なくとも一方に不都合があった。
（試験例７）
ここでは、残部が二水石膏となる石膏中の半水石膏量が、ＳＯ３量換算で１．３重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％に調整された低熱ポルトランドセメント組成物と、高炉スラグ微粉末とを混合した混合セメント組成物を用いた。低熱ポルトランドセメント組成物の残部は３ＣａＯ・ＳｉＯ２である。
この混合セメント組成物を使用し、実施例１と同様の試験を行った。その結果を表３に示す。
ここでは、残部が二水石膏となる石膏中の半水石膏量が、ＳＯ３量換算で１．３重量％、石膏の添加量がＳＯ３量換算で１．８重量％に調整された低熱ポルトランドセメント組成物と、高炉スラグ微粉末とを混合した混合セメント組成物を用いた。低熱ポルトランドセメント組成物の残部は３ＣａＯ・ＳｉＯ２である。
この混合セメント組成物を使用し、実施例１と同様の試験を行った。その結果を表３に示す。
表３から明らかなように、試験例７の場合には、コンクリートの練り混ぜ後のこわばりの発生が抑制され、しかもコンクリートの経時的な流動性の変化も小さかった。
Claims (4)
- クリンカ鉱物組成中のビーライト量が５０〜７０重量％、４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３が１２重量％以下、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３が４重量％以下、残部が３ＣａＯ・ＳｉＯ２からなるクリンカと、
半水石膏および二水石膏からなる石膏とにより構成され、
該石膏中の半水石膏量がＳＯ３量換算で次式(1)を満たすとともに、前記石膏の添加量はＳＯ３量換算で次式(2)を満たす低熱ポルトランドセメント組成物。
(1) １．０≦Ｆ≦１．５
(2) １．２Ｆ＋０．１＜Ｇ＜１．４Ｆ＋０．２
ただし、Ｆは石膏中の半水石膏量（ＳＯ３換算重量％）、Ｇは低熱ポルトランドセメント組成物中の石膏の添加量（ＳＯ３換算重量％）である。 - 請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物に、比表面積４０００〜８０００ｃｍ２／ｇの高炉スラグ微粉末を、３０〜７０重量％含有させた混合セメント組成物。
- 請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物または請求項２の混合セメント組成物と、水と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤とを含有し、かつスランプが８〜２３ｃｍであるコンクリート組成物。
- 請求項１の低熱ポルトランドセメント組成物または請求項２の混合セメント組成物と、水と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤とを含有し、かつスランプフローが５０〜７０ｃｍである高流動性コンクリート組成物。
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