JP4656416B2 - 溶接性に優れた耐火鋼材 - Google Patents
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Description
このような耐火被覆は、建築コストを高め、また工期の長期化を招くことにもなるので、近年、この種の耐火被覆を施さなくとも高温でも強度を維持する耐火鋼材が開発されてきた。例えば、特公平4−50362号公報(特許文献1)には、Mo、Nb、V等の微細炭化物により析出強化した鋼材が記載されている。しかし、このような析出強化元素により強化した鋼材は、建築用鋼材として要求される溶接性、特にHAZ靭性を低下させるという問題があった。
TS=[Ti]−3.4×[N]
CS=6.4×[C]−1.4[Ti]+0.004×[Cr]+3.2×[N]
Cは、強化元素として添加される。0.02%以下では490MPa以上の強度を確保することが困難となり、一方0.15%を超えるとHAZ中の硬質のMA組織(Martensite Austenite Constituent マルテンサイトとオーステナイトとの混合組織)が増加するためHAZ靭性が低下する。このため、C量は0.02%超、好ましくは0.03%以上とし、その上限を0.15%、好ましくは0.12%とする。
Siは、強度の確保及び脱酸のために添加される。0.1%未満ではこれらの効果が過少であり、一方1.0%を超えると硬質MA組織が増加し、HAZ靭性が劣化する。このため、Siの下限を0.1%、好ましくは0.12%とし、一方その上限を1.0%、好ましくは0.80%とする。
Mnは、強度確保のために添加される。1.0%未満では所定強度が得られず、一方2.0%を超えると、HAZの強度が高くなり過ぎて、延性が返って劣化するようになる。このため、Mnの下限を1.0%、好ましくは1.2%とし、一方その上限を2.0%、好ましくは1.8%とする。
Pは粒界破壊を助長する不純物元素であり、HAZ靭性確保のため0.020%以下、好ましくは0.012%以下に止める。
SはHAZの高温割れを助長する不純物元素であり、またTiと結びついてTi量を低下させる。HAZ靭性確保及びTi量低下防止の点から0.010%以下、好ましくは0.008%に止める。
Alは、脱酸元素として添加される。0.005%未満では脱酸が不十分となるため、延性が低下し、一方0.050%超になるとSiと同様、HAZ靭性が劣化するようになる。このため、Al量の下限を0.005%、好ましくは0.010%とし、その上限を0.050%、好ましくは0.040%とする。
Tiは窒化物を形成することでHAZ靭性を向上させる。また微細なTiCを生成し、これを核としてCr炭化物の微細析出化に寄与し、これらの作用により高温強度を向上させる。Ti量が0.015%未満ではこれらの効果が過少であり、一方0.10%を超えるとHAZ靭性が返って低下するようになる。このため、Ti量の下限を0.015%、好ましくは0.020%とし、その上限を0.10%、好ましくは0.080%とする。
CrはCr炭化物を形成することにより高温強度の確保に寄与する。0.2%未満ではかかる作用が過少となり、一方2.0%を超えるとCr炭化物の粗大化を免れず、返って高温強度が低下するようになる。このため、Cr量の下限を0.2%、好ましくは0.5%とし、一方その上限を2.0%、好ましくは1.5%とする。
NはTiの一部と結びついてTiNを形成し、HAZ靭性の改善に寄与する。0.002%未満ではかかる効果が過少であり、一方0.010%を超えるとTiCの析出量が低下するようになるので高温強度が低下するようになり、また窒化物が過多となってHAZ靭性も低下するようになる。このため、N量の下限を0.0020%、好ましくは0.0025%とし、一方その上限を0.010%、好ましくは0.008%とする。
BはCr炭化物の成長を抑制することから高温強度の向上に寄与する。0.0005%未満ではかかる効果が過少であり、一方0.0050%超ではHAZ靭性が返って低下するようになる。
MoはHAZのベイナイト組織を粗大化し、靭性を低下させるので少ないほうが好ましい。無添加でもよい。本発明の成分系では0.30%未満まで許容されるが、0.20%未満に止めることが好ましい。
Moと同様、HAZのベイナイト組織を粗大化し、靭性を低下させるので少ないほうが好ましい。無添加でもよい。本発明の成分系では0.005%未満まで許容されるが、0.004%以下に止めることが好ましい。
TS値は、Ti炭化物の析出可否を示す指標である。本発明ではS量が制限されていることから、Tiはほとんど硫化物を形成することなく、大部分が炭窒化物として析出する。TS値はTi総量から窒化物として固定されたTi量を差し引いた値に該当する。TS値が0%以上でないとTiCが確保できないが、0.10%を超えるとTiCが過多となり、HAZ靭性が返って低下するようになる。このため、TS値を0%以上、0.10%以下とする。好ましくは、下限を0.01%、上限を0.08%とするのがよい。
CS値は、熱力学計算で算出したCr炭化物量と主要元素の影響を定量化したものであり、TiCとCr炭化物のバランスの指標である。0.12%未満ではCr炭化物がほとんど生成しないようになり、0.22%超ではCr炭化物が粗大化し、返って高温強度が低下するようになる。このため、CS値の下限を0.12%、好ましくは0.13%とし、その上限を0.22%、好ましくは0.20%とする。
(1) 基本成分+A群から1種以上の元素
(2) 基本成分+B群から1種以上の元素
(3) 上記(1) の成分+B群から1種以上の元素
Zr:0.005〜0.050%
Zrは窒化物の形成によりHAZ靭性を改善するので、0.005%以上の添加が好ましい。一方、0.050%超と過剰に添加すると窒化物が粗大化し、HAZ靭性が返って低下するようになる。このため、0.050%以下に止めることが望ましい。
Ca,Mg,REM:各々0.0005〜0.0050%
これらの元素は介在物の形態を球状化することによって靭性を改善する作用を有する。そのためには0.0005%以上の添加が望ましい。一方、各々0.0050%超と過剰に添加すると酸化物を形成し、HAZ靭性が返って低下するようになる。このため、0.0050%以下に止めるのがよい。
これらの元素はHAZ靭性に影響を与えず、強度を向上させる。各々0.1%未満では強度向上作用が過少であり、2.0%を超えて添加しても作用が飽和し、材料コスト高を招来する。このため、各々0.1%以上、2.0%以下添加することが望ましい。
Cu、Niを添加する場合、上記のとおり強度向上に有効であり、60キロ級の高強度鋼を得ることができるようになるが、これらは、Mnと同様、オーステナイト安定化元素であり、過剰な添加は高温時にオーステナイト化し易くなり、高温強度が低下するようになる。このため、Ni、Cuを添加する場合、AS値を4.5%以下に止めることが望ましい。
このようにして製造された鋼材の組織は、フェライトおよび低温変態生成物(ベイナイトあるいは/及びマルテンサイト)からなる組織となるが、本発明の耐火鋼材はいずれの組織であってもよい。
次に、本発明の熱延鋼板及びその製造方法を実施例を挙げてより具体的に説明するが、本発明はかかる実施例により限定的に解釈されるものではない。
各試料の鋼板を用いて、常温引張試験及び600℃における高温引張試験を行い、常温での耐力(YS)及び引張強さ(TS)並びに高温でのYSを調べた。引張試験は、JISZ2201に従って鋼板板厚の1/4部位から引張試験片を加工し、JISZ2241に従って実施した。これらの測定結果を表3に示す。常温引張強さが490MPa以上、高温YS/常温YSが75%以上が合格レベルと評価される。
Claims (3)
- 化学成分が、mass%で
C:0.02超〜0.15%、Si:0.1〜1.0%、
Mn:1.0〜2.0%、P:0.020%以下、
S:0.010%以下、Al:0.005〜0.050%、
Ti:0.015〜 0.10%、Cr:0.2〜2.0%、
N:0.002〜0.010%、B:0.0005〜0.0050%、
Mo:0.30%未満、Nb:0.005%未満、
V:0.005%未満を含み、下記TS値が0〜0.10%、CS値が0.12〜0.22%とされ、残部Feおよび不可避的不純物からなる、溶接性に優れた耐火鋼材。
TS=[Ti]−3.4×[N]
CS=6.4×[C]−1.4[Ti]+0.004×[Cr]+3.2×[N]
但し、[X]は元素Xのmass%を示す。 - 化学成分が、さらにZr:0.005〜0.050%、Ca:0.0005〜0.0050%、Mg:0.0005〜0.0050%、REM:0.0005〜0.0050%の1種以上を含む、請求項1に記載した耐火鋼材。
- 化学成分が、さらにCu:0.1〜2.0%、Ni:0.1〜2.0%の1種以上を含み、かつ下記AS値が4.5%以下である、請求項1又は2に記載した耐火鋼材。
AS=[Mn]+[Ni]+2×[Cu]
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