JP4577662B2 - タービン翼 - Google Patents
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Description
かかる高温下では金属製のタービン翼は限界を越えてしまうためセラミック系材料を使用したタービン翼の使用が有望視されている。このタービン翼は従来のタービン翼と同様に前縁部と背側部と後縁部と腹側部とで囲まれ、所定の転向角でできた翼断面を有している。
なお、腹側部および背側部の翼面は、ほぼ同じ肉厚に形成されている(以下このタービン翼を「従来の中空タービン翼」と呼ぶ。)。
図7にタービン翼外面の熱伝達率の分布をグラフ化して表した。このグラフで、横軸には前縁部からの相対的距離(%軸コード)を、縦軸には翼の局所的位置の熱伝達率/翼全体の平均熱伝達率(局所熱伝達率/平均熱伝達率)を示した。グラフに示したように、タービン翼外面の熱伝達率の分布は、その背側部では高く、その腹側部では低くなっている。そのため、その背側と腹側で主流ガスに対する熱伝達率に大きな差が生じている。
すなわちタービン翼を中空形態にした場合であっても、緊急停止時などに主流ガスの温度が急激に変化した場合には、タービン翼に生じる熱応力の低減が十分に達成されず、未だLCF寿命の低下や何らかの不適合の発生が予測されていた。
すなわち参考例のタービン翼では従来の中空タービン翼と比して腹側部と背側部の温度変化速度が均一化され、主流ガスに温度変化が発生した場合にも腹側部と背側部との間の温度差が低減される。
これにより、翼の温度分布に依存して発生していた熱応力も低減することができ、その結果、タービン翼のLCF寿命も従来と比して向上させることができる。
T.press/T.max <0.14
0.14<T.suction/T.max <0.32
1.0 <T.suction/T.press<2.2
の関係が成り立つ、ことが好ましい。
また、本発明は、セラミック系材料を使用して中空形態に製作されたタービン翼であって、該タービン翼(1)は、腹側部(3)および背側部(5)の温度変化を平均化するため、その腹側部翼面がガス流れ方向に沿った波形に形成されており、該波形の部分は、前記腹側部翼面におけるガス流れの上流側部分とガス流れの下流側部分のうち上流側部分にのみ存在している、ことを特徴とするタービン翼を提供する。
腹側部と主流ガスとの間の熱の移動量が増加すると、主流ガスの温度変化に対する腹側部の温度応答性が向上する結果腹側部と背側部の温度差が低減し、従来の中空タービン翼と比して、タービン翼に生じる熱応力を減少させることができる。
このタービン翼1は現在広く一般に使用されているタービン翼の翼形状と同様の外形を有している。またこのタービン翼は、セラミック系材料を使用して製作され、その内部は中空になっている。ここで図1に示したように、その腹側部3の翼肉厚(T.press)は薄く、かつ、背側部5の翼肉厚(T.suction)は厚く形成されている。なお、参考例でのタービン翼の大きさは一般的なタービンに用いられるもの(翼弦長30mm、翼高さ40mm程度)を想定している。
このグラフにおいて横軸は、腹側部の翼肉厚(T.press)を翼断面の腹側部翼面から背側部翼面までの最大厚み(T.max:定数)で除した値、すなわち腹側部の翼肉厚を相対化して無次元数として表したもの(無次元腹側肉厚 T.press/T.max)である。
また縦軸は、腹側部の翼肉厚を種々変更した場合にタービン翼全体において発生する熱応力の最大値を従来の中空タービン翼でタービン翼全体において発生していた熱応力の最大値(定数)で除した値、すなわち腹側部がある翼肉厚のときに翼全体に生じる熱応力の最大値を相対化して無次元数として表したもの(無次元熱応力)である。
なお、タービン翼の腹側部の翼肉厚は、実質的な使用強度を確保する上で当然に下限値があるものの、その厚みはタービンの使用条件を考慮して適宜定めればよいため、グラフには特に表していない。
このグラフにおいて横軸は、背側部の翼肉厚(T.suction)を翼断面の腹側部翼面から背側部翼面までの最大厚み(T.max:定数)で除した値、すなわち背側部の翼肉厚を相対化して無次元数として表したもの(無次元背側肉厚 T.suction/T.max)である。
また縦軸は、背側部の翼肉厚を種々変更した場合にタービン翼全体において発生する熱応力の最大値を従来の中空タービン翼でタービン翼全体において発生していた熱応力の最大値(定数)で除した値、すなわち背側部がある翼肉厚のときに翼全体に生じる熱応力の最大値を相対化して無次元数として表したもの(無次元熱応力)である。
このグラフにおいて横軸は、背側部の翼肉厚(T.suction)を腹側部の翼肉厚(T.press)で除した値、すなわち背側部の翼肉厚を腹側部の翼肉厚との関係で相対化して無次元数として表したものである。
また縦軸は、背側部と腹側部の翼肉厚を種々変更した場合にタービン翼全体において発生する熱応力の最大値を従来の中空タービン翼でタービン翼全体において発生していた熱応力の最大値(定数)で除した値、すなわち背側部と腹側部がある翼肉厚の関係にあるときの翼全体に生じる熱応力の最大値を相対化して無次元数として表したもの(無次元熱応力)である。
T.press/T.max <0.14
0.14<T.suction/T.max <0.32
1.0 <T.suction/T.press<2.2
の関係が成り立つときにタービン翼全体に発生する熱応力の最大値が低下することが分かる。
その結果、主流ガスに急激な温度変化が発生した場合にも腹側部と背側部との間の温度差を低減することができ、これにより、温度分布に依存して発生していた熱応力も低減することができ、タービン翼のLCF寿命も従来と比して向上させることができる。
3 腹側部
5 背側部
7 スリット
Claims (3)
- セラミック系材料を使用して中空形態に製作されたタービン翼であって、
該タービン翼(1)には、腹側部(3)および背側部(5)の温度変化を平均化するため、その腹側部翼面に、ガス流れ方向に沿って凹むスリット(7)が形成されており、
該スリットは、前記腹側部翼面におけるガス流れの上流側部分とガス流れの下流側部分のうち上流側部分にのみ存在している、ことを特徴とするタービン翼。 - 前記スリットは、ガス流れの上流側で滑らかにその凹み深さを漸増し、ガス流れの下流側で滑らかにその凹み深さを漸減させるように形成されている、ことを特徴とする請求項1に記載のタービン翼。
- セラミック系材料を使用して中空形態に製作されたタービン翼であって、
該タービン翼(1)は、腹側部(3)および背側部(5)の温度変化を平均化するため、その腹側部翼面がガス流れ方向に沿った波形に形成されており、
該波形の部分は、前記腹側部翼面におけるガス流れの上流側部分とガス流れの下流側部分のうち上流側部分にのみ存在している、ことを特徴とするタービン翼。
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JP2007265706A JP4577662B2 (ja) | 2007-10-11 | 2007-10-11 | タービン翼 |
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JP2007265706A JP4577662B2 (ja) | 2007-10-11 | 2007-10-11 | タービン翼 |
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JP2008032022A JP2008032022A (ja) | 2008-02-14 |
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Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
2007
- 2007-10-11 JP JP2007265706A patent/JP4577662B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
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