JP4504242B2 - Wire rod rolling method - Google Patents

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Description

この発明は、線材、棒鋼の仕上げ圧延工程での表面疵およびコブルの発生を防止して、安定した高寸法精度圧延を実現するための圧延方法に関する。   The present invention relates to a rolling method for realizing stable high dimensional precision rolling by preventing the occurrence of surface flaws and cobbles in the finish rolling process of wire rods and steel bars.

線材および棒鋼(バーインコイル、以下、まとめて線材と記す)は、図5にレイアウトの1例を示すように、加熱炉1で加熱されたビレット(被圧延材)は、粗圧延機2、中間圧延機3a、3bで圧延された後、仕上げ圧延機4および最終仕上げ圧延機5で圧延されて所望の線径に仕上げられ、巻取り機6でループ状に巻取られる。仕上げ圧延機4にはブロックミルが、最終仕上げ圧延機5には、サイジングミル(サイジング用ブロックミル)がそれぞれ採用され、例えば、仕上げ線径がφ5.5mmの場合、仕上げ圧延機4の出側で60m/s、最終仕上げ圧延機5の出側で100/s程度の高速圧延がなされている。   As shown in FIG. 5, the billet (rolled material) heated by the heating furnace 1 is composed of a rough rolling mill 2, an intermediate wire rod and bar steel (burn-in coil, hereinafter collectively referred to as a wire rod). After being rolled by the rolling mills 3 a and 3 b, it is rolled by the finish rolling mill 4 and the final finishing rolling mill 5, finished to a desired wire diameter, and wound by the winder 6 in a loop shape. A block mill is used for the finish rolling mill 4 and a sizing mill (sizing block mill) is used for the final finish rolling mill 5. For example, when the finish wire diameter is 5.5 mm, the exit side of the finish rolling mill 4 is used. 60 m / s, and high-speed rolling of about 100 / s is performed on the exit side of the final finish rolling mill 5.

前記ブロックミルは、周知のように、通常可変速電動機を備えた共通駆動装置で複数のロールスタンドが駆動されるコンパクト圧延機であり、このブロックミルでは各スタンドのロール回転数を個別に調整できないため、各ロールスタンド間に張力が発生するようにロール孔型設計、即ちパススケジュールが設計されている。このブロックミル内のロールスタンド間で張力を発生させる孔型設計は、スタンド間で被圧延材に圧縮力が作用すると被圧延材に振動が発生し、ロール入側および出側のガイド等と接触して表面疵が発生すること、および振動によりロール入側で被圧延材を保持するローラーガイドのローラー間隙が開くことにより、コブルが発生すること等を回避するためである。   As is well known, the block mill is a compact rolling mill in which a plurality of roll stands are normally driven by a common drive device equipped with a variable speed motor, and the roll speed of each stand cannot be individually adjusted in this block mill. Therefore, a roll hole type design, that is, a pass schedule is designed so that tension is generated between the roll stands. The perforated design that generates tension between the roll stands in this block mill generates vibrations in the material to be rolled when the compressive force acts on the material to be rolled between the stands, and comes into contact with the guides on the entry and exit sides of the roll. In order to avoid the occurrence of surface flaws and the occurrence of cobbles by the opening of the roller gap of the roller guide for holding the material to be rolled on the roll entry side due to vibration.

近年、製品の寸法精度(仕上げ線径の寸法精度)を向上させるために、図1に示したように、従来から採用されている仕上げ圧延機4(ブロックミル)の後段に、最終仕上げ圧延機5として、低減面率の圧延を可能とするサイジング(精密圧延)機構を備えた圧延機(サイジングミル)が配置されるようになった。例えば、特許文献1には、図6に示すように、被圧延材11のパスラインを挟んで対向する一対の圧延ロール12、12を備えた複数の圧延機14を直列に多段配置した仕上げ圧延機(ブロックミル)16の後段側(下流側)に、一対の圧延ロール24、24を備えたロールスタンド26、28からなる前段側圧延機18と、同様に一対の圧延ロール24、24を備えたロールスタンド30、32からなる後段側圧延機20をタンデム配列した最終仕上げ圧延機(サイジングミル)22が配置されている。そして、この最終仕上げ圧延機(サイジングミル)22で、前段側圧延機18では、減面率が16%以上で、寸法公差が±1%以内になるように圧延を行ない、後段側圧延機22では、減面率が10%以下となるような低減面率圧延を実施する精密圧延方法が開示されている。また、特許文献2には、図7に示すように、電動機35、36、37により共通駆動されるブロックミル型式の多段ロールスタンド31、32、33の、仕上げ前ロールスタンド31入側、前記ロールスタンド31と32の間、および最終仕上げロールスタンド33の出側にレーザードップラ速度計38、39、40をそれぞれ配置して、前記多段ロールスタンド31、32、33の挿入側および抽出側の被圧延材11の速度を実測し、この速度情報を入力した調節計41から電動機35、36、37に指令を出して、ロールスタンド31、32、33のロール回転速度を制御する技術が開示されている。被圧延材11の実測速度に基づくことにより、ロール摩耗や被圧延材の鋼種変更等があっても常に正確な速度制御が可能となり、線材、棒鋼の品質を向上に有益な効果をもたらことが述べられている。
特開2004−358515号公報 特開2004−74228号公報
In recent years, in order to improve product dimensional accuracy (finishing wire diameter dimensional accuracy), as shown in FIG. 1, a final finish rolling mill is provided downstream of a finish rolling mill 4 (block mill) conventionally employed. No. 5, a rolling mill (sizing mill) equipped with a sizing (precision rolling) mechanism that enables rolling with a reduced area ratio has been arranged. For example, in Patent Document 1, as shown in FIG. 6, finish rolling in which a plurality of rolling mills 14 including a pair of rolling rolls 12 and 12 facing each other across a pass line of a material 11 to be rolled is arranged in a multistage manner. On the rear side (downstream side) of the machine (block mill) 16, the front stage side rolling mill 18 composed of roll stands 26 and 28 having a pair of rolling rolls 24 and 24, as well as a pair of rolling rolls 24 and 24 are provided. A final finish rolling mill (sizing mill) 22 is arranged in which the latter-stage rolling mills 20 including the roll stands 30 and 32 are arranged in tandem. Then, in this final finish rolling mill (sizing mill) 22, in the former stage rolling mill 18, rolling is performed so that the area reduction rate is 16% or more and the dimensional tolerance is within ± 1%. Discloses a precision rolling method in which reduced area reduction rolling is performed so that the area reduction ratio is 10% or less. Further, in Patent Document 2, as shown in FIG. 7, a block mill type multi-stage roll stand 31, 32, 33 that is commonly driven by an electric motor 35, 36, 37, an entrance side of the roll stand 31 before finishing, the roll Laser Doppler speedometers 38, 39, and 40 are arranged between the stands 31 and 32 and on the exit side of the final finishing roll stand 33, respectively, and the rolled side on the insertion side and extraction side of the multi-stage roll stands 31, 32, and 33 is rolled. A technique is disclosed in which the speed of the material 11 is measured and a command is issued from the controller 41 to which the speed information is input to the motors 35, 36, and 37 to control the roll rotation speed of the roll stands 31, 32, and 33. . Based on the measured speed of the material 11 to be rolled, accurate speed control is always possible even if there is roll wear or change of the steel material of the material to be rolled, and it has a beneficial effect on improving the quality of the wire rod and bar steel. Is stated.
JP 2004-358515 A JP 2004-74228 A

前記最終仕上げ圧延機としてサイジングミルを配置した場合、通常、仕上げ圧延機4の出側の1つの圧延材寸法(線径)に対して、最終仕上げ圧延機内での断面減少率を変化させて幾つかの仕上げ線径の製品を圧延することにより、仕上げ圧延機4の出側までのロール孔型の共通使用化を拡大したパススケジュールの統合が行なわれている。このため、最終仕上げ圧延機5の場合に比べて、仕上げ圧延機4の最終パスのロール孔型あたりの圧延トン数は大幅に多くなっており、ロール孔型の摩耗により、仕上げ圧延機4の出側の圧延材寸法は、圧延トン数の増加に伴って徐々に大きくなってくる。   When a sizing mill is arranged as the final finish rolling mill, the number of reductions in the cross section in the final finish rolling mill is usually changed with respect to one rolled material size (wire diameter) on the exit side of the finish rolling mill 4. By rolling products with such finishing wire diameters, integration of pass schedules that expand the common use of roll hole molds up to the exit side of the finish rolling mill 4 is performed. For this reason, compared with the case of the final finish rolling mill 5, the rolling tonnage per roll perforation of the final pass of the finish rolling mill 4 is significantly increased. The size of the rolled material on the delivery side gradually increases as the rolling tonnage increases.

前記仕上げ圧延機4の出側の圧延材寸法、即ち最終仕上げ圧延機5の入側の圧延材寸法が大きくなると、通常は最終仕上げ圧延機5の出側の圧延材寸法(仕上げ線径)も大きくなる。しかし、最終仕上げ圧延機5にサイジングミルを配置した場合には、このサイジングミルでは、圧延材の断面形状を整えるだけの極低減面率の圧延が行なわれるだけであるため、入側の圧延材寸法が変動しても、仕上げ線径、即ち製品の寸法精度は大きくは変動しないという特徴がある。また、孔型摩耗のほかに、被圧延材の種類(鋼種)や圧延温度が変化しても、最終仕上げ圧延機5の入側の圧延材寸法は変動するが、上述の理由により、製品の寸法精度に大きな変動は生じない。このように、最終仕上げ圧延機5の入側の圧延材寸法の変動が製品の寸法精度に大きな変動を及ぼさないことが、サイジングミルの1つの利点である。   When the dimension of the rolled material on the exit side of the finish rolling mill 4, that is, the dimension of the rolled material on the entry side of the final finish rolling mill 5 is increased, the dimension of the rolled material (finished wire diameter) on the exit side of the final finish rolling mill 5 is also usually increased. growing. However, when a sizing mill is disposed in the final finish rolling mill 5, the sizing mill only performs rolling with an extremely reduced surface area that only adjusts the cross-sectional shape of the rolled material. Even if the dimensions vary, the finished wire diameter, that is, the dimensional accuracy of the product does not vary greatly. In addition to hole wear, the rolling material dimensions on the entry side of the final finish rolling mill 5 vary even if the type of rolled material (steel type) and rolling temperature change. There is no significant variation in dimensional accuracy. Thus, it is one advantage of the sizing mill that fluctuations in the rolling material dimensions on the entry side of the final finish rolling mill 5 do not greatly affect the dimensional accuracy of the product.

しかし、最終仕上げ圧延機入側の圧延材寸法の変動は、最終仕上げ圧延機内のロールスタンド間の張力には大きな影響を及ぼす。製品の寸法管理は、最終仕上げ圧延機出側の圧延材寸法(仕上げ線径)の実測により行なうものであるため、仕上げ線径が目標寸法精度内に収まっている場合には、最終仕上げ圧延機のロール隙や入側の圧延材寸法等の調整は行なわないのが通常である。このため、サイジングミルでは、最終仕上げ圧延機の入側圧延材の寸法が変動しても、出側圧延材寸法(製品寸法)の変動が小さいために、前記調整は実施されないことが多く、スタンド間張力が不適正となって、前述のように、表面疵やコブルが発生することがある。   However, fluctuations in the size of the rolled material on the entry side of the final finish rolling mill have a great influence on the tension between the roll stands in the final finish rolling mill. Product dimension management is performed by measuring the dimensions of the rolled material (finished wire diameter) on the delivery side of the final finish rolling mill. If the finished wire diameter is within the target dimensional accuracy, the final finish rolling mill Normally, adjustment of the roll gap and the size of the rolled material on the entry side is not performed. For this reason, in the sizing mill, even if the dimensions of the entry side rolling material of the final finish rolling mill fluctuate, the above adjustment is often not performed because the fluctuation of the exit side rolling material dimension (product dimension) is small. As described above, surface tension and cobble may occur due to improper inter tension.

前記特許文献1で開示された精密圧延方法では、図6に示した、最終仕上げ圧延機22の前段側圧延機18と後段側圧延機20との間のスタンド間(圧延機間)張力については何も記載されていない。また、ロール回転数等初期設定の段階で適正張力であったとしても、最終仕上げ圧延機22入側の被圧延材の寸法変動により、前記スタンド間張力も変動するため、表面疵やコブル等の発生を招く虞は解消しない。また、特許文献2に開示された圧延装置の制御方法では、多段ロールスタンド31、32、33の各ロールスタンドは、電動機35、36、37によってそれぞれ共通駆動されており、各ロールスタンドのロール回転数の比率は、予め、増速比(圧延による断面減少に伴って圧延速度が増加する比率)によって固定されているため、ドップラー速度計38、39、40による被圧延材の実測速度に基づいて調節計41を介して、多段ロールスタンド31、32、33毎にロール回転速度を制御しても、最終仕上げ圧延機の前段側圧延機および後段側圧延機に相当する多段ロールスタンド32、33内の各ロールスタンド32a、32b、33a〜33dの回転数を個別に制御できず、従って、これらの各スタンド間張力の制御も行なうことができない。このため、前述のように、前記最終仕上げ圧延機の前段側圧延機入側または後段側圧延機入側での圧延材の寸法変動に伴う振動を回避できず、表面疵やコブル等の発生を招く虞は解消しない。   In the precision rolling method disclosed in Patent Document 1, the tension between the stands (between the rolling mills) between the front-side rolling mill 18 and the rear-side rolling mill 20 of the final finish rolling mill 22 shown in FIG. Nothing is listed. Even if the roll tension is appropriate at the initial setting stage, the tension between the stands also fluctuates due to the dimensional fluctuation of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill 22, so The risk of occurrence will not be resolved. Moreover, in the control method of the rolling apparatus disclosed in Patent Document 2, the roll stands of the multi-stage roll stands 31, 32, 33 are commonly driven by the electric motors 35, 36, 37, respectively, and the roll rotation of each roll stand is performed. Since the ratio of the numbers is fixed in advance by the speed increasing ratio (the ratio at which the rolling speed increases as the cross-section decreases by rolling), based on the measured speed of the material to be rolled by the Doppler speedometers 38, 39, and 40. Even if the roll rotation speed is controlled for each of the multi-stage roll stands 31, 32, 33 via the controller 41, the inside of the multi-stage roll stands 32, 33 corresponding to the former stage rolling mill and the latter stage rolling mill of the final finish rolling mill The number of rotations of each of the roll stands 32a, 32b, 33a to 33d cannot be individually controlled. Therefore, the tension between these stands can also be controlled. Not come. For this reason, as described above, it is impossible to avoid vibrations due to dimensional fluctuations of the rolled material on the entry side or the entry side of the rear side rolling mill of the final finish rolling mill, and generation of surface flaws, cobbles, etc. The risk of inviting will not be resolved.

この発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、その課題は、製品の寸法精度を向上させるために、仕上げ圧延機(ブロックミル)の後段に最終仕上げ圧延機(サイジングミル)を配置して線材圧延を行なう場合に、前記最終仕上げ圧延機での圧延過程で、圧延材の表面疵、およびコブルの発生を防止して安定して高寸法精度を実現できる線材の圧延方法を提供することである。   The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and its problem is to improve the dimensional accuracy of the product by providing a final finish rolling mill (sizing mill) after the finishing mill (block mill). Providing a method of rolling a wire that can stably realize high dimensional accuracy by preventing the occurrence of surface flaws and cobbles in the rolling process in the final finish rolling mill when the wire rod is placed and rolled. It is to be.

前記の課題を解決するために、この発明では以下の構成を採用したのである。   In order to solve the above problems, the present invention employs the following configuration.

即ち、請求項1に係る線材の圧延方法は、仕上げ圧延機の後段側に、最終仕上げ圧延機を備えた熱間圧延ラインでの線材の圧延方法であって、前記最終仕上げ圧延機の同一の仕上げ孔型での圧延で、前記最終仕上げ圧延機の、入側の圧延速度V0と出側の圧延速度V1との速度比率V1/V0を被圧延材間で一定に保って、前記最終仕上げ圧延機での被圧延材の断面減少率の変動を抑制するようにしたことを特徴とする。 That is, the method for rolling a wire according to claim 1 is a method for rolling a wire in a hot rolling line equipped with a final finish rolling mill on the rear stage side of the finish rolling mill, and is the same as that of the final finish rolling mill. In rolling in a finish hole mold, the final ratio of the final finish rolling mill is maintained at a constant ratio V 1 / V 0 between the rolling speed V 0 on the entry side and the rolling speed V 1 on the exit side between the materials to be rolled, The present invention is characterized in that fluctuations in the cross-section reduction rate of the material to be rolled in the final finish rolling mill are suppressed.

上記最終仕上げ圧延機として設置されるサイジングミルでは、被圧延材の断面形状を整えるだけの極低減面率の圧延が行なわれるだけであるため、入側の被圧延材の寸法が変動しても、仕上げ線径、即ち製品の寸法は殆んど変化しない。このことは、最終仕上げ圧延機内での被圧延材の減面率が変化していることを意味し、このような減面率の変化が発生すると、最終仕上げ圧延機内のロールスタンド間張力が不適正となって、前述のように、表面疵やコブルが発生することがある。最終仕上げ圧延機内での減面率Rは、この圧延機入側および出側の被圧延材の断面積A0およびA1を用いて、R=(A0−A1)/A0=1−A1/A0により算出されるが、被圧延材の断面積をオンラインで測定することは困難である。いま、被圧延材の圧延機入側および出側の断面積をA0およびA1とすると、圧延過程での質量速度一定の関係から、A0×V0=A1×V1、即ちA0/A1=V1/V0が成立する。従って、減面率Rは、R=1−V1/V0となり、圧延機入側および出側の圧延速度、即ち被圧延材の速度V0、V1を求めて、その比率V1/V0が一定となるようにすれば、最終仕上げ圧延機内での減面率を一定に、即ち減面率の変動を抑制することができ、被圧延材の振動を防止することができる。なお、前記速度比率V1/V0を一定にするその目標速度比率は、孔型圧延スケジュールから予め設定することができる。 In the sizing mill installed as the final finish rolling mill, only rolling with an extremely reduced surface area is performed to adjust the cross-sectional shape of the material to be rolled, so even if the dimensions of the material to be rolled on the entry side fluctuate. The finished wire diameter, i.e. the dimensions of the product, hardly changes. This means that the reduction in area of the material to be rolled in the final finish rolling mill has changed. When such a reduction in the area reduction occurs, the tension between the roll stands in the final finish rolling mill is not good. As described above, surface flaws and cobbles may occur as described above. The reduction of area R of the final finish rolling mill, by using the cross-sectional area A 0 and A 1 of the rolling mill inlet side and outlet side of the rolled material, R = (A 0 -A 1 ) / A 0 = 1 Although it is calculated by -A 1 / A 0 , it is difficult to measure the cross-sectional area of the material to be rolled online. Now, assuming that the cross-sectional areas of the material to be rolled at the entrance and exit of the rolling mill are A 0 and A 1 , A 0 × V 0 = A 1 × V 1 , that is, A 0 / A 1 = V 1 / V 0 is established. Accordingly, the area reduction ratio R is R = 1−V 1 / V 0 , and the rolling speeds on the entrance side and the exit side of the rolling mill, that is, the speeds V 0 and V 1 of the material to be rolled are obtained, and the ratio V 1 / V If V 0 is made constant, the area reduction rate in the final finish rolling mill can be made constant, that is, fluctuations in the area reduction rate can be suppressed, and vibration of the material to be rolled can be prevented. The target speed ratio for making the speed ratio V 1 / V 0 constant can be set in advance from the hole rolling schedule.

請求項2に係る線材の圧延方法は、前記仕上げ圧延機のロール隙を調節することにより、前記最終仕上げ圧延機の入側の被圧延材の断面積を調整して、前記速度比率V1/V0を一定に保つことを特徴とする。 The wire rod rolling method according to claim 2 adjusts the cross-sectional area of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill by adjusting the roll gap of the finish rolling mill, so that the speed ratio V 1 / V 0 is kept constant.

前記速度比率V1/V0が一定になるように制御するためには、V1/V0=A0/A1の関係式が成り立ち、最終仕上げ圧延機出側の被圧延材の断面積A1は一定であるため、最終仕上げ圧延機入側の被圧延材の断面積A0を調整すればよいことがわかる。この被圧延材の入側断面積A0は、仕上げ圧延機のロール隙を調節することによって調整可能である。 In order to control the speed ratio V 1 / V 0 to be constant, a relational expression of V 1 / V 0 = A 0 / A 1 is established, and the cross-sectional area of the material to be rolled on the outlet side of the final finish rolling mill Since A 1 is constant, it can be seen that the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill may be adjusted. The entry side sectional area A 0 of the material to be rolled can be adjusted by adjusting the roll gap of the finish rolling mill.

請求項3に係る線材の圧延方法は、前記仕上げ圧延機の前段側に設置された圧延機のロール隙を調節することにより、前記最終仕上げ圧延機の入側の被圧延材の断面積を調整して、前記速度比率V1/V0を一定に保つことを特徴とする。 The method for rolling a wire according to claim 3 adjusts the cross-sectional area of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill by adjusting the roll gap of the rolling mill installed on the front side of the finish rolling mill. Then, the speed ratio V 1 / V 0 is kept constant.

前記最終仕上げ圧延機入側の被圧延材の断面積A0は、仕上げ圧延機の前段側に設置された圧延機のロール隙を調節して、この仕上げ圧延機入側の被圧延材の断面積を変更することによっても調整可能である。 The cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finishing mill is adjusted by adjusting the roll gap of the rolling mill installed on the front side of the finishing mill, Adjustment is also possible by changing the area.

請求項4に係る線材の圧延方法は、前記最終仕上げ圧延機の、入側の圧延速度V0および出側の圧延速度V1をレーザードップラ速度計で実測し、この実測した圧延速度V0およびV1を用いて、前記速度比率V1/V0が一定となるように、前記仕上げ圧延機または、この仕上げ圧延機の前段側に設置された圧延機のロール隙を調整することを特徴とする。 The wire rod rolling method according to claim 4 is a method in which the rolling speed V 0 on the entry side and the rolling speed V 1 on the exit side of the final finish rolling mill are measured with a laser Doppler speed meter, and the measured rolling speed V 0 and V 1 is used to adjust a roll gap of the finish rolling mill or a rolling mill installed on the front side of the finish rolling mill so that the speed ratio V 1 / V 0 is constant. To do.

このように、最終仕上げ圧延機の被圧延材の速度を実測することにより、精度よく速度比率V1/V0を求めることができ、予め設定した目標速度比率との偏差を補正する、最終仕上げ圧延機入側の被圧延材の正確な調整指標を得ることができる。 Thus, by measuring the speed of the material to be rolled in the final finish rolling mill, the speed ratio V 1 / V 0 can be obtained with high accuracy and the deviation from the preset target speed ratio is corrected. An accurate adjustment index of the material to be rolled on the entry side of the rolling mill can be obtained.

この発明では、仕上げ圧延機(ブロックミル)の後段側に最終仕上げ圧延機(サイジングミル)を備えた熱間圧延ラインでの線材の圧延で、最終仕上げ圧延機の同一の仕上げ孔型での圧延で、前記最終仕上げ圧延機の、入側の被圧延材の速度V0と出側の被圧延材の速度V1との速度比率V1/V0を被圧延材間で一定に保って、最終仕上げ圧延機でのロールスタンド間張力の変動に伴う被圧延材の振動を防止するようにしたので、ロール入側および出側のガイド等と接触して表面疵が発生すること、および振動に起因したコブルが発生等のトラブルを回避し、安定した高寸法精度圧延が実現される。それによって、製品品質および圧延能率の向上がもたらされる。 In the present invention, the wire rod is rolled in a hot rolling line equipped with a final finishing mill (sizing mill) on the rear stage side of the finishing mill (block mill), and rolled in the same finish hole mold of the final finishing mill. Then, the speed ratio V 1 / V 0 between the speed V 0 of the material to be rolled on the entry side and the speed V 1 of the material to be rolled on the exit side of the final finish rolling mill is kept constant between the materials to be rolled, Since vibration of the material to be rolled due to fluctuations in the tension between roll stands in the final finish rolling mill is prevented, surface flaws occur due to contact with the guides on the entry side and exit side of the roll, and vibration Troubles such as occurrence of cobbles are avoided, and stable high dimensional precision rolling is realized. Thereby, the product quality and rolling efficiency are improved.

以下に、この発明の実施形態を添付の図1から図5に基づいて説明する。   Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying FIGS.

図1は、図5に示した線材圧延ラインの仕上げ圧延機列のレイアウトを示したものである。仕上げ圧延機4として、複数(実施形態では8台)のロールスタンド8a〜8gを、交互に90°ロール軸を傾けて配置したブロックミルが設置され、仕上げ圧延機4の後段側、即ち圧延方向の下流側に最終仕上げ圧延機5として、複数(実施形態では4台)のロールスタンド9a〜9dを、交互に90°ロール軸を傾けて配置したサイジング用ミルが設置されている。仕上げ圧延機4の前段側、即ち圧延方向の上流側には、交互に水平、垂直に配置された中間圧延機3bが設置されている。最終仕上げ圧延機5の入側および出側には、レーザードップラ速度計10a、10bが配置され、最終仕上げ圧延機5への、被圧延材11の入側速度V0および出側速度V1が実測して、速度比率F(F=V1/V0)を求めることができる。 FIG. 1 shows the layout of the finish rolling mill row of the wire rod rolling line shown in FIG. As the finish rolling mill 4, a block mill in which a plurality of (eight in the embodiment) roll stands 8 a to 8 g are alternately arranged with a 90 ° roll axis inclined is installed, and the rear stage side of the finish rolling mill 4, that is, the rolling direction. The final finishing rolling mill 5 is provided with a sizing mill in which a plurality (four in the embodiment) of roll stands 9a to 9d are alternately arranged with a 90 ° roll axis inclined. Intermediate rolling mills 3b that are alternately arranged horizontally and vertically are installed on the upstream side of the finish rolling mill 4, that is, on the upstream side in the rolling direction. The inlet side and outlet side of the final finishing mill 5, a laser Doppler velocimeter 10a, 10b is arranged, to the final finishing mill 5, the entry-side speed V 0 and the exit-side speed V 1 of the material to be rolled 11 By actually measuring, the speed ratio F (F = V 1 / V 0 ) can be obtained.

前述のように、最終仕上げ圧延機5内での被圧延材の振動を防止するためには、最終仕上げ圧延機5での減面率R(R=1−A1/A0)の変動を抑制して、最終仕上げ圧延機5内のロールスタンド間張力を適正に保つ必要がある。そのためには、最終仕上げ圧延機5の出側の被圧延材11の断面積A1、即ち製品断面積A1は一定であるため、前記速度比率Fが、予め孔型圧延スケジュールにより設定した一定の目標速度比率Faになるように、最終仕上げ圧延機5の入側の被圧延材の断面積A0を調整する必要がある。この被圧延材の入側断面積A0の調整は、仕上げ圧延機4の、少なくとも最後のロールスタンド8gのロール隙を調節することにより、または、仕上げ圧延機4の前段側の圧延機(図1に示した中間圧延機3b)の少なくとも最後のロールスタンド3bfのロール隙を調節して仕上げ圧延機4の入側寸法を調整することにより、可能である。さらに、仕上げ圧延機4の最初のロールスタンド8aのロール隙を調節することよっても、最終仕上げ圧延機5の入側の被圧延材の断面積A0を調整することが可能である。 As described above, in order to prevent vibration of the material to be rolled in the final finish rolling mill 5, the fluctuation of the area reduction ratio R (R = 1−A 1 / A 0 ) in the final finish rolling mill 5 is changed. It is necessary to keep the tension between the roll stands in the final finish rolling mill 5 appropriately. For this purpose, since the cross-sectional area A 1 of the material 11 to be rolled on the exit side of the final finish rolling mill 5, that is, the product cross-sectional area A 1 is constant, the speed ratio F is constant set in advance by a hole rolling schedule. It is necessary to adjust the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill 5 so that the target speed ratio Fa is obtained. The entry side cross sectional area A 0 of the material to be rolled is adjusted by adjusting the roll gap of at least the last roll stand 8 g of the finish rolling mill 4 or the rolling mill on the front stage side of the finish rolling mill 4 (see FIG. This is possible by adjusting the roll gap of at least the last roll stand 3bf of the intermediate rolling mill 3b) shown in FIG. Further, the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill 5 can be adjusted also by adjusting the roll gap of the first roll stand 8 a of the finish rolling mill 4.

図2は、仕上げ圧延機4の最後のロールスタンド8gのロール隙の調整量ΔG1と速度比率変動量ΔF(ΔF=Δ(V1/V0))との関係を模式的に示したものである。横軸の仕上げ圧延機4の前段側圧延機のロール隙調整量ΔG1は、仕上げ圧延機4の最後のロールスタンド8gのロール隙調整量を表し、縦軸の速度比率変動量ΔFは、レーザードップラ速度計10a、10bにより実測した被圧延材11の、最終仕上げ圧延機5の入側速度V0および出側速度V1から求めた速度比率F(=V1/V0)と、孔型圧延スケジュールから予め設定した前記入側速度V0Sおよび出側速度V1Sから求めた目標速度比率Fa(Fa=V1S/V0S)との差(F−Fa=V1/V0−V1S/V0S)である。被圧延材の速度およびロール隙調節量の実測により、ΔG1と速度比率変動量ΔFとの関係を予め求めておくことにより、速度比率Fが目標速度比率Faから変動した場合のロール隙の調節量ΔG1が求まり、この速度比率変動量ΔFをフィードバックすることにより、速度比率Fを一定に保つことが可能となる。従って、このロール隙調節によって最終仕上げ圧延機5入側の被圧延材の断面積A0が調整されて、同圧延機5での減面率を一定に保つことができる。なお、前記仕上げ圧延機4の最後のロールスタンド8gの孔型摩耗により、仕上げ圧延機4の被圧延材の断面積、従って、最終仕上げ圧延機5入側の被圧延材の断面積A0は、圧延の進行とともに大きくなる傾向にあるため、この入側の被圧延材の速度V0は小さくなる傾向にある。通常、最終仕上げ圧延機5出側の被圧延材の速度V1(仕上げ圧延速度)は一定であるため、前記速度比率Fは大きくなる傾向にあり、速度比率変動量ΔFも大きくなる傾向にある。このため、速度比率変動量ΔFは、通常、正の値をとり、ロール隙調節量ΔG1は、圧下による調節量を示す。 FIG. 2 schematically shows the relationship between the adjustment amount ΔG 1 of the roll gap of the last roll stand 8 g of the finish rolling mill 4 and the speed ratio fluctuation amount ΔF (ΔF = Δ (V 1 / V 0 )). It is. The roll gap adjustment amount ΔG 1 of the preceding rolling mill of the horizontal axis finishing mill 4 represents the roll gap adjustment amount of the last roll stand 8 g of the finish rolling mill 4, and the vertical axis speed ratio fluctuation amount ΔF is the laser Doppler velocimeter 10a, of the rolled material 11 was measured by 10b, a final finishing mill 5 of the ingress speed V 0 and the speed determined from the exit-side speed V 1 ratio F (= V 1 / V 0 ), the caliber The difference (F−Fa = V 1 / V 0 −V 1S ) from the target speed ratio Fa (Fa = V 1S / V 0S ) determined from the entrance side speed V 0S and the exit side speed V 1S set in advance from the rolling schedule. / V 0S ). By measuring the speed of the material to be rolled and the roll gap adjustment amount in advance, the relationship between ΔG 1 and the speed ratio fluctuation amount ΔF is obtained in advance, thereby adjusting the roll gap when the speed ratio F varies from the target speed ratio Fa. By obtaining the amount ΔG 1 and feeding back the speed ratio fluctuation amount ΔF, the speed ratio F can be kept constant. Therefore, by adjusting the roll gap, the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finishing mill 5 is adjusted, and the area reduction rate in the rolling mill 5 can be kept constant. In addition, due to the hole wear of the last roll stand 8g of the finish rolling mill 4, the cross-sectional area of the material to be rolled in the finish rolling mill 4 and, therefore, the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finishing mill 5 is Since this tends to increase with the progress of rolling, the speed V 0 of the material to be rolled on the entry side tends to decrease. Usually, since the speed V 1 (finish rolling speed) of the material to be rolled on the delivery side of the final finish rolling mill 5 is constant, the speed ratio F tends to increase, and the speed ratio fluctuation amount ΔF also tends to increase. . For this reason, the speed ratio fluctuation amount ΔF usually takes a positive value, and the roll gap adjustment amount ΔG 1 indicates the adjustment amount due to the reduction.

図3は、仕上げ圧延機4の前段側圧延機(中間圧延機3b)の最後のロールスタンド3bfのロール隙の調節量ΔG0と前記速度比率変動量ΔF(=Δ(V1/V0))との関係を模式的に示したものである。横軸の仕上げ圧延機4の前段側圧延機のロール隙調整量ΔG0は、中間圧延機3bの最後のロールスタンド3bfのロール隙調整量を、縦軸の速度比率変動量ΔFは、図2の場合と同様である。実測により、このΔG0とΔFとの関係を予め求めておくことにより、速度比率F(=V1/V0)が目標速度比率Fa(=V1S/V0S)から変動した場合の前記前段側圧延機のロール隙調節量ΔG0が求まり、速度比率Fを一定に保つことができる。従って、このロール隙調節によって仕上げ圧延機4の入側の被圧延材の断面積を変更することにより、最終仕上げ圧延機5入側の被圧延材の断面積A0が調整されて、最終仕上げ圧延機5での減面率を一定に保つことができる。なお、図2の場合と同様に、速度比率変動量ΔFは、通常、正の値をとり、ロール隙調節量ΔG0は、圧下による調節量を示す。 FIG. 3 shows the adjustment amount ΔG 0 of the roll gap of the last roll stand 3bf of the front rolling mill (intermediate rolling mill 3b) of the finish rolling mill 4 and the speed ratio fluctuation amount ΔF (= Δ (V 1 / V 0 ). ) Schematically. The roll gap adjustment amount ΔG 0 of the preceding rolling mill of the horizontal rolling mill 4 is the roll gap adjustment amount of the last roll stand 3bf of the intermediate rolling mill 3b, and the speed ratio fluctuation amount ΔF of the vertical axis is FIG. It is the same as the case of. By determining the relationship between ΔG 0 and ΔF in advance by actual measurement, the preceding stage when the speed ratio F (= V 1 / V 0 ) varies from the target speed ratio Fa (= V 1S / V 0S ). The roll gap adjustment amount ΔG 0 of the side rolling mill is obtained, and the speed ratio F can be kept constant. Accordingly, by changing the cross-sectional area of the material to be rolled on the entry side of the finish rolling mill 4 by adjusting the roll gap, the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill 5 is adjusted, and the final finish is achieved. The area reduction rate in the rolling mill 5 can be kept constant. Similar to the case of FIG. 2, the speed ratio variation ΔF usually takes a positive value, the roll gap adjustment amount .DELTA.G 0 indicates the amount of adjustment by the pressure.

前記仕上げ圧延機4の最後のロールスタンド8gの、孔型の形状は、圧延の進行(圧延量の増加)とともに、摩耗により、図4(a)に示す、上ロール孔型Kuと下ロール孔型Knで形成される円形状から、同(b)に示すように、楕円に近い形状となる。圧延中の被圧延材の断面形状は、オンライン寸法測定器によってある程度把握できるため、図4(b)に示したような楕円に近い形状の面積を計算し、最終仕上げ圧延機5での減面率Rが一定になるように、仕上げ圧延機4の最後のロールスタンド8gの孔型のロール隙を調節することも不可能ではないが非常に煩雑となり、手間を要する。従って、一定していない楕円に近い形状の被圧延材の断面積とロール隙調節量との関係を求めて、最終仕上げ圧延機5入側の被圧延材の断面積A0を調整することは、減面率Rを一定に保つ精度の観点からも実用的ではない。このため、速度比率Fを介して最終仕上げ圧延機5入側の被圧延材の断面積A0を調整することが手間および精度の観点から妥当である。 The shape of the hole shape of the last roll stand 8g of the finish rolling mill 4 is the upper roll hole type Ku and the lower roll hole shown in FIG. 4 (a) due to wear as the rolling progresses (increase in rolling amount). From the circular shape formed by the mold Kn, a shape close to an ellipse is obtained as shown in FIG. Since the cross-sectional shape of the material being rolled can be grasped to some extent by an on-line dimension measuring device, the area of the shape close to an ellipse as shown in FIG. It is not impossible to adjust the hole roll gap of the last roll stand 8g of the finish rolling mill 4 so that the rate R is constant, but it becomes very complicated and requires time and effort. Therefore, by obtaining the relationship between the cross-sectional area of the rolled material having a shape close to an ellipse that is not constant and the roll gap adjustment amount, adjusting the cross-sectional area A 0 of the rolled material on the entry side of the final finish rolling mill 5 is Also, it is not practical from the viewpoint of accuracy to keep the area reduction rate R constant. For this reason, it is appropriate from the viewpoint of labor and accuracy to adjust the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the entry side of the final finish rolling mill 5 through the speed ratio F.

図1および図5に示した線材の熱間圧延ラインで、JIS SCM435の155mm角ビレットから直径5.5mmの線材への圧延を、前記速度比率Fを一定に保つように、圧延機のロール隙の調整を行なう場合と行わない場合について、実施した。ここで、仕上げ圧延機4の出側の被圧延材の寸法は直径9mmであり、最終仕上げ圧延機5入側の被圧延材の温度は900℃である。155mm角ビレットから直径5.5mmの線材への孔型圧延スケジュールから予め設定した目標速度比率Faは1.62である。前記レーザードップラ速度計10a、10bにより実測した、最終仕上げ圧延機5の入側および出側の被圧延材の速度V0およびV1から、データ処理装置(図示省略)で速度比率F(=V1/V0)を算出してモニター表示し、この速度比率Fが目標速度比率Fa(=1.62)から変動した場合に、圧延機のロール隙を手動で調節した。圧延機のロール隙調節は、仕上げ圧延機4の最後のロールスタンド8gと、仕上げ圧延機4の前段側の圧延機(中間圧延機3b)の最後のロールスタンド3bfのそれぞれについて行なった。表1に、圧延状況を示す。 In the hot rolling line of the wire shown in FIGS. 1 and 5, rolling from a 155 mm square billet of JIS SCM435 to a wire of 5.5 mm in diameter is performed so that the speed ratio F is kept constant. The case where the adjustment was performed and the case where it was not performed were carried out. Here, the dimension of the rolled material on the exit side of the finish rolling mill 4 is 9 mm in diameter, and the temperature of the rolled material on the entry side of the final finish rolling mill 5 is 900 ° C. The target speed ratio Fa set in advance from the hole rolling schedule from a 155 mm square billet to a wire with a diameter of 5.5 mm is 1.62. From the speeds V 0 and V 1 of the material to be rolled on the entry side and the exit side of the final finish rolling mill 5 measured by the laser Doppler speedometers 10a and 10b, a speed ratio F (= V) is obtained using a data processor (not shown). 1 / V 0 ) was calculated and displayed on the monitor. When this speed ratio F varied from the target speed ratio Fa (= 1.62), the roll gap of the rolling mill was manually adjusted. The roll gap adjustment of the rolling mill was performed for each of the last roll stand 8g of the finish rolling mill 4 and the last roll stand 3bf of the preceding rolling mill (intermediate rolling mill 3b) of the finish rolling mill 4. Table 1 shows the rolling situation.

Figure 0004504242
Figure 0004504242

表1で、スタンド間の状況の○印は、図1に示した最終仕上げ圧延機5のロールスタンド間で被圧延材の振動が発生していないことを示し、表面疵の○印は、疵発生が認められないことを、△印は許容範囲内で表面疵の発生が認められたことを、×印は、許容範囲外の表面疵の発生が認められたことを示す。また、寸法精度の○印は、仕上げ圧延機5出側の被圧延材の線径(製品直径)が±0.10mmの目標寸法公差内に収まっていたことを示す。   In Table 1, the circle mark between the stands indicates that the material to be rolled does not vibrate between the roll stands of the final finish rolling mill 5 shown in FIG. The symbol “Δ” indicates that generation of surface flaws was observed within the allowable range, and the symbol “x” indicates that generation of surface flaws outside the allowable range was recognized. In addition, ◯ of dimensional accuracy indicates that the wire diameter (product diameter) of the material to be rolled on the exit side of the finish rolling mill 5 is within a target dimensional tolerance of ± 0.10 mm.

このように、最終仕上げ圧延機の入側および出側の被圧延材の速度V0およびV1の比率である速度比率Fを一定に保つように、即ち予め設定した目標設定速度比率Faとなるように圧延機のロール隙を調節して、最終仕上げ圧延機入側の被圧延材の断面積A0を調整することにより、最終仕上げ圧延機内での減面率Rの変動が抑制されるため、被圧延材の振動および表面疵の発生を防止し、かつ目標寸法精度を満たす線材製品を得ることができる。前記圧延機のロール隙調節は、圧延機に自動圧下装置を取り付けることによって、実測した速度比率Fの目標速度比率Faからの偏差に基づいて、図2および図3に模式的に示した、速度比率変動量ΔF(=ΔV1/V0)とロール隙調節量ΔG1またはΔG0との関係を用いて自動で行なうことも可能である。なお、本発明は、製品直径が上記の5.5mmに限らず、仕上げ圧延機(ブロックミル)の後段側に、最終仕上げ圧延機(サイジングミル)を設置して圧延を行なうすべての製品直径の圧延に適用することが可能である。 In this way, the speed ratio F, which is the ratio of the speeds V 0 and V 1 of the material to be rolled on the entry side and the exit side of the final finish rolling mill, is kept constant, that is, the target set speed ratio Fa is set in advance. Thus, by adjusting the roll gap of the rolling mill and adjusting the cross-sectional area A 0 of the material to be rolled on the final finishing rolling mill entry side, fluctuations in the area reduction ratio R in the final finishing rolling mill are suppressed. Further, it is possible to obtain a wire product that prevents vibration of the material to be rolled and generation of surface flaws and satisfies the target dimensional accuracy. The roll gap adjustment of the rolling mill is based on the deviation from the target speed ratio Fa of the actually measured speed ratio F by attaching an automatic reduction device to the rolling mill. it is also possible to carry out automatically by using the relationship between the ratio variation amount ΔF (= ΔV 1 / V 0 ) and the roll gap adjustment amount .DELTA.G 1 or .DELTA.G 0. In the present invention, the product diameter is not limited to 5.5 mm as described above, and the final finish rolling mill (sizing mill) is installed on the rear stage side of the finishing mill (block mill) to roll all product diameters. It is possible to apply to rolling.

線材圧延ラインの仕上げ圧延機列のレイアウトを示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the layout of the finish rolling mill row | line of a wire rod rolling line. 実施形態の仕上げ圧延機のロール隙調節量と被圧延材の速度比率変動量の関係を模式的に示す説明図である。It is explanatory drawing which shows typically the relationship between the roll gap adjustment amount of the finish rolling mill of embodiment, and the speed ratio fluctuation amount of a to-be-rolled material. 実施形態の仕上げ圧延機の前段側の圧延機のロール隙調節量と被圧延材の速度比率変動量の関係を模式的に示す説明図である。It is explanatory drawing which shows typically the relationship between the roll gap adjustment amount of the rolling mill of the front | former stage side of the finish rolling mill of embodiment, and the speed ratio fluctuation amount of a to-be-rolled material. (a)、(b)仕上げ圧延機の仕上げ孔型の摩耗の進行を示す説明図である。(A), (b) It is explanatory drawing which shows progress of wear of the finishing hole type | mold of a finishing mill. 線材圧延ラインのレイアウトを示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the layout of a wire rod rolling line. 従来技術の線材仕上げ圧延ラインのレイアウトの一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the layout of a prior art wire-finishing rolling line. 従来技術の線材仕上げ圧延ラインのレイアウトの他の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows another example of the layout of the wire rod finishing rolling line of a prior art.

符号の説明Explanation of symbols

1・・・加熱炉
2・・・粗圧延機列
3a、3b・・・中間圧延機列
4・・・仕上げ圧延機
5・・・最終仕上げ圧延機
6・・・巻取り機
7・・・水冷装置
8a〜8g・・・仕上げ圧延機列のロールスタンド
9a〜9d・・・最終仕上げ圧延機のロ−ルスタンド
10a、10b・・・レーザードップラ速度計
11・・・被圧延材
Ku、Kn・・・ロール孔型
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Heating furnace 2 ... Rough rolling mill row 3a, 3b ... Intermediate rolling mill row 4 ... Finish rolling mill 5 ... Final finishing rolling mill 6 ... Winding machine 7 ... Water cooling devices 8a to 8g ... Roll stands 9a to 9d of the finishing mill row ... Roll stands 10a and 10b of the final finishing mill ... Laser Doppler speedometer 11 ... Rolled material Ku, Kn ... Roll hole type

Claims (4)

仕上げ圧延機の後段側に、最終仕上げ圧延機を備えた熱間圧延ラインでの線材の圧延方法であって、前記最終仕上げ圧延機の同一の仕上げ孔型での圧延で、前記最終仕上げ圧延機の、入側の圧延速度V0と出側の圧延速度V1との速度比率V1/V0を被圧延材間で一定に保って、前記最終仕上げ圧延機での被圧延材の断面減少率の変動を抑制するようにしたことを特徴とする線材の圧延方法。 A method of rolling a wire rod in a hot rolling line equipped with a final finish rolling mill on the rear side of the finish rolling mill, wherein the final finish rolling mill is the same finish hole type of the final finish rolling mill. The cross-section reduction of the material to be rolled in the final finish rolling mill is performed by keeping the speed ratio V 1 / V 0 between the rolling speed V 0 on the inlet side and the rolling speed V 1 on the outlet side constant between the rolled materials. A method of rolling a wire, characterized by suppressing fluctuations in rate. 前記仕上げ圧延機のロール隙を調節することにより、前記最終仕上げ圧延機の入側の被圧延材の断面積を調整して、前記速度比率V1/V0を一定に保つことを特徴とする請求項1に記載の線材の圧延方法。 By adjusting the roll gap of the finishing mill, the cross-sectional area of the material to be rolled on the entry side of the final finishing mill is adjusted to keep the speed ratio V 1 / V 0 constant. The method for rolling a wire according to claim 1. 前記仕上げ圧延機の前段側に設置された圧延機のロール隙を調節することにより、前記最終仕上げ圧延機の入側の被圧延材の断面積を調整して、前記速度比率V1/V0を一定に保つことを特徴とする請求項1に記載の線材の圧延方法。 By adjusting the roll gap of the rolling mill installed on the front side of the finish rolling mill, the sectional area of the material to be rolled on the entry side of the final finishing mill is adjusted, and the speed ratio V 1 / V 0 is adjusted. The wire rod rolling method according to claim 1, wherein the wire is kept constant. 前記最終仕上げ圧延機の、入側の圧延速度V0および出側の圧延速度V1をレーザードップラ速度計で実測し、この実測した圧延速度V0およびV1を用いて、前記速度比率V1/V0が一定となるように、前記仕上げ圧延機または、この仕上げ圧延機の前段側に設置された圧延機のロール隙を調整することを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載の線材の圧延方法。


The final rolling mill is measured with the laser Doppler speedometer for the entrance-side rolling speed V 0 and the exit-side rolling speed V 1 , and using the measured rolling speeds V 0 and V 1 , the speed ratio V 1 4. The roll gap of the finish rolling mill or a rolling mill installed on the front side of the finish rolling mill is adjusted so that / V 0 is constant. 5. Wire rod rolling method.


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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4871250B2 (en) * 2007-12-12 2012-02-08 株式会社神戸製鋼所 Strip rolling method
JP5305829B2 (en) * 2008-10-21 2013-10-02 株式会社神戸製鋼所 Wire rod rolling method
JP2010177413A (en) * 2009-01-29 2010-08-12 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Production method of aluminum-made cladding material for heat-emitting parts cooling apparatus
CN102000694B (en) * 2010-09-29 2012-09-05 山东钢铁股份有限公司 Processing method and system for thread steel
CN102610334B (en) * 2012-04-19 2014-06-18 白银有色集团股份有限公司 Stranded cable outer-diameter control device for superconducting cable conductor for nuclear fusion device and control method
CN103714911B (en) * 2013-12-26 2016-05-18 上海安捷防火智能电缆有限公司 A kind of mineral fireproof cable rolling preparation method and roller mill
KR101998976B1 (en) * 2017-12-04 2019-07-10 주식회사 포스코 Wire Rod Rolling Facilities
CN114160574B (en) * 2021-11-11 2024-04-30 包头钢铁(集团)有限责任公司 Roll gap setting method of Darnily reducing sizing mill matched with wire rod Morgan rolling mill

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003019509A (en) * 2001-07-06 2003-01-21 Kobe Steel Ltd Method and device for rolling bar steel
JP2004066263A (en) * 2002-08-01 2004-03-04 Kobe Steel Ltd Method for rolling structual steel
JP2004074228A (en) * 2002-08-19 2004-03-11 Daido Steel Co Ltd Control method of rolling equipment for bar, wire and the like
JP2004358515A (en) * 2003-06-04 2004-12-24 Daido Steel Co Ltd Precision rolling method

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003019509A (en) * 2001-07-06 2003-01-21 Kobe Steel Ltd Method and device for rolling bar steel
JP2004066263A (en) * 2002-08-01 2004-03-04 Kobe Steel Ltd Method for rolling structual steel
JP2004074228A (en) * 2002-08-19 2004-03-11 Daido Steel Co Ltd Control method of rolling equipment for bar, wire and the like
JP2004358515A (en) * 2003-06-04 2004-12-24 Daido Steel Co Ltd Precision rolling method

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