JP4503886B2 - Zoom lens and image pickup apparatus equipped with zoom lens - Google Patents
Zoom lens and image pickup apparatus equipped with zoom lens Download PDFInfo
- Publication number
- JP4503886B2 JP4503886B2 JP2001210118A JP2001210118A JP4503886B2 JP 4503886 B2 JP4503886 B2 JP 4503886B2 JP 2001210118 A JP2001210118 A JP 2001210118A JP 2001210118 A JP2001210118 A JP 2001210118A JP 4503886 B2 JP4503886 B2 JP 4503886B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- lens group
- focal length
- refractive power
- group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Cameras In General (AREA)
- Lenses (AREA)
- Studio Devices (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、奥行き方向が薄いズームレンズおよびこのズームレンズを備えたビデオカメラやデジタルカメラ等の撮像装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、銀塩３５ｍｍフィルム（いわゆるライカ版）カメラに代る次世代のカメラとしてデジタルカメラ（電子カメラ）が注目されている。
【０００３】
これらデジタルカメラは、業務用の高機能なものからポータブルな普及タイプまで幅広いものが知られている。
【０００４】
本発明において目的とする特にポータブルな普及タイプのビデオカメラあるいはデジタルカメラで、高画質で奥行きの薄いビデオカメラ、デジタルカメラを実現するためにネックになっているのは、光学系、特にズーム光学系の最も物体側の面から撮像面までの厚さを薄くすることである。
【０００５】
最近、撮影時に光学系をカメラボディー内からせり出し、一方携帯時には光学系をカメラボディー内に収納する沈胴式鏡筒を採用したものが知られている。
【０００６】
しかしながら、使用する光学系のタイプやフィルターによって光学系を沈銅させた時の厚さが大きく異なる。特にズーム比やＦナンバー等の仕様を高く設定するために好適な、光学系の最も物体側のレンズ群が正の屈折力を有するいわゆる正先行型ズームレンズは、各レンズの肉厚が大であり、デッドスペースが大になり、沈胴しても厚さをあまり小にすることができない（特開平１１−２５８５０７号公報）。
【０００７】
これに対し、負先行型の２群乃至３群ズームレンズは、沈胴式を採用する場合有利である。
【０００８】
また、特開平１１−５２２４６号公報に記載されているズームレンズは、各群の構成レンズ枚数が大であり、最も物体側のレンズが正レンズであるため沈胴させてもカメラの厚さを薄くすることはできない。
【０００９】
現在知られているズームレンズで、電子撮像素子を用いるカメラに適していて、かつズーム比、画角、Ｆナンバー等の結像性能が良好であって、沈胴厚を最も薄くし得る光学系の例として特開平１１−１９４２７４号、特開平１１−２８７９５３号、特開２０００−９９９７号の各公報に記載されたものがある。
【００１０】
これら従来例において、第１群を薄くするためには、入射瞳位置を浅くするのがよいが、そのためには第２群の倍率を高くせざるを得ない。しかし、第２群の倍率を高くして第２群の負担が大になると、第２群自身を薄くできなくなり、また収差補正が困難になり、製造誤差による影響が大になり好ましくない。
【００１１】
また、薄型化、小型化を達成するためには、撮像素子を小さくすればよいが、同じ画素数で撮像素子を小さくするためには画素ピッチを小さくする必要があり、感度不足を光学系でカバーする必要がある。また回折による影響もでるため好ましくない。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、構成枚数が少なく、リアーフォーカスを採用し得る構成で、小型で簡単でしかもズーム全領域および無限遠から近距離まで安定した結像性能であり、更に各レンズを薄くして各レンズ群の厚さを薄くしレンズ系全体を薄型にした安価なズームレンズおよびこのズームレンズを備えた奥行きの薄い撮像装置を提供するものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明のズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とよりなり、広角端から望遠端に変倍する際に前記第３レンズ群と像面との間隔が大になるように第３レンズ群を移動するレンズ系で、第３レンズ群が正レンズ１枚よりなり、下記条件（１）、（２）、（３）、（４）を満足することを特徴とする。
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．１
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。
【００１４】
デジタルスチルカメラのような電子撮像装置は、電子撮像素子に入射する光線の角度を極力小さくする必要がある。
【００１５】
本発明のズームレンズは、負の第１レンズ群と正の第２レンズ群の２群ズームレンズのうちの第２レンズ群の最も像側の正レンズを第３レンズ群とし、電子撮像素子に入射する光線の角度が小さくなるように第３レンズ群を独立に移動するようにした。更に前記条件（１）、（２）、（３）、（４）を満足するようにして沈胴厚を薄くしつつ無限遠より近距離までの収差が良好になるようにした。
【００１６】
条件（１）は、第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離（屈折力）を規制することによって沈胴厚を薄くするようにしたものである。
【００１７】
条件（１）の上限の０．１を超えるとレンズの厚さを薄くすることが困難になり、沈胴厚を薄くすることができない。
【００１８】
また、沈胴厚を更に薄くし、また色収差の発生を抑え、温度や湿度の変化による影響を受けないようにするためには、条件（１）の代りに下記条件（１−１）を満足することが望ましい。
（１−１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．０５
【００１９】
条件（２）は、第３レンズ群の移動量を制限することにより沈胴厚を薄くするために設けたものである。
【００２０】
本発明のズームレンズは、第２レンズ群と第３レンズ群との収差のバランスをとることにより収差を良好に補正するようにした。条件（２）の下限の０．８９を超えると第３レンズ群の屈折力が強くなり、第３レンズ群にて発生するコマ収差や非点収差の補正が困難になる。また、上限の２．８を超えると、第２レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差の補正が困難になる。
【００２１】
また、沈胴厚をより小さくするためには、条件（２）の代りに下記条件（２−１）を満足することが望ましい。
（２−１） １．１＜ｆ３／ｆＴ＜２
【００２２】
条件（３）は、望遠端における無限遠合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群の合成の倍率β２３Ｔを規定するものである。このβ２３Ｔの絶対値は、出来る限り大きい方が広角端における入射瞳位置を浅く出来、第１レンズ群の径を小さくしやすく、ひいては第１レンズ群の厚さを小さくできる。この条件（３）の下限の１．１を超えると第１レンズ群の厚さを小さくすることが困難になり、また上限の２を超えると球面収差、コマ収差、非点収差等の補正が困難になる。
【００２３】
上記条件（３）の代りに下記条件（３−１）を満足すればより望ましい。
（３−１） １．２＜｜β２３Ｔ｜＜１．８
【００２４】
条件（４）は、フォーカシングによる収差の変動を小さくするための条件であり、倍率０．０５倍までの撮影に対し、収差変動を小さく抑えるようにするための条件である。この条件（４）の上限の０．２５を超えると近距離撮影時の球面収差、コマ収差、非点収差等の補正が困難になる。
【００２５】
また、近距離の０．１倍の撮影において良好な像を得るためには、条件（４）の代りに下記条件（４−１）を満足することが望ましい。
（４−１） １／β２Ｔ＜０．１
【００２６】
本発明のレンズ系は、沈胴厚を薄くするために第２レンズ群の曲率を出来るだけ緩くし、そのために第２レンズ群の屈折力が弱くなり、この屈折力の不足を第３レンズ群にて補うようにしたものである。そのため、第３レンズ群は、変倍時に第２レンズ群の移動について移動する。これら、第２レンズ群と第３レンズ群の広角端から望遠端にかけての移動量は、次の条件（５）を満足することが好ましい。
（５） ０．６＜Δ２／Δ３＜３
ただし、Δ２、Δ３は夫々第２レンズ群、第３レンズ群の広角端から望遠端の移動量である。
【００２７】
この条件（５）において、下限の０．６を超えると第２レンズ群の屈折力が弱くなり、収差補正が困難になる。また撮影時の全長が長くなり沈胴状態から撮影状態への移行に時間がかかり、シャッターチャンスを逃す等の問題が生ずる。条件（５）の上限の３を超えると、沈胴厚が厚くなる。
【００２８】
電子撮像素子を用いたカメラにおいて、色分解プリズムの後に三つのＣＣＤを配置して撮影を行なう３板カメラの場合、色分解プリズムとして干渉膜を用いるために、光学系よりの光束が傾くと色シェーディングが発生する。これを回避するためには、主光線の光軸に対する傾きを５度以内にする必要がある。
【００２９】
そのために、前記構成の本発明のズームレンズは、下記条件（６）を満足することが望ましい。
（６） ＤＷ／ｆＷ＞５
ただしＤＷは広角端での開口絞りから像面までの距離である。
【００３０】
条件（６）の下限の５を超えると撮像面に入射する主光線の傾き角が５度を超えるため色シェーディングが起きる。
【００３１】
また、光学系が一眼レフタイプのファインダーを備える場合、ハーフミラーやクイックリターンミラーをレンズと像面との間に入れる必要があり、レンズと像面との間隔をとる必要がある。そのためには、下記条件（７）を満足する必要がある。
（７） ｆ２／ｆＷ＞３．６
ただし、ｆ２は第２レンズ群の焦点距離である。
【００３２】
この条件（７）の下限の３．６を超えると一眼レフ用の光分割部材を配置できなくなるか、第２レンズ群のレンズの枚数を増やす必要性が生じ第２レンズ群が厚くなり、レンズ系の全長が長くなり、沈胴厚を薄くできない。またクイックリターンミラーを配置する場合、レンズ系の全長は長くなるが、沈胴時はクイックリターンミラーを跳ね上げるので、沈胴厚を縮めることはできる。
【００３３】
本発明のズームレンズは、フォーカシングのために第３レンズ群を用いることが望ましい。第３レンズ群を物体側に繰り出すことにより近距離の被写体に合焦することができる。
【００３４】
第３レンズ群をフォーカシングのために移動すると、レンズの移動に伴う収差変動が問題になる。第３レンズ群に非球面を設けて第１レンズ群と第２レンズ群で残存する収差を補正する場合、第３レンズ群のフォーカシングのための移動により補正バランスが崩れる。そのために第３レンズ群をフォーカシングのために使用する場合は、変倍域全域にわたって第１レンズ群と第２レンズ群で非点収差を良好に補正し、第３レンズ群は球面系にすることが望ましい。
【００３５】
尚、条件式（２）を満足することは、第３レンズ群をフォーカシングレンズとして使用する場合にも有効である。条件式（２）を満足すると、第３レンズ群のフォーカシング時の移動が制限され、沈胴厚を薄くすることが可能になる。
【００３６】
条件（２）の下限を超えると望遠端での第３レンズ群の移動量が大になり、第３レンズ群を指示する機構が大になるため沈胴厚を小さくすることが困難になる。また第３レンズ群の径方向の長さが大になる。尚条件（２）の代りに条件（２−１）を満足すれば広角端における制限がより容易になり、かつ沈胴厚をより小さくすることが可能になる。
【００３７】
また、本発明のズームレンズにおいて、沈胴厚を出来る限り薄くするためには、第２レンズ群の厚さを出来る限り薄くする必要がある。そのためには第２レンズ群のレンズ枚数を少なくするか、レンズの曲率を緩くする必要がある。しかし、収差補正のためには屈折力が必要であるため、ある程度の曲率が必要である。そのためには次の条件（８）を満足することが望ましい。
（８） ０．３＜Ｒ２ｂ／ｆ２＜０．６
ただし、Ｒ２ｂは第２レンズ群中の空気に接する凸面で最も小さい曲率半径（非球面の場合光軸付近の曲率半径）、ｆ２は第２レンズ群の焦点距離である。
【００３８】
条件（８）の下限の０．３を超えると第２レンズ群の厚さが厚くなり沈胴厚が厚くなりすぎる。上限の０．６を超えると収差補正とくに球面収差の補正が困難になる。
【００３９】
また、本発明のズームレンズは、開口絞りを第２レンズ群の物体側に配置し、第２レンズ群中の特に軸外収差の補正にとって効果的である最も像側のレンズに非球面を設けることが好ましい。この第２レンズ群の最も像側のレンズに非球面を設けることによりコマ収差を良好に補正することができる。
【００４０】
一般に、非球面を設けるレンズの硝材は、アッベ数の小さいものが多い。
【００４１】
上記非球面を設けるレンズは、前記条件（１）を満足することにより肉厚を薄くすることができるだけでなく、アッベ数の小さいレンズを用いても色収差の発生を抑えることができる。また温度、湿度の変化に影響されにくい。
【００４２】
また、第２レンズ群の物体側の正レンズと負レンズは、これらレンズの相対的偏芯による収差の変動が大きいため、これら正レンズと負レンズを接合することが好ましい。更にこのような構成のレンズ群は、前玉径が大きくなりにくいので開口絞りを第２レンズ群と一体にし、つまり第２レンズ群の物体側に配置し、変倍の際に第２レンズ群と開口絞りとを一体で移動することが機構上単純な構成になり、また沈胴時にデットスペースが生じにくいので好ましい。また、広角端と望遠端におけるＦナンバーを小さくできる。
【００４３】
以上のことを考慮すると、第２レンズ群の構成は、単レンズ−接合レンズ−単レンズかあるいは接合レンズ−単レンズであることが好ましい。
ここで、第２レンズ群の物体側からｉ番目の単レンズの焦点距離をｆ２ｉとおき、下記の条件式（９）を満たす場合、その単レンズを屈折力の弱いレンズと呼ぶ。
（９） ｜ｆＷ／ｆ２ｉ｜＜０．１
【００４４】
上記第２レンズ群の構成においては、いずれも単レンズは屈折力が弱く平面に近いため、収差補正能力が小である。この収差補正が十分でない分は非球面にて補う必要がある。
【００４５】
また、前記構成のうち、接合レンズ−単レンズの場合、最も物体側の面を非球面にすれば、単レンズ−接合レンズ−単レンズの物体側単レンズを除いても、単レンズ−接合レンズ−単レンズと同等の結像性能を得ることができる。この場合いずれも接合レンズは、物体側に凸面を向けたメニスカス形状である。また、この接合レンズの接合面を分離して僅かに空気間隔をおいて配置した２枚のレンズとし、両レンズの互いに向かい合う面の曲率がほぼ等しくなるようにすれば、接合レンズと同等の作用を有するレンズ成分にすることができる。
【００４６】
次に、本発明のズームレンズにおいて、第１レンズ群は、出来る限り薄くするためにレンズの枚数を少なく、各レンズの屈折力を弱くし、枚数を減らし、屈折力を弱くすることにより減少した収差補正作用を非球面を用いることにより補うようにすることが望ましい。
【００４７】
第１レンズ群中、物体側からｉ番目の単レンズの焦点距離をｆ１ｉ、第１群の焦点距離をｆ１としたとき、以下の式を満足する場合にそのレンズを屈折力の弱い単レンズと呼ぶ。
（１０） ｜ｆ１／ｆ１ｉ｜＜０．２
第１レンズ群を薄くするためには２枚か３枚のレンズにて構成し、３枚にて構成する場合は、正レンズと負レンズと屈折力の弱い単レンズにて、または物体側から順に屈折力の弱い単レンズと負レンズと正レンズにて、または物体側から順に屈折力の弱い単レンズと負レンズと屈折力の弱い単レンズとにて構成し、いずれも屈折力の弱い単レンズに非球面を設けるとよい。２枚のレンズにて構成する場合は、負レンズと正レンズにて構成して負レンズに非球面を設ける構成にすることが望ましい。
【００４８】
上記第１レンズ群の構成のうち屈折力の弱い単レンズと負レンズと正レンズとにて構成する場合、最も物体側の直径の大きなレンズの屈折力を弱くすることにより第１レンズ群の厚さを薄くし、それにより生ずる収差補正の不足分を非球面により補うことができる。またこの構成の第１レンズ群の２番目のレンズである負レンズの像側の面を強い凹面にして３番目のレンズである正レンズを物体側に凸のメニスカスレンズにすればコマ収差や非点収差を良好に補正し得る。
【００４９】
また、第１レンズ群を物体側より順に屈折力の弱い単レンズと負レンズと屈折力の弱い単レンズにて構成した場合、最も像側の屈折力の弱い単レンズの屈折力を極端に弱くして平行平面板に近づけ、それにより発生する収差を非球面を設けることにより補正するようにすることが望ましい。
【００５０】
また第１レンズ群を前述のように、正レンズと負レンズと屈折力の弱い単レンズにて構成する場合について述べる。第１レンズ群を球面系の三つのレンズにて構成する場合は、両凸の正の第１レンズと、像側に強い凹面を向けた負の第２レンズと、物体側に強い凸面を向けた正のメニスカスレンズの第３レンズとにて構成するのが一般的である。しかし、第３レンズがメニスカスレンズであるために光軸方向にかなり厚くなる。第１レンズ群を薄くするためには、第３レンズの屈折力を弱くして光軸方向の厚さを薄くし、それにより発生する収差を非球面により補正するようにすることが好ましい。
【００５１】
そのために、第１レンズ群を３枚のレンズにて構成する場合には、物体側から順に、正レンズと負レンズと屈折力の弱い単レンズとにて構成するのが良い。
また、以下の条件（１０−１）を満足すれば更に望ましい。
（１０−１） ｜ｆ１／ｆ１ｉ｜＜０．１３
【００５２】
更に、第１レンズ群を２枚のレンズにて構成する場合、負レンズと正レンズとにて構成し、負レンズの物体側の面を非球面にすることが好ましい。
【００５３】
非球面を有する屈折力の弱い単レンズと負レンズと正レンズの３枚のレンズにて構成されている第１レンズ群の屈折力の弱い非球面単レンズを除去して、負レンズと正レンズの２枚のレンズにて構成し、その時発生する収差を負レンズの物体側の面を非球面にして補正するようにすればよい。
【００５４】
これにより、第１レンズ群は２枚のレンズのみからなり薄くすることができ、又、沈胴厚を薄くできる。
【００５５】
以上述べた屈折力の弱い非球面レンズは、温度や湿度の変化により屈折率が変化する材料を使用することも可能である。したがって、材料として例えばプラスチックを使用すれば大量かつ安価に生産することができ、コストを低減させ得る。特にオートフォーカス機能を有する場合、温度や湿度の変化による同焦点ずれを自動的に補正でき、収差変動を小さくし得る。
【００５６】
また、下記条件（１１）を満足するようにすれば、温度湿度による合焦ずれによる収差変動は、実用上問題にならないレベルになし得る。
（１１） ｜ｆＷ／ｆｐ｜＜０．１
ただし、ｆｐはプラスチックレンズの焦点距離、ｆＷは広角端における全系の焦点距離である。
【００５７】
また下記条件（１１−１）を満足すればより望ましい。
（１１−１） ｜ｆＷ／ｆｐ｜＜０．０５
【００５８】
更に下記条件（１１−２）を満足すれば最も望ましい。
（１１−２） ｜ｆＷ／ｆｐ｜＜０．０２
【００５９】
以上述べた本発明のズームレンズの像位置に電子撮像素子を配置することにより本発明の撮像装置を構成し得る。
【００６０】
【発明の実施の形態】
次に本発明の実施の形態について述べる。
【００６１】
まず、本発明のズームレンズの実施の形態を下記データを有する実施例をもとに述べる。
ただしｒ1 ，ｒ2 ，・・・ はレンズ各面の曲率半径、ｄ1 ，ｄ2 ，・・・ は各レンズの肉厚および面間隔、ｎ1 ，ｎ2 ，・・・ は各レンズの屈折率、ν1 ，ν2 ，・・・ は各レンズのアッベ数である。尚ｆ、ｒ1 ，ｒ2 ，・・・ 、ｄ1 ，ｄ2 ・・・ 等の長さの単位はmmである。
【００６８】
本発明のズームレンズの実施例１は、図１に示す通りの構成で、負の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と正の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とよりなり、広角端から望遠端にかけての変倍の際にすべてのレンズ群Ｇ１、Ｇ２、Ｇ３および明るさ絞りＳが光軸上を図示するように移動する。そのうち第３レンズ群Ｇ３は、像面Ｉとの距離が増大するように移動する。
【００６９】
また、第１レンズ群Ｇ１は３枚のレンズよりなる。つまり物体側より順に、正レンズと負レンズと屈折力の弱い単レンズとよりなり、屈折力の弱い単レンズの物体側の面（ｒ5 ）が非球面である。第２レンズ群Ｇ２は単レンズと接合レンズと単レンズとよりなり、最も像側の単レンズは平面に近い形状の屈折力の弱いレンズであり、このレンズの像側の面（ｒ14）は非球面である。第３レンズ群は両凸レンズである。
【００７０】
この実施例１のズームレンズは、前述のように第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズと第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズを非球面レンズにし、これらレンズの屈折力を弱くしてレンズの厚さを薄くして沈胴厚を薄くした。
【００７１】
実施例２は、図２に示す通りの構成であって、負の第１レンズ群Ｇ１と正の第２レンズ群Ｇ２と正の第３レンズ群Ｇ３とよりなる。
【００７２】
この実施例２は、実施例１と類似の構成であるが、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面（ｒ8 ）も非球面である点で実施例１と相違する。
【００７３】
この実施例２のズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１の像側のレンズと第２レンズ群Ｇ２の像側のレンズを非球面レンズとし、更に第２レンズ群Ｇ２の物体側のレンズも非球面レンズにし、これらレンズの屈折力を弱くすると共にその光学系材料をプラスチックにした。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間隔を大にしてクイックリターンミラーを配置し得るようにした。
【００７４】
実施例３は、図３に示すようなズームレンズであって実施例１、２と類似の構成である。
【００７５】
この実施例３は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの像側の面（ｒ2 ）と第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面（ｒ8 ）と第２レンズ群の最も像側のレンズの物体側の面である面（ｒ13）が非球面である。つまり、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズと最も像側のレンズが非球面レンズでこれらはプラスチックレンズである。
【００７６】
実施例４は図４に示す通り実施例１、２、３のズームレンズと類似の構成である。
【００７７】
この実施例４は、第１レンズ群Ｇ１が正レンズと負レンズと正レンズよりなり、第２レンズ群Ｇ２が両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと負のメニスカスレンズよりなり、第３レンズ群Ｇ３が正レンズ１枚よりなる。つまり、第２レンズ群Ｇ２の構成が実施例１〜３と相違する。
【００７８】
この実施例４は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの像側の面である面（ｒ2 ）と、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズの像側の面（ｒ8 ）と、第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズの物体側の面（ｒ11）が非球面である。このように実施例４は実施例３の第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のプラスチック非球面レンズをなくし、接合レンズの物体側の面を非球面にして収差補正を行なうようにした。これにより第２レンズ群Ｇ２を薄くし、沈胴厚を薄くした。
【００７９】
実施例５は、図５に示す通りで、第１レンズ群Ｇ１が負レンズと正レンズの２枚のレンズにて構成した点で他の実施例１〜４と相違する。
【００８０】
この実施例５は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの物体側の面（ｒ1 ）と、第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズの像側の面（ｒ12）が非球面である。
【００８１】
この実施例５は、第１レンズ群Ｇ１を負レンズと正レンズの２枚のレンズにすることによりこの第１レンズ群Ｇ１を薄くして沈胴厚を薄くした。
【００８２】
実施例６は、図６に示す通りの構成で、実施例１等と類似の構成のズームレンズである。
【００８３】
この実施例６は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの像側の面（ｒ2 ）と最も像側のレンズの物体側の面（ｒ5 ）と、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズの物体側の面（ｒ8 ）と最も像側のレンズの像側の面（ｒ14）が非球
面である。
【００８４】
この実施例６のズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１の物体側および像側、第２レンズ群Ｇ２の物体側および像側にプラスチック非球面レンズを配置して安価なレンズ系にした。
【００８５】
実施例１のズームレンズの無限遠合焦時の広角端、中間焦点距離及び望遠端における収差状況は、夫々図７、図８、図９に示す通りであり、収差は良好に補正されている。
【００８６】
他の実施例２〜６のズームレンズの収差状況も、実施例１と同様に良好に補正されている。
【００８７】
また、図１〜図６において、Ｓは明るさ絞り、Ｆ１、Ｆ２等は赤外カットフィルター、ローパスフィルター等のフィルター類、Ｉは像面である。
【００８８】
各実施例にて用いられている非球面の形状は、光軸上の光が進む方向をｘ軸、光軸と直交する方向をｙ軸とした時、次の式にて表わされる。
【００８９】
ｘ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］＋Ａ2ｙ2＋Ａ4ｙ4＋Ａ6ｙ6＋Ａ8ｙ8＋・・・
ただし、ｒは基準球面の曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ2、Ａ4、Ａ6、Ａ8、・・・は非球面係数である。
【００９０】
図１０〜図１２は本発明の撮像装置の実施の形態であるデジタルカメラの概念図を示す。図１０はデジタルカメラ１０の外観を示す前方斜視図、図１１は同後方斜視図、図１２はデジタルカメラ１０の構成を示す断面図である。この図示するデジタルカメラ１０は、撮影用光路１２を有する撮影光学系１１と、ファインダー用光路１４を有するファインダー光学系１３と、シャッターボタン１５と、フラッシュ１６と、液晶表示モニター１７を含み、カメラ１０の上部に配置されたシャッターボタン１５を押圧すると、それに連動して撮影光学系１１、例えば図１に示す本発明の実施例１のズームレンズを通して撮影が行なわれる。撮影光学系１１によって形成された物体像が、ローパスフィルター、赤外カットフィルター等のフィルターＦ１、Ｆ２を介して電子撮像素子（ＣＣＤ）１９の撮像面上に形成される。このＣＣＤ１９で受光された物体像は、処理手段２１を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター１７に表示される。また、この処理手段２１には記録手段２２が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なおこの記録手段２２は処理手段２１と別体に設けてもよいし、フロッピーディスクやメモリーカード、ＭＯ等により電子的に記録書き込みを行なうように構成してもよい。また、ＣＣＤ１９に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。
【００９１】
更に、ファインダー用光路１４上にはファインダー用対物光学系２３が配置してある。このファインダー用対物光学系２３によって形成された物体像は、像正立部材であるポロプリズム２５の視野枠２７上に形成される。このポロプリズム２５の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Ｅに導く接眼光学系２９が配置されている。なお、撮影光学系１１及びファインダー用対物光学系２３の入射側、接眼光学系２９の射出側にそれぞれカバー部材２０が配置されている。
【００９２】
このように構成されたデジタルカメラ１０は、撮影光学系１１が広画角で高変倍比であり、収差が良好で、明るく、フィルター等が配置できるバックフォーカスの大きなズームレンズであるので、高性能・低コスト化が実現できる。つまり、前述のように図１２に示す撮影光学系は、本発明の実施例１のズームレンズであって、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とよりなる。またＳは明るさ絞り、Ｆ１、Ｆ２はフィルターである。
【００９３】
図１０〜図１２で本発明の撮像装置の例としてデジタルカメラを示したが、その他の例としては本発明のズームレンズを備えたビデオカメラがある。また、パソコンのような情報処理装置に付属する画像入力手段や、電話、特に携帯電話のような通信装置に付属する画像入力手段として本発明の撮像装置を使用することができる。
【００９４】
以上述べたように、本発明のズームレンズは、特許請求の範囲に記載するもののほか下記の各項に記載するものも本発明の目的を達成し得るズームレンズである。
【００９５】
（１）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第２レンズ群が、物体側より順に、単レンズと接合レンズと単レンズとにて構成され、最も物体側の単レンズが非球面を有することを特徴とするズームレンズ。
【００９６】
（２）前記の（１）の項に記載するレンズ系で、第２群中の接合レンズが物体側に凸面を向けたメニスカス形状であり、下記の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
｜ｆＷ／ｆ２１｜＜０．１
ただし、ｆ２１は第２群の最も物体側の単レンズの焦点距離である。
【００９７】
（３）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第２レンズ群が、物体側より順に、接合レンズと単レンズとよりなり、接合レンズの最も物体側の面が非球面であることを特徴とするズームレンズ。
【００９８】
（４）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第１レンズ群が、物体側から順に、非球面を有する単レンズと負の屈折力の単レンズと物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとにて構成され下記の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
｜ｆ１／ｆ１１｜＜０．２
ただし、ｆ１１は第１レンズ群中の最も物体側のレンズの焦点距離、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離である。
【００９９】
（５）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第１レンズ群が、物体側から順に、両凸の単レンズと像側に強い凹面を向けた負の屈折力の単レンズと非球面を有する単レンズとにて構成されており、下記の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
｜ｆ１／ｆ１３｜＜０．２
ただし、ｆ１３は第１群の最も像側のレンズの焦点距離である。
【０１００】
（６）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第１レンズ群が、非球面を有する単レンズと像側に強い凹面を向けた負の屈折力の単レンズと非球面を有する単レンズとにて構成されており、下記の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
｜ｆ１／ｆ１１｜＜０．２
｜ｆ１／ｆ１３｜＜０．２
【０１０１】
（７）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第１レンズ群が非球面を有し像側に強い凹面を向けた負の屈折力のレンズと像側に凸面を向けたメニスカスレンズにて構成されていることを特徴とするズームレンズ。
【０１０２】
（８）前記の（２）、（４）、（５）、（６）又は（７）の項に記載するレンズ系で、下記条件（１１）を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１１） ｜ｆＷ／ｆｐ｜＜０．０５
ただし、ｆｐはプラスチックレンズの焦点距離、ｆＷは広角端における全系の焦点距離である。
【０１０３】
（９）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第３レンズ群を物体側に繰り出すことにより近距離の被写体に合焦することを特徴とするズームレンズ。
【０１０４】
（１０）特許請求の範囲の請求項１又は２に記載するレンズ系で、第２レンズ群の最も像側のレンズが非球面を有することを特徴とするズームレンズ。
【０１０５】
【発明の効果】
本発明によれば、沈胴厚が薄く収納性に優れかつ高倍率でリアーフォーカスにおいても高い結像性能を有するズームレンズを実現し得る。また本発明のズームレンズを備えることによりビデオカメラやデジタルカメラの薄型化を図ることが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のズームレンズの実施例１の断面図
【図２】本発明のズームレンズの実施例２の断面図
【図３】本発明のズームレンズの実施例３の断面図
【図４】本発明のズームレンズの実施例４の断面図
【図５】本発明のズームレンズの実施例５の断面図
【図６】本発明のズームレンズの実施例６の断面図
【図７】上記実施例１の無限遠合焦時の広角端における収差図
【図８】上記実施例１の無限遠合焦時の中間焦点距離における収差図
【図９】上記実施例１の無限遠合焦時の望遠端における収差図
【図１０】本発明の撮像装置の前方斜視図
【図１１】上記撮像装置の後方斜視図
【図１２】上記撮像装置の断面図[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a zoom lens having a thin depth direction and an imaging apparatus such as a video camera or a digital camera provided with the zoom lens.
[0002]
[Prior art]
In recent years, a digital camera (electronic camera) has attracted attention as a next-generation camera replacing a silver salt 35 mm film (so-called Leica version) camera.
[0003]
These digital cameras are known in a wide range from high-functional ones for business use to portable popular types.
[0004]
A particularly popular portable video camera or digital camera intended for the present invention is a bottleneck to realize a video camera and a digital camera with high image quality and thin depth. Is to reduce the thickness from the most object side surface to the imaging surface.
[0005]
Recently, there has been known a lens barrel that employs a collapsible lens barrel that projects the optical system from the camera body when taking a picture, while accommodating the optical system in the camera body when carrying the picture.
[0006]
However, the thickness when the optical system is precipitated is greatly different depending on the type of optical system used and the filter. In particular, a so-called positive leading zoom lens in which the lens group closest to the object side of the optical system has a positive refractive power, which is suitable for setting the zoom ratio, the F number, etc. high, has a large thickness of each lens. In addition, the dead space becomes large, and the thickness cannot be reduced too much even when retracted (Japanese Patent Laid-Open No. 11-258507).
[0007]
On the other hand, the negative leading
[0008]
Further, the zoom lens described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-52246 has a large number of constituent lenses in each group, and since the most object side lens is a positive lens, the camera thickness is reduced even when retracted. I can't do it.
[0009]
A zoom lens that is currently known and suitable for a camera using an electronic image sensor, has good imaging performance such as a zoom ratio, a field angle, and an F number, and has an optical system that can make the collapsible thickness the smallest. Examples thereof include those described in JP-A-11-194274, JP-A-11-287533, and JP-A-2000-9997.
[0010]
In these conventional examples, in order to make the first group thin, it is preferable to make the entrance pupil position shallow, but for that purpose, the magnification of the second group has to be increased. However, if the magnification of the second group is increased and the burden on the second group is increased, the second group itself cannot be made thin, aberration correction becomes difficult, and the influence of manufacturing errors increases, which is not preferable.
[0011]
In order to achieve thinning and miniaturization, the image sensor can be made small. However, in order to make the image sensor small with the same number of pixels, it is necessary to reduce the pixel pitch, and the lack of sensitivity is caused by the optical system. Need to cover. Further, it is not preferable because of the influence of diffraction.
[0012]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has a small number of components and can adopt a rear focus, is small and simple, and has stable imaging performance from the entire zoom range and from infinity to a short distance. An inexpensive zoom lens in which the thickness of the lens system is reduced and the entire lens system is made thin and an imaging device with a small depth provided with the zoom lens are provided.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
The zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, This is a lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane becomes large when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The third lens group consists of one positive lens. The following conditions (1), (2), (3), and (4) are satisfied.
(1) | fW / f2R | <0.1
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
However, f2R is the focal length of the lens closest to the image side of the second lens group, f3 is the focal length of the third lens group, β23T is the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, and β2T is the telephoto end. , FW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end, and fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
[0014]
An electronic imaging device such as a digital still camera needs to make the angle of light incident on the electronic imaging element as small as possible.
[0015]
In the zoom lens according to the present invention, the positive lens closest to the image side of the second lens group among the two-group zoom lenses of the negative first lens group and the positive second lens group is used as a third lens group. The third lens group is moved independently so that the angle of the incident light beam becomes smaller. Further, in order to satisfy the above conditions (1), (2), (3), and (4), the retractable thickness was reduced and the aberration from infinity to near distance was improved.
[0016]
Condition (1) is such that the collapsible thickness is reduced by restricting the focal length (refractive power) of the lens on the most image side of the second lens group.
[0017]
When the upper limit of 0.1 of the condition (1) is exceeded, it is difficult to reduce the thickness of the lens, and the retractable thickness cannot be reduced.
[0018]
In addition, in order to further reduce the retractable thickness, suppress the occurrence of chromatic aberration, and avoid being affected by changes in temperature and humidity, the following condition (1-1) is satisfied instead of condition (1). It is desirable.
(1-1) | fW / f2R | <0.05
[0019]
Condition (2) is provided in order to reduce the collapsed thickness by limiting the amount of movement of the third lens group.
[0020]
In the zoom lens of the present invention, the aberration is favorably corrected by balancing the aberration of the second lens group and the third lens group. If the lower limit of 0.89 of the condition (2) is exceeded, the refractive power of the third lens group becomes strong, and it becomes difficult to correct coma and astigmatism generated in the third lens group. On the other hand, if the upper limit of 2.8 is exceeded, the refractive power of the second lens group becomes strong, making it difficult to correct spherical aberration.
[0021]
In order to reduce the collapsed thickness, it is desirable to satisfy the following condition (2-1) instead of the condition (2).
(2-1) 1.1 <f3 / fT <2
[0022]
Condition (3) defines the magnification β23T of the combination of the second lens group and the third lens group at the time of focusing at infinity at the telephoto end. When the absolute value of β23T is as large as possible, the entrance pupil position at the wide-angle end can be made shallower, the diameter of the first lens group can be easily reduced, and the thickness of the first lens group can be reduced. If the lower limit of 1.1 of this condition (3) is exceeded, it will be difficult to reduce the thickness of the first lens group. If the upper limit of 2 is exceeded, correction of spherical aberration, coma, astigmatism, etc. will be difficult. It becomes difficult.
[0023]
It is more desirable if the following condition (3-1) is satisfied instead of the above condition (3).
(3-1) 1.2 <| β23T | <1.8
[0024]
Condition (4) is a condition for reducing the fluctuation of aberration due to focusing, and is a condition for suppressing the fluctuation of aberration to a small extent for photographing up to a magnification of 0.05 times. If the upper limit of 0.25 of this condition (4) is exceeded, it will be difficult to correct spherical aberration, coma, astigmatism, etc. during close-up shooting.
[0025]
Further, in order to obtain a good image in photographing at 0.1 times the short distance, it is desirable to satisfy the following condition (4-1) instead of the condition (4).
(4-1) 1 / β2T <0.1
[0026]
In the lens system of the present invention, the curvature of the second lens group is made as gentle as possible in order to reduce the retractable thickness, so that the refractive power of the second lens group becomes weak, and this lack of refractive power is caused in the third lens group. To compensate. Therefore, the third lens group moves with respect to the movement of the second lens group at the time of zooming. The amount of movement of the second lens group and the third lens group from the wide angle end to the telephoto end preferably satisfies the following condition (5).
(5) 0.6 <Δ2 / Δ3 <3
However, Δ2 and Δ3 are the movement amounts from the wide-angle end to the telephoto end of the second lens group and the third lens group, respectively.
[0027]
In this condition (5), if the lower limit of 0.6 is exceeded, the refractive power of the second lens group becomes weak, and aberration correction becomes difficult. Further, the total length at the time of photographing becomes long, and it takes time to shift from the retracted state to the photographing state, thereby causing problems such as missing a photo opportunity. When the upper limit of 3 of the condition (5) is exceeded, the retractable thickness increases.
[0028]
In a camera using an electronic image sensor, in the case of a three-plate camera that shoots by arranging three CCDs after the color separation prism, an interference film is used as the color separation prism. Shading occurs. In order to avoid this, it is necessary to make the inclination of the principal ray with respect to the optical axis within 5 degrees.
[0029]
Therefore, it is desirable that the zoom lens of the present invention having the above configuration satisfies the following condition (6).
(6) DW / fW> 5
However, DW is the distance from the aperture stop to the image plane at the wide-angle end.
[0030]
If the lower limit of 5 of the condition (6) is exceeded, color shading occurs because the tilt angle of the principal ray incident on the imaging surface exceeds 5 degrees.
[0031]
In addition, when the optical system includes a single-lens reflex type finder, it is necessary to put a half mirror or a quick return mirror between the lens and the image plane, and it is necessary to keep a distance between the lens and the image plane. For that purpose, it is necessary to satisfy the following condition (7).
(7) f2 / fW> 3.6
Here, f2 is the focal length of the second lens group.
[0032]
When the lower limit of 3.6 of the condition (7) is exceeded, it becomes impossible to arrange a single-lens reflex light splitting member, or it becomes necessary to increase the number of lenses in the second lens group, and the second lens group becomes thick. The total length of the system becomes long and the retractable thickness cannot be reduced. When the quick return mirror is arranged, the total length of the lens system becomes long, but the retracted thickness can be reduced because the quick return mirror is flipped up when retracted.
[0033]
In the zoom lens of the present invention, it is desirable to use the third lens group for focusing. By extending the third lens group to the object side, it is possible to focus on a subject at a short distance.
[0034]
When the third lens group is moved for focusing, aberration fluctuations accompanying the movement of the lens become a problem. When an aspheric surface is provided in the third lens group to correct the remaining aberration in the first lens group and the second lens group, the correction balance is lost due to the movement of the third lens group for focusing. Therefore, when the third lens group is used for focusing, the first lens group and the second lens group should satisfactorily correct astigmatism over the entire zoom range, and the third lens group should be a spherical system. Is desirable.
[0035]
Satisfying conditional expression (2) is also effective when the third lens group is used as a focusing lens. When the conditional expression (2) is satisfied, the movement of the third lens group during focusing is limited, and the retractable thickness can be reduced.
[0036]
If the lower limit of condition (2) is exceeded, the amount of movement of the third lens group at the telephoto end becomes large, and the mechanism for indicating the third lens group becomes large, so it becomes difficult to reduce the retractable thickness. Further, the length of the third lens group in the radial direction becomes large. If the condition (2-1) is satisfied instead of the condition (2), the restriction at the wide-angle end becomes easier and the retractable thickness can be made smaller.
[0037]
In the zoom lens of the present invention, in order to make the retractable thickness as thin as possible, it is necessary to make the thickness of the second lens group as thin as possible. For this purpose, it is necessary to reduce the number of lenses in the second lens group or to loosen the curvature of the lenses. However, since refractive power is required for aberration correction, a certain degree of curvature is required. For that purpose, it is desirable to satisfy the following condition (8).
(8) 0.3 <R2b / f2 <0.6
Here, R2b is the smallest curvature radius (curvature radius near the optical axis in the case of an aspheric surface) on the convex surface in contact with air in the second lens group, and f2 is the focal length of the second lens group.
[0038]
If the lower limit of 0.3 of condition (8) is exceeded, the thickness of the second lens group will be too thick and the retractable thickness will be too thick. Exceeding the upper limit of 0.6 makes it difficult to correct aberrations, particularly spherical aberrations.
[0039]
In the zoom lens of the present invention, the aperture stop is disposed on the object side of the second lens group, and an aspherical surface is provided on the most image side lens in the second lens group, which is particularly effective for correcting off-axis aberrations. It is preferable. By providing an aspherical surface on the most image side lens of the second lens group, coma can be corrected well.
[0040]
In general, many glass materials for lenses having an aspherical surface have a small Abbe number.
[0041]
The lens provided with the aspherical surface not only can be reduced in thickness by satisfying the condition (1), but the occurrence of chromatic aberration can be suppressed even when a lens having a small Abbe number is used. In addition, it is less susceptible to changes in temperature and humidity.
[0042]
In addition, since the positive lens and the negative lens on the object side of the second lens group have large fluctuations in aberration due to relative decentration of these lenses, it is preferable to join these positive lenses and negative lenses. Further, in the lens group having such a configuration, since the front lens diameter does not easily increase, the aperture stop is integrated with the second lens group, that is, disposed on the object side of the second lens group, and the second lens group at the time of zooming. It is preferable to move the aperture stop and the aperture stop together because the mechanism is simple and the dead space is not easily generated when the lens is retracted. In addition, the F number at the wide-angle end and the telephoto end can be reduced.
[0043]
Considering the above, the configuration of the second lens group is preferably a single lens-junction lens-single lens or a cemented lens-single lens.
Here, when the focal length of the i-th single lens from the object side of the second lens group is set to f2i and the following conditional expression (9) is satisfied, the single lens is called a lens having a weak refractive power.
(9) | fW / f2i | <0.1
[0044]
In any of the configurations of the second lens group, since the single lens has a weak refractive power and is close to a flat surface, the aberration correction capability is small. It is necessary to compensate for this aberration correction with an aspherical surface.
[0045]
Further, in the case of the cemented lens-single lens among the above-described structures, if the object side surface is the most aspherical surface, the single lens-junction lens-single lens object side single lens can be removed even if the single lens-junction lens is removed. -Imaging performance equivalent to that of a single lens can be obtained. In each case, the cemented lens has a meniscus shape with a convex surface facing the object side. Further, if the cemented surfaces of the cemented lens are separated and arranged with a slight air gap between them, the curvatures of the surfaces facing each other are made approximately equal to each other. A lens component having
[0046]
Next, in the zoom lens of the present invention, the first lens group is reduced by reducing the number of lenses in order to make it as thin as possible, weakening the refractive power of each lens, reducing the number of lenses, and weakening the refractive power. It is desirable to compensate the aberration correcting action by using an aspherical surface.
[0047]
In the first lens group, when the focal length of the i-th single lens from the object side is f1i and the focal length of the first group is f1, the lens is referred to as a single lens having a weak refractive power when the following expression is satisfied. Call.
(10) | f1 / f1i | <0.2
In order to make the first lens group thin, it is composed of two or three lenses. In the case of three lenses, a positive lens, a negative lens, a single lens having a weak refractive power, or from the object side It consists of a single lens with a weak refractive power and a negative lens and a positive lens in order, or a single lens with a weak refractive power, a negative lens and a single lens with a low refractive power in order from the object side. A lens may be provided with an aspherical surface. In the case of using two lenses, it is desirable to use a negative lens and a positive lens so that the negative lens has an aspheric surface.
[0048]
When the first lens group is composed of a single lens having a weak refractive power, a negative lens, and a positive lens, the thickness of the first lens group is reduced by reducing the refractive power of the lens having the largest diameter on the object side. The aspherical surface can compensate for the shortage of aberration correction caused thereby. Further, if the negative lens, which is the second lens of the first lens group in this configuration, has a strong concave surface on the image side, and the positive lens, which is the third lens, is a meniscus lens convex to the object side, coma aberration and non- Point aberration can be corrected well.
[0049]
Further, when the first lens unit is composed of a single lens having a weak refractive power, a negative lens, and a single lens having a low refractive power in order from the object side, the refractive power of the single lens having the weakest refractive power on the image side becomes extremely weak. Thus, it is desirable to correct the aberration caused by being close to the plane parallel plate by providing an aspherical surface.
[0050]
A case where the first lens group is composed of a positive lens, a negative lens, and a single lens having a low refractive power as described above will be described. When the first lens group is composed of three spherical lenses, a biconvex positive first lens, a negative second lens with a strong concave surface facing the image side, and a strong convex surface facing the object side In general, it is constituted by a third lens of a positive meniscus lens. However, since the third lens is a meniscus lens, it is considerably thick in the optical axis direction. In order to reduce the thickness of the first lens group, it is preferable that the refractive power of the third lens is weakened to reduce the thickness in the optical axis direction, and the aberration generated thereby is corrected by an aspherical surface.
[0051]
For this reason, when the first lens group is composed of three lenses, it is preferable that the first lens group is composed of a positive lens, a negative lens, and a single lens having a low refractive power in order from the object side.
Further, it is more desirable if the following condition (10-1) is satisfied.
(10-1) | f1 / f1i | <0.13
[0052]
Further, when the first lens group is composed of two lenses, it is preferable that the first lens group is composed of a negative lens and a positive lens, and the object side surface of the negative lens is aspherical.
[0053]
The negative lens and the positive lens are removed by removing the low refractive power aspheric single lens in the first lens group, which is composed of the aspherical single lens with weak refractive power, the negative lens and the positive lens. It is sufficient to correct the aberration generated at that time by making the object side surface of the negative lens an aspherical surface.
[0054]
As a result, the first lens group can be made thin only by two lenses, and the retractable thickness can be made thin.
[0055]
The aspherical lens having a low refractive power described above can use a material whose refractive index changes with changes in temperature and humidity. Therefore, for example, if plastic is used as the material, it can be produced in large quantities and at low cost, and the cost can be reduced. In particular, when an autofocus function is provided, it is possible to automatically correct a defocus due to changes in temperature and humidity, and to reduce aberration fluctuations.
[0056]
Further, if the following condition (11) is satisfied, aberration fluctuations due to out-of-focus due to temperature and humidity can be at a level that does not cause a problem in practice.
(11) | fW / fp | <0.1
Here, fp is the focal length of the plastic lens, and fW is the focal length of the entire system at the wide angle end.
[0057]
Moreover, it is more desirable if the following condition (11-1) is satisfied.
(11-1) | fW / fp | <0.05
[0058]
Furthermore, it is most desirable if the following condition (11-2) is satisfied.
(11-2) | fW / fp | <0.02
[0059]
The image pickup apparatus of the present invention can be configured by arranging the electronic image pickup element at the image position of the zoom lens of the present invention described above.
[0060]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, embodiments of the present invention will be described.
[0061]
First, an embodiment of the zoom lens of the present invention will be described based on an example having the following data.
Where r 1 , R 2 , ... are the radius of curvature of each lens surface, d 1 , D 2 , ... are the thickness and surface spacing of each lens, n 1 , N 2 , ... are the refractive indices of each lens, ν 1 , Ν 2 , ... are Abbe numbers of each lens. F and r 1 , R 2 , ..., d 1 , D 2 ... The unit of length of etc. is mm.
[0068]
[0069]
The first lens group G1 is composed of three lenses. In other words, in order from the object side, a positive lens, a negative lens, and a single lens having a weak refractive power, and a surface on the object side of the single lens having a low refractive power (r Five ) Is an aspherical surface. The second lens group G2 includes a single lens, a cemented lens, and a single lens, and the single lens on the most image side is a lens having a shape close to a plane and having a weak refractive power. 14 ) Is an aspherical surface. The third lens group is a biconvex lens.
[0070]
In the zoom lens of
[0071]
The second embodiment has a configuration as shown in FIG. 2 and includes a negative first lens group G1, a positive second lens group G2, and a positive third lens group G3.
[0072]
The second embodiment has a configuration similar to that of the first embodiment, but the most object side surface (r of the second lens group G2) 8 ) Also differs from the first embodiment in that it is an aspherical surface.
[0073]
In the zoom lens of Example 2, the image-side lens of the first lens group G1 and the image-side lens of the second lens group G2 are aspherical lenses, and the object-side lens of the second lens group G2 is also aspherical. Lenses were used, the refractive power of these lenses was weakened, and the optical system material was plastic. Further, the quick return mirror can be arranged by increasing the distance between the third lens group G3 and the image plane I.
[0074]
The third embodiment is a zoom lens as shown in FIG. 3 and has a configuration similar to that of the first and second embodiments.
[0075]
In Example 3, the image side surface (r of the most object side lens of the first lens group G1) 2 ) And the most object side surface (r of the second lens group G2) 8 ) And the surface (r that is the object side surface of the lens closest to the image side of the second lens group) 13 ) Is an aspherical surface. That is, the most object side lens of the first lens group G1, the most object side lens and the most image side lens of the second lens group G2 are aspherical lenses, and these are plastic lenses.
[0076]
The fourth embodiment has a configuration similar to the zoom lenses of the first, second, and third embodiments as shown in FIG.
[0077]
In Example 4, the first lens group G1 includes a positive lens, a negative lens, and a positive lens, the second lens group G2 includes a cemented lens of a biconvex lens and a biconcave lens, and a negative meniscus lens, and the third lens group G3. Consists of one positive lens. That is, the configuration of the second lens group G2 is different from those of the first to third embodiments.
[0078]
In Example 4, the surface (r) which is the image side surface of the most object side lens of the first lens group G1. 2 ) And the image side surface (r of the most object side lens of the second lens group G2) 8 ) And the object side surface (r of the most image side lens of the second lens group G2) 11 ) Is an aspherical surface. As described above, in Example 4, the most object-side plastic aspherical lens of the second lens group G2 of Example 3 is eliminated, and aberration correction is performed by making the object-side surface of the cemented lens an aspherical surface. As a result, the second lens group G2 was thinned and the collapsible thickness was thinned.
[0079]
The fifth embodiment is different from the first to fourth embodiments in that the first lens group G1 includes two lenses, a negative lens and a positive lens, as shown in FIG.
[0080]
In Example 5, the object-side surface (r of the most object-side lens of the first lens group G1) 1 ) And the image side surface (r of the most image side lens of the second lens group G2) 12 ) Is an aspherical surface.
[0081]
In Example 5, the first lens group G1 is made of two lenses, a negative lens and a positive lens, so that the first lens group G1 is thinned and the collapsible thickness is thinned.
[0082]
The zoom lens according to the sixth embodiment is configured as shown in FIG. 6 and has a configuration similar to that of the first embodiment.
[0083]
In Example 6, the image side surface (r of the most object side lens of the first lens group G1) 2 ) And the object side surface (r of the most image side lens) Five ) And the object side surface (r of the most object side lens of the second lens group G2) 8 ) And the image side surface of the most image side lens (r 14 ) Is non-spherical
Surface.
[0084]
In the zoom lens of Example 6, a plastic aspherical lens is disposed on the object side and the image side of the first lens group G1 and on the object side and the image side of the second lens group G2, thereby making an inexpensive lens system.
[0085]
The aberration states at the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end of the zoom lens of Example 1 at infinity are as shown in FIGS. 7, 8, and 9, respectively, and the aberration is corrected well. .
[0086]
The aberration states of the zoom lenses of the other Examples 2 to 6 are also corrected as well as the Example 1.
[0087]
1 to 6, S is an aperture stop, F1 and F2 and the like are filters such as an infrared cut filter and a low-pass filter, and I is an image plane.
[0088]
The shape of the aspherical surface used in each example is expressed by the following equation, where the direction of light traveling on the optical axis is the x axis and the direction orthogonal to the optical axis is the y axis.
[0089]
x = (y 2 / R) / [1+ {1- (1 + K) (y / r) 2 } 1/2 ] + A 2 y 2 + A Four y Four + A 6 y 6 + A 8 y 8 + ...
Where r is the radius of curvature of the reference sphere, K is the cone coefficient, A 2 , A Four , A 6 , A 8 , ... are aspherical coefficients.
[0090]
10 to 12 are conceptual diagrams of a digital camera which is an embodiment of the imaging apparatus of the present invention. 10 is a front perspective view showing the appearance of the
[0091]
Further, a finder objective optical system 23 is disposed on the finder
[0092]
The
[0093]
10 to 12 show a digital camera as an example of the image pickup apparatus of the present invention, another example is a video camera including the zoom lens of the present invention. Further, the image pickup apparatus of the present invention can be used as an image input means attached to an information processing apparatus such as a personal computer or an image input means attached to a communication apparatus such as a telephone, particularly a mobile phone.
[0094]
As described above, the zoom lens of the present invention is a zoom lens that can achieve the object of the present invention as well as those described in the following claims in addition to those described in the claims.
[0095]
(1) In the lens system according to
[0096]
(2) The zoom lens according to (1), wherein the cemented lens in the second group has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and satisfies the following condition: .
| FW / f21 | <0.1
However, f21 is the focal length of the single lens closest to the object in the second group.
[0097]
(3) In the lens system according to
[0098]
(4) In the lens system according to
| F1 / f11 | <0.2
Here, f11 is the focal length of the most object side lens in the first lens group, and f1 is the focal length of the first lens group.
[0099]
(5) In the lens system according to
| F1 / f13 | <0.2
Here, f13 is the focal length of the lens on the most image side in the first group.
[0100]
(6) In the lens system according to
| F1 / f11 | <0.2
| F1 / f13 | <0.2
[0101]
(7) The lens system according to
[0102]
(8) In the lens system described in the item (2), (4), (5), (6) or (7), the following condition ( 11 Zoom lens characterized by satisfying
( 11 ) | FW / fp | <0.05
Here, fp is the focal length of the plastic lens, and fW is the focal length of the entire system at the wide angle end.
[0103]
(9) In the lens system according to
[0104]
(10) A zoom lens according to
[0105]
【The invention's effect】
According to the present invention, it is possible to realize a zoom lens having a thin collapsible thickness and excellent storage performance and high imaging performance even in a rear focus with a high magnification. Further, by providing the zoom lens of the present invention, it is possible to reduce the thickness of a video camera or a digital camera.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view of a zoom lens according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a cross-sectional view of Embodiment 3 of the zoom lens according to the present invention.
FIG. 4 is a sectional view of a zoom lens according to a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a sectional view of Example 5 of the zoom lens according to the present invention.
FIG. 6 is a cross-sectional view of a zoom lens according to a sixth embodiment of the present invention.
FIG. 7 is an aberration diagram at the wide-angle end when focusing on infinity according to Example 1 above.
FIG. 8 is an aberration diagram at the intermediate focal length at the time of focusing on infinity according to Example 1;
FIG. 9 is an aberration diagram at the telephoto end during focusing on infinity according to Example 1 above.
FIG. 10 is a front perspective view of the imaging apparatus of the present invention.
FIG. 11 is a rear perspective view of the imaging apparatus.
FIG. 12 is a cross-sectional view of the imaging apparatus
Claims (14)
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜≦０．０５５
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, change from the wide-angle end to the telephoto end. A lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane becomes large when magnifying, and the third lens group consists of one positive lens, and the following condition (1), A zoom lens satisfying (2), (3), and (4).
(1) | fW / f2R | ≦ 0.055
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
However, f2R is the focal length of the lens closest to the image side of the second lens group, f3 is the focal length of the third lens group, β23T is the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, and β2T is the telephoto end. , FW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end, and fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
（１−１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．０５
（２−１） １．１＜ｆ３／ｆＴ＜２
（３−１） １．２＜｜β２３Ｔ｜＜１．８
（４−１） １／β２Ｔ＜０．１The following conditions (1-1), (2-1), (3-1), and (4-1) are satisfied instead of the conditions (1), (2), (3), and (4): Zoom lens.
(1-1) | fW / f2R | <0.05
(2-1) 1.1 <f3 / fT <2
(3-1) 1.2 <| β23T | <1.8
(4-1) 1 / β2T <0.1
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜≦０．０５５
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成の倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。A zoom lens and an imaging unit, wherein the zoom lens in order from the object side is a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane is large when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. An imaging apparatus that includes one positive lens and satisfies the following conditions (1), (2), (3), and (4).
(1) | fW / f2R | ≦ 0.055
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
However, f2R is the focal length of the lens closest to the image side of the second lens group, f3 is the focal length of the third lens group, β23T is the magnification of the combination of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, and β2T is telephoto The magnification of the second lens group at the end, fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end, and fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．１
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, change from the wide-angle end to the telephoto end. In a lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane becomes large when magnifying, the second lens group includes a single lens and a cemented lens in order from the object side. is constituted by a single lens, most single lens on the object side has an aspheric surface, the third lens group consists of one positive lens, the following condition (1), (2), (3), (4 Zoom lens that satisfies).
(1) | fW / f2R | <0.1
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
However, f2R is the focal length of the lens closest to the image side of the second lens group, f3 is the focal length of the third lens group, β23T is the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, and β2T is the telephoto end. , FW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end, and fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
｜ｆＷ／ｆ２１｜＜０．１
ただし、ｆ２１は第２レンズ群の最も物体側の単レンズの焦点距離である。5. The zoom lens according to claim 4, wherein the cemented lens in the second lens group has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and satisfies the following condition.
| FW / f21 | <0.1
Here, f21 is the focal length of the single lens closest to the object side in the second lens group.
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．１
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, change from the wide-angle end to the telephoto end. In a lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane becomes large when the magnification is doubled, the second lens group includes a cemented lens and a single lens in order from the object side. The most object-side surface of the cemented lens is an aspheric surface, and the third lens group is composed of one positive lens, and satisfies the following conditions (1), (2), (3), and (4): Zoom lens.
(1) | fW / f2R | <0.1
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
However, f2R is the focal length of the lens closest to the image side of the second lens group, f3 is the focal length of the third lens group, β23T is the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, and β2T is the telephoto end. , FW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end, and fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
｜ｆ１／ｆ１１｜＜０．２
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．１
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ１１は第１レンズ群中の最も物体側のレンズの焦点距離、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, change from the wide-angle end to the telephoto end. A lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane becomes large when magnifying, and the first lens group has an aspheric surface in order from the object side. And a negative meniscus lens having a negative refractive power and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, satisfying the following conditional expression, the third lens group is composed of one positive lens, and the following condition (1 ), (2), (3) and (4).
| F1 / f11 | <0.2
(1) | fW / f2R | <0.1
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
Where f11 is the focal length of the most object side lens in the first lens group, f1 is the focal length of the first lens group, f2R is the focal length of the most image side lens in the second lens group, and f3 is the third lens. Focal length of the lens group, β23T is the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, β2T is the magnification of the second lens group at the telephoto end, fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end, and fT is This is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
｜ｆ１／ｆ１３｜＜０．２
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．１
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ１３は第１レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, change from the wide-angle end to the telephoto end. In a lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane becomes large when magnifying, the first lens group is a biconvex single lens in order from the object side. is constituted by a single lens having a single lens and the aspherical negative refractive power with a strong concave surface facing the image side, and satisfies the following conditional expression, the third lens group consists of one positive lens A zoom lens that satisfies the following conditions (1), (2), (3), and (4).
| F1 / f13 | <0.2
(1) | fW / f2R | <0.1
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
Where f13 is the focal length of the lens closest to the image side of the first lens group, f1 is the focal length of the first lens group, f2R is the focal length of the lens closest to the image side of the second lens group, and f3 is the third lens group. , Β23T is the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, β2T is the magnification of the second lens group at the telephoto end, fW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end, and fT is telephoto This is the focal length of the entire zoom lens system at the end.
｜ｆ１／ｆ１１｜＜０．２
｜ｆ１／ｆ１３｜＜０．２
（１） ｜ｆＷ／ｆ２Ｒ｜＜０．１
（２） ０．８９＜ｆ３／ｆＴ＜２．８
（３） １．１＜｜β２３Ｔ｜＜２
（４） １／β２Ｔ＜０．２５
ただし、ｆ１１は第１レンズ群中の最も物体側のレンズの焦点距離、ｆ１３は第１レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離、ｆ２Ｒは第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、β２３Ｔは望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群の合成倍率、β２Ｔは望遠端における第２レンズ群の倍率、ｆＷは広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離、ｆＴは望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離である。In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, change from the wide-angle end to the telephoto end. A lens system that moves the third lens group so that the distance between the third lens group and the image plane becomes large when magnifying, wherein the first lens group is strong on the image side with a single lens having an aspherical surface. The lens is composed of a single lens having negative refractive power facing the concave surface and a single lens having an aspherical surface. The following conditional expression is satisfied, and the third lens group includes one positive lens, and the following conditions ( A zoom lens satisfying 1), (2), (3), and (4).
| F1 / f11 | <0.2
| F1 / f13 | <0.2
(1) | fW / f2R | <0.1
(2) 0.89 <f3 / fT <2.8
(3) 1.1 <| β23T | <2
(4) 1 / β2T <0.25
Where f11 is the focal length of the lens closest to the object in the first lens group, f13 is the focal length of the lens closest to the image side of the first lens group, f1 is the focal length of the first lens group, and f2R is the second lens. F3 is the focal length of the third lens group, β23T is the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end, and β2T is the magnification of the second lens group at the telephoto end. , FW is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end, and fT is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
（１１） ｜ｆＷ／ｆｐ｜＜０．０５
ただし、ｆｐはプラスチックレンズの焦点距離、ｆＷは広角端における全系の焦点距離である。The zoom lens according to claim 7, 8, 9, or 10 , wherein at least one aspheric lens of the aspheric lens is a plastic lens, and the plastic lens satisfies the following condition ( 11 ).
( 11 ) | fW / fp | <0.05
Here, fp is the focal length of the plastic lens, and fW is the focal length of the entire system at the wide angle end.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001210118A JP4503886B2 (en) | 2000-07-13 | 2001-07-11 | Zoom lens and image pickup apparatus equipped with zoom lens |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000212773 | 2000-07-13 | ||
| JP2000-212773 | 2000-07-13 | ||
| JP2001210118A JP4503886B2 (en) | 2000-07-13 | 2001-07-11 | Zoom lens and image pickup apparatus equipped with zoom lens |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002090625A JP2002090625A (en) | 2002-03-27 |
| JP2002090625A5 JP2002090625A5 (en) | 2007-01-11 |
| JP4503886B2 true JP4503886B2 (en) | 2010-07-14 |
Family
ID=26595964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001210118A Expired - Fee Related JP4503886B2 (en) | 2000-07-13 | 2001-07-11 | Zoom lens and image pickup apparatus equipped with zoom lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4503886B2 (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3709148B2 (en) * | 2001-03-19 | 2005-10-19 | ペンタックス株式会社 | Zoom lens system |
| JP4612823B2 (en) | 2004-09-16 | 2011-01-12 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging apparatus having the same |
| JP4874692B2 (en) * | 2006-04-06 | 2012-02-15 | 富士フイルム株式会社 | Projection lens and projection display device using the same |
| JP5007646B2 (en) * | 2007-10-04 | 2012-08-22 | ソニー株式会社 | Zoom lens and imaging apparatus |
| JP5410199B2 (en) * | 2008-11-26 | 2014-02-05 | Ｈｏｙａ株式会社 | Zoom lens system and electronic imaging apparatus using the same |
| JP5717988B2 (en) * | 2010-06-07 | 2015-05-13 | オリンパス株式会社 | Variable magnification optical system and imaging apparatus using the same |
| KR101925056B1 (en) | 2011-09-02 | 2018-12-04 | 삼성전자주식회사 | Zoom lens and photographing apparatus |
| KR101933088B1 (en) | 2017-04-26 | 2018-12-27 | 주식회사 삼양옵틱스 | Lens optical system and photographing apparatus having the same |
| CN111007622B (en) * | 2019-12-13 | 2021-09-28 | 诚瑞光学(常州)股份有限公司 | Image pickup optical lens |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02109009A (en) * | 1988-10-18 | 1990-04-20 | Nikon Corp | Kepler-type zoom finder optical system |
| JPH10133115A (en) * | 1996-09-09 | 1998-05-22 | Ricoh Co Ltd | Compact zoom lens |
| JP2000121937A (en) * | 1998-10-16 | 2000-04-28 | Olympus Optical Co Ltd | Two-group zoom lens |
| JP2001042218A (en) * | 1999-08-03 | 2001-02-16 | Nikon Corp | Zoom lens |
| JP2001281545A (en) * | 1999-10-06 | 2001-10-10 | Canon Inc | Zoom lens and optical equipment using the same |
| JP2002014285A (en) * | 2000-06-29 | 2002-01-18 | Asahi Optical Co Ltd | Endoscopic objective variable power optical system |
-
2001
- 2001-07-11 JP JP2001210118A patent/JP4503886B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02109009A (en) * | 1988-10-18 | 1990-04-20 | Nikon Corp | Kepler-type zoom finder optical system |
| JPH10133115A (en) * | 1996-09-09 | 1998-05-22 | Ricoh Co Ltd | Compact zoom lens |
| JP2000121937A (en) * | 1998-10-16 | 2000-04-28 | Olympus Optical Co Ltd | Two-group zoom lens |
| JP2001042218A (en) * | 1999-08-03 | 2001-02-16 | Nikon Corp | Zoom lens |
| JP2001281545A (en) * | 1999-10-06 | 2001-10-10 | Canon Inc | Zoom lens and optical equipment using the same |
| JP2002014285A (en) * | 2000-06-29 | 2002-01-18 | Asahi Optical Co Ltd | Endoscopic objective variable power optical system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002090625A (en) | 2002-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3943922B2 (en) | Imaging device | |
| JP4942091B2 (en) | Wide-angle high-magnification zoom lens and imaging apparatus using the same | |
| JP6025048B2 (en) | Imaging optical system, camera device, and portable information terminal device | |
| JP4690069B2 (en) | Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same | |
| JP4901270B2 (en) | Zoom lens | |
| JP4925281B2 (en) | Electronic imaging device | |
| JP2007327991A (en) | Zoom lens and imaging apparatus with the same | |
| US20050243437A1 (en) | Zoom lens, and imaging system incorporating it | |
| JP2007171743A (en) | Zoom lens and imaging apparatus having same | |
| JP5025232B2 (en) | Imaging device using variable magnification optical system | |
| JP2011252962A (en) | Imaging optical system and imaging apparatus having the same | |
| JP4911679B2 (en) | Zoom lens and image pickup apparatus including the same | |
| JP2007003598A (en) | Optical path bending type zoom lens and imaging apparatus with same | |
| JP4766929B2 (en) | Image pickup apparatus having an optical path folding zoom lens | |
| JP2006220715A (en) | Zoom lens and imaging apparatus using the same | |
| JP4690052B2 (en) | Zoom lens and imaging apparatus using the same | |
| US7277233B2 (en) | Zoom lens and imaging system incorporating it | |
| JP4245783B2 (en) | Zoom lens and image pickup apparatus equipped with zoom lens | |
| JP4605698B2 (en) | Zoom lens and image pickup apparatus equipped with the same | |
| JP4503886B2 (en) | Zoom lens and image pickup apparatus equipped with zoom lens | |
| JP4321850B2 (en) | Zoom lens, camera, and portable information terminal device | |
| JP2004198855A (en) | Zoom lens, camera and personal digital assistance device | |
| JP4947992B2 (en) | Zoom lens and imaging apparatus using the same | |
| JP4884054B2 (en) | Zoom lens | |
| JP4868517B2 (en) | Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061117 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20061117 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20091201 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100127 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20100330 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20100422 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130430 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140430 Year of fee payment: 4 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |