JP4462264B2 - 窒化処理用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
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そのため、プレス加工や曲げ加工などの簡便な成形法で成形することができ、しかも窒化処理後に十分な表面硬さや硬化深さを得ることができる窒化処理用鋼板の開発が切望されていた。
本発明は上記の知見に立脚するものである。
1.質量%で、
C:0.01%超、0.09%以下、
Si:0.005〜0.5%、
Mn:0.01〜3.0%、
Al:0.005〜2.0%、
Cr:0.50〜4.0%、
P:0.10%以下、
S:0.01%以下および
N:0.010%以下
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成になる鋼材を、仕上温度:870℃以上で熱間圧延し、ついで酸洗後、冷間圧延したのち、800〜950℃の温度で再結晶焼鈍することにより、単位体積当たりの粒界面積Svを80mm-1以上、1300mm-1以下に制御することを特徴とする窒化処理用冷延鋼板の製造方法。
従って、本発明によれば、寸法精度、強度および耐久性に優れた高強度一般構造用部品や自動車部品等を低コストで製造することが可能となる。
まず、本発明において、鋼板の成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明する。なお、成分に関する「%」表示は特に断らない限り質量%を意味するものとする。
C:0.01%超、0.09%以下
Cは、成形性に影響を及ぼす元素であり、含有量が多くなると成形性が低下する。従って、C量の上限値は0.09%とした。一方、C量が0.01%以下では機械構造用鋼としての強度不足を招くので、強度確保の観点からC量の下限は0.01%超とした。
Siは、強度を高める作用を有する元素であるが、過度の添加は加工性低下の原因になるだけでなく、表面酸化が大きくなって窒化反応が阻害されるので、Siの上限値は 0.5%とした。一方、Si量を 0.005%未満とすることは、製鋼コストの増大を招くので、下限値は0.005%とした。
Mnは、Siと同様に、鋼の強度を高める作用を有する元素であるが、過度の添加は加工性を低下させるだけでなく、表面酸化による窒化反応の阻害を招くので、Mnの上限値は 3.0%とした。一方、Mn量を0.01%未満とすることは、製鋼コストの増大を招くので、下限値は0.01%とした。
Alは、溶鋼の脱酸剤として有効に寄与し、ブローホール等の欠陥の発生を防止するには、0.005 %以上添加する必要がある。一方、2.0 %を超える過度の添加は加工性を低下させるので、上限値は 2.0%とした。なお、Alは窒素との親和力が強く、窒化処理後に生じる表層の化合物層の硬度を高める作用も有しているが、この効果を有効に発揮させるためには0.10%以上添加することが好ましい。
Crは、窒化硬化に重要な元素であり、含有量が0.50%未満では窒化処理後に十分な硬度上昇および硬化深さが得られない。一方、4.0 %を超えて含有されると成形性が低下する。よって、Cr量は0.50〜4.0 %の範囲に限定した。
Pは、加工性を低下させることなく強度を向上させる元素であるが、含有量が0.10%を超えると鋼板の成形性および2次加工脆性の観点から好ましくない。よって、Pは0.10%以下で含有させるものとした。なお、Pを 0.001%未満にすることは、製鋼コストが飛躍的に増大し、経済的に不利となるので、Pは0.001 %以上含有させることが好ましいが、製鋼コストの問題がなければ 0.001%未満であってもよい。
S量が0.01%を超えると、表面疵の発生および延性の低下を招くので、S量は0.01%以下に抑制するものとする。
Nは、深絞り性を確保するためには少ない方がよく、0.010 %を超えると深絞り性が劣化する。よって、Nは 0.010%以下に制限するものとした。
さて、発明者らは、窒化処理後に所望の表面硬さと硬化深さを得ることができる条件について鋭意検討を重ねた結果、単位体積当たりの粒界面積を制御することが重要であることを見出した。
図1は、単位体積当たりの粒界面積が、窒化処理後の表面硬さと硬化深さに及ぼす影響を示す図である。
図1に示す実験結果は、C:0.055 %, Si:0.02%, Mn:0.3 %, P:0.02%, S:0.004 %, N:0.0035%, Al:0.13%およびCr:1.3 %を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になる鋼塊を用い、熱間圧延処理あるいは熱間圧延処理に引き続き冷間圧延処理を施して再結晶処理を行うことにより、種々の単位体積当りの粒界面積を持つ板厚:1.6 mmの薄鋼板を製造し、この薄鋼板に対して、RXとNH3 ガスを含む雰囲気ガス中にて570℃, 3時間のガス窒化処理を施したのち、油冷したものをサンプルとして、表面硬さと硬化深さを調査した結果に基づくものである。
単位体積当たりの粒界面積Sv (mm-1)は、薄鋼板の製造時に、熱間圧延時の圧下率や圧延温度、冷間圧延時の圧下率や再結晶焼鈍温度を調整することによって変化させた。
Sv =2/L
により求めることができる。この式は、単位体積当たりの粒界面積を算出する式としてよく知られており、結晶粒の形や分布には全く影響されないことも知られている。
結晶粒界の近傍には析出物が多数認められ、またこれら析出物はCrやAlの窒化物、複合窒化物、炭窒化物、複合炭窒化物であることがEELS、EDXによる分析結果から確認できた。
上記の観察結果から、窒化処理時の窒素および炭素の板厚方向に向かう拡散は、主に結晶粒界に沿って起っていることが分かる。発明者らの調査では、これらの析出物が微細であると、硬度が大きくなり、特に 300nm以下にまで微細化していると、硬度上昇が十分となることが確認できた。
本発明法により、窒化処理用冷延鋼板を製造する場合には、仕上温度:870℃以上で熱間圧延し、ついで常法に従って酸洗および冷間圧延を施したのち、後述する実施例に示すように、800〜950℃の温度で再結晶焼鈍することにより、単位体積当たりの粒界面積Svを80mm-1以上、1300mm-1以下に制御すればよい。
表1に示す成分組成になる鋼を溶製し、連続鋳造によりスラブとしたのち、スラブ加熱温度を1200℃として、仕上圧延温度:870℃以上で熱間圧延を行い、板厚:3.5mmの熱延鋼板とした。この熱延鋼板を酸洗後、圧下率:60%の冷間圧延を施したのち、800〜950℃の温度域で再結晶焼鈍を施して、単位体積当たりの粒界面積Svを種々に変化させた冷延鋼板を得た。
得られた冷延鋼板について、プレスによる塑性加工を実施したのち、ガス軟窒化処理法により窒化処理を施した。窒化処理は、RXとNH3 を含む混合ガス雰囲気中で570℃,4時間の処理を行ったのち、油冷することにより行った。
窒化処理後に、板厚方向位置でのビッカース硬さ(試験力:0.9807N)を測定して表面硬さと硬化深さを調査した。表面硬さは、最表層から板厚方向に0.030mmの深さ位置でのビッカース硬さで評価し、一方硬化深さは、板厚中央部の硬さに対して50Hvだけ硬さが高くなる位置の表層からの距離で評価した。
また、窒化処理前の冷延鋼板について、単位体積当たりの粒界面積Sv(mm-1)を、光学顕微鏡観察結果から前述した方法により求めた。
冷延鋼板製造の際の焼鈍温度、窒化処理前の冷延鋼板についての粒界面積Svおよび窒化処理後の表面硬さ、硬化深さの測定結果を表2に示す。
これに対し、No.3は、焼鈍温度が高すぎて結晶粒が粗大化し、単位体積当たりの粒界面積が小さくなっている。そのため窒化処理後の表面硬さが小さい。またNo.4は、焼鈍温度が低かったため、単位体積当たりの粒界面積が大きくなってしまい、結果として硬化深さが浅くなっている。
Claims (1)
- 質量%で、
C:0.01%超、0.09%以下、
Si:0.005〜0.5%、
Mn:0.01〜3.0%、
Al:0.005〜2.0%、
Cr:0.50〜4.0%、
P:0.10%以下、
S:0.01%以下および
N:0.010%以下
を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の成分組成になる鋼材を、仕上温度:870℃以上で熱間圧延し、ついで酸洗後、冷間圧延したのち、800〜950℃の温度で再結晶焼鈍することにより、単位体積当たりの粒界面積Svを80mm-1以上、1300mm-1以下に制御することを特徴とする窒化処理用冷延鋼板の製造方法。
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