JP4449314B2 - 空気調和機 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路に常に残留する僅かな水分によりカビやスライムが発生するのを防止する技術に関する。なお、ここでいう冷却空気通路は、蒸発器が取り付けられている部分から吹出口に至るまでの空気通路が相当する。
【０００２】
【従来の技術】
空気調和機は、冷房運転される場合、一般的に吸込口から室内空気を吸入し、吸入された空気を蒸発器として作用する熱交換器で冷却し、冷却された空気を空気循環用ファンで搬送し、この冷却空気を吹出口から吹き出すように構成されている。また、このような空気調和機において、室内空気は、蒸発器で冷却され、室内空気中の水分が凝縮して熱交換器のフィンに付着し、蒸発器の下方に載置されるドレンパンに滴下して集められ、ドレン配管を介して外部に排出されていた。
なお、このような空気調和機としては、例えば、特許文献１に示したセパレート型空気調和機の壁掛け型室内機、或いは特許文献２に示したセパレート型空気調和機の天埋型室内機などがある。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００２-１５９５５９５号公報
【特許文献２】
特開２００１-１９４０００号公報
【特許文献３】
特開平８-３４７７号公報
【特許文献４】
特開平８-３４７９号公報
【特許文献５】
特開昭５７-３４１０７号公報
【特許文献６】
特開昭６２-７７６７号公報
【特許文献７】
特開昭６２-１７４２１３号公報
【特許文献８】
特開平２-２６５９７９号公報
【特許文献９】
特開平２-２９８６４５号公報
【特許文献１０】
特開平４-２７９６１２号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、このような一般の空気調和機において、蒸発器で冷却された空気を室内側熱交換器から吹出口に案内する冷却空気通路の壁面は、運転中室内側熱交換器で冷却された相対湿度の高い冷却空気を通風させるように構成されている。しかし、運転停止中は室内空気が流通して乾燥されるような構成にはなっていない。このため、冷却空気通路を形成する壁面は、常に湿っぽい状態となっておりカビやスライムが発生し、衛生上好ましくないばかりか、悪臭を発生する原因ともなっていた。
また、一般の空気調和機において、冷却空気通路を形成する壁面の一部をなすドレンパンは、ドレンを排水しているので、他の冷却空気通路のない壁面に比して水分の量が多く、カビ、スライムが発生しやすい状況にある。
【０００５】
更に、最近の空気調和機は、空気調和機の外形寸法をできるだけ小さくしようとすることから、ドレンを排水するためのドレンパン底面の勾配を大きくすることができず、ドレンパンの排水性が十分でないのが現状である。このようなことから、最近の空気調和機では、ドレンパンにおけるカビやスライムの発生が著しく、このようなカビやスライムによりドレン配管が詰まって水漏れを起すという問題も発生している。
また、最近の空気調和機では、上記のようにドレンパンの排水性を良くするための勾配を十分に取れないことから、ドレンパンからドレンがオーバーフローするのを防止するためにドレンパンを深く形成する傾向にある。このため、ドレンパン周辺部の立上壁部の上方に形成される空気通路の面積が小さくなりがちで、空気抵抗が大きくなっており風量確保の面で構造上の解決課題ともなっていた。
【０００６】
本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものであって、ドレンパンをはじめとする冷却空気通路におけるカビやスライムの発生を抑制して、悪臭の発生を防止した空気調和機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の空気調和機は、蒸発器と、蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路とを備え、冷却空気通路の内壁面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
なお、本発明において、「蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路」というときは、循環空気を蒸発器するための壁面、例えば、ドレンパン、蒸発器の側板などにより形成された空気通路などを包含する。
【０００８】
このようにすると、冷却空気通路の内壁面部に、モル熱容量が７ＪＫ −１ ｍｏｌ −１ 〜６ＪＫ −１ ｍｏｌ −１ であって導電性を有する物質を主成分とする低熱容量の表面部分Ａと、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子を主成分とする霜又は氷との結合性又は付着性が弱い表面部分Ｂとが分散配置された表面構造の塗膜が形成される。これにより、冷却空気通路の内壁面部が撥水性及び滑水性に優れたものとなる。そして、本発明者は、冷却空気通路の内壁面部にこの表面構造を形成することにより、冷却空気通路の内壁面部に付着する水分量が減少し乾燥され易くなることを発見した。したがって、本発明によれば、冷却空気通路の内壁面部でのカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【００１１】
また、本発明の空気調和機は、蒸発器と、蒸発器で生成されるドレンを受けるドレンパンとを備え、ドレンパンの内壁面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
【００１２】
このようにすると、前記冷却空気通路の内壁面部に施された塗膜と同様の塗膜がドレンパンの内壁面部に施されたことになるので、ドレンパンの内壁面部が撥水性及び滑水性に優れたものとなり、ドレンパンの勾配が小さくても排水性が良好となる。
したがって、ドレンパンに付着する水分量が減少し乾燥され易くなり、冷却空気通路の内壁面部でのカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。また、ドレンパンの深さを浅くすることができるので、ドレンパン周辺部の立上壁部の高さを低くし、この立上壁部の上方の空気通路面積を大きくするという構造上の課題を解決することができる。
【００１５】
また、本発明の空気調和機は、蒸発器と、蒸発器後流側に配置された空気循環用ファンとを備え、空気循環用ファンは、羽根車及びこの羽根車と協働するファンケーシングを備え、羽根車の外表面部及びファンケーシングの内表面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
【００１６】
このようにすると、前記冷却空気通路の内壁面部に施された塗膜と同様の塗膜が羽根車の外表面部及びファンケーシングの内表面部に施されたことになるので、羽根車の外表面部及びファンケーシングの内表面部が撥水性及び滑水性に優れた表面部となり、付着する水分量が減少し乾燥され易くなる。この結果、カビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【００１９】
また、上記空気調和機において、前記蒸発器は、内部に冷媒を流通させる熱交換チューブと、熱交換チューブと外気との間の熱交換を促進するフィンとを備え、このフィンの熱交換面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
【００２０】
このようにすると、前記冷却空気通路の内壁面部に施された塗膜と同様の塗膜が蒸発器におけるフィンの熱交換面部に施されたことになるので、蒸発器におけるフィンの熱交換面部が撥水性及び滑水性に優れた表面部となり、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、蒸発器におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【００２４】
【発明の実施の形態】
（表面構造の説明）
以下本発明に係る実施の形態について説明するに当たり、まず、空気調和機の蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内壁面部に施す撥水性に優れた表面構造の特性について説明する。
この表面構造は、元々は蒸発器として作用する熱交換表面部に、撥水性及び滑水性に優れた易霜剥離性を付与する表面構造を施すために開発されたものである。本発明はこの目的で開発された表面構造を冷却空気通路に施すことにより、冷却空気通路内の内壁面部の表面の湿気を排除することができることを突き止めたものである。
【００２５】
本発明において、空気調和機の冷却空気通路の内壁面部に施す表面構造は、下記特性１及び特性２を満たす表面部分Ａ及び表面部分Ｂの２種類の表面部分が分散配置される。
【００２６】
ここで、特性１及び特性２とは、前記に定義される特性をいう。これに関連して更に説明する。特性１は、表面部分Ａと氷との密着結合関係をまず解くことにより、霜又は氷全体の離脱を容易にするための特性である。従来は、熱交換面部に接触している界面部分の霜又は氷を、単に融解することにより熱交換面部に付着する霜又は氷を離脱させようとしていたため、熱交換面部の大きい部分で融解が生じなければ霜又は氷の離脱現象は生じなかったが、本発明に係る表面構造によれば表面部分Ａに接触する界面部分の融解のみで霜又は氷全体の離脱が生ずる状態となる。
【００２７】
この場合において、霜又は氷の離脱を更に容易にするためには、表面部分Ｂが霜又は氷との結合性又は付着性が低い特性、例えば撥水性又は粗い表面などを有していることが好ましい。この場合、表面部分Ａとの界面部分で霜又は氷の融解が生ずれば表面部分Ｂとの界面部分の融解の有無に関係なく特性２が生じ得る。
【００２８】
特性２は、表面部分Ｂに付着する霜又は氷が必ずしも融解しなくても表面部分Ｂから剥離されることを示す特性である。この場合の特徴は、表面部分Ａから先に離脱した霜又は氷の結晶と一体に表面部分Ｂの霜又は氷の結晶が剥離する点にある。なお、従来の着霜防止塗料（例えば、特許文献３、特許文献４参照）を塗布したものでは、剥離する前に全表面部分の霜又は氷も融解させなければならない。
【００２９】
上記表面構造を部材表面部に付与すると、霜又は氷が付着している部材表面部に対し少ない熱エネルギーを加えるだけで容易に霜又は氷を除去できる。
【００３０】
なお、この部材表面部には、表面部分Ａ及び表面部分Ｂ以外の表面部分を有していてもよいが、表面部分Ａ及び表面部分Ｂの上記特性１及び特性２を損なうものであってはならない。
【００３１】
部材表面部に付着した霜の除去は、部材そのものに熱を加えてもよいし、霜又は氷の外側から加熱してもよい（例えば熱線照射や太陽光により）。何れの加熱方法によっても時間の長短はあるが、本発明の表面構造を有する部材では霜又は氷の剥離が生ずる。
【００３２】
表面部分Ａと表面部分Ｂの面積割合や平面形状、配置、表面部分の立体形状などは、上記特性１と特性２を満たす限り限定されないが、次のようなものが好ましい。
【００３３】
表面部分Ａと表面部分Ｂとの面積割合は、１／９９〜９９／１の広い範囲で選択できるが、エネルギー効率面から言えば特性２を発揮させることができる範囲内で表面部分Ａの割合を少なくすることが望ましい。
【００３４】
表面部分Ａ、Ｂの平面形状と配置は、どのような形状や配置でもよい。具体例としては、表面部分Ａと表面部分Ｂとが縞状に並んだもの、表面部分Ａと表面部分Ｂとが海島状に配置されているもの、表面部分Ａが表面部分Ｂ中に点状又は水玉状に分散しているもの（又はその逆）、表面部分Ａが表面部分Ｂ上に格子状に配置されているもの（又はその逆）、表面部分Ａが表面部分Ｂ上にリング状に配置されているもの（又はその逆）などを掲げ得る。
【００３５】
表面部分Ａ、Ｂの立体形状は、特に限定されず、平面状でも突起状でも異形でもよい。また、一方の表面が他方の表面より高いテラス状（角台状又は円台状など）であってもよい。
【００３６】
次に本発明に係る表面構造の形成方法について説明する。
形成方法は特に限定されず、公知の方法を適用することができる。例えば、（１）塗装による方法、（２）各種成形（モールディング）による方法、（３）各種化学的表面加工による方法、（４）各種物理的表面加工による方法、（５）積層体などの複合体とする方法などが揚げられる。
【００３７】
以下塗装による方法について詳述する。
次の表面処理用組成物を部材表面部に塗装し、本発明に係る表面構造を形成する。
使用する表面処理用組成物としては、例えば、
（ａ）撥水性のバインダー樹脂、
（ｂ）ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）粒子、
（ｃ）分散剤、
（ｄ）低熱容量の無機粒子
及び
（ｅ）溶媒
からなる表面処理用組成物が好ましい。
【００３８】
この表面処理用組成物で形成された塗膜の表面構造において、表面部分Ａは低熱容量の無機粒子（ｄ）が形成し、表面部分Ｂは撥水性バインダー樹脂（ａ）とＰＴＦＥ粒子（ｂ）が形成しているものと推定される。
【００３９】
撥水性バインダー樹脂（ａ）としては、撥水性であって、かつＰＴＦＥ粒子（ｂ）と低熱容量の無機粒子（ｄ）とを均一な分散状態で保持できるものであればよい。また、撥水性の程度としては対水接触角が大きいほうが望ましく、表面部分Ｂの対水接触角を１４０度以上とするものが好ましい。ただ、撥水性バインダー樹脂（ａ）の単独塗膜表面の対水接触角が１４０度以上である必要はないが、１００度以上であるのが、目的とする撥水性を部材表面部に付与する点から好ましい。
【００４０】
このような撥水性バインダー樹脂（ａ）としては、例えばフッ素樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂などが揚げられるが、ＰＴＦＥ粒子の分散性などが優れる点からフッ素樹脂が好ましい。
【００４１】
フッ素樹脂としては、従来公知のフッ素樹脂の中から選択できるが、耐候性、塗料化、溶剤溶解性などに有利なことから、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）を主体とする共重合体が好ましい。
【００４２】
これらのフッ素樹脂としては、例えば特許文献５、特許文献６、特許文献７、特許文献８、特許文献９、特許文献１０などに記載の含フッ素共重合体が好ましく揚げられ、特に特許文献１０記載の
（１） 下記式Ｉで表されるフルオロオレフィン構造単位
−ＣＦ2−ＣＦＸ− （式Ｉ）
（式中、Ｘはフッ素原子、塩素原子、水素原子又はトリフルオロメチル基である）
（２） 下記式ＩＩで表されるβ−メチル置換α−オレフィン構造単位
−ＣＨ2−ＣＲ（ＣＨ3）− (式ＩＩ)
（式中、Ｒは炭素数１〜８のアルキル基である）
（３） 化学的硬化性反応性基を有する単量体に基づく構造単位
（４） エステル基を側鎖に有する単量体に基づく構造単位
及び
（５） 他の共重合可能な単量体に基づく構造単位
からなり、構造単位（１）が２０〜６０モル％、構造単位（２）が５〜２５モル％、構造単位（３）が１〜４５モル％、構造単位（４）が１〜４５モル％及び構造単位（５）が０〜４５モル％（ただし、構造単位（１）＋（２）の合計が４０〜９０モル％である）含まれてなる数平均分子量１０００〜５０００００の含フッ素共重合体が有用である。
【００４３】
具体例としては、ＣＴＦＥ／イソブチレン（ＩＢ）／ＨＢＶＥ／プロピオン酸ビニル（ＶＰｉ）共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ヒドロキシエチルアリルエーテル（ＨＥＡＥ）／ＶＡｃ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９（シェル化学社製。商品名）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＢｚ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／マレイン酸ジエチル（ＤＥＭ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９／マレイン酸ジブチル（ＤＢＭ）共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／フマル酸ジエチル（ＤＥＦ）共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＥＶＥ／フマル酸ジブチル（ＤＢＦ）共重合体、ＨＦＰ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＢｚ共重合体、ＴＦＥ／２−メチル−１−ペンテン（ＭＰ）／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＦ2）pＣＦ3（ｐ＝１〜５）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＶＢｚ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＡｃ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ｔ−ブチル安息香酸ビニル（ＶｔＢｚ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＤＥＭ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＢｚ／ＤＥＦ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＦ2）pＣＦ3（ｐ＝１〜５）共重合体、ＣＴＦＥ／ＭＰ／ＨＥＶＥ／ＶＰｉ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ビニル酢酸（ＶＡＡ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＥＶＥ／ＶＡｃ／ＶＡＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＶＢｚ／クロトン酸（ＣＡ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９／ＶＢｚ／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ１０／ＶｔＢｚ／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶｔＢｚ／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＤＥＭＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＤＦＭ／ＣＡ共重合体、／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＭＰ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＶＡＡ共重合体などが揚げられる。
【００４４】
以上のフッ素樹脂の市販の商品としては、例えばゼッフル（ダイキン工業（株）製、ルミフロン(旭硝子（株）製)、フルオネート（大日本インキ（株）製）、セフラルコート（セントラル硝子（株）製)などが揚げられる。
【００４５】
ＰＴＦＥ粒子（ｂ）としては、重量平均分子量が５００以上で５００、０００以下のものが好ましい。通常ＰＴＦＥは重量平均分子量が１００万〜１０００万のものであるが、この範囲のＰＴＦＥは剪断力が加わるとフィブリル化するので、本発明で用いるＰＴＦＥは上記の範囲の分子量のＰＴＦＥを使用することが好ましい。好ましい重量平均分子量は６００以上、特に５、０００以上であり、また５００、０００以下、好ましくは２００、０００以下、更に好ましくは１２、０００以下である。
【００４６】
また、平均粒子径としては、０．０５μｍ以上で１０μｍ以下の範囲のものが好ましい。平均粒子径は、好ましくは０．１μｍ以上、更に好ましくは０．２μｍ以上であり、また好ましくは７μｍ以下、更には５μｍ以下である。
【００４７】
更にＰＴＦＥはテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）の単独重合体であってもよいし、公知の変性剤で変性されている変性ＰＴＦＥであってもよい。
【００４８】
また、ＰＴＦＥ粒子は重合開始剤などに起因して分子末端に不安定基が存在するが、そうした末端基を完全にフッ素化して安定化したＰＴＦＥ粒子が好ましい。特に好ましいＰＴＦＥ粒子は、末端基が完全にフッ素化された重量平均分子量５００〜２０、０００で平均粒子径が２〜１０μｍのものである。
【００４９】
ＰＴＦＥ粒子（ｂ）の市販品としては、例えばダイキン工業（株）製のルブロン、セントラル硝子（株）製のセフラルルーブなどが揚げられる。
【００５０】
分散剤（ｃ）はＰＴＦＥ粒子（ｂ）を撥水性バインダー（ａ）中に均一に分散させる作用を有する。ここで使用する分散剤は、例えば溶媒を使用する場合にＰＴＦＥ粒子（ｂ）を溶媒に分散させる作用だけでは足らず、塗膜中で撥水性バインダー樹脂に均一にＰＴＦＥ粒子（ｂ）を分散させる作用をもつことが必要である。したがって、好適な分散剤は、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）及び撥水性バインダー樹脂（ａ）の種類、更には溶媒（ｅ）の種類を考慮して選択する。
【００５１】
撥水性バインダー（ａ）としてフッ素樹脂を選択し、後述する溶媒（ｅ）として有機溶媒を選択する場合、分散剤としては、フルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰返し単位を含む重合体（Ｃ１）が好ましい。
更に好ましくは、フルオロアルキル基を有するビニルモノマーと非フッ素系ビニルモノマーとの共重合体が揚げられる。
【００５２】
フルオロアルキル基を有するビニルモノマーは、フルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートであってもよく、更にフルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートは、次の一般式で表されるものであってもよい。
Ｒｆ−Ａ1−ＯＣ（＝Ｏ）ＣＢ1＝ＣＨ2
（式中、Ｒｆは炭素数１〜２１のフルオロアルキル基、Ｂ1は水素又はメチル基、Ａ1は２価の有機基である。）
フルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートとしては、例えば以下のものが例示できる。
【００５３】
【化１】
【００５４】
（式中、Ｒｆは炭素数１〜２１のフルオロアルキル基、Ｒ1は水素又は炭素数１〜１０のアルキル基、Ｒ2は炭素数１〜１０のアルキレン基、Ｒ3は水素又はメチル基、Ａｒは置換基を有することもあるアリーレン基、ｎは１〜１０の整数である。）
限定されないフルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートの具体例を次に示す。
ＣＦ3(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)8(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨＦＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)8(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨＦＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)2ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7ＳＯ2Ｎ(Ｃ2Ｈ5)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3Ｃ6Ｆ10(ＣＦ2)2ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)7ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)8ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
【００５５】
【化２】
【００５６】
上記のフルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートは２種以上を混合して用いることももちろん可能である。
【００５７】
非フッ素系モノマーとしては、例えば、（メタ）アクリレートエステルが挙げられる。（メタ）アクリレートエステルは、（メタ）アクリル酸と、脂肪族アルコール、例えば、一価アルコール又は多価アルコール（例えば、２価アルコール）とのエステルであってもよい。
【００５８】
非フッ素系モノマーとしては、例えば以下のものを例示できる。
【００５９】
２−エチルヘキシル(メタ)アクリレート、シクロヘキシル(メタ)アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、ステアリル(メタ)アクリレート、ヒドロキシアルキル(メタ)アクリレート、テトラヒドロフルフリル（メタ）アクリレート、ポリオキシアルキレン(メタ)アクリレート、アルコキシポリオキシアルキレン(メタ)アクリレート、３−クロロ−２−ヒドロキシプロピル(メタ)アクリレート、グリシジル(メタ)アクリレート、Ｎ、Ｎ−ジメチルアミノエチル(メタ)アクリレート、Ｎ、Ｎ−ジエチルアミノエチル(メタ)アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレートグリシジルメタクリレート、ヒドロキシプロピルモノメタクリレート、２−ヒドロキシ−３−フェノキシプロピルアクリレート、２−ヒドロキシエチルアクリレート、グリセロールモノメタクリレート、β−アクリロイルオキシエチルハイドロジェンサクシネート、β−メタクリロイルオキシエチルハイドロジェンフタレート、２−アクリロイロキシエチルヘキサヒドロフタル酸、２−アクリロイロキシエチルフタル酸、２−アクリロイロキシエチル−２−ヒドロキシエチルフタル酸、メタクリル酸ヒドロキシプロピルトリメチルアンモニウムクロライド、ジメチルアミノエチルメタクリレート、ジエチルアミノエチルメタクリレート、２−アクリロイロキシエチルアシッドホスフェート、グルコシルエチルメタクリレート、メタクリルアミド、２−ヒドロキシ−３−アクリロイロキシプロピルメタクリレート、２−メタクリロイロキシエチルアシッドホスフェート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールジアクリレート等の(メタ)アクリレート類；スチレン、ｐ−イソプロピルスチレン等のスチレン類；(メタ)アクリルアミド、ジアセトン(メタ)アクリルアミド、Ｎ−メチロール(メタ)アクリルアミド、Ｎ−ブトキシメチルアクリルアミド、２−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸等の（メタ）アクリルアミド類；ビニルアルキルエーテル等のビニルエーテル類。
【００６０】
更に、エチレン、ブタジエン、酢酸ビニル、クロロプレン、塩化ビニルなどのハロゲン化ビニル、ハロゲン化ビニリデン、アクリロニトリル、ビニルアルキルケトン、無水マレイン酸、Ｎ−ビニルカルバゾール、ビニルピロリドン、(メタ）アクリル酸等が挙げられる。
【００６１】
また、非フッ素系モノマーは、ケイ素系モノマー（例えば、（メタ）アクリロイル基含有アルキルシラン、（メタ）アクリロイル基含有アルコキシシラン、（メタ）アクリロイル基含有ポリシロキサン）であってよい。
【００６２】
含フッ素重合体（ｃ（１））は、ラジカル重合法で製造できる。
【００６３】
重合体（ｃ（１））の重量平均分子量は比較的小さいものであり、３、０００以上、更には５、０００以上、特に７、０００以上であり、また３０、０００以下、更には２０、０００以下、特に１５、０００以下であるが好ましい。
【００６４】
低熱容量の無機粒子（ｄ）としては、多くの金属単体又は非金属単体、更には一部の金属化合物の粒子が該当する。具体例としては、例えば金、銀、アルミニウム、鉄、銅などの金属；炭素、ホウ素などの非金属；その他金属化合物などを掲げることができる。
また、低熱容量の無機粒子（ｄ）は、別の観点からは、導電性であることが望ましい。撥水性バインダーの多くは帯電性であり、塗膜表面に氷結の核となる塵を付着させやすいので、塗膜表面の帯電を防止することにより着氷（雪）を更に防止できる。
なお、耐候性を損なわないためには低熱容量の無機粒子も耐候性や耐食性、耐溶剤性に富むものが望ましい。
低熱容量の無機粒子（ｄ）の熱容量としては、モル熱容量で７ＪＫ−１ｍｏｌ−１以下が好ましい。下限は通常６ＪＫ−１ｍｏｌ−１である。
低熱容量の無機粒子（ｄ）の１次平均粒子径としては、分散性の点から２μｍ以上、１２μｍ以下が好ましい。
【００６５】
かかる低熱容量の無機粒子（ｄ）としては、特に炭素の単体であるカーボンブラック、とりわけ結晶性のカーボンブラックが好ましい。
【００６６】
なお、低熱容量の無機粒子（ｄ）を配合するときは、その理由は不明であるが、撥水性の有無にかかわらず、滑落性が更に向上する。また、着霜してしまった場合の除霜を容易にする作用も期待できる。
【００６７】
溶媒（ｅ）は、表面処理組成物の各成分の均一な混合を容易にし、塗膜の形成を容易にし、更に各種成分を撥水性バインダー樹脂（ａ）中に均一分散させる観点から有用である。したがって、溶媒（ｅ）は他の成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）を考慮して選択される。
【００６８】
溶媒（ｅ）としては水などの無機溶媒系でもよいが、上記観点から有機溶媒系が好ましい。有機溶媒系としては単一の溶媒でも２種以上の混合溶媒系でもよい。２種以上使用する場合は、極性有機溶媒と非極性有機溶媒を含むことが他の各成分をより一層均一に分散させ得る点から望ましい。
【００６９】
極性有機溶媒としては、例えば酢酸ブチル、酢酸エチル、アセトン、メチルイソブチルケトン、エタノール、イソプロパノール、ブタノール、エチレングリコールモノアルキルエーテルなどが揚げられる。
【００７０】
非極性有機溶媒としては、例えばトルエン、キシレン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタンのほか、石油スピリッツであるターペンなどが揚げられる。
【００７１】
特に酢酸ブチルと石油系溶剤（トルエン、キシレン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタン、ターペンなど）とを混合使用することにより、得られる塗膜の滑水性を調節できる。混合割合は組み合わせる溶剤の種類によって異なり任意であるが、同じ重量か酢酸ブチルの多いほうが滑水性に優れ好ましい。
【００７２】
本発明の表面処理組成物における好ましい配合割合は、撥水性のバインダー樹脂（ａ）１００重量部に対して（以下、特に断らない限り同じ）、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）は１００重量部以上で２００重量部以下であり、分散剤（ｃ）は５重量部以上で３０重量部以下である。低熱容量の無機粒子（ｄ）は２５重量部以上で２００重量部以下、また溶媒（ｅ）は４００重量部以上で２０００重量部以下とすることが好ましい。
【００７３】
かかる表面処理組成物は、塗膜を形成できる形態であれば種々の形態に調製できるが、塗膜の形成が容易な点から溶媒型塗料に調製するのが好ましく、塗装性や分散性の点から固形分濃度を５〜４０重量％、特に１５〜３０重量％とするのが好ましい。また、本発明の目的を損なわない限り、顔料、他の樹脂類、流動調整剤、色分かれ防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤などの各種添加剤を配合してもよい。
【００７４】
溶媒型塗料としての表面処理用組成物の調製は、溶剤（ｅ）に各成分を投入し、充分攪拌して行う。攪拌方法としては特に限定されないが、超音波攪拌法や強制攪拌法などがＰＴＦＥ粒子（ｂ）や低熱容量の無機粒子（ｄ）などの粒子成分を容易に均一に分散できる点から好ましい。
【００７５】
塗装方法としては特に限定されず、例えばディップコート法、バーコート法、ロールコート法、スプレー法などの方法が採用できる。塗布後、室温で乾燥するか、必要に応じて加熱乾燥させて硬化被膜を形成する。
【００７６】
塗膜の膜厚は適用部分によって適宜選定すればよいが、通常１０μｍ以上、更には３０μｍ以上、また０．２ｍｍ以下、更には０．１ｍｍ以下が好ましい。
【００７７】
塗布する基材は特に限定されず、着霜が問題となる熱交換器によって決まる。例えばアルミニウム、ステンレススチール、銅、各種合金、セラミックスなどが揚げられる。
【００７８】
かくして得られる塗膜（熱交換面部を形成する表面構造）は、熱交換面部に表面部分Ａと表面部分Ｂを与え、易霜氷剥離性を有するものである。
更にこの塗膜は、熱交換面部の滑落角（４μリットル水滴）を１０度以下、更に好ましくは５度以下にすることができ、また、塗膜表面の対水接触角を１４０度以上、更には１４５度以上、特に１５０度以上にし、撥水性表面に形成された微小な水滴も容易に滑落し、着霜の核を形成させず、着霜を防止する効果を向上させるものである。
【００７９】
（表面構造についての試験例）
次に、上記塗膜により表面構造を形成した試験例について説明する。なお、本発明に係る塗膜形成方法は下記の試験例に用いた形成方法に限定されるものではない。
【００８０】
比較試験例１
撥水性バインダー樹脂（ａ）としてダイキン工業（株）製のゼッフルＧＫ−５１０、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）としてセントラル硝子（株）製のセフラルルーブ（商品名。平均一次粒子径５〜１０μｍの変性ＰＴＦＥ。重量平均分子量１５００〜２００００）、分散剤（ｃ）としてダイキン工業（株）製のユニダインＴＧ−６５６を用い、表１に記載の量を表１に示す有機溶剤（ｅ）に投入し、超音波攪拌法により攪拌混合して表面処理用組成物を調製した。
【００８１】
得られた表面処理用組成物をアルミニウム板（ＪＩＳＨ４０００のＡ１２００系。１００ｍｍ×１００ｍｍ）上にスプレー法で塗装し、室温で１日間放置して硬化させた後、塗膜表面を洗浄せずに乾燥して試験用の塗板（塗膜の膜厚２０μｍ）を作製した。
【００８２】
この塗板について以下の方法により、対水接触角及び滑落角（４μリットル）を調べた。結果を表１に示す。
【００８３】
なお、対水接触角は次のようにして測定した。
ＪＩＳＲ３２５７に準じ、協和界面科学（株）製の接触角計（ＣＡ−ＶＰ、商品名）により、温度１５〜２０℃、相対湿度５０〜７０％で測定した。対水接触角の角度は大きいほうが撥水性が高い。
【００８４】
また、滑落角は次のようにして測定した。
塗板を協和界面科学（株）製の接触角計（ＣＡ−ＶＰ、商品名）に水平に固定し、温度１７±１℃で相対湿度６０±２％の環境下に水平に載置された試料板上に蒸留水を４μリットル滴下して水滴を形成し、次いで試料板を角度０．１度ずつ傾斜させていき、水滴が転がり始めたときの試料板の角度を測定した。表に示す測定値は初回の滑落角である。滑落角の角度は小さいほうが水滴滑落性（滑水性）がよい。
【００８５】
【表１】
【００８６】
試験例１
上記の比較試験例１において、成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｅ）の配合割合を表２に示す割合とし、更に低熱容量の無機粒子（ｄ）として表２に示す粒子を同表に示す量加えたほかは試験例１と同様にして表面処理用組成物を調製し塗装して試験用の塗板を作製した。攪拌方法は超音波攪拌法を採用した。
【００８７】
この塗板について、対水接触角及び転落角を比較試験例１と同様にして調べた。結果を表２に示す。この結果から、低熱容量の無機粒子（ｄ）を加えることにより滑落性を改善し得ることが分かる。
【００８８】
なお、表２中の低熱容量の無機粒子（ｄ）は次のものである。
ＣＢ：カーボンブラック（シグマ・アルドリッチ製。一次平均粒子径２〜１２μｍ）
ＧＦ：天然黒鉛（一次平均粒子径約３μｍ）
【００８９】
【表２】
【００９０】
試験例２
試験例１の実験番号２−２（カーボンブラック粒子）及び実験番号２−８（天然黒鉛粒子）において、得られた塗膜を１２０℃で１０時間加熱硬化させ、試験用の塗板を作製した。
【００９１】
この加熱硬化塗板について、対水接触角及び転落角を比較試験例１と同様に調べた。その結果を表３に示す。この試験例２においても比較試験例１のものに比し滑落性を改善し得ることが分かる。
【００９２】
【表３】
【００９３】
試験例３
撥水性バインダー樹脂（ａ）としてダイキン工業（株）製のゼッフルＧＫ−５１０を４．０ｇ、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）としてセントラル硝子（株）製のセフラルルーブ（商品名。平均一次粒子径５〜１０μｍの変性ＰＴＦＥ。重量平均分子量１５００〜２００００）を４．０ｇ、分散剤（ｃ）としてダイキン工業（株）製のユニダインＴＧ−６５６を４．０ｇ、低熱容量の無機粒子（ｄ）としてカーボンブラック（シグマ・アルドリッチ製。平均粒子径２〜１２μｍ）を２．０ｇ用い、酢酸ブチル２０ｇとヘプタン２０ｇの混合溶媒に投入し、超音波攪拌により攪拌混合して表面処理用組成物を調製した。
【００９４】
得られた表面処理用組成物をアルミニウム板（ＪＩＳ Ｈ４０００のＡ１２００系。１００ｍｍ×１００ｍｍ）上にスプレー法で塗装し、室温で１日間放置して硬化させた後、塗膜表面を洗浄しないで乾燥して試験用の塗板（塗膜の膜厚２０〜３０μｍ）を作製した。
【００９５】
この塗板をついて対水接触角及び滑落角（４μリットル）を前述の比較試験例１と同様の方法で測定したところ、対水接触角は１５２．１度であり、滑落角は４．６度であった。
【００９６】
次に、着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験を次の要領で行った。
まず、風洞内に試料板を鉛直に固定し、試料板の表面温度を−７±２℃に維持する。この風洞内に相対湿度８７±３％の湿気を含んだ空気（温度７±０．２℃）を試料板の表面に平行に風速１ｍ／秒で流し、試料板表面に強制的に着霜させる。このフロスト運転は２０分間続ける。
フロスト運転後直ちに試料板表面温度を５℃に加熱しデフロスト運転を開始する。空気はフロスト運転時と同じものを同じ条件で流す。デフロスト運転は２分間続ける。
このようなフロスト運転−デフロスト運転を１サイクルとし、これを連続して２サイクル行う。
以上が着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験の要領である。
【００９７】
上記着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験により次の結果が得られた。
（１） 第１サイクルのフロスト運転開始１０分後に着霜が始まった。この着霜開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラ（ＥＬＭＯ社製のＣＮ４０１。商品名）で撮影した写真を図１（全体）及び図２（拡大。倍率１．２倍。以下同様）に示す。
また、フロスト運転開始から２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の着霜状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図３（全体）及び図４（拡大）に示す。この写真から分かるように、試料板表面に形成された霜又は氷は綿状（針状結晶の集合体）であった。
【００９８】
（２） 第１サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から着霜している霜又は氷が剥離し始めた。この霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図５（全体）及び図６（拡大）に示す。これら写真から分かるように、この試験例３では、氷は塊のままでずれ落ちている。なお、従来の熱交換器では、氷が略解けていた、また、氷が略解ける前に氷の塊がずれ落ちるようなことはなかった。
また、第１サイクルのデフロスト運転開始２分後のデフロスト運転終了時には完全に霜又は氷が試料板表面から剥がれ落ちてしまっていた。このデフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図７（全体）及び図８（拡大）に示す。これら写真から分かるように、デフロスト運転終了時の試料板表面には肉眼で観察できる水滴は認められなかった。
【００９９】
（３） 引き続く第２サイクルでは、フロスト運転開始６分後に着霜が始まった。
そして、第２サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図９（全体）及び図１０（拡大）に示す。これら写真から分かるように、第１回目のフロスト運転の状態と比較し変化がない。
（４）次いで行った第２サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から霜又は氷が剥離し始めた。この霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１１（全体）に示す。
また、第２サイクルのデフロスト運転開始から３０秒後には、試料板表面に付着した霜又は氷が略完全に剥離した。この霜又は氷が略完全に剥離したときの試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１２（全体）に示す。これら写真から分かるように、第２サイクルのデフロスト運転時においても、霜又は氷が塊のままでずれ落ちている。
また、第２サイクルのデフロスト運転開始から２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１３（全体）及び図１４（拡大）に示す。これら写真から分かるように、第２サイクルのデフロスト運転終了後にも試料板表面には肉眼で観察できる水滴は認められなかった。
【０１００】
比較試験例２
試験例３において、低熱容量の無機粒子（ｄ）を配合しなかったほかは同様にして調製した表面処理用組成物を用いて試料板を作製し、同様にして着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験を行った。その結果は次のようであった。
【０１０１】
（１） 第１サイクルのフロスト運転開始約５分後に着霜が始まり、第１サイクルのフロスト運転開始から約１０分後にはほぼ全面が氷結した。このフロスト運転開始約１０分後の、全面フロスト状態の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１５（全体）及び図１６（拡大）に示す。
また、第１サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面における着霜状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１７（全体）及び図１８（拡大）に示す。
前述の試験例３と比較すると、フロスト運転終了時において着霜量の多いことが分かる。これは試験例３のものでは、試料板表面で結露した水滴が風圧で川下に流されたり、容易に下方に落下したりするため、フロスト運転により氷結する水滴が試料板表面に少ないことを示しているものと解釈できる。
【０１０２】
（２） 第１サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から着霜している霜又は氷が融解し始めた。この霜又は氷の融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１９（全体）及び図２０（拡大）に示す。これら写真から分かるように、氷が剥離しているところでは水玉模様の水滴が付着して霜又は氷が完全に融解した状態となっており、前述の試験例３のように氷の塊がずれ落ちる状況とは異なっている。
また、第１サイクルのデフロスト運転開始２分後のデフロスト運転終了時には完全に霜又は氷が融解した。このデフロスト運転終了時の試料板表面の状態を撮影した写真を図２１（全体）及び図２２（拡大）に示す。これら写真から分かるように、前述の試験例３とは異なり、デフロスト運転終了後の試料板表面には肉眼で観察できる大小の水滴が多数認められた。
【０１０３】
（３） 引き続く第２サイクルでは、運転開始６分後に着霜が始まった。
第２サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図２３（全体）及び図２４（拡大）に示す。これら写真から大きな水滴が氷結した状態であることが分かる。この点で第１回目のフロスト運転時の状態と比較し大きな変化のあることが分かる。これは、第１回目のデフロスト運転終了後の試料板表面に付着していた大きな水滴が氷結したものと思われる。
（４）次いで行った第２サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から霜又は氷が融解し始めた。デフロスト運転開始直後の霜又は氷が融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図２５（全体）に示す。また、デフロスト運転開始１分後には霜又は氷が略完全に融解した。このときの試料板表面の状態を撮影した写真を図２６（全体）に示す。これら写真から分かるように、付着した霜又は氷は塊のままでずれ落ちることなく融解している。また、第２サイクルにおけるデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図２７（全体）及び図２８（拡大）に示す。これら写真から分かるように、前述の第１回目のデフロスト運転終了時より更に多くの大小の水滴が表面に残存していた。
【０１０４】
上記のように、本発明に係る表面構造を、蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内周壁面部に施した実施の形態１、及び２について説明する。
なお、このような表面構造を冷却空気通路の内周壁面に施すと、この内周壁面にカビやスライムが発生しなくなることは、下記のような実施の形態１及び実施の形態２に係る空気調和機に施すにより確認された。
【０１０５】
次に、上記表面構造を空気調和機の室外ユニットに搭載された空気調和機に適用した実施の形態１及び実施の形態２について説明する。
【０１０６】
実施の形態１
実施の形態１として、セパレート型空気調和機の壁掛け型室内ユニットにおいて蒸発器として作用する熱交換器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内壁面部に前述の表面構造を施した例について述べる。図２９は、実施の形態１に係るセパレート型空気調和機の壁掛け型室内ユニットの側断面図である。
【０１０７】
この壁掛け型室内ユニット１は、機器配置、各部の形状については従来公知の壁掛け型室内ユニットと同様である。
すなわち、この室内ユニット１は、ケーシング２、ケーシング２の内部に配置されたクロスフローファン３、熱交換器４及びドレンパン５を有している。そいて、この室内ユニット１は、壁面部に取り付けて使用される。
【０１０８】
ケーシング２は、ケーシング本体１０とケーシング本体１０の前方正面に装着される前面パネル１１と、後方に位置するフレーム１２とを有している。
また、ケーシング本体１０の上面部には多数のスリット状開口部からなる上部吸込口１０ａが設けられている。また、ケーシング本体１０の前面下部にはクロスフローファン３から吐出される空気の吹出口１０ｂが設けられている。
また、前面パネル１１には上方及び側方に開口する前面吸込口１１ａが設けられている。そして、前面吸込口１１ａの内面及び前述の上部吸込口１０ａの内方にはエア-フィルター１３が取り付けられている。
【０１０９】
また、フレーム１２は、背板１２ａとクロスフローファン３の後部ケーシング３ａとが一体に構成されている。そして、フレーム１２にケーシング本体１０が取り付けられ、ケーシング本体１０に前面パネルが取り付けられることにより、ケーシング２が構成されている。
【０１１０】
クロスフローファン３は、この後部ケーシング３ａと、前部ケーシング３ｂと、側板３ｃと、羽根車３ｄとから構成されている。なお、前部ケーシング３ｂは、舌部１３ａ及び前側ガイド１３ｂから構成されている。
【０１１１】
熱交換器４は、クロスフローファン３の前方、上方及び後方上部を取り囲むように設けられている。この熱交換器４はヘアピン状の熱交換パイプ４ａにプレートフィン４ｂを取り付けたものである。また、このプレートフィン４ｂの熱交換面部及び熱交換器４の側板には、前述の表面構造が形成されている。なお、熱交換器４の側板は、図２９には図示されていないが、プレートフィンの４ｂの最両側に取り付けられており、吸込口１０ａ，１１ａから吸入された室内空気が全て熱交換器４を通過するように構成されている。
【０１１２】
ドレンパン５は、後部ドレンパン１５ｂと後部ドレンパン１５ｂとから構成されている。前部ドレンパン１５ａは、クロスフローファン３の前部ケーシング３ｂを利用し、前部ケーシング３ｂの上面側に形成されている。また、後部ドレンパン１５ｂは、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａを利用し、前部ケーシング３ｂの上面側に形成されている。なお、このドレンパン１５ａ、１５ｂ内に集められたドレンは、ドレンパン１５ａ、１５ｂ内の１ヶ所に設けられたドレン排水口（図示せず）からドレン配管（図示せず）を介して排水される。また、排水を容易にするためにドレンパン１５ａ、１５ｂの内面は排水口に向かって勾配が設けられている。また、ドレンパン１５ａ、１５ｂの周辺部の立上壁の高さはドレンパン１５ａ、１５ｂ内に滞留するドレンが溢れないような高さ（例えば、後部ドレンパン１５ｂについていえば、Ｈ１である）に設定されている。したがって、ドレンパン１５ａ、１５ｂの排水性が良好であるとこの高さＨ１を小さくすることができ、この立上壁の上部に形成される空気通路の高さ（例えば、後部ドレンパン１５ｂについていえば、Ｈ２である）を大きくすることができる。
【０１１３】
このように形成された空気調和機において、熱交換器４が蒸発器として作用するときに、前面吸込口１１ａ及び上部吸込口１０ａから吸入された室内空気は、熱交換器４で冷却される。したがって、熱交換器４で冷却された後の空気は相対湿度の高い空気となって吹出口１０ｂから吹き出される。このため、ドレンパン１５ａ、１５ｂ、熱交換器４の側板、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａ、前部ケーシング３ｂ、側板３ｃなどから構成される冷却空気通路内には運転中湿度の高い空気が常時流通している。また、熱交換器４から排出される空気中には熱交換器４で凝縮したドレンの水滴が含まれることもあり、この水滴が冷却空気通路の内壁面部に付着することもあり得る。
【０１１４】
したがって、従来の空気調和機の場合は、室内ユニット１が冷房運転されているときには冷却空気通路内に水分が僅かに残存した状態となる。また、運転が停止された後においては、前面吸込口１１ａ、上部吸込口１０ａ及び吹出口１０ｂなどの開口部の面積が限られていること、エアーフィルタ１３、クロスフローファン３、熱交換器４などが抵抗となっていることから、室内空気が冷却空気通路内を換気する量が少ない。このため、冷却空気通路内の内壁面部は、運転停止中に乾燥されることがなく、カビやスライムが発生していた。
特に、ドレンパン１５ａ、１５ｂや、熱交換器４の側板には運転中に水滴が多く付着するため、カビやスライムの発生量が多くなっていた。また、熱交換器４のプレートフィン４ｂも常時水滴で覆われているため、カビやスライムが発生しやすい状態となっていた。
【０１１５】
そこで、この実施の形態の場合は、ドレンパン１５ａ、１５ｂ、熱交換器４の側板、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａ、前部ケーシング３ｂ、側板３ｃなどから構成される冷却空気通路の内壁面部には、前述の表面構造が形成されている。また、前述のように、プレートフィン４ｂにも同様の表面構造が形成されている。
【０１１６】
したがって、この実施の形態１の空気調和機では次のような効果を奏することができる。
冷却空気通路の内壁面部の撥水性が極めて良好であり、冷却空気通路の内壁面部の水分の残存量は運転中から極めて少なくなっている。このため、運転停止中に冷却空気通路内を還流する気流が僅かであっても迅速に乾燥される。この結果、冷却空気通路の内壁面部にカビやスライムが抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１１７】
また、ドレンパン１５ａ、１５ｂの内部でのカビやスライムの発生が抑制されるため、ドレン配管がこれらカビやスライムで詰まり、水漏れを起すようなことがない。
また、ドレンパン１５ａ、１５ｂの排水性が向上するため、ドレンパン１５ａ、１５ｂの周辺部に形成される立上壁の高さ（例えば、高さＨ１）を小さくすることができ、立上壁の上部に形成される空気通路面積を拡大することができる。
【０１１８】
また、蒸発器として作用する熱交換器４におけるフィン４ｂの熱交換面部が、撥水性に優れた表面部となるように形成されているので、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、熱交換器４におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１１９】
なお、実施の形態１及び実施の形態２において、クロスフローファン３の羽根車には前述の表面構造を適用していなかったが、この羽根車も相対湿度の高い冷却空気に晒されているので、前述の冷却空気通路及び熱交換器４と同様にカビやスライムの発生する可能性があるので、この羽根車についても前述の表面構造を形成するようにしてもよい。
【０１２０】
また、この実施の形態においては、ドレンパン１５ａ、１５ｂ、熱交換器４の側板、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａ、前部ケーシング３ｂ及び側板３ｃなどから構成される冷却空気通路の内壁面部全てに前述の表面構造を施していたが、これらの一部に施すものも本発明に包含される。
【０１２１】
実施の形態２
実施の形態２は、セパレート型空気調和機の天井埋込型室内ユニットにおいて蒸発器で作用する熱交換器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内壁面部に前述の表面構造を施した例である。図３０は実施の形態２に係るセパレート型空気調和機の天井埋込型室内ユニットの側断面図である。
【０１２２】
この天井埋込型室内ユニット２１は、機器配置、各部の形状については従来公知の天井埋込型室内ユニットと同様である。
この実施の形態２における天井埋込型室内ユニット２１は、ケーシング２２、ケーシング２２の内部に配置されたターボファン２３、熱交換器２４及びドレンパン２５を有している。そして、天井板２６に形成された開口部２７からケーシング２２の底面部が露出するように本体部分を埋め込んで設置されるものである。
【０１２３】
ケーシング２１は、下方に向かって開口する箱状のケーシング本体３１と、箱状のケーシング本体３１の底面開口部を覆う化粧パネル３２とにより構成されている。なお、ケーシング本体３１は、図示しないが、吊り金具により上方の梁等に吊り下げられて固定されている。
【０１２４】
また、化粧パネル３２の略中央には正方形状に開口するように吸込口３３が形成されている。そして、吸込口３３の４辺の直ぐ外側には、それぞれの辺に沿うように細長の吹出口３４が形成されている。そして、吸込口３３には全面にわたってエアーフィルタ３５が取り付けられている。また、吹出口３４には風向を変更するための羽根３６が取り付けられている。
【０１２５】
ターボファン２３は、ターボファン２３の下方の吸込口３３からから吸い込んだ空気を水平方向に噴出すように、回転軸２３ａを垂直にして取り付けられている。なお、４１はケーシング本体３１に取り付けられたファンモータである。また、ターボファン２３の羽根車４２と吸込口３３との間には、室内空気をターボファン２３に案内するための４角形の垂直仕切壁４３、ベルマウス４４、ベルマウス４４と垂直仕切壁４３との開口部を水平に仕切る水平仕切板４４が設けられている。なお、前述の吹出口３４はケーシング本体３１とこの垂直仕切壁４３との間に形成されている。
【０１２６】
熱交換器２４は、４角形の垂直仕切壁４３の上部四辺に垂直に載置されている。また、熱交換器２４は、ヘアピン状の熱交換パイプ２４ａにプレートフィン２４ｂを取り付けたものである。なお、ターボファン２３から吹き出された空気が全てこの熱交換器２４を通過するように、熱交換器２４の側面には冷却空気通路を形成する側板（図示せず）が取り付けられている。また、このプレートフィン２４ｂの熱交換面部及び熱交換器４の側板には、前述の表面構造が形成されている。
【０１２７】
また、ドレンパン２５は、前述の垂直仕切壁４３の頂部を広げるようにして形成されている。したがって、熱交換器２４はより具体的にはこのドレンパン２５の内面上に載置されている。また、ドレンパン２５の底面は排水口（図示せず）に向かって勾配が形成されている。また、ドレンパン２５の周辺部の立上壁２５ａの高さＨ３はドレンパン２５内に滞留するドレンが溢れないように設定されている。したがって、ドレンパン２５の排水性が良好であるとこの高さＨ３を小さくすることができ、立上壁２５ａの上部に形成される空気通路の高さＨ４を大きくすることができる。
【０１２８】
このように構成された空気調和機では、ターボファン２３の駆動により吸込口３３から吸入された室内空気は、熱交換器２４で冷却され、ケーシング本体３１と熱交換器２４との間、及びケーシング本体３１と垂直仕切壁４３との間を通過して吹出口３４から吹き出される。したがって、この場合において、ドレンパン２５、熱交換器２４の側板、ケーシング本体３１及び垂直仕切壁４３が冷却空気通路を形成している。
【０１２９】
また、この実施の形態２においては、実施の形態１の場合と同様に、冷却空気通路を構成する部材の内壁面部、すなわち、ドレンパン２５、熱交換器２４の側板、及びケーシング本体３１の内壁面部及び垂直仕切壁４３の外周側壁面部には、前述の表面構造が形成されている。また、前述のように、プレートフィン２４ｂにも同様の表面構造が形成されている。
【０１３０】
したがって、この実施の形態２では、実施の形態１の場合と同様に、次の効果を奏することができる。
冷却空気通路の内壁面部の撥水性が極めて良好であり、冷却空気通路の内壁面部の水分の残存量は運転中から極めて少なくなっている。このため、運転停止中に冷却空気通路内を還流する気流が僅かであっても迅速に乾燥される。この結果、冷却空気通路の内壁面部にカビやスライムが抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１３１】
また、ドレンパン２５内部でのカビやスライムの発生が抑制されるため、排水口に接続されるドレン配管（図示せず）がこれらカビやスライムで詰まり、水漏れを起すようなこともない。
また、ドレンパン２５の排水性が向上するため、ドレンパン２５の周辺部に形成される立上壁２５ａの高さ（例えば、高さＨ３）を小さくすることができ、立上壁２５ａの上部に形成される空気通路面積を拡大することができる。
【０１３２】
また、蒸発器として作用する熱交換器２４におけるフィンの熱交換面部が、撥水性に優れた表面部となるように形成されているので、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、熱交換器２４におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１３３】
なお、上記実施の形態１及び２において、吹出口３４には水滴が付着され易いが、この吹出口周辺部は運転停止中も室内空気に晒されており、乾燥しやすい個所となっているので、上述の表面構造は施されていない。また、逆にこの吹出口３４では室内空気が誘引されるため水滴が付着し易いので吹出口が冷却風で冷やされないようにするための植毛が施されている。
【０１３４】
また、この実施の形態においては、ドレンパン２５、熱交換器２４の側板、ケーシング本体３１及び垂直仕切壁４３などから構成される冷却空気通路の内壁面部全てに前述の表面構造を施していたが、これらの一部に施すものも本発明に包含される。
【０１３５】
【発明の効果】
本発明の空気調和機によれば、冷却空気通路の内壁面部の撥水性が極めて良好であり、冷却空気通路の内壁面部の水分の残存量は運転中から極めて少なくなっている。このため、運転停止中に冷却空気通路内を還流する気流が僅かであっても迅速に乾燥される。この結果、冷却空気通路の内壁面部にカビやスライムが抑制され、悪臭の発生が防止される。
また、ドレンパン内部でのカビやスライムの発生が抑制されるため、ドレン配管がこれらカビやスライムで詰まり、水漏れを起すようなこともない。
また、ドレンパンの排水性が向上するため、ドレンパンの周辺部に形成される立上壁の高さを小さくすることができ、立上壁の上部に形成される空気通路面積を拡大することができる。
【０１３６】
また、蒸発器として作用する熱交換器におけるフィンの熱交換面部が、撥水性に優れた表面部となるように形成されているので、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、熱交換器におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【図面の簡単な説明】
【図１】試験例３における第１サイクルのフロスト運転開始１０分後の、着霜開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真である。
【図２】図１の部分拡大写真である。
【図３】試験例３における第１サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の着霜状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図４】図３の部分拡大写真である。
【図５】試験例３における第１サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の剥離状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図６】図５の部分拡大写真である。
【図７】試験例３における第１サイクルのデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図８】図７の部分拡大写真である。
【図９】試験例３における第２サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１０】図９の部分拡大写真である。
【図１１】試験例３における第２サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１２】試験例３における第２サイクルのデフロスト運転開始３０秒後の、剥離略完了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１３】試験例３における第２サイクルのデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１４】図１３の部分拡大写真である。
【図１５】比較試験例２における第１サイクルのフロスト運転開始約１０分後の、全面フロスト状態の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１６】図１５の部分拡大写真である。
【図１７】比較試験例２における第１サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１８】図１７の部分拡大写真である。
【図１９】比較試験例２におけるで第１サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２０】図１９の部分拡大写真である。
【図２１】比較試験例２の第１サイクルにおけるデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２２】図２１の部分拡大写真である。
【図２３】比較試験例２の第２サイクルにおけるフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２４】図２３の部分拡大写真である。
【図２５】比較試験例２の第２サイクルにおけるデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２６】比較試験例２の第２サイクルにおけるデフロスト運転開始１分後の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２７】比較試験例２の第２サイクルにおけるデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真
【図２８】図２７の部分拡大写真である。
【図２９】図２９は、実施の形態１に係るセパレート型空気調和機の壁掛け型室内ユニットの側断面図である
【図３０】図３０は実施の形態２に係るセパレート型空気調和機の天井埋込型室内ユニットの側断面図である。
【符号の説明】
３ クロスフローファン
３ａ 後部ケーシング
３ｄ 羽根車
３ｂ 前部ケーシング
３ｃ 側板
４ 熱交換器
４ａ 熱交換パイプ
５ ドレンパン
１０ｂ 吹出口
１２ａ 背板
１３ａ 舌部
１３ｂ 前側ガイド
１５ａ 前部ドレンパン
１５ｂ 後部ドレンパン
２２ ケーシング
２３ ターボファン
２４ 熱交換器
２４ａ 熱交換パイプ
２４ｂ プレートフィン
２５ ドレンパン
２５ａ 立上壁
３１ ケーシング本体
３２ 化粧パネル
３３ 吸込口
３４ 吹出口
【発明の属する技術分野】
本発明は、蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路に常に残留する僅かな水分によりカビやスライムが発生するのを防止する技術に関する。なお、ここでいう冷却空気通路は、蒸発器が取り付けられている部分から吹出口に至るまでの空気通路が相当する。
【０００２】
【従来の技術】
空気調和機は、冷房運転される場合、一般的に吸込口から室内空気を吸入し、吸入された空気を蒸発器として作用する熱交換器で冷却し、冷却された空気を空気循環用ファンで搬送し、この冷却空気を吹出口から吹き出すように構成されている。また、このような空気調和機において、室内空気は、蒸発器で冷却され、室内空気中の水分が凝縮して熱交換器のフィンに付着し、蒸発器の下方に載置されるドレンパンに滴下して集められ、ドレン配管を介して外部に排出されていた。
なお、このような空気調和機としては、例えば、特許文献１に示したセパレート型空気調和機の壁掛け型室内機、或いは特許文献２に示したセパレート型空気調和機の天埋型室内機などがある。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００２-１５９５５９５号公報
【特許文献２】
特開２００１-１９４０００号公報
【特許文献３】
特開平８-３４７７号公報
【特許文献４】
特開平８-３４７９号公報
【特許文献５】
特開昭５７-３４１０７号公報
【特許文献６】
特開昭６２-７７６７号公報
【特許文献７】
特開昭６２-１７４２１３号公報
【特許文献８】
特開平２-２６５９７９号公報
【特許文献９】
特開平２-２９８６４５号公報
【特許文献１０】
特開平４-２７９６１２号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、このような一般の空気調和機において、蒸発器で冷却された空気を室内側熱交換器から吹出口に案内する冷却空気通路の壁面は、運転中室内側熱交換器で冷却された相対湿度の高い冷却空気を通風させるように構成されている。しかし、運転停止中は室内空気が流通して乾燥されるような構成にはなっていない。このため、冷却空気通路を形成する壁面は、常に湿っぽい状態となっておりカビやスライムが発生し、衛生上好ましくないばかりか、悪臭を発生する原因ともなっていた。
また、一般の空気調和機において、冷却空気通路を形成する壁面の一部をなすドレンパンは、ドレンを排水しているので、他の冷却空気通路のない壁面に比して水分の量が多く、カビ、スライムが発生しやすい状況にある。
【０００５】
更に、最近の空気調和機は、空気調和機の外形寸法をできるだけ小さくしようとすることから、ドレンを排水するためのドレンパン底面の勾配を大きくすることができず、ドレンパンの排水性が十分でないのが現状である。このようなことから、最近の空気調和機では、ドレンパンにおけるカビやスライムの発生が著しく、このようなカビやスライムによりドレン配管が詰まって水漏れを起すという問題も発生している。
また、最近の空気調和機では、上記のようにドレンパンの排水性を良くするための勾配を十分に取れないことから、ドレンパンからドレンがオーバーフローするのを防止するためにドレンパンを深く形成する傾向にある。このため、ドレンパン周辺部の立上壁部の上方に形成される空気通路の面積が小さくなりがちで、空気抵抗が大きくなっており風量確保の面で構造上の解決課題ともなっていた。
【０００６】
本発明は、このような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものであって、ドレンパンをはじめとする冷却空気通路におけるカビやスライムの発生を抑制して、悪臭の発生を防止した空気調和機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の空気調和機は、蒸発器と、蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路とを備え、冷却空気通路の内壁面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
なお、本発明において、「蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路」というときは、循環空気を蒸発器するための壁面、例えば、ドレンパン、蒸発器の側板などにより形成された空気通路などを包含する。
【０００８】
このようにすると、冷却空気通路の内壁面部に、モル熱容量が７ＪＫ −１ ｍｏｌ −１ 〜６ＪＫ −１ ｍｏｌ −１ であって導電性を有する物質を主成分とする低熱容量の表面部分Ａと、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子を主成分とする霜又は氷との結合性又は付着性が弱い表面部分Ｂとが分散配置された表面構造の塗膜が形成される。これにより、冷却空気通路の内壁面部が撥水性及び滑水性に優れたものとなる。そして、本発明者は、冷却空気通路の内壁面部にこの表面構造を形成することにより、冷却空気通路の内壁面部に付着する水分量が減少し乾燥され易くなることを発見した。したがって、本発明によれば、冷却空気通路の内壁面部でのカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【００１１】
また、本発明の空気調和機は、蒸発器と、蒸発器で生成されるドレンを受けるドレンパンとを備え、ドレンパンの内壁面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
【００１２】
このようにすると、前記冷却空気通路の内壁面部に施された塗膜と同様の塗膜がドレンパンの内壁面部に施されたことになるので、ドレンパンの内壁面部が撥水性及び滑水性に優れたものとなり、ドレンパンの勾配が小さくても排水性が良好となる。
したがって、ドレンパンに付着する水分量が減少し乾燥され易くなり、冷却空気通路の内壁面部でのカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。また、ドレンパンの深さを浅くすることができるので、ドレンパン周辺部の立上壁部の高さを低くし、この立上壁部の上方の空気通路面積を大きくするという構造上の課題を解決することができる。
【００１５】
また、本発明の空気調和機は、蒸発器と、蒸発器後流側に配置された空気循環用ファンとを備え、空気循環用ファンは、羽根車及びこの羽根車と協働するファンケーシングを備え、羽根車の外表面部及びファンケーシングの内表面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
【００１６】
このようにすると、前記冷却空気通路の内壁面部に施された塗膜と同様の塗膜が羽根車の外表面部及びファンケーシングの内表面部に施されたことになるので、羽根車の外表面部及びファンケーシングの内表面部が撥水性及び滑水性に優れた表面部となり、付着する水分量が減少し乾燥され易くなる。この結果、カビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【００１９】
また、上記空気調和機において、前記蒸発器は、内部に冷媒を流通させる熱交換チューブと、熱交換チューブと外気との間の熱交換を促進するフィンとを備え、このフィンの熱交換面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、前記溶媒は有機溶媒系であり、さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部であることを特徴とする。
【００２０】
このようにすると、前記冷却空気通路の内壁面部に施された塗膜と同様の塗膜が蒸発器におけるフィンの熱交換面部に施されたことになるので、蒸発器におけるフィンの熱交換面部が撥水性及び滑水性に優れた表面部となり、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、蒸発器におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【００２４】
【発明の実施の形態】
（表面構造の説明）
以下本発明に係る実施の形態について説明するに当たり、まず、空気調和機の蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内壁面部に施す撥水性に優れた表面構造の特性について説明する。
この表面構造は、元々は蒸発器として作用する熱交換表面部に、撥水性及び滑水性に優れた易霜剥離性を付与する表面構造を施すために開発されたものである。本発明はこの目的で開発された表面構造を冷却空気通路に施すことにより、冷却空気通路内の内壁面部の表面の湿気を排除することができることを突き止めたものである。
【００２５】
本発明において、空気調和機の冷却空気通路の内壁面部に施す表面構造は、下記特性１及び特性２を満たす表面部分Ａ及び表面部分Ｂの２種類の表面部分が分散配置される。
【００２６】
ここで、特性１及び特性２とは、前記に定義される特性をいう。これに関連して更に説明する。特性１は、表面部分Ａと氷との密着結合関係をまず解くことにより、霜又は氷全体の離脱を容易にするための特性である。従来は、熱交換面部に接触している界面部分の霜又は氷を、単に融解することにより熱交換面部に付着する霜又は氷を離脱させようとしていたため、熱交換面部の大きい部分で融解が生じなければ霜又は氷の離脱現象は生じなかったが、本発明に係る表面構造によれば表面部分Ａに接触する界面部分の融解のみで霜又は氷全体の離脱が生ずる状態となる。
【００２７】
この場合において、霜又は氷の離脱を更に容易にするためには、表面部分Ｂが霜又は氷との結合性又は付着性が低い特性、例えば撥水性又は粗い表面などを有していることが好ましい。この場合、表面部分Ａとの界面部分で霜又は氷の融解が生ずれば表面部分Ｂとの界面部分の融解の有無に関係なく特性２が生じ得る。
【００２８】
特性２は、表面部分Ｂに付着する霜又は氷が必ずしも融解しなくても表面部分Ｂから剥離されることを示す特性である。この場合の特徴は、表面部分Ａから先に離脱した霜又は氷の結晶と一体に表面部分Ｂの霜又は氷の結晶が剥離する点にある。なお、従来の着霜防止塗料（例えば、特許文献３、特許文献４参照）を塗布したものでは、剥離する前に全表面部分の霜又は氷も融解させなければならない。
【００２９】
上記表面構造を部材表面部に付与すると、霜又は氷が付着している部材表面部に対し少ない熱エネルギーを加えるだけで容易に霜又は氷を除去できる。
【００３０】
なお、この部材表面部には、表面部分Ａ及び表面部分Ｂ以外の表面部分を有していてもよいが、表面部分Ａ及び表面部分Ｂの上記特性１及び特性２を損なうものであってはならない。
【００３１】
部材表面部に付着した霜の除去は、部材そのものに熱を加えてもよいし、霜又は氷の外側から加熱してもよい（例えば熱線照射や太陽光により）。何れの加熱方法によっても時間の長短はあるが、本発明の表面構造を有する部材では霜又は氷の剥離が生ずる。
【００３２】
表面部分Ａと表面部分Ｂの面積割合や平面形状、配置、表面部分の立体形状などは、上記特性１と特性２を満たす限り限定されないが、次のようなものが好ましい。
【００３３】
表面部分Ａと表面部分Ｂとの面積割合は、１／９９〜９９／１の広い範囲で選択できるが、エネルギー効率面から言えば特性２を発揮させることができる範囲内で表面部分Ａの割合を少なくすることが望ましい。
【００３４】
表面部分Ａ、Ｂの平面形状と配置は、どのような形状や配置でもよい。具体例としては、表面部分Ａと表面部分Ｂとが縞状に並んだもの、表面部分Ａと表面部分Ｂとが海島状に配置されているもの、表面部分Ａが表面部分Ｂ中に点状又は水玉状に分散しているもの（又はその逆）、表面部分Ａが表面部分Ｂ上に格子状に配置されているもの（又はその逆）、表面部分Ａが表面部分Ｂ上にリング状に配置されているもの（又はその逆）などを掲げ得る。
【００３５】
表面部分Ａ、Ｂの立体形状は、特に限定されず、平面状でも突起状でも異形でもよい。また、一方の表面が他方の表面より高いテラス状（角台状又は円台状など）であってもよい。
【００３６】
次に本発明に係る表面構造の形成方法について説明する。
形成方法は特に限定されず、公知の方法を適用することができる。例えば、（１）塗装による方法、（２）各種成形（モールディング）による方法、（３）各種化学的表面加工による方法、（４）各種物理的表面加工による方法、（５）積層体などの複合体とする方法などが揚げられる。
【００３７】
以下塗装による方法について詳述する。
次の表面処理用組成物を部材表面部に塗装し、本発明に係る表面構造を形成する。
使用する表面処理用組成物としては、例えば、
（ａ）撥水性のバインダー樹脂、
（ｂ）ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）粒子、
（ｃ）分散剤、
（ｄ）低熱容量の無機粒子
及び
（ｅ）溶媒
からなる表面処理用組成物が好ましい。
【００３８】
この表面処理用組成物で形成された塗膜の表面構造において、表面部分Ａは低熱容量の無機粒子（ｄ）が形成し、表面部分Ｂは撥水性バインダー樹脂（ａ）とＰＴＦＥ粒子（ｂ）が形成しているものと推定される。
【００３９】
撥水性バインダー樹脂（ａ）としては、撥水性であって、かつＰＴＦＥ粒子（ｂ）と低熱容量の無機粒子（ｄ）とを均一な分散状態で保持できるものであればよい。また、撥水性の程度としては対水接触角が大きいほうが望ましく、表面部分Ｂの対水接触角を１４０度以上とするものが好ましい。ただ、撥水性バインダー樹脂（ａ）の単独塗膜表面の対水接触角が１４０度以上である必要はないが、１００度以上であるのが、目的とする撥水性を部材表面部に付与する点から好ましい。
【００４０】
このような撥水性バインダー樹脂（ａ）としては、例えばフッ素樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂などが揚げられるが、ＰＴＦＥ粒子の分散性などが優れる点からフッ素樹脂が好ましい。
【００４１】
フッ素樹脂としては、従来公知のフッ素樹脂の中から選択できるが、耐候性、塗料化、溶剤溶解性などに有利なことから、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）を主体とする共重合体が好ましい。
【００４２】
これらのフッ素樹脂としては、例えば特許文献５、特許文献６、特許文献７、特許文献８、特許文献９、特許文献１０などに記載の含フッ素共重合体が好ましく揚げられ、特に特許文献１０記載の
（１） 下記式Ｉで表されるフルオロオレフィン構造単位
−ＣＦ2−ＣＦＸ− （式Ｉ）
（式中、Ｘはフッ素原子、塩素原子、水素原子又はトリフルオロメチル基である）
（２） 下記式ＩＩで表されるβ−メチル置換α−オレフィン構造単位
−ＣＨ2−ＣＲ（ＣＨ3）− (式ＩＩ)
（式中、Ｒは炭素数１〜８のアルキル基である）
（３） 化学的硬化性反応性基を有する単量体に基づく構造単位
（４） エステル基を側鎖に有する単量体に基づく構造単位
及び
（５） 他の共重合可能な単量体に基づく構造単位
からなり、構造単位（１）が２０〜６０モル％、構造単位（２）が５〜２５モル％、構造単位（３）が１〜４５モル％、構造単位（４）が１〜４５モル％及び構造単位（５）が０〜４５モル％（ただし、構造単位（１）＋（２）の合計が４０〜９０モル％である）含まれてなる数平均分子量１０００〜５０００００の含フッ素共重合体が有用である。
【００４３】
具体例としては、ＣＴＦＥ／イソブチレン（ＩＢ）／ＨＢＶＥ／プロピオン酸ビニル（ＶＰｉ）共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ヒドロキシエチルアリルエーテル（ＨＥＡＥ）／ＶＡｃ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９（シェル化学社製。商品名）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＢｚ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／マレイン酸ジエチル（ＤＥＭ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９／マレイン酸ジブチル（ＤＢＭ）共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／フマル酸ジエチル（ＤＥＦ）共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＥＶＥ／フマル酸ジブチル（ＤＢＦ）共重合体、ＨＦＰ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＢｚ共重合体、ＴＦＥ／２−メチル−１−ペンテン（ＭＰ）／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＦ2）pＣＦ3（ｐ＝１〜５）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＶＢｚ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＡｃ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ｔ−ブチル安息香酸ビニル（ＶｔＢｚ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＤＥＭ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＢｚ／ＤＥＦ共重合体、ＣＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＣＨ2＝ＣＨ（ＣＦ2）pＣＦ3（ｐ＝１〜５）共重合体、ＣＴＦＥ／ＭＰ／ＨＥＶＥ／ＶＰｉ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ビニル酢酸（ＶＡＡ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＥＶＥ／ＶＡｃ／ＶＡＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＶＢｚ／クロトン酸（ＣＡ）共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ９／ＶＢｚ／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ベオバ１０／ＶｔＢｚ／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＶｔＢｚ／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＤＥＭＴＦＥ／ＩＢ／ＨＢＶＥ／ＤＦＭ／ＣＡ共重合体、／ＣＡ共重合体、ＴＦＥ／ＭＰ／ＨＢＶＥ／ＶＰｉ／ＶＡＡ共重合体などが揚げられる。
【００４４】
以上のフッ素樹脂の市販の商品としては、例えばゼッフル（ダイキン工業（株）製、ルミフロン(旭硝子（株）製)、フルオネート（大日本インキ（株）製）、セフラルコート（セントラル硝子（株）製)などが揚げられる。
【００４５】
ＰＴＦＥ粒子（ｂ）としては、重量平均分子量が５００以上で５００、０００以下のものが好ましい。通常ＰＴＦＥは重量平均分子量が１００万〜１０００万のものであるが、この範囲のＰＴＦＥは剪断力が加わるとフィブリル化するので、本発明で用いるＰＴＦＥは上記の範囲の分子量のＰＴＦＥを使用することが好ましい。好ましい重量平均分子量は６００以上、特に５、０００以上であり、また５００、０００以下、好ましくは２００、０００以下、更に好ましくは１２、０００以下である。
【００４６】
また、平均粒子径としては、０．０５μｍ以上で１０μｍ以下の範囲のものが好ましい。平均粒子径は、好ましくは０．１μｍ以上、更に好ましくは０．２μｍ以上であり、また好ましくは７μｍ以下、更には５μｍ以下である。
【００４７】
更にＰＴＦＥはテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）の単独重合体であってもよいし、公知の変性剤で変性されている変性ＰＴＦＥであってもよい。
【００４８】
また、ＰＴＦＥ粒子は重合開始剤などに起因して分子末端に不安定基が存在するが、そうした末端基を完全にフッ素化して安定化したＰＴＦＥ粒子が好ましい。特に好ましいＰＴＦＥ粒子は、末端基が完全にフッ素化された重量平均分子量５００〜２０、０００で平均粒子径が２〜１０μｍのものである。
【００４９】
ＰＴＦＥ粒子（ｂ）の市販品としては、例えばダイキン工業（株）製のルブロン、セントラル硝子（株）製のセフラルルーブなどが揚げられる。
【００５０】
分散剤（ｃ）はＰＴＦＥ粒子（ｂ）を撥水性バインダー（ａ）中に均一に分散させる作用を有する。ここで使用する分散剤は、例えば溶媒を使用する場合にＰＴＦＥ粒子（ｂ）を溶媒に分散させる作用だけでは足らず、塗膜中で撥水性バインダー樹脂に均一にＰＴＦＥ粒子（ｂ）を分散させる作用をもつことが必要である。したがって、好適な分散剤は、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）及び撥水性バインダー樹脂（ａ）の種類、更には溶媒（ｅ）の種類を考慮して選択する。
【００５１】
撥水性バインダー（ａ）としてフッ素樹脂を選択し、後述する溶媒（ｅ）として有機溶媒を選択する場合、分散剤としては、フルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰返し単位を含む重合体（Ｃ１）が好ましい。
更に好ましくは、フルオロアルキル基を有するビニルモノマーと非フッ素系ビニルモノマーとの共重合体が揚げられる。
【００５２】
フルオロアルキル基を有するビニルモノマーは、フルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートであってもよく、更にフルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートは、次の一般式で表されるものであってもよい。
Ｒｆ−Ａ1−ＯＣ（＝Ｏ）ＣＢ1＝ＣＨ2
（式中、Ｒｆは炭素数１〜２１のフルオロアルキル基、Ｂ1は水素又はメチル基、Ａ1は２価の有機基である。）
フルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートとしては、例えば以下のものが例示できる。
【００５３】
【化１】
（式中、Ｒｆは炭素数１〜２１のフルオロアルキル基、Ｒ1は水素又は炭素数１〜１０のアルキル基、Ｒ2は炭素数１〜１０のアルキレン基、Ｒ3は水素又はメチル基、Ａｒは置換基を有することもあるアリーレン基、ｎは１〜１０の整数である。）
限定されないフルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートの具体例を次に示す。
ＣＦ3(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)3ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)6ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)8(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨＦＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)3ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7(ＣＨ2)6ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＦ2ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7ＣＨ＝ＣＨＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)2(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)4(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)6(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
Ｈ(ＣＦ2)8(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＣＨＦＣＦ2(ＣＨ2)ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)2ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)3ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)4ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)5ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)6ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
ＣＦ3(ＣＦ2)7ＳＯ2Ｎ(Ｃ2Ｈ5)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
ＣＦ3Ｃ6Ｆ10(ＣＦ2)2ＳＯ2Ｎ(ＣＨ3)(ＣＨ2)2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6ＣＨ2ＣＨ(ＯＣＯＣＨ3)ＣＨ2ＯＣＯＣ(ＣＨ3)＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)2ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)3ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)4ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)5ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)6ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)7ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
(ＣＦ3)2ＣＦ(ＣＦ2)8ＣＨ2ＣＨ(ＯＨ)ＣＨ2ＯＣＯＣＨ＝ＣＨ2、
【００５５】
【化２】
上記のフルオロアルキル基含有（メタ）アクリレートは２種以上を混合して用いることももちろん可能である。
【００５７】
非フッ素系モノマーとしては、例えば、（メタ）アクリレートエステルが挙げられる。（メタ）アクリレートエステルは、（メタ）アクリル酸と、脂肪族アルコール、例えば、一価アルコール又は多価アルコール（例えば、２価アルコール）とのエステルであってもよい。
【００５８】
非フッ素系モノマーとしては、例えば以下のものを例示できる。
【００５９】
２−エチルヘキシル(メタ)アクリレート、シクロヘキシル(メタ)アクリレート、ラウリル（メタ）アクリレート、ステアリル(メタ)アクリレート、ヒドロキシアルキル(メタ)アクリレート、テトラヒドロフルフリル（メタ）アクリレート、ポリオキシアルキレン(メタ)アクリレート、アルコキシポリオキシアルキレン(メタ)アクリレート、３−クロロ−２−ヒドロキシプロピル(メタ)アクリレート、グリシジル(メタ)アクリレート、Ｎ、Ｎ−ジメチルアミノエチル(メタ)アクリレート、Ｎ、Ｎ−ジエチルアミノエチル(メタ)アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレートグリシジルメタクリレート、ヒドロキシプロピルモノメタクリレート、２−ヒドロキシ−３−フェノキシプロピルアクリレート、２−ヒドロキシエチルアクリレート、グリセロールモノメタクリレート、β−アクリロイルオキシエチルハイドロジェンサクシネート、β−メタクリロイルオキシエチルハイドロジェンフタレート、２−アクリロイロキシエチルヘキサヒドロフタル酸、２−アクリロイロキシエチルフタル酸、２−アクリロイロキシエチル−２−ヒドロキシエチルフタル酸、メタクリル酸ヒドロキシプロピルトリメチルアンモニウムクロライド、ジメチルアミノエチルメタクリレート、ジエチルアミノエチルメタクリレート、２−アクリロイロキシエチルアシッドホスフェート、グルコシルエチルメタクリレート、メタクリルアミド、２−ヒドロキシ−３−アクリロイロキシプロピルメタクリレート、２−メタクリロイロキシエチルアシッドホスフェート、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールジアクリレート等の(メタ)アクリレート類；スチレン、ｐ−イソプロピルスチレン等のスチレン類；(メタ)アクリルアミド、ジアセトン(メタ)アクリルアミド、Ｎ−メチロール(メタ)アクリルアミド、Ｎ−ブトキシメチルアクリルアミド、２−アクリルアミド−２−メチルプロパンスルホン酸等の（メタ）アクリルアミド類；ビニルアルキルエーテル等のビニルエーテル類。
【００６０】
更に、エチレン、ブタジエン、酢酸ビニル、クロロプレン、塩化ビニルなどのハロゲン化ビニル、ハロゲン化ビニリデン、アクリロニトリル、ビニルアルキルケトン、無水マレイン酸、Ｎ−ビニルカルバゾール、ビニルピロリドン、(メタ）アクリル酸等が挙げられる。
【００６１】
また、非フッ素系モノマーは、ケイ素系モノマー（例えば、（メタ）アクリロイル基含有アルキルシラン、（メタ）アクリロイル基含有アルコキシシラン、（メタ）アクリロイル基含有ポリシロキサン）であってよい。
【００６２】
含フッ素重合体（ｃ（１））は、ラジカル重合法で製造できる。
【００６３】
重合体（ｃ（１））の重量平均分子量は比較的小さいものであり、３、０００以上、更には５、０００以上、特に７、０００以上であり、また３０、０００以下、更には２０、０００以下、特に１５、０００以下であるが好ましい。
【００６４】
低熱容量の無機粒子（ｄ）としては、多くの金属単体又は非金属単体、更には一部の金属化合物の粒子が該当する。具体例としては、例えば金、銀、アルミニウム、鉄、銅などの金属；炭素、ホウ素などの非金属；その他金属化合物などを掲げることができる。
また、低熱容量の無機粒子（ｄ）は、別の観点からは、導電性であることが望ましい。撥水性バインダーの多くは帯電性であり、塗膜表面に氷結の核となる塵を付着させやすいので、塗膜表面の帯電を防止することにより着氷（雪）を更に防止できる。
なお、耐候性を損なわないためには低熱容量の無機粒子も耐候性や耐食性、耐溶剤性に富むものが望ましい。
低熱容量の無機粒子（ｄ）の熱容量としては、モル熱容量で７ＪＫ−１ｍｏｌ−１以下が好ましい。下限は通常６ＪＫ−１ｍｏｌ−１である。
低熱容量の無機粒子（ｄ）の１次平均粒子径としては、分散性の点から２μｍ以上、１２μｍ以下が好ましい。
【００６５】
かかる低熱容量の無機粒子（ｄ）としては、特に炭素の単体であるカーボンブラック、とりわけ結晶性のカーボンブラックが好ましい。
【００６６】
なお、低熱容量の無機粒子（ｄ）を配合するときは、その理由は不明であるが、撥水性の有無にかかわらず、滑落性が更に向上する。また、着霜してしまった場合の除霜を容易にする作用も期待できる。
【００６７】
溶媒（ｅ）は、表面処理組成物の各成分の均一な混合を容易にし、塗膜の形成を容易にし、更に各種成分を撥水性バインダー樹脂（ａ）中に均一分散させる観点から有用である。したがって、溶媒（ｅ）は他の成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）を考慮して選択される。
【００６８】
溶媒（ｅ）としては水などの無機溶媒系でもよいが、上記観点から有機溶媒系が好ましい。有機溶媒系としては単一の溶媒でも２種以上の混合溶媒系でもよい。２種以上使用する場合は、極性有機溶媒と非極性有機溶媒を含むことが他の各成分をより一層均一に分散させ得る点から望ましい。
【００６９】
極性有機溶媒としては、例えば酢酸ブチル、酢酸エチル、アセトン、メチルイソブチルケトン、エタノール、イソプロパノール、ブタノール、エチレングリコールモノアルキルエーテルなどが揚げられる。
【００７０】
非極性有機溶媒としては、例えばトルエン、キシレン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタンのほか、石油スピリッツであるターペンなどが揚げられる。
【００７１】
特に酢酸ブチルと石油系溶剤（トルエン、キシレン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサン、ヘプタン、ターペンなど）とを混合使用することにより、得られる塗膜の滑水性を調節できる。混合割合は組み合わせる溶剤の種類によって異なり任意であるが、同じ重量か酢酸ブチルの多いほうが滑水性に優れ好ましい。
【００７２】
本発明の表面処理組成物における好ましい配合割合は、撥水性のバインダー樹脂（ａ）１００重量部に対して（以下、特に断らない限り同じ）、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）は１００重量部以上で２００重量部以下であり、分散剤（ｃ）は５重量部以上で３０重量部以下である。低熱容量の無機粒子（ｄ）は２５重量部以上で２００重量部以下、また溶媒（ｅ）は４００重量部以上で２０００重量部以下とすることが好ましい。
【００７３】
かかる表面処理組成物は、塗膜を形成できる形態であれば種々の形態に調製できるが、塗膜の形成が容易な点から溶媒型塗料に調製するのが好ましく、塗装性や分散性の点から固形分濃度を５〜４０重量％、特に１５〜３０重量％とするのが好ましい。また、本発明の目的を損なわない限り、顔料、他の樹脂類、流動調整剤、色分かれ防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤などの各種添加剤を配合してもよい。
【００７４】
溶媒型塗料としての表面処理用組成物の調製は、溶剤（ｅ）に各成分を投入し、充分攪拌して行う。攪拌方法としては特に限定されないが、超音波攪拌法や強制攪拌法などがＰＴＦＥ粒子（ｂ）や低熱容量の無機粒子（ｄ）などの粒子成分を容易に均一に分散できる点から好ましい。
【００７５】
塗装方法としては特に限定されず、例えばディップコート法、バーコート法、ロールコート法、スプレー法などの方法が採用できる。塗布後、室温で乾燥するか、必要に応じて加熱乾燥させて硬化被膜を形成する。
【００７６】
塗膜の膜厚は適用部分によって適宜選定すればよいが、通常１０μｍ以上、更には３０μｍ以上、また０．２ｍｍ以下、更には０．１ｍｍ以下が好ましい。
【００７７】
塗布する基材は特に限定されず、着霜が問題となる熱交換器によって決まる。例えばアルミニウム、ステンレススチール、銅、各種合金、セラミックスなどが揚げられる。
【００７８】
かくして得られる塗膜（熱交換面部を形成する表面構造）は、熱交換面部に表面部分Ａと表面部分Ｂを与え、易霜氷剥離性を有するものである。
更にこの塗膜は、熱交換面部の滑落角（４μリットル水滴）を１０度以下、更に好ましくは５度以下にすることができ、また、塗膜表面の対水接触角を１４０度以上、更には１４５度以上、特に１５０度以上にし、撥水性表面に形成された微小な水滴も容易に滑落し、着霜の核を形成させず、着霜を防止する効果を向上させるものである。
【００７９】
（表面構造についての試験例）
次に、上記塗膜により表面構造を形成した試験例について説明する。なお、本発明に係る塗膜形成方法は下記の試験例に用いた形成方法に限定されるものではない。
【００８０】
比較試験例１
撥水性バインダー樹脂（ａ）としてダイキン工業（株）製のゼッフルＧＫ−５１０、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）としてセントラル硝子（株）製のセフラルルーブ（商品名。平均一次粒子径５〜１０μｍの変性ＰＴＦＥ。重量平均分子量１５００〜２００００）、分散剤（ｃ）としてダイキン工業（株）製のユニダインＴＧ−６５６を用い、表１に記載の量を表１に示す有機溶剤（ｅ）に投入し、超音波攪拌法により攪拌混合して表面処理用組成物を調製した。
【００８１】
得られた表面処理用組成物をアルミニウム板（ＪＩＳＨ４０００のＡ１２００系。１００ｍｍ×１００ｍｍ）上にスプレー法で塗装し、室温で１日間放置して硬化させた後、塗膜表面を洗浄せずに乾燥して試験用の塗板（塗膜の膜厚２０μｍ）を作製した。
【００８２】
この塗板について以下の方法により、対水接触角及び滑落角（４μリットル）を調べた。結果を表１に示す。
【００８３】
なお、対水接触角は次のようにして測定した。
ＪＩＳＲ３２５７に準じ、協和界面科学（株）製の接触角計（ＣＡ−ＶＰ、商品名）により、温度１５〜２０℃、相対湿度５０〜７０％で測定した。対水接触角の角度は大きいほうが撥水性が高い。
【００８４】
また、滑落角は次のようにして測定した。
塗板を協和界面科学（株）製の接触角計（ＣＡ−ＶＰ、商品名）に水平に固定し、温度１７±１℃で相対湿度６０±２％の環境下に水平に載置された試料板上に蒸留水を４μリットル滴下して水滴を形成し、次いで試料板を角度０．１度ずつ傾斜させていき、水滴が転がり始めたときの試料板の角度を測定した。表に示す測定値は初回の滑落角である。滑落角の角度は小さいほうが水滴滑落性（滑水性）がよい。
【００８５】
【表１】
試験例１
上記の比較試験例１において、成分（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｅ）の配合割合を表２に示す割合とし、更に低熱容量の無機粒子（ｄ）として表２に示す粒子を同表に示す量加えたほかは試験例１と同様にして表面処理用組成物を調製し塗装して試験用の塗板を作製した。攪拌方法は超音波攪拌法を採用した。
【００８７】
この塗板について、対水接触角及び転落角を比較試験例１と同様にして調べた。結果を表２に示す。この結果から、低熱容量の無機粒子（ｄ）を加えることにより滑落性を改善し得ることが分かる。
【００８８】
なお、表２中の低熱容量の無機粒子（ｄ）は次のものである。
ＣＢ：カーボンブラック（シグマ・アルドリッチ製。一次平均粒子径２〜１２μｍ）
ＧＦ：天然黒鉛（一次平均粒子径約３μｍ）
【００８９】
【表２】
試験例２
試験例１の実験番号２−２（カーボンブラック粒子）及び実験番号２−８（天然黒鉛粒子）において、得られた塗膜を１２０℃で１０時間加熱硬化させ、試験用の塗板を作製した。
【００９１】
この加熱硬化塗板について、対水接触角及び転落角を比較試験例１と同様に調べた。その結果を表３に示す。この試験例２においても比較試験例１のものに比し滑落性を改善し得ることが分かる。
【００９２】
【表３】
試験例３
撥水性バインダー樹脂（ａ）としてダイキン工業（株）製のゼッフルＧＫ−５１０を４．０ｇ、ＰＴＦＥ粒子（ｂ）としてセントラル硝子（株）製のセフラルルーブ（商品名。平均一次粒子径５〜１０μｍの変性ＰＴＦＥ。重量平均分子量１５００〜２００００）を４．０ｇ、分散剤（ｃ）としてダイキン工業（株）製のユニダインＴＧ−６５６を４．０ｇ、低熱容量の無機粒子（ｄ）としてカーボンブラック（シグマ・アルドリッチ製。平均粒子径２〜１２μｍ）を２．０ｇ用い、酢酸ブチル２０ｇとヘプタン２０ｇの混合溶媒に投入し、超音波攪拌により攪拌混合して表面処理用組成物を調製した。
【００９４】
得られた表面処理用組成物をアルミニウム板（ＪＩＳ Ｈ４０００のＡ１２００系。１００ｍｍ×１００ｍｍ）上にスプレー法で塗装し、室温で１日間放置して硬化させた後、塗膜表面を洗浄しないで乾燥して試験用の塗板（塗膜の膜厚２０〜３０μｍ）を作製した。
【００９５】
この塗板をついて対水接触角及び滑落角（４μリットル）を前述の比較試験例１と同様の方法で測定したところ、対水接触角は１５２．１度であり、滑落角は４．６度であった。
【００９６】
次に、着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験を次の要領で行った。
まず、風洞内に試料板を鉛直に固定し、試料板の表面温度を−７±２℃に維持する。この風洞内に相対湿度８７±３％の湿気を含んだ空気（温度７±０．２℃）を試料板の表面に平行に風速１ｍ／秒で流し、試料板表面に強制的に着霜させる。このフロスト運転は２０分間続ける。
フロスト運転後直ちに試料板表面温度を５℃に加熱しデフロスト運転を開始する。空気はフロスト運転時と同じものを同じ条件で流す。デフロスト運転は２分間続ける。
このようなフロスト運転−デフロスト運転を１サイクルとし、これを連続して２サイクル行う。
以上が着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験の要領である。
【００９７】
上記着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験により次の結果が得られた。
（１） 第１サイクルのフロスト運転開始１０分後に着霜が始まった。この着霜開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラ（ＥＬＭＯ社製のＣＮ４０１。商品名）で撮影した写真を図１（全体）及び図２（拡大。倍率１．２倍。以下同様）に示す。
また、フロスト運転開始から２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の着霜状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図３（全体）及び図４（拡大）に示す。この写真から分かるように、試料板表面に形成された霜又は氷は綿状（針状結晶の集合体）であった。
【００９８】
（２） 第１サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から着霜している霜又は氷が剥離し始めた。この霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図５（全体）及び図６（拡大）に示す。これら写真から分かるように、この試験例３では、氷は塊のままでずれ落ちている。なお、従来の熱交換器では、氷が略解けていた、また、氷が略解ける前に氷の塊がずれ落ちるようなことはなかった。
また、第１サイクルのデフロスト運転開始２分後のデフロスト運転終了時には完全に霜又は氷が試料板表面から剥がれ落ちてしまっていた。このデフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図７（全体）及び図８（拡大）に示す。これら写真から分かるように、デフロスト運転終了時の試料板表面には肉眼で観察できる水滴は認められなかった。
【００９９】
（３） 引き続く第２サイクルでは、フロスト運転開始６分後に着霜が始まった。
そして、第２サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図９（全体）及び図１０（拡大）に示す。これら写真から分かるように、第１回目のフロスト運転の状態と比較し変化がない。
（４）次いで行った第２サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から霜又は氷が剥離し始めた。この霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１１（全体）に示す。
また、第２サイクルのデフロスト運転開始から３０秒後には、試料板表面に付着した霜又は氷が略完全に剥離した。この霜又は氷が略完全に剥離したときの試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１２（全体）に示す。これら写真から分かるように、第２サイクルのデフロスト運転時においても、霜又は氷が塊のままでずれ落ちている。
また、第２サイクルのデフロスト運転開始から２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１３（全体）及び図１４（拡大）に示す。これら写真から分かるように、第２サイクルのデフロスト運転終了後にも試料板表面には肉眼で観察できる水滴は認められなかった。
【０１００】
比較試験例２
試験例３において、低熱容量の無機粒子（ｄ）を配合しなかったほかは同様にして調製した表面処理用組成物を用いて試料板を作製し、同様にして着霜（フロスト）−除霜（デフロスト）試験を行った。その結果は次のようであった。
【０１０１】
（１） 第１サイクルのフロスト運転開始約５分後に着霜が始まり、第１サイクルのフロスト運転開始から約１０分後にはほぼ全面が氷結した。このフロスト運転開始約１０分後の、全面フロスト状態の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１５（全体）及び図１６（拡大）に示す。
また、第１サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面における着霜状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１７（全体）及び図１８（拡大）に示す。
前述の試験例３と比較すると、フロスト運転終了時において着霜量の多いことが分かる。これは試験例３のものでは、試料板表面で結露した水滴が風圧で川下に流されたり、容易に下方に落下したりするため、フロスト運転により氷結する水滴が試料板表面に少ないことを示しているものと解釈できる。
【０１０２】
（２） 第１サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から着霜している霜又は氷が融解し始めた。この霜又は氷の融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図１９（全体）及び図２０（拡大）に示す。これら写真から分かるように、氷が剥離しているところでは水玉模様の水滴が付着して霜又は氷が完全に融解した状態となっており、前述の試験例３のように氷の塊がずれ落ちる状況とは異なっている。
また、第１サイクルのデフロスト運転開始２分後のデフロスト運転終了時には完全に霜又は氷が融解した。このデフロスト運転終了時の試料板表面の状態を撮影した写真を図２１（全体）及び図２２（拡大）に示す。これら写真から分かるように、前述の試験例３とは異なり、デフロスト運転終了後の試料板表面には肉眼で観察できる大小の水滴が多数認められた。
【０１０３】
（３） 引き続く第２サイクルでは、運転開始６分後に着霜が始まった。
第２サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図２３（全体）及び図２４（拡大）に示す。これら写真から大きな水滴が氷結した状態であることが分かる。この点で第１回目のフロスト運転時の状態と比較し大きな変化のあることが分かる。これは、第１回目のデフロスト運転終了後の試料板表面に付着していた大きな水滴が氷結したものと思われる。
（４）次いで行った第２サイクルのデフロスト運転では、デフロスト運転開始直後から霜又は氷が融解し始めた。デフロスト運転開始直後の霜又は氷が融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図２５（全体）に示す。また、デフロスト運転開始１分後には霜又は氷が略完全に融解した。このときの試料板表面の状態を撮影した写真を図２６（全体）に示す。これら写真から分かるように、付着した霜又は氷は塊のままでずれ落ちることなく融解している。また、第２サイクルにおけるデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真を図２７（全体）及び図２８（拡大）に示す。これら写真から分かるように、前述の第１回目のデフロスト運転終了時より更に多くの大小の水滴が表面に残存していた。
【０１０４】
上記のように、本発明に係る表面構造を、蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内周壁面部に施した実施の形態１、及び２について説明する。
なお、このような表面構造を冷却空気通路の内周壁面に施すと、この内周壁面にカビやスライムが発生しなくなることは、下記のような実施の形態１及び実施の形態２に係る空気調和機に施すにより確認された。
【０１０５】
次に、上記表面構造を空気調和機の室外ユニットに搭載された空気調和機に適用した実施の形態１及び実施の形態２について説明する。
【０１０６】
実施の形態１
実施の形態１として、セパレート型空気調和機の壁掛け型室内ユニットにおいて蒸発器として作用する熱交換器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内壁面部に前述の表面構造を施した例について述べる。図２９は、実施の形態１に係るセパレート型空気調和機の壁掛け型室内ユニットの側断面図である。
【０１０７】
この壁掛け型室内ユニット１は、機器配置、各部の形状については従来公知の壁掛け型室内ユニットと同様である。
すなわち、この室内ユニット１は、ケーシング２、ケーシング２の内部に配置されたクロスフローファン３、熱交換器４及びドレンパン５を有している。そいて、この室内ユニット１は、壁面部に取り付けて使用される。
【０１０８】
ケーシング２は、ケーシング本体１０とケーシング本体１０の前方正面に装着される前面パネル１１と、後方に位置するフレーム１２とを有している。
また、ケーシング本体１０の上面部には多数のスリット状開口部からなる上部吸込口１０ａが設けられている。また、ケーシング本体１０の前面下部にはクロスフローファン３から吐出される空気の吹出口１０ｂが設けられている。
また、前面パネル１１には上方及び側方に開口する前面吸込口１１ａが設けられている。そして、前面吸込口１１ａの内面及び前述の上部吸込口１０ａの内方にはエア-フィルター１３が取り付けられている。
【０１０９】
また、フレーム１２は、背板１２ａとクロスフローファン３の後部ケーシング３ａとが一体に構成されている。そして、フレーム１２にケーシング本体１０が取り付けられ、ケーシング本体１０に前面パネルが取り付けられることにより、ケーシング２が構成されている。
【０１１０】
クロスフローファン３は、この後部ケーシング３ａと、前部ケーシング３ｂと、側板３ｃと、羽根車３ｄとから構成されている。なお、前部ケーシング３ｂは、舌部１３ａ及び前側ガイド１３ｂから構成されている。
【０１１１】
熱交換器４は、クロスフローファン３の前方、上方及び後方上部を取り囲むように設けられている。この熱交換器４はヘアピン状の熱交換パイプ４ａにプレートフィン４ｂを取り付けたものである。また、このプレートフィン４ｂの熱交換面部及び熱交換器４の側板には、前述の表面構造が形成されている。なお、熱交換器４の側板は、図２９には図示されていないが、プレートフィンの４ｂの最両側に取り付けられており、吸込口１０ａ，１１ａから吸入された室内空気が全て熱交換器４を通過するように構成されている。
【０１１２】
ドレンパン５は、後部ドレンパン１５ｂと後部ドレンパン１５ｂとから構成されている。前部ドレンパン１５ａは、クロスフローファン３の前部ケーシング３ｂを利用し、前部ケーシング３ｂの上面側に形成されている。また、後部ドレンパン１５ｂは、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａを利用し、前部ケーシング３ｂの上面側に形成されている。なお、このドレンパン１５ａ、１５ｂ内に集められたドレンは、ドレンパン１５ａ、１５ｂ内の１ヶ所に設けられたドレン排水口（図示せず）からドレン配管（図示せず）を介して排水される。また、排水を容易にするためにドレンパン１５ａ、１５ｂの内面は排水口に向かって勾配が設けられている。また、ドレンパン１５ａ、１５ｂの周辺部の立上壁の高さはドレンパン１５ａ、１５ｂ内に滞留するドレンが溢れないような高さ（例えば、後部ドレンパン１５ｂについていえば、Ｈ１である）に設定されている。したがって、ドレンパン１５ａ、１５ｂの排水性が良好であるとこの高さＨ１を小さくすることができ、この立上壁の上部に形成される空気通路の高さ（例えば、後部ドレンパン１５ｂについていえば、Ｈ２である）を大きくすることができる。
【０１１３】
このように形成された空気調和機において、熱交換器４が蒸発器として作用するときに、前面吸込口１１ａ及び上部吸込口１０ａから吸入された室内空気は、熱交換器４で冷却される。したがって、熱交換器４で冷却された後の空気は相対湿度の高い空気となって吹出口１０ｂから吹き出される。このため、ドレンパン１５ａ、１５ｂ、熱交換器４の側板、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａ、前部ケーシング３ｂ、側板３ｃなどから構成される冷却空気通路内には運転中湿度の高い空気が常時流通している。また、熱交換器４から排出される空気中には熱交換器４で凝縮したドレンの水滴が含まれることもあり、この水滴が冷却空気通路の内壁面部に付着することもあり得る。
【０１１４】
したがって、従来の空気調和機の場合は、室内ユニット１が冷房運転されているときには冷却空気通路内に水分が僅かに残存した状態となる。また、運転が停止された後においては、前面吸込口１１ａ、上部吸込口１０ａ及び吹出口１０ｂなどの開口部の面積が限られていること、エアーフィルタ１３、クロスフローファン３、熱交換器４などが抵抗となっていることから、室内空気が冷却空気通路内を換気する量が少ない。このため、冷却空気通路内の内壁面部は、運転停止中に乾燥されることがなく、カビやスライムが発生していた。
特に、ドレンパン１５ａ、１５ｂや、熱交換器４の側板には運転中に水滴が多く付着するため、カビやスライムの発生量が多くなっていた。また、熱交換器４のプレートフィン４ｂも常時水滴で覆われているため、カビやスライムが発生しやすい状態となっていた。
【０１１５】
そこで、この実施の形態の場合は、ドレンパン１５ａ、１５ｂ、熱交換器４の側板、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａ、前部ケーシング３ｂ、側板３ｃなどから構成される冷却空気通路の内壁面部には、前述の表面構造が形成されている。また、前述のように、プレートフィン４ｂにも同様の表面構造が形成されている。
【０１１６】
したがって、この実施の形態１の空気調和機では次のような効果を奏することができる。
冷却空気通路の内壁面部の撥水性が極めて良好であり、冷却空気通路の内壁面部の水分の残存量は運転中から極めて少なくなっている。このため、運転停止中に冷却空気通路内を還流する気流が僅かであっても迅速に乾燥される。この結果、冷却空気通路の内壁面部にカビやスライムが抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１１７】
また、ドレンパン１５ａ、１５ｂの内部でのカビやスライムの発生が抑制されるため、ドレン配管がこれらカビやスライムで詰まり、水漏れを起すようなことがない。
また、ドレンパン１５ａ、１５ｂの排水性が向上するため、ドレンパン１５ａ、１５ｂの周辺部に形成される立上壁の高さ（例えば、高さＨ１）を小さくすることができ、立上壁の上部に形成される空気通路面積を拡大することができる。
【０１１８】
また、蒸発器として作用する熱交換器４におけるフィン４ｂの熱交換面部が、撥水性に優れた表面部となるように形成されているので、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、熱交換器４におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１１９】
なお、実施の形態１及び実施の形態２において、クロスフローファン３の羽根車には前述の表面構造を適用していなかったが、この羽根車も相対湿度の高い冷却空気に晒されているので、前述の冷却空気通路及び熱交換器４と同様にカビやスライムの発生する可能性があるので、この羽根車についても前述の表面構造を形成するようにしてもよい。
【０１２０】
また、この実施の形態においては、ドレンパン１５ａ、１５ｂ、熱交換器４の側板、クロスフローファン３の後部ケーシング３ａ、前部ケーシング３ｂ及び側板３ｃなどから構成される冷却空気通路の内壁面部全てに前述の表面構造を施していたが、これらの一部に施すものも本発明に包含される。
【０１２１】
実施の形態２
実施の形態２は、セパレート型空気調和機の天井埋込型室内ユニットにおいて蒸発器で作用する熱交換器で冷却された空気が通過する冷却空気通路の内壁面部に前述の表面構造を施した例である。図３０は実施の形態２に係るセパレート型空気調和機の天井埋込型室内ユニットの側断面図である。
【０１２２】
この天井埋込型室内ユニット２１は、機器配置、各部の形状については従来公知の天井埋込型室内ユニットと同様である。
この実施の形態２における天井埋込型室内ユニット２１は、ケーシング２２、ケーシング２２の内部に配置されたターボファン２３、熱交換器２４及びドレンパン２５を有している。そして、天井板２６に形成された開口部２７からケーシング２２の底面部が露出するように本体部分を埋め込んで設置されるものである。
【０１２３】
ケーシング２１は、下方に向かって開口する箱状のケーシング本体３１と、箱状のケーシング本体３１の底面開口部を覆う化粧パネル３２とにより構成されている。なお、ケーシング本体３１は、図示しないが、吊り金具により上方の梁等に吊り下げられて固定されている。
【０１２４】
また、化粧パネル３２の略中央には正方形状に開口するように吸込口３３が形成されている。そして、吸込口３３の４辺の直ぐ外側には、それぞれの辺に沿うように細長の吹出口３４が形成されている。そして、吸込口３３には全面にわたってエアーフィルタ３５が取り付けられている。また、吹出口３４には風向を変更するための羽根３６が取り付けられている。
【０１２５】
ターボファン２３は、ターボファン２３の下方の吸込口３３からから吸い込んだ空気を水平方向に噴出すように、回転軸２３ａを垂直にして取り付けられている。なお、４１はケーシング本体３１に取り付けられたファンモータである。また、ターボファン２３の羽根車４２と吸込口３３との間には、室内空気をターボファン２３に案内するための４角形の垂直仕切壁４３、ベルマウス４４、ベルマウス４４と垂直仕切壁４３との開口部を水平に仕切る水平仕切板４４が設けられている。なお、前述の吹出口３４はケーシング本体３１とこの垂直仕切壁４３との間に形成されている。
【０１２６】
熱交換器２４は、４角形の垂直仕切壁４３の上部四辺に垂直に載置されている。また、熱交換器２４は、ヘアピン状の熱交換パイプ２４ａにプレートフィン２４ｂを取り付けたものである。なお、ターボファン２３から吹き出された空気が全てこの熱交換器２４を通過するように、熱交換器２４の側面には冷却空気通路を形成する側板（図示せず）が取り付けられている。また、このプレートフィン２４ｂの熱交換面部及び熱交換器４の側板には、前述の表面構造が形成されている。
【０１２７】
また、ドレンパン２５は、前述の垂直仕切壁４３の頂部を広げるようにして形成されている。したがって、熱交換器２４はより具体的にはこのドレンパン２５の内面上に載置されている。また、ドレンパン２５の底面は排水口（図示せず）に向かって勾配が形成されている。また、ドレンパン２５の周辺部の立上壁２５ａの高さＨ３はドレンパン２５内に滞留するドレンが溢れないように設定されている。したがって、ドレンパン２５の排水性が良好であるとこの高さＨ３を小さくすることができ、立上壁２５ａの上部に形成される空気通路の高さＨ４を大きくすることができる。
【０１２８】
このように構成された空気調和機では、ターボファン２３の駆動により吸込口３３から吸入された室内空気は、熱交換器２４で冷却され、ケーシング本体３１と熱交換器２４との間、及びケーシング本体３１と垂直仕切壁４３との間を通過して吹出口３４から吹き出される。したがって、この場合において、ドレンパン２５、熱交換器２４の側板、ケーシング本体３１及び垂直仕切壁４３が冷却空気通路を形成している。
【０１２９】
また、この実施の形態２においては、実施の形態１の場合と同様に、冷却空気通路を構成する部材の内壁面部、すなわち、ドレンパン２５、熱交換器２４の側板、及びケーシング本体３１の内壁面部及び垂直仕切壁４３の外周側壁面部には、前述の表面構造が形成されている。また、前述のように、プレートフィン２４ｂにも同様の表面構造が形成されている。
【０１３０】
したがって、この実施の形態２では、実施の形態１の場合と同様に、次の効果を奏することができる。
冷却空気通路の内壁面部の撥水性が極めて良好であり、冷却空気通路の内壁面部の水分の残存量は運転中から極めて少なくなっている。このため、運転停止中に冷却空気通路内を還流する気流が僅かであっても迅速に乾燥される。この結果、冷却空気通路の内壁面部にカビやスライムが抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１３１】
また、ドレンパン２５内部でのカビやスライムの発生が抑制されるため、排水口に接続されるドレン配管（図示せず）がこれらカビやスライムで詰まり、水漏れを起すようなこともない。
また、ドレンパン２５の排水性が向上するため、ドレンパン２５の周辺部に形成される立上壁２５ａの高さ（例えば、高さＨ３）を小さくすることができ、立上壁２５ａの上部に形成される空気通路面積を拡大することができる。
【０１３２】
また、蒸発器として作用する熱交換器２４におけるフィンの熱交換面部が、撥水性に優れた表面部となるように形成されているので、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、熱交換器２４におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【０１３３】
なお、上記実施の形態１及び２において、吹出口３４には水滴が付着され易いが、この吹出口周辺部は運転停止中も室内空気に晒されており、乾燥しやすい個所となっているので、上述の表面構造は施されていない。また、逆にこの吹出口３４では室内空気が誘引されるため水滴が付着し易いので吹出口が冷却風で冷やされないようにするための植毛が施されている。
【０１３４】
また、この実施の形態においては、ドレンパン２５、熱交換器２４の側板、ケーシング本体３１及び垂直仕切壁４３などから構成される冷却空気通路の内壁面部全てに前述の表面構造を施していたが、これらの一部に施すものも本発明に包含される。
【０１３５】
【発明の効果】
本発明の空気調和機によれば、冷却空気通路の内壁面部の撥水性が極めて良好であり、冷却空気通路の内壁面部の水分の残存量は運転中から極めて少なくなっている。このため、運転停止中に冷却空気通路内を還流する気流が僅かであっても迅速に乾燥される。この結果、冷却空気通路の内壁面部にカビやスライムが抑制され、悪臭の発生が防止される。
また、ドレンパン内部でのカビやスライムの発生が抑制されるため、ドレン配管がこれらカビやスライムで詰まり、水漏れを起すようなこともない。
また、ドレンパンの排水性が向上するため、ドレンパンの周辺部に形成される立上壁の高さを小さくすることができ、立上壁の上部に形成される空気通路面積を拡大することができる。
【０１３６】
また、蒸発器として作用する熱交換器におけるフィンの熱交換面部が、撥水性に優れた表面部となるように形成されているので、運転停止中に付着して残存する水分量が減少し、乾燥され易くなる。この結果、熱交換器におけるカビやスライムの発生が抑制され、悪臭の発生が防止される。
【図面の簡単な説明】
【図１】試験例３における第１サイクルのフロスト運転開始１０分後の、着霜開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した写真である。
【図２】図１の部分拡大写真である。
【図３】試験例３における第１サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の着霜状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図４】図３の部分拡大写真である。
【図５】試験例３における第１サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の剥離状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図６】図５の部分拡大写真である。
【図７】試験例３における第１サイクルのデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図８】図７の部分拡大写真である。
【図９】試験例３における第２サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１０】図９の部分拡大写真である。
【図１１】試験例３における第２サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の剥離開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１２】試験例３における第２サイクルのデフロスト運転開始３０秒後の、剥離略完了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１３】試験例３における第２サイクルのデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１４】図１３の部分拡大写真である。
【図１５】比較試験例２における第１サイクルのフロスト運転開始約１０分後の、全面フロスト状態の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１６】図１５の部分拡大写真である。
【図１７】比較試験例２における第１サイクルのフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図１８】図１７の部分拡大写真である。
【図１９】比較試験例２におけるで第１サイクルのデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２０】図１９の部分拡大写真である。
【図２１】比較試験例２の第１サイクルにおけるデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２２】図２１の部分拡大写真である。
【図２３】比較試験例２の第２サイクルにおけるフロスト運転開始２０分後の、フロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２４】図２３の部分拡大写真である。
【図２５】比較試験例２の第２サイクルにおけるデフロスト運転開始直後の、霜又は氷の融解開始時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２６】比較試験例２の第２サイクルにおけるデフロスト運転開始１分後の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真である。
【図２７】比較試験例２の第２サイクルにおけるデフロスト運転開始２分後の、デフロスト運転終了時の試料板表面の状態をＣＣＤカメラで撮影した全体写真
【図２８】図２７の部分拡大写真である。
【図２９】図２９は、実施の形態１に係るセパレート型空気調和機の壁掛け型室内ユニットの側断面図である
【図３０】図３０は実施の形態２に係るセパレート型空気調和機の天井埋込型室内ユニットの側断面図である。
【符号の説明】
３ クロスフローファン
３ａ 後部ケーシング
３ｄ 羽根車
３ｂ 前部ケーシング
３ｃ 側板
４ 熱交換器
４ａ 熱交換パイプ
５ ドレンパン
１０ｂ 吹出口
１２ａ 背板
１３ａ 舌部
１３ｂ 前側ガイド
１５ａ 前部ドレンパン
１５ｂ 後部ドレンパン
２２ ケーシング
２３ ターボファン
２４ 熱交換器
２４ａ 熱交換パイプ
２４ｂ プレートフィン
２５ ドレンパン
２５ａ 立上壁
３１ ケーシング本体
３２ 化粧パネル
３３ 吸込口
３４ 吹出口
Claims (4)
- 蒸発器と、蒸発器で冷却された空気が通過する冷却空気通路とを備え、
冷却空気通路の内壁面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、
前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、
前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、
前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、
前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、
前記溶媒は有機溶媒系であり、
さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部である
ことを特徴とする空気調和機。 - 蒸発器と、蒸発器で生成されるドレンを受けるドレンパンとを備え、
ドレンパンの内壁面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、
前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、
前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、
前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、
前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、
前記溶媒は有機溶媒系であり、 さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部である
ことを特徴とする空気調和機。 - 蒸発器と、蒸発器の後流側に配置された空気循環用ファンとを備え、
空気循環用ファンは、羽根車及びこの羽根車と協働するファンケーシングを備えるとともに、羽根車の外表面部及びファンケーシングの内表面部には撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、
前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、
前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、
前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、
前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり
前記溶媒は有機溶媒系であり、
さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部である
ことを特徴とする空気調和機。 - 前記蒸発器は、内部に冷媒を流通させる熱交換チューブと、熱交換チューブと外気との間の熱交換を促進するフィンとを備え、
このフィンの熱交換面部には、撥水性バインダー樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粒子、分散剤、低熱容量の無機粒子及び溶媒からなる表面処理用組成物で形成された塗膜が施され、
前記撥水性バインダー樹脂はフッ素樹脂であり、
前記ポリテトラフルオロエチレン粒子は重量平均分子量が５００〜２００，０００、平均粒子径が０．１μｍ以上であり、
前記分散剤はフルオロアルキル基を有するビニルモノマーから誘導された繰り返し単位を含む重合体であり、
前記低熱容量の無機粒子は、モル熱容量が７ＪＫ−１ｍｏｌ−１〜６ＪＫ−１ｍｏｌ−１であって導電性を有するものであり、
前記溶媒は有機溶媒系であり、
さらに、これら組成物の配合割合は、撥水性バインダー樹脂１００重量部に対してポリテトラフルオロエチレン粒子が１００〜２００重量部、分散剤が５〜３０重量部、低熱容量の無機粒子が２５〜２００重量部、溶媒が４００〜２，０００重量部である
ことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の空気調和機。
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