JP4446222B2 - ガラスロービングパッケージ - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、直接巻き取り法により製造されるガラスロービングパッケージに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、直接巻き取り法により製造されるガラスロービング（ＤＷＲ：Ｄｉｒｅｃｔ Ｗｏｕｎｄ Ｒｏｖｉｎｇ）のパッケージ（巻回体）は、数百〜数千のノズルを有する白金製ブッシングより引き出された溶融ガラスを、数ミクロンから二十数ミクロンのガラスフィラメントに引き伸ばし、それぞれのガラスフィラメントの表面に集束剤を塗布した後、ガラスフィラメントを数百〜数千本引き揃え、ガラスストランドとし、回転するコレットに綾を掛けながら巻き取ることにより製造される。綾を掛ける方法としては、トラバースを用いガラスストランドの導糸ガイドをコレット近傍において左右に往復移動させる方法が一般的である。ガラスストランドがコレットと成す角、綾角度は、コレットの回転数とトラバースの往復運動の速度比により決定される。巻き取られたガラスストランドは、集束剤に含まれる水分を蒸発させ、集束剤の皮膜を形成させるために乾燥し、内外層部分を除去した後、製品とされる。
【０００３】
また、ガラスロービングパッケージには、ＤＷＲパッケージ以外に、溶融ガラスを一旦ケーキに巻き取り、乾燥後、数個〜数十個のケーキを引き揃え、再度円筒状に巻き取ることにより製造する方法もある。このようにケーキから再度巻き取る方法により製造されるガラスロービングパッケージは、ＤＷＲパッケージと区別して合糸ロービングパッケージと呼ばれている。合糸ロービングパッケージは、比較的細いガラスストランドを数本から数十本束ねた事を特徴とし、１本の太いガラスストランドからなるＤＷＲパッケージとこの点において大きく異なっている。
【０００４】
これらのガラスロービングパッケージは、フィラメントワインディング法（ＦＷ法）、引抜法、シートモールディングコンパウンド法（ＳＭＣ法）、スプレーアップ法、プリフォーム法などの成形法により、ＦＲＰ成形品の強化材として広く使用されているが、一般に細いガラスストランドを束ねた合糸ロービングパッケージはＳＭＣ法、スプレーアップ法、プリフォーム法などの切断して使用する製法に多く用いられ、一方、１本のガラスストランドからなるＤＷＲパッケージは、ＦＷ法や引抜法といった連続して用いる製法に多く用いられる。特に、ガラス繊維のイーブネス（ガラスロービングの製造時に巻き取られたガラスフィラメント１本１本の等長性）を要求される分野において、ＤＷＲパッケージは大きな優位性を有している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、ＤＷＲパッケージは、通常２０ｋｇ程度の重量があり、その形状は、高さ（軸方向長さ）約２５０ｍｍ、直径（巻径）約３００ｍｍの円筒状であり、その中心部には、直径約１５０ｍｍの円筒状のコレットを有し、図１のような肉厚のあるパイプ形状を成している。
【０００６】
ＤＷＲパッケージは、紡糸工程においてガラスストランドに集束剤を塗布するため、巻き上がり直後には約１０％の水を含有する。この約１０％の水の除去と集束剤の皮膜形成を目的としてＤＷＲパッケージを乾燥する。乾燥方法は、１２０℃〜１４０℃の乾燥炉内に数〜数十時間ＤＷＲパッケージを滞留させ乾燥する熱風乾燥法と、マイクロ波、高周波を利用し数時間程度で乾燥する誘電乾燥法がある。何れの方法にせよ、ＤＷＲパッケージ内部の水は、外部からのエネルギー補給により温度上昇し、ＤＷＲパッケージ表面より空気中に蒸発・拡散する。
【０００７】
一般に、水は大気圧下において熱せられた場合には、温度の上昇に伴い蒸発速度を速め１００℃において沸騰し、それ以上温度上昇しないが、圧力釜のような閉鎖空間においては、圧力の上昇に伴い１００℃以上に温度が上がってしまう。ガラスストランドが密に巻かれたＤＷＲパッケージの中層部においては、水の蒸発がガラスストランドにより妨げられるため、いわば圧力釜の様になる。この結果、水温は蒸発する水の気化熱と、外部からのエネルギー補給熱が釣り合う点まで上昇し、ＤＷＲパッケージ内部の蒸気圧もそれに伴って上昇する。ＤＷＲパッケージがこの蒸気圧上昇に耐えられない場合には、その圧力によりＤＷＲパッケージが高さ方向に広がり、極端な場合には、パンクと呼ばれるＤＷＲパッケージの破裂が起こる。
【０００８】
このパンクは、ＤＷＲパッケージの巻き密度の増加だけでなくＤＷＲパッケージの持込み水分量の増加、効率化のための乾燥時間短縮による乾燥温度の上昇等により著しく増加する。また、パンクは、ＤＷＲパッケージに塗布する集束剤の滑性（滑り易さ）や、コレットとガラスストランドの角度（綾角度）等の様々な要因にも影響を受ける。
【０００９】
ＤＷＲパッケージの巻き密度や綾角度を決定する因子としてワインド数がある。ワインド数は、往復運動するトラバースの半往復間におけるコレットの回転数を表し、例えば、ワインド数３とは、トラバースが右端から左端（或いはその逆）まで移動する間に、コレットが３回転したことを意味し、トラバースが１往復する間に、コレットが６回転したことになる。従って、ワインド数が小さい値であれば綾角度が大きくなり、トラバースの往復運動が比較的速い速度で行われていることになり、逆にワインド数が大きい値であれば綾角度が小さくなり、トラバースの往復運動が比較的遅い速度で行われており、コレットの回転軸に対してより直角に近い綾角度でガラスストランドが巻かれていることになる。
【００１０】
通常、ＤＷＲパッケージにおいては、ワインド数が１．５〜６であるが、これは、ワインド数が１．５より小さいと、綾角度が大きくなり過ぎるためガラスストランドが定められた位置に巻き取られず生産できず、６より大きいと、ガラスストランドがコレットの回転軸に対して垂直に近い綾角度で巻かれ、毛羽や持ち上がり等の品質問題が多く発生するためである。なお、このようにして巻き上げられた円筒形状のＤＷＲパッケージの高さは、トラバースによって往復運動される距離であり、その直径は巻き取られるガラスストランドの量により決定される。
【００１１】
一般に、ワインド数が、３や３．３３３・・・（１０／３）、或いは、３．２５（１３／４）のように、整数や、それ以上約分できず、分子が比較的小さい分数であると、ＤＷＲパッケージは、巻き密度が高くならない。トラバースがワインド数の分母と等しい回数往復する間に、分子の２倍の回数、ガラスストランドがコレット上に巻かれた後、再び最初に巻かれた位置に戻る。例えば、ワインド数が、１０／３（３．３３３・・・）のように分子が小さい場合には、トラバースが３往復する間に、ガラスストランドは１０×２＝２０回巻かれ、再び最初に巻かれた位置に戻り、ＤＷＲパッケージはガラスストランドがこの工程を繰り返して巻き上げられたものとなるため、その形状は、図３に示すような大きな菱形の穴の開いた開口部６を持つ円筒形状となるが、ＤＷＲの形状が崩れて円筒形状が維持できなくなるため、ロービングの解舒性が悪化し、また、ＤＷＲパッケージの輸送効率が低下するため好ましくない。なお、ガラスストランドが最初に巻かれた位置に再び戻るまでのコレットの回転数（この場合１０×２＝２０回）は回帰回転数と呼ばれている。
【００１２】
ワインド数は、機械式の場合、ＤＷＲパッケージを巻き取るワインダーに用いられる歯車の歯数により決定される。例として、図４にＡ〜Ｆ合計６個の歯車を用いたワインダーを示す。コレット９及びトラバース１１は、ワインダー駆動用モータ８とそれぞれ３個の歯車１２〜１４、１５〜１７を介して動力が伝達され回転運動する。
【００１３】
各歯車Ａ〜Ｆの歯数を、それぞれａ〜ｆとしたとき、ワインド数はａ×ｃ×ｅ／（ｂ×ｄ×ｆ）により与えられ、例えば、各歯車Ａ〜Ｆの歯数を、ａ＝３０、ｂ＝２９、ｃ＝２８、ｄ＝１７、ｅ＝２５、ｆ＝１３としたとき、ワインド数は、３０×２８×２５／（２９×１７×１３）、即ち、３．２７６６４・・・となり、回帰回転数は３０×２８×２５×２＝２１０００×２＝４２０００となる。
【００１４】
この例のように、ワインド数を計算するに当たり、分母に用いられる歯車Ｂ、Ｄ及びＦとして、素数の歯数を持つ歯車を用いることが多い。これは、分母に素数を用いることにより、ワインド数がそれ以上約分できない分数となり、回帰回転数が小さくならず、ＤＷＲパッケージは、大きな菱形の穴の開いた開口部を有することなく、ガラスストランドを密に巻いたものにできるからである。
【００１５】
尚、最近では、更に多くの歯車を用いて望ましいワインド数を設定できる機械式ワインダーや、電気信号を用い小数点以下五桁以上のワインド数を制御するワインダーも開発され、変更時間の短縮等が図られている。
【００１６】
このように、ＤＷＲパッケージのワインド数は、ＤＷＲパッケージの形状や巻き密度を決定する重要な要因であり、これまでは生産性や輸送効率の向上のため、高い巻き密度のＤＷＲパッケージを生産することが一般的であった。
【００１７】
しかしながら、乾燥時において、ＤＷＲパッケージに含まれる水が熱せられると、ガラスストランドを密に巻いてできたＤＷＲパッケージからは、水の蒸発が抑制され、水の蒸気圧上昇を伴い、特に生産効率アップを目的として乾燥時間を短縮し、乾燥温度を上げると、ついにはＤＷＲパッケージがパンクしやすくなる。
【００１８】
ＤＷＲパッケージのパンクを防止するためには、ＤＷＲパッケージの持込み水分量の減少、蒸気圧低下のための乾燥時間の延長、或いは、高い蒸気圧に耐え得る集束剤や綾角度の選定などが考えられるが、水分量の低下、集束剤の制限や綾角度の増大は、紡糸性の低下や毛羽の増大、また、乾燥時間の延長は生産効率の低下や巨大設備の設置等、何れも大きな問題が残る。また、これらの対策では、パンクまで至らないが、数ミリから１ｃｍ程度のＤＷＲパッケージの膨張、いわゆる微小破裂は完全に防止できない。微小破裂したＤＷＲパッケージは、検査工程において異常品として見分けることが難しく、顧客での使用時において毛羽の発生や持ち上がりといった作業性の問題を引き起こす。
【００１９】
本発明の目的は、これらの問題に鑑み、従来同様の乾燥条件・集束剤を用い、ＤＷＲパッケージの品質低下や生産性の低下といった問題を招くことなく、ＤＷＲパッケージのパンクや微小破裂を防止し得るガラスロービングパッケージを提供することにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記問題を解決すべく種々の実験を行った結果、ＤＷＲパッケージの内表面から外表面に貫通する小さい開口部（綾積みされたガラスストランドの間に形成される小さい空隙部）を多数設けることにより、水蒸気がこの開口部から容易に蒸発するため、ＤＷＲパッケージ内部における蒸気圧が低下し、ＤＷＲパッケージのパンクや微小破裂を防止できる事を見出し、本発明を提案するに至った。
【００２１】
すなわち本発明は、ガラスストランドが直接巻き取り法により円筒状に綾巻きされて製造されるガラスロービングパッケージにおいて、ガラスロービングパッケージの内表面から外表面に貫通して形成される開口部（綾積みされたガラスストランドの間に形成される空隙部）を備え、端面部を除くガラスロービングパッケージの表面積に対する前記開口部の総面積の割合（開口率）が０．２５〜１２．５％であることを特徴とする。
【００２２】
上記構成とすることによって、直接巻き取り法により円筒状に綾巻きされて製造されるガラスロービングパッケージ（ＤＷＲパッケージ）を熱風乾燥法や誘電乾燥法を用いて乾燥する際、ＤＷＲパッケージの中心部で蒸発した水を開口部から外部に逃がすことができ、ＤＷＲパッケージの中心部の蒸気圧を低下させてＤＷＲパッケージのパンクや微小破裂を防止することができる。蒸気圧低下は、ＤＷＲパッケージに形成する開口部の数と大きさに依存するが、端面部を除くＤＷＲパッケージの表面積に対する開口部の総面積の割合（開口率）が０．２５％より低いと、蒸気を逃がす効果に乏しく、また、１２．５％より高いと、蒸気を逃がす効果には優れるものの、巻き密度の大幅な低下によって、ＤＷＲパッケージの形状が崩れて円筒形状が維持できなくなるためロービングの解舒性が悪化しやすく、また輸送効率が低下するため好ましくない。
【００２３】
また、本発明は、前記開口部の総数Ｎが、ガラスロービングパッケージの高さをｈ（ｍｍ）、ガラスロービングパッケージのストランド番手をＷ（ｇ／１０００ｍ）とするとき、
９６．１×ｈ／√Ｗ ＜ Ｎ ＜ ２５０．０×ｈ／√Ｗ
により規定される範囲内にあることを特徴とする。
【００２４】
上記構成とすることによって、ＤＷＲパッケージに形成する開口部の総数を望ましい範囲とすることができる。即ち、開口部の総数は開口部１つ当たり面積に反比例し、開口部の総数が増加すれば、開口部１つ当たりの面積が減少し、開口部の総数がある一定数を超えると開口部はガラスストランドの滑りにより消滅しやすいので、開口部の総数が２５０．０×ｈ／√Ｗより多いと、開口部１つ当たりの面積が小さくなり過ぎ、ＤＷＲパッケージの中心部の蒸気圧低下が阻害され好ましくない。また、開口部の総数が９６．１×ｈ／√Ｗより少ないと、ＤＷＲパッケージの巻き密度が低下し、形状が崩れて、円筒形状が維持できなくなるため好ましくない。
【００２５】
更に本発明は、ガラスロービングパッケージの内表面から外表面に貫通して形成される前記開口部が、ガラスロービングパッケージの端面上部よりの投影図においてスパイラル状であると、ＤＷＲパッケージの何れの位置からも開口部迄の距離が縮められ、蒸気圧低下の効果を一層向上させることができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１はＤＷＲパッケージの概略斜視図、図２は図１のＤＷＲパッケージにおける開口部の部分拡大図、図３はワインド数が３．３３３３・・・のＤＷＲパッケージを横から観察した図、図４は機械式ワインダーの模式図、図５はＤＷＲパッケージ端面部から見た開口部の投影模式図、図６はスパイラル状に形成された開口部を持つＤＷＲパッケージ端面部から見た開口部の投影模式図である。
【００２７】
図１において、１はＤＷＲパッケージ、２は端面部、３は内表面、４は外表面、５はガラスストランド、６は開口部を示している。この開口部６は、図２に拡大して示している。
【００２８】
上記開口部６を形成するには、ガラスストランド５を図４に示すワインダーのコレット９上に巻き取る際に、コレット９上に軸方向の隙間を残して巻き上げることにより、この隙間がＤＷＲパッケージ１における開口部６となる。この開口部６をＤＷＲ１の内表面３から外表面４まで貫通させて形成するものである。この開口部６を適した開口率で形成させておくことにより、ＤＷＲパッケージ１の乾燥時、中心部において蒸発した水を外部に逃がすことができ、これにより中心部の蒸気圧を低下させＤＷＲパッケージ１のパンクや微小破裂を防止することができるものである。すなわち、蒸気圧低下は、ＤＷＲパッケージ１に形成する開口部６の数と大きさに依存するが、端面部２を除くＤＷＲパッケージ１の表面積に対する開口部６の総面積の割合（開口率）が０．２５％より低いと、蒸気を逃がす効果に乏しく、また、１２．５％より高いと、蒸気を逃がす効果には優れるものの、巻き密度の大幅な低下によってＤＷＲパッケージ１の形状が崩れて円筒形状が維持できなくなるためロービングの解舒性が悪化しやすく、また、輸送効率が低下する。
【００２９】
尚、上記開口率は、以下の式（１）を用いて求めた。
【００３０】
開口率＝（ｈ−Xｔ）²／ｈ²×１００・・・（１）
ここで、ｈは、ロービング高さ（ｍｍ）、Ｘは、回帰回転数、ｔはストランド幅（ｍｍ）を示す。
【００３１】
一般に、開口部６の総数は、開口部６の１個の面積に反比例し、開口部６の数が増加すれば開口部６の１個の面積が減少し、ある一定数を超えると開口部６はガラスストランド５の滑りにより消滅する。また、開口部６の総数が少ないと、ＤＲＷの巻き密度が低下し、形状が崩れて円筒形状が維持できなくなるという問題が発生する。従って、ＤＷＲパッケージ１に形成する開口部６の総数Ｎには望ましい範囲があり、次式で規定される。
【００３２】
９６．１×ｈ／√Ｗ ＜ Ｎ ＜ ２５０．０×ｈ／√Ｗ
但し、ここでｈはＤＷＲパッケージ１の高さ（ｍｍ）を、また、Ｗはガラスストランド５の番手（ｇ／１０００ｍ）を表す。
【００３３】
開口部の総数Ｎが９６．１×ｈ／√Ｗより少ないと、開口部６の１個の面積が大きくなり、巻き密度が低下し、また、２５０．０×ｈ／√Ｗよりも多いと、開口部６の１個の面積が小さくなりすぎ、乾燥時にＤＷＲパッケージ内部の水の蒸気圧が低下しにくいため好ましくない。
【００３４】
一般的なＤＷＲパッケージ１、即ち、高さ２５０ｍｍ、番手２３１０ｔｅｘにおいて、望ましい開口部の総数Ｎは、５００〜１３００である。番手２３１０ｔｅｘとは、ガラスストランド５の１０００ｍ当たりの重量が２３１０ｇであることを表す。
【００３５】
望ましい開口部６の総数Ｎは、当然ながら、ＤＷＲパッケージ１の高さｈに比例し、例えば、高さｈが２倍の５００ｍｍの場合には１０００〜２６００となる。一方、ＤＷＲ巻回体１の直径に関しては、望ましい開口部６の総数Ｎは変わらない。これは、開口部６が内表面３から外表面４まで貫通した１つの穴であり、開口部６の形状が、ＤＷＲパッケージ１の径の増大に伴い、コレットの回転軸方向に広げられた菱形となり、開口部６の面積も増大するため、外周表面に占める開口率が、ＤＷＲパッケージ１の端面部２を除く何れの部位においても等しいからである。
【００３６】
ガラスストランド５の番手Ｗも、望ましい開口部６の総数に影響を及ぼす。ガラスストランド５の番手Ｗが大きくなると、ガラスストランド５の巻き幅（ストランド幅）が増大するため、開口部６が形成されるためには、コレット９に巻かれるガラスストランド５の本数の減少、即ち、回帰回転数の減少が必要となる。回帰回転数の減少に伴い、開口部６の総数が減少する。従って、望ましい開口部６の総数Ｎは、ガラスストランド５の幅に反比例し、また、ガラスストランド５は番手に関わらず断面形状が相似形であるため、望ましい開口部６の数は番手Ｗの二分の一乗に反比例する。即ち、番手２３１０ｔｅｘに対し、ほぼ４分の１となる５７５ｔｅｘのＤＷＲパッケージ１において、望ましい開口部６の総数Ｎは２倍の１０００〜２６００となる。
【００３７】
ＤＷＲパッケージ１の表面に望ましい開口部６を形成するには、回帰回転数とガラスストランド５の幅の積が、ＤＷＲパッケージ１の巻き高さｈより小さくなるように、図４に示すコレット９及びトラバース１１の往復運動用カム１０のそれぞれの歯車１２〜１７の歯数を設定する必要がある。例えば、図４に示すワインダーにおいては、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆの歯車１２〜１７の歯数をそれぞれ３０、３０、３０、３０、４１、１５とすれば、ワインド数はａ・ｃ・ｅ／ｂ・ｄ・ｆより、４１／１５、即ち、２．７３３３３・・・となる。この値は、トラバース１１が１５往復する間にコレット９が４１×２＝８２回転することになり、１５往復後には、ガラスストランド５は最初に巻かれた位置（図３の符号７参照）の真上に巻かれることを意味する。即ち、このＤＷＲパッケージ１は、その高さ２５０ｍｍの間にＤＷＲパッケージ１の軸方向に対して同じ傾きを持つ４１本のガラスストランド５が巻き付けられ、ガラスストランド５の幅が５ｍｍの場合には、ＤＷＲパッケージ１の高さｈ方向に対し４５ｍｍの隙間が残されることとなる。従って、菱形を成す開口部６の軸方向の幅は、約１．１ｍｍ、即ち、（２５０ｍｍ−４１×５ｍｍ）÷４１≒１．１ｍｍとなる。また、開口部６の総数は、交差する４１×１５×２＝１２３０個に形成される。この結果、このＤＷＲパッケージ１の開口率は約３．３％となる。
【００３８】
このように、歯車１２〜１７の歯数を適した歯数に設定することにより、回帰回転数だけコレットが回転した後、ガラスストランド５が最初に巻き取られた位置７の上に巻き取られ、その後においてもガラスストランド５が開口部６の上に巻かれることはなく、言い換えれば、図２に示すように、一度形成された開口部６の上に次々に開口部６が形成され、最終的には内表面３から外表面４まで貫通するように直線的に開口部６が形成される。この開口部６の様子を図式化すると図５のようになり、開口部６は中心から放射状に伸びることとなる。
【００３９】
また、本発明のガラスロービングパッケージは、前記ワインド数に極めて近いワインド数に設定することによっても達成できる。例えば、ワインド数を２．７３３３３・・・に近い２．７３３２０に設定すれば、ガラスストランド５は２．７３３３３・・・の場合、最初に巻かれた位置７の真上にくるのに対し、２．７３３２０ではその差０．０００１３ずれて巻かれる。すなわち、トラバースが１５往復する間に、ガラスストランドがコレット９上を４１×２＝８２回転し、最初の巻かれた位置７よりコレットの回転軸に対して垂直方向に約０．３６ｍｍずれて巻かれ、更に１５往復後には、また約０．３６ｍｍずれる。この結果、開口部６は、１５往復毎にコレットの回転軸に対して垂直に約０．３６ｍｍづつ、ずれることに加え、ＤＷＲパッケージ１の径が増大するに伴い、次第に面積が大きくなる。従って、約１１０００周巻かれたＤＷＲパッケージ１では、開口部６は、図６に示すようにガラスロービングの端面上部よりの投影図においてスパイラル状に形成され、外表面４における開口部６の位置は、内表面３の開口部６の位置より約４００ｍｍずれることとなる。このようにＤＷＲパッケージ１内部にスパイラル状に形成された開口部６は、ＤＷＲパッケージ１の何れの位置からも開口部６迄の距離が小さくなるため、図５に示す放射状の開口部６に比較し、蒸気圧低下の効果はさらに向上する。
【００４０】
本発明のガラスロービングパッケージ（ＤＷＲパッケージ）は、特に、ガラスロービングパッケージ内の水がほぼ同時に温度上昇し蒸発する誘電加熱乾燥法において有効である。すなわち、本発明のガラスロービングパッケージを用いると、開口部より蒸発した水が抜け出しやすく、パンクしにくいからである。
【００４１】
【実施例】
表1に本発明の実施例１〜６を、表２に比較例７、８を示す。
【００４２】
【表１】

【００４３】
【表２】

【００４４】
実施例１は、まず、単繊維直径２３μm、２０００本のガラスフィラメントに、集束剤（固形分５０質量％のポリエステルエマルジョンを１０．０質量％、メタクリルシランカップリング剤を０．６質量％、カチオン系潤滑剤を０．１質量％、イオン交換水を８９．３質量％）を塗布し、ギャザリングシューを用いて集束させ番手２３１０ｔｅｘのガラスストランドとし、図４に示すように、ガラスストランドを、ワインダーの駆動用モータ８と連動するカム１０により往復運動するトラバース１１を経由してコレット９上に巻き取り、水分を約１０％含有した高さ２５０ｍｍのＤＷＲパッケージを作製した。なお、このときのワインド数は、２．７３３３３であった。次いで、水分を除去するため、１３５℃×２４時間の乾燥工程を経て、集束剤付着量０．４質量％、水分率０．０３質量％のＤＷＲパッケージ１を得た。
【００４５】
実施例２は、単繊維直径２３μm、４０００本のガラスフィラメントを集束させた番手４４００ｔｅｘのガラスストランドを用い、ワインド数を２．７２７２７にした以外は、実施例１と同様にＤＷＲパッケージ１を得た。
【００４６】
実施例３は、単繊維直径１７μm、２０００本のガラスフィラメントを集束させた番手１１５０ｔｅｘのガラスストランドを用い、ワインド数を３．５３８４６にした以外は、実施例１と同様にＤＷＲパッケージ１を得た。
【００４７】
実施例４は、ワインド数を３．６４９８にした以外は、実施例３と同様にＤＷＲパッケージ１を得た。
【００４８】
実施例５は、ワインド数を３．３４９８にした以外は、実施例１と同様にＤＷＲパッケージ１を得た。
【００４９】
実施例６は、ワインド数を２．８４９８にした以外は、実施例２と同様にＤＷＲパッケージ１を得た。
【００５０】
尚、実施例４〜６は、特に蒸気圧低下に効果のあるスパイラル状に形成された開口部６を有するものである。
【００５１】
比較例７は、ワインド数を２．６１５３８にした以外は、実施例２と同様にＤＷＲパッケージ１を得た。
【００５２】
比較例８は、ワインド数を３．０９０９１にした以外は、実施例３と同様にＤＷＲパッケージ１を得た。
【００５３】
ロービングパッケージの形状は、その形状が崩れずに円筒形状を維持できているものを「○」、その形状が崩れてかけているものを「△」とした。ロービング解舒性は、ロービングを4ｍ/ｍｉｎの速度で引き出し、最外層まで問題なく引き出されたものを「○」、ストランドの引き出しが不安定なものを「×」とした。
【００５４】
表１から明らかなように、実施例１〜６は、ＤＷＲパッケージの形状が崩れることなく円筒形状を維持できているため、ロービングの解舒性に優れ、また、乾燥工程において、パンクは殆ど発生しなかった。特に、開口部がスパイラル状に形成されている実施例４〜６は、パンクは全く発生しなかった。
【００５５】
一方、比較例７は、開口率が０．２３％と低いため、乾燥工程で１００個中、１５個のＤＷＲパッケージでパンクが観察された。また、比較例８は、乾燥工程でのＤＷＲパッケージのパンクは観察されなかったが、開口率が高いため、ＤＷＲパッケージの形状が崩れて円筒形状を維持できなくなったため、ロービングの解舒性が悪化した。
【００５６】
【発明の効果】
本発明のガラスロービングパッケージは、従来の乾燥条件・集束剤を用いても、ＤＷＲパッケージの品質低下や生産性の低下といった問題を招くことがなく、ＤＷＲパッケージのパンクや微小破裂を著減させることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 ガラスストランドが綾巻きされたＤＷＲパッケージの概略斜視図。
【図２】 図１のＤＷＲパッケージの開口部の部分拡大図。
【図３】 ワインド数が３．３３３３・・・のＤＷＲパッケージを横から観察した図。
【図４】 機械式ワインダーの模式図。
【図５】 ＤＷＲパッケージ端面部から見た開口部の投影模式図。
【図６】 スパイラル状に形成された開口部を持つＤＷＲパッケージ端面部から見た開口部の投影模式図。
【符号の説明】
１ ＤＷＲパッケージ（ガラスロービングパッケージ）
２ 端面部
３ 内表面
４ 外表面
５ ガラスストランド
６ 開口部
７ 最初に巻かれた位置
８ ワインダーの駆動用モータ
９ コレット
１０ 往復運動用カム
１１ トラバース
１２〜１７ 歯車

Claims (2)

1. ガラスストランドが直接巻き取り法により円筒状に綾巻きされて製造されるガラスロービングパッケージにおいて、ガラスロービングパッケージの内表面から外表面に貫通して形成される開口部（綾積みされたガラスストランドの間に形成される空隙部）を備え、端面部を除くガラスロービングパッケージの表面積に対する前記開口部の総面積の割合（開口率）が０．２５〜１２．５％であることを特徴とするガラスロービングパッケージ。
2. 開口部の総数Ｎが、ガラスロービングパッケージの高さをｈ（ｍｍ）、ガラスロービングパッケージのストランド番手をＷ（ｇ／１０００ｍ）とするとき、
   ９６．１×ｈ／√Ｗ ＜ Ｎ ＜ ２５０．０×ｈ／√Ｗ
   により規定される範囲内にあることを特徴とする請求項１に記載のガラスロービングパッケージ。

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