JP4432438B2 - 撹拌装置 - Google Patents
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Description
図3に示した撹拌翼、すなわち、図5に示した撹拌翼にくし状の翼を追加した撹拌翼を用いて見かけの物質移動容量係数kLaを算出した。この時、気相部へ仕込んだ溶剤はメタノールであった。この実験結果から、単位ポリマー体積当たりの撹拌所要動力と見かけの物質移動容量係数kLaの関係を図7中の▲印で示した。
図4に示した撹拌翼、すなわち、図6に示した撹拌翼の最上段の翼をくし状の翼に変更した撹拌翼を用いて見かけの物質移動容量係数kLaを算出した。この時、気相部へ仕込んだ溶剤はヘキサンであった。この実験結果から、単位ポリマー体積当たりの撹拌所要動力と見かけの物質移動容量係数kLaの関係を図8中の▲印で示した。
図5に示した撹拌翼を用いて見かけの物質移動容量係数kLaを算出した。この時、気相部へ仕込んだ溶剤はメタノールであった。この実験結果から、単位ポリマー体積当たりの撹拌所要動力と見かけの物質移動容量係数kLaの関係を図7中の◇形印で示した。
図6に示した撹拌翼を用いて上記の物質移動容量係数kLaを算出した。この時、気相部へ仕込んだ溶剤はメタノールであった。この実験結果から、単位ポリマー体積当たりの撹拌所要動力と見かけの物質移動容量係数kLaの関係を図8中の◇形印で示した。
実施例1と比較例1の結果から、図3と図5に示した撹拌翼において同じ撹拌所要動力を投入した場合には、図5に示した撹拌翼に比べて図3に示した撹拌翼、すなわち、図5に示した撹拌翼にくし状の翼を追加した撹拌翼を用いた場合には見かけの物質移動容量係数が約7倍に向上していることが判った。また実施例2と比較例2から、図4と図6に示した撹拌翼において同じ撹拌所要動力を投入した場合には、図6に示した撹拌翼に比べて図4に示した撹拌翼、すなわち、図6に示した撹拌翼の最上段の翼をくし状の翼に変更した撹拌翼を用いた場合には、見かけの物質移動容量係数が約4倍に向上していることが判った。
2 くし状の撹拌翼
3 傾斜パドル翼(既存の撹拌翼)
4 バッフル
5 気液界面(液面)
Claims (5)
- 撹拌槽に設置された、くし状の撹拌翼と異なる既存の水没型の撹拌翼に対して、水平方向に対して斜めに延びるアーム部分により、くしの部分が支持された、気液界面を突き抜ける状態で配置されたくし状の撹拌翼と邪魔板を追加設置した撹拌装置。
- 既存の撹拌翼に対して該くし状の撹拌翼が軸方向に対して重なりを有する、請求項1に記載の撹拌装置。
- 既存の撹拌翼に対して該くし状の撹拌翼が、回転方向前方に0〜90°位相差を有している請求項1または2に記載の撹拌装置。
- 該撹拌槽内の液体の粘度が0.1mPa・s〜20000mPa・sである、請求項1〜3のいずれかに記載の撹拌装置。
- ガス吸収やガス及び溶剤脱揮によって該撹拌槽内の液体の粘度が10mPa・s〜200000mPa・sの範囲で変化する、請求項1〜4のいずれかに記載の撹拌装置。
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