JP4428532B2 - 電柱設計方法および電柱設計装置 - Google Patents

Description

この発明は、ケーブルを敷設するための電柱設計方法および電柱設計装置に関する。

通信伝送線路用などのケーブルを敷設する場合、架空線を用いる方式がある。この方式による伝送線路では、図１３に示すように、ケーブル１０１は、電柱１１１、１１２によって支持される。電柱１１１は、切断されることなく引き通されたケーブル１０１を把持する引き通し電柱であり、電柱１１２は、切断されたケーブル１０１の末端を把持する引き留め電柱である。さらに、電柱１１２には、上部支線１２１が設けられている。上部支線１２１は、地下に埋設されたブロックやアンカーなどの下部支線１２２と電柱１１２とを連結するワイヤーであり、電柱１１２に加わるケーブル１０１による張力を負担して、電柱１１２を支えるものである。上部支線１２１および下部支線１２２、つまり電柱１１２の支線については、非特許文献１に詳細に記載されている。

こうした架空線の電柱や支線は、設置される電柱の種類や、電柱と電柱のスパンなどのデータ、図１３に示す伝送線路の設計モデルを基にして設計される。
社団法人日本電気協会配電専門部会、配線規定（低圧及び高圧） ＪＥＡＣ７００１−１９９９、１９９９年、ｐｐ．９７、ｐｐ．４０７

先に述べた従来の伝送線路の設計には、次の課題がある。つまり、設置される電柱の種類、電柱と電柱のスパンのデータや、図１３の設計モデルなどを基にして、引き通し電柱や引き留め電柱、支線などを設計した場合、設計値と実設備とには差異があることが判明した。この結果、実際には安全な設備で、支線が不要な所に対しても、不安全であるとの評価を下してしまうことがあり、支線を設置する設計をすることになる。これにより、支線を設置するための場所の確保や設置作業などを行い、余分な費用や労力がかかることになる。

この発明は、前記の課題を解決し、実設備に従う電柱設計方法および電柱設計装置を提供することにある。

前記課題を解決するために、この発明では次のようにしている。図１は伝送線路の設計モデルを示す図であり、図１（ａ）に示すように、引き通し電柱である電柱１と、引き留め電柱である電柱２とがケーブル３を支持し、支線４が電柱２を支持している場合に、無風状態を初期状態とすると、有風時には、図２に示すように、電柱１、２に加わる総荷重は、ケーブル３の水平張力Ｔ_１、Ｔ_２の差Ｆ_{ｔｅｎｓｉｏｎ}と、ケーブル３の風圧荷重Ｐ_ＷＣおよび電柱１、２の風圧荷重Ｐ_ＷＰの合力Ｆとなり、次式の関係となっている。

ここで、
Ｋｄ_ｃ：風圧荷重（Ｎ／ｍ）
Ｋ：風圧係数（Ｎ／ｍ^２）
ｄ_ｃ：ケーブル外径（ｍ）
Ｓｉ：スパン長（ｍ）[ｉ＝１、２、…]
Ｔ_ｉ：張力（ｍ）[ｉ＝１、２、…]
である。

従来では図１（ｂ）に示すように、有風時でも電柱１、２が固定された伝送線路の設計モデルにより、電柱１、２に加わる張力を計算し、電柱を設計していた。つまり、従来の張力計算では、電柱１、２による変位を考慮していない。これに対して、この発明では、図１（ｃ）に示す伝送線路の設計モデルにより、ケーブル３による水平張力Ｔ_１、Ｔ_２の大きい方向への電柱１、２の変位（以下、電柱変位という）を考慮する。実際には、電柱１、２がケーブル３の水平張力Ｔ_１、Ｔ_２の大きい方向に変位することにより、ケーブル水平張力差を緩和することとなる。つまり、従来の設計モデルによる設計方法で算出したケーブル水平張力は、実際に比べて大きなものとなる。この結果、実際には安全である設備を不安全であるとの評価を下してしまうことがある。

こうした電柱変位を考慮した請求項１の発明は、有風時にケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出する電柱設計方法であって、電柱の変位として仮の値を設定する第１の処理と、前記第１の処理で設定した電柱の変位を可能にするケーブルの張力から、電柱に加わる荷重を算出する第２の処理と、前記第１の処理で設定した電柱の変位を基にして、変位と荷重との関係から電柱に加わる荷重を算出する第３の処理と、前記第２の処理と前記第３の処理とで算出した両荷重の差が所定範囲か否かを判定する第４の処理と、前記第４の処理で前記両荷重の差が前記所定範囲と判定されたときに、前記両荷重の一方を電柱に加わる荷重として出力する第５の処理と、前記第４の処理で前記両荷重の差が前記所定範囲でないと判定されたときに、処理を前記第１の処理に戻す第６の処理とを含み、前記第６の処理の後、前記第１の処理で別の仮の値の設定をすることを特徴とする電柱設計方法である。
請求項２の発明は、請求項１に記載の電柱設計方法において、前記第２の処理は、前記第１の処理で設定した電柱の変位を基にして、ケーブルによる各張力を算出する張力算出処理と、前記張力算出処理で算出した張力から電柱に加わる荷重を算出する荷重算出処理とを含むことを特徴とする。
請求項３の発明は、請求項１または２に記載の電柱設計方法において、前記第３の処理で用いた変位と荷重との関係は、片持ち梁の変位と荷重との関係であることを特徴とする。
請求項４の発明は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の電柱設計方法において、前記第４の処理は、前記第２の処理と前記第３の処理とで算出した両荷重の差を算出する誤差算出処理と、前記誤差算出処理で算出した前記両荷重の差が所定範囲か否かを判定する判定処理とを含むことを特徴とする。
請求項５の発明は、請求項１〜４のいずれか１項に記載の電柱設計方法において、ケーブルの張力に応じて伸縮するスプリングバランサーを介してケーブルが電柱に支持され、有風時に前記スプリングバランサーで緩和されたケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出することを特徴とする。
請求項６の発明は、有風時にケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出する電柱設計装置であって、電柱の変位として仮の値を設定する変位設定部と、前記変位設定部で設定した電柱の変位を可能にするケーブルの張力から、電柱に加わる荷重を算出する第１演算部と、前記変位設定部で設定した電柱の変位を基にして、変位と荷重との関係から電柱に加わる荷重を算出する第２演算部と、前記第１演算部と前記第２演算部とが算出した両荷重の差が所定範囲かどうかを判定し、所定範囲でないと判定したときに、前記変位設定部に別の仮の値の設定を指示する判定部と、前記両荷重の差が所定範囲であると判定部が判定したときに、両荷重の一方を電柱に加わる荷重とする出力部とを備えることを特徴とする電柱設計装置である。
請求項７の発明は、請求項６に記載の電柱設計装置において、前記第１演算部は、前記変位設定部で設定した電柱の変位を基にして、ケーブルによる各張力を算出し、算出した張力から電柱に加わる荷重を算出することを特徴とする。
請求項８の発明は、請求項６または７に記載の電柱設計装置において、前記第２演算部が用いた変位と荷重との関係は、片持ち梁の変位と荷重との関係であることを特徴とする。
請求項９の発明は、請求項６〜８のいずれか１項に記載の電柱設計装置において、ケーブルの張力に応じて伸縮するスプリングバランサーを介してケーブルが電柱に支持され、有風時に前記スプリングバランサーで緩和されたケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出することを特徴とする。

請求項１、６および請求項２、７の発明により、通常、電柱に支線を設置しなくてはならない箇所について、実際に即した設計を行うことにより、支線の設置を回避することができる。これにより、円滑な通信網の構築と地権者などへの折衝稼動を大幅に削減することが可能となる。
請求項３および請求項８の発明により、想定された変位に対する荷重を得る場合に、片持ち梁の変位と荷重との一般的な関係を用いることができる。
請求項５および請求項９の発明により、請求項１、６および請求項２、７の発明をスプリングバランサーで支持されたケーブルに適用可能である。

つぎに、この発明の実施の形態について詳細に説明する。
（実施の形態１）
この実施の形態では、先に述べた図１と同様の図３に示す設計モデルを用いる。なお、この実施の形態では、電柱１やケーブル３などを区別する場合、例えば電柱１_１、１_２、…、１_ｉのように表示する。この設計モデルでは、有風時に、１号柱である電柱１_１の変位がｄＳ_１であり、２号柱である電柱１_２の変位がｄＳ_２である。そして、ｉ号柱である電柱１_ｉの変位がｄＳ_ｉである。また、各変位ｄＳ_１〜ｄＳ_ｉは、無風時の初期状態から有風時の変化後の状態までの変位を表している。電柱１_１〜１_ｉは、プレストレス構造のＣＰ柱（コンクリートポール）である。

初期状態では、図４（ａ）に示すように、電柱１（または電柱２）に支持されたケーブル３により張力が発生する。このとき、ケーブル水平張力を表すケーブル水平張力方程式は次のようになる。

これらの式では、
Ｗ_０：ケーブル重量（Ｎ／ｍ）
Ｓ：初期スパン長（ｍ）
ｄ_０：初期弛度（ｍ）
Ｔ_０：初期張力（ｍ）
Ｌ_０：ケーブル自然長（ｍ）
ＥＡ：ワイヤーヤング率×断面積（Ｎ）
である。

初期状態のケーブル水平張力方程式を基にして、つまり、ケーブル自然長Ｌ_０（水平張力＝０のときのケーブル長）は電柱変位や無風・有風の状況下であっても変化しないことに着目し、図４（ｂ）に示すように、有風時の変化後のケーブル水平張力方程式を導出する。

ケーブル水平張力方程式では、
Ｗ_０：ケーブル重量（Ｎ／ｍ）
Ｗ：ケーブル合成荷重（Ｎ／ｍ）
Ｋｄ_ｃ：風圧荷重（Ｎ／ｍ）
Ｋ：風圧係数（Ｎ／ｍ^２）
ｄ_ｃ：ケーブル外径（ｍ）
Ｓ：初期スパン長（ｍ）
ｄＳ：電柱変位総和（ｍ）
ｄ：弛度（ｍ）
Ｔ：張力（ｍ）
Ｌ_０：ケーブル自然長（ｍ）
ＥＡ：ワイヤーヤング率×断面積（Ｎ）
である。

導出したケーブル水平張力方程式を用いて、図５に示す電柱設計装置がケーブル水平張力を算出する。電柱設計装置は、変位設定部１１と第１演算部１２と第２演算部１３と判定部１４と出力部１５とを備え、図６の処理手順に従ってケーブル水平張力を算出する。処理が開始されると、電柱設計装置の変位設定部１１は、電柱の変位として仮の変位、つまり電柱仮想変位ｄＳ_１、…、ｄＳ_ｉに、適当な値を設定する（ステップＳ１）。

第１演算部１２は、ステップＳ１で設定された電柱仮想変位ｄＳ_１、…、ｄＳ_ｉを用いて、スパンＳ_１、…、Ｓ_ｉ＋１に対応するケーブル３_１、…、３_ｉ＋１による張力Ｔ_１、…、Ｔ_ｉ＋１を、変化後のケーブル水平張力方程式を用いて算出する（ステップＳ２）。ステップＳ２の後、第１演算部１２は、隣接するケーブル３_１、…、３_ｉ＋１による張力Ｔ_１、…、Ｔ_ｉ＋１から、各電柱１_１、…、１_ｉに加わる荷重、つまり、電柱荷重ΔＴ_１、…、ΔＴ_ｉを算出する（ステップＳ３）。たとえば、１号電柱である電柱１_１が支持するケーブル３_１とケーブル３_２、つまり、スパンＳ_１とスパンＳ_２に対応する張力Ｔ_１、Ｔ_１から、

の演算をして、電柱１_１の電柱荷重ΔＴ_１を算出する。同様にして、電柱１_ｉの電柱荷重ΔＴ_ｉは、

の演算により求める。

一方、第２演算部１３は、ステップＳ１で設定された電柱仮想変位ｄＳ_１、…、ｄＳ_ｉを用いて、電柱１_１、…、１_ｉに加わる電柱荷重Ｆ_１、…、Ｆ_ｉを算出する（ステップＳ４）。ステップＳ４では、第２演算部１３が、次に示す一般的な片持ち梁荷重・変位式を用いて、電柱荷重Ｆ_１、…、Ｆ_ｉを直接、算出する。

この式では、
Ｅ_Ｐ：電柱平均ヤング率（Ｎ／ｍ^２）
Ｉ_Ｐ：電柱平均断面２次モーメント（ｍ^４）
ｈ：架設点地上高（ｍ）
である。

一般的な片持ち梁荷重・変位式は、図７に示すように、電柱１（または電柱２）の架設点地上高ｈにおける電柱仮想変位ｄＳと電柱荷重Ｆとの関係を示す。ステップＳ４では、この式により、電柱仮想変位ｄＳ_１、…、ｄＳ_ｉが生じるときの電柱１の電柱荷重Ｆ_１、…、Ｆ_ｉを算出する。

第１演算部１２がステップＳ３を終了し、第２演算部１３がステップＳ４を終了すると、判定部１４は、第１演算部１２が算出した電柱荷重ΔＴ_１、…、ΔＴ_ｉと、第２演算部１３が算出した電柱荷重Ｆ_１、…、Ｆ_ｉとから、電柱仮想変位ｄＳ_１、…、ｄＳ_ｉに対する電柱荷重誤差Δ_１、…、Δ_ｉを算出する。たとえば、１号電柱である電柱１_１の電柱荷重誤差Δ_１は、ケーブル水平張力方程式から算出した電柱荷重ΔＴ_１と、片持ち梁荷重・変位式から算出した電柱荷重Ｆ_１とから、

の演算をして求める。これにより、仮に設定した電柱仮想変位ｄＳ_１を用いて、２種類の式から算出した電柱荷重ΔＴ_１、Ｆ_１の誤差を算出している。同様にして、ｉ号電柱である電柱１_ｉの電柱荷重誤差Δ_ｉは、ケーブル水平張力方程式から算出した電柱荷重ΔＴ_ｉと、片持ち梁荷重・変位式から算出した電柱荷重Ｆ_ｉとから、

の演算をして求める。

ステップＳ５の後、判定部１４は、ステップＳ３で算出した電柱荷重と、ステップＳ４で算出した電柱荷重とが同じ値であるべきなので、あらかじめ設定され、かつ、所定範囲を表す誤差判定値δを用いて、先に算出した電柱荷重誤差Δ_１、…、Δ_ｉを判定する（ステップＳ６）。たとえば、判定部１４は、電柱１_１について、
Δ_１＜δ
のとき、電柱荷重誤差Δ_１が誤差判定値δの範囲内にあると判断する。同様に、電柱１_ｉについて、
Δ_ｉ＜δ
のとき、電柱荷重誤差Δ_ｉが誤差判定値δの範囲内にあると判断する。

ステップＳ６で、電柱１_１、…、１_ｉの電柱荷重誤差Δ_１、…、Δ_ｉがすべて誤差判定値δの範囲内にあると判定部１４が判断すると、出力部１５は、ステップ３で算出した電柱荷重ΔＴ_１、…、ΔＴ_ｉ、または、ステップＳ４で算出した電柱荷重Ｆ_１、…、Ｆ_ｉを電柱１_１、…、１_ｉの水平張力成分として出力する（ステップＳ７）。また、ステップＳ６で電柱１_１、…、１_ｉの電柱荷重誤差Δ_１、…、Δ_ｉが誤差判定値δの範囲にないと判定部１４が判断すると、処理をステップＳ１に戻す。これより、変位設定部１１は、電柱仮想変位ｄＳ_１、…、ｄＳ_ｉに別の値を設定する。この後、先の処理が再び行われる。

ステップＳ７の後、実際の電柱に加わる不平衡荷重を計算するには、決定したケーブル水平張力による電柱荷重成分にケーブルおよび電柱の風圧荷重成分を図２の通りに合成することで求められる。

こうして、この実施の形態により、電柱変位を考慮したケーブル水平張力を算出して、実際の設備におけるケーブル水平張力差を正確に求めることができる。これにより、図８（ａ）に示すように、支線をとることのできない引き留め柱である電柱２については、図８（ｂ）に示すように、電柱１、２の電柱変位を考慮する設計方法を用いることにより、ケーブル水平張力が減少する方向に電柱１、２が変位するため、支線のない電柱２の適用領域を拡大することが可能となる。なお、電柱変位を考慮する設計方法で求めた理論値と、実設備による実験値とを比較したところ、５％以内の差分で一致しているとの結果が出ている。

また、無支線の異種ケーブル引き通し柱である電柱１の場合、図９（ａ）に示すように、電柱１が支えるケーブルの種類が異なるとき、つまり、２つのケーブルがケーブル３と異種ケーブル３Ａであるとき、電柱変位を考慮しないと、電柱１は両側に支線４をとることとなる。これに対して、図９（ｂ）に示すように、電柱１、２の電柱変位を考慮した設計方法を用いることにより、ケーブル水平張力を緩和して、支線４を設置する必要のない適用領域を探索することが可能となる。

（実施の形態２）
この実施の形態では、スプリングバランサーを用いた伝送線路に対して、この発明を適用している。なお、この実施の形態では、先に説明した実施の形態１と同一もしくは同一と見なされる構成要素には、それと同じ参照符号を付けてその説明を省略する。この実施の形態の伝送線路では、図１０に示すように、ケーブル３の末端がスプリングバランサー５を介在させて、電柱２に把持されている。スプリングバランサー５は、図１１に示すように、有風時にケーブル３の張力を受けて伸長することにより、支線４の張力を緩和する。

初期状態では、図１２（ａ）に示すように、電柱１、２に支持されたケーブル３により張力が発生する。このとき、ケーブル水平張力を表すケーブル水平張力方程式は次のようになる。

これらの式では、
Ｗ_０：ケーブル重量（Ｎ／ｍ）
Ｓ：初期スパン長（ｍ）
ｄ_０：初期弛度（ｍ）
Ｔ_０：初期張力（ｍ）
Ｌ_０：ケーブル自然長（ｍ）
ＥＡ：ワイヤーヤング率×断面積（Ｎ）
Δ_０：スプリングバランサーの初期変位（ｍ）
Ｋ_Ｓ：スプリングバランサーのバネ定数（Ｎ／ｍ）
である。

初期状態のケーブル水平張力方程式を基にして、つまり、ケーブル自然長Ｌ_０が電柱変位や無風・有風の状況下であっても変化しないことに着目し、図１２（ｂ）に示すように、有風時の変化後のケーブル水平張力方程式を導出する。

これらのケーブル水平張力方程式では、
Ｗ_０：ケーブル重量（Ｎ／ｍ）
Ｗ：ケーブル合成荷重（Ｎ／ｍ）
Ｋｄ_ｃ：風圧荷重（Ｎ／ｍ）
Ｋ：風圧係数（Ｎ／ｍ^２）
ｄ_ｃ：ケーブル外径（ｍ）
Ｓ：初期スパン長（ｍ）
ｄＳ：電柱変位総和（ｍ）
ｄ：弛度（ｍ）
Ｔ：張力（ｍ）
Ｌ_０：ケーブル自然長（ｍ）
ＥＡ：ワイヤーヤング率×断面積（Ｎ）
Δ：スプリングバランサーの変位（ｍ）
Ｋ_Ｓ：スプリングバランサーのバネ定数（Ｎ／ｍ）
である。

導出したケーブル水平張力方程式を用いて、実施の形態１と同じように、電柱変位を考慮したケーブル水平張力を算出して、実際の設備におけるケーブル水平張力差を正確に求めることができる。

以上、この発明の実施の形態を詳述してきたが、具体的な構成は各実施の形態に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても、この発明に含まれる。たとえば、各実施の形態では、電柱１、２としてプレストレス構造のＣＰ柱を用いたが、木製の柱など各種の電柱にこの発明が適用可能である。

また、実施の形態２では、ケーブル３の末端がスプリングバランサーを介在して引き留め電柱に支持された設計モデルを用いたが、スプリングバランサーを引き通し電柱に用いた設計モデルを用いることも可能である。

この発明を説明する図である。 電柱に加わる荷重を説明する図である。 実施の形態１による設計モデルを説明する図である。 ケーブル水平張力方程式を説明する図である。 実施の形態１による電柱設計装置を示すブロック図である。 電柱設計装置による処理を示すフローチャートである。 片持ち梁荷重・変位式を説明する図である。 無支線の引留め柱の設計を説明する図である。 無支線の異種ケーブル引き通し柱の設計を説明する図である。 実施の形態２に用いられる伝送線路を示す図である。 実施の形態２による設計モデルを説明する図である。 ケーブル水平張力方程式を説明する図である。 架空線路の構成を説明する図である。

符号の説明

１、２ 電柱
３ ケーブル
３Ａ 異種ケーブル
４ 支線
５ スプリングバランサー
１１ 変位設定部
１２ 第１演算部
１３ 第２演算部
１４ 判定部
１５ 出力部
Ｓ１ ステップ（第１の処理）
Ｓ２ ステップ（第２の処理、張力算出処理）
Ｓ３ ステップ（第２の処理、荷重算出処理）
Ｓ４ ステップ（第３の処理）
Ｓ５ ステップ（第４の処理）
Ｓ６ ステップ（第４の処理）
Ｓ７ ステップ（第４の処理）

Claims (9)

1. 有風時にケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出する電柱設計方法であって、
   電柱の変位として仮の値を設定する第１の処理（ステップＳ１）と、
   前記第１の処理（ステップＳ１）で設定した電柱の変位を可能にするケーブルの張力から、電柱に加わる荷重を算出する第２の処理（ステップＳ２、Ｓ３）と、
   前記第１の処理（ステップＳ１）で設定した電柱の変位を基にして、変位と荷重との関係から電柱に加わる荷重を算出する第３の処理（ステップＳ４）と、
   前記第２の処理（ステップＳ２、Ｓ３）と前記第３の処理（ステップＳ４）とで算出した両荷重の差が所定範囲か否かを判定する第４の処理（ステップＳ５、Ｓ６）と、
   前記第４の処理（ステップＳ５、Ｓ６）で前記両荷重の差が前記所定範囲と判定されたときに、前記両荷重の一方を電柱に加わる荷重として出力する第５の処理（ステップＳ７）と、
   前記第４の処理（ステップＳ５、Ｓ６）で前記両荷重の差が前記所定範囲でないと判定されたときに、処理を前記第１の処理（ステップＳ１）に戻す第６の処理と、
   を含み、前記第６の処理の後、前記第１の処理（ステップＳ１）で別の仮の値の設定をすることを特徴とする電柱設計方法。
2. 前記第２の処理（ステップＳ２、Ｓ３）は、
   前記第１の処理（ステップＳ１）で設定した電柱の変位を基にして、ケーブルによる各張力を算出する張力算出処理（ステップＳ２）と、
   前記張力算出処理（ステップＳ２）で算出した張力から電柱に加わる荷重を算出する荷重算出処理（ステップＳ３）と、
   を含むことを特徴とする請求項１に記載の電柱設計方法。
3. 前記第３の処理（ステップＳ４）で用いた変位と荷重との関係は、片持ち梁の変位と荷重との関係である、
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の電柱設計方法。
4. 前記第４の処理（ステップＳ５、Ｓ６）は、
   前記第２の処理（ステップＳ２、Ｓ３）と前記第３の処理（ステップＳ４）とで算出した両荷重の差を算出する誤差算出処理（ステップＳ５）と、
   前記誤差算出処理（ステップＳ５）で算出した前記両荷重の差が所定範囲か否かを判定する判定処理（ステップ６）と、
   を含むことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の電柱設計方法。
5. ケーブルの張力に応じて伸縮するスプリングバランサー（５）を介してケーブルが電柱に支持され、有風時に前記スプリングバランサー（５）で緩和されたケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出する、
   ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の電柱設計方法。
6. 有風時にケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出する電柱設計装置であって、
   電柱の変位として仮の値を設定する変位設定部（１１）と、
   前記変位設定部（１１）で設定した電柱の変位を可能にするケーブルの張力から、電柱に加わる荷重を算出する第１演算部（１２）と、
   前記変位設定部（１１）で設定した電柱の変位を基にして、変位と荷重との関係から電柱に加わる荷重を算出する第２演算部（１３）と、
   前記第１演算部（１２）と前記第２演算部（１３）とが算出した両荷重の差が所定範囲かどうかを判定し、所定範囲でないと判定したときに、前記変位設定部（１１）に別の仮の値の設定を指示する判定部（１４）と、
   前記両荷重の差が所定範囲であると判定部（１４）が判定したときに、両荷重の一方を電柱に加わる荷重とする出力部（１５）と、
   を備えることを特徴とする電柱設計装置。
7. 前記第１演算部（１２）は、
   前記変位設定部（１１）で設定した電柱の変位を基にして、ケーブルによる各張力を算出し、算出した張力から電柱に加わる荷重を算出する、
   ことを特徴とする請求項６に記載の電柱設計装置。
8. 前記第２演算部（１３）が用いた変位と荷重との関係は、片持ち梁の変位と荷重との関係である、
   ことを特徴とする請求項６または７に記載の電柱設計装置。
9. ケーブルの張力に応じて伸縮するスプリングバランサー（５）を介してケーブルが電柱に支持され、有風時に前記スプリングバランサー（５）で緩和されたケーブルの張力で発生する電柱の変位により、電柱の不平衡荷重を算出する、
   ことを特徴とする請求項６〜８のいずれか１項に記載の電柱設計装置。

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