JP4400788B2 - 弾性表面波分波器 - Google Patents
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Description
SAWフィルタは基本的にパタ−ン形成する圧電基板(LiTaO3)上を表面波が伝搬してモ−ド共振特性によりバンドパスフィルタを構成している。アイソレ−ション特性の周波数帯域は送信帯域(887〜925MHz)であり、この帯域の周波数特性は受信側フィルタにおける直列腕のSAW共振器が支配的である。2チップ構成時にアイソレ−ション特性が問題とならないことからみて、受信側フィルタにおける直列腕がレイアウト上で隣接している送信側フィルタにおける並列腕のSAW共振器による干渉の影響を受けていることは明白である。
図7は本発明の直列腕SAW共振器のシミュレーションによる周波数特性図である。
この図から明らかなように、周波数860MHzのとき、減衰損(Attenuation Loss)は0.5dBで、周波数870MHzのとき、減衰損は−2dB、周波数880MHzのとき、減衰損は−4dB、周波数890MHzのとき、減衰損は−18dB、周波数900MHzのとき、減衰損は−3dB、周波数910MHzのとき、減衰損は−2dB、周波数920MHzのとき、減衰損は−2dBである。
この図から明らかなように、周波数860MHzのとき、反射係数(Refrection Coefficient)は0.65、周波数880MHzのとき、反射係数は0.95、周波数900MHzのとき、反射係数は0.95、周波数920MHzのとき、反射係数は0.95である。
この図から明らかなように、周波数860MHzでは、減衰損(Attenuation Loss)は−13dBで、周波数870MHzのとき、減衰損−24dB、周波数880MHzのとき、減衰損は−4dB、周波数890MHzのとき、減衰損は−2dB、周波数900MHzのとき、減衰損−2dB、周波数910MHzのとき、減衰損は−2dB、周波数920MHzのとき、減衰損−2dBである。
図から明らかなように、周波数860MHzのとき、反射係数(Refrection Coefficient)は0.55、周波数880MHzのとき、反射係数0.8、周波数900MHzのとき、反射係数は0.95、周波数920MHzのとき、反射係数は0.95である。しかし、周波数860〜840MHz帯域では極端に減少して反射係数が0.20〜0.40の値、即ち約3割前後の値をとる。
図11は送信側及び受信側フィルタの周波数特性図であり、図12は分波器のアイソレ−ション特性の概略図である。
一方、図9の並列腕SAW共振器では、低域共振周波数である周波数860MHz中心の直列共振帯域は、減衰損(Attenuation Loss)が約13dBではあるが、図10に示す反射係数特性が約3割となっているため、弾性表面波の漏洩出力が大きくなる。
このように、約860MHz以下の低周波数帯域における反射器の反射特性が約3割前後になっており、このことによって、例えば、送信側フィルタの並列腕SAW共振器から受信側フィルタの直列腕SAW共振器への信号の漏れが大きくなると、受信側フィルタの直列腕SAW共振器によって得られる極(減衰量が非常に大きくなるポイント)が、約860MHz以上の帯域において発生しにくくなる(減衰量を大きくするための極が現れにくくなる)。その結果、約860MHz以上の帯域における受信側フィルタの通過周波数特性が劣化してしまう(減衰量が少なくなってしまう)ことにもなる。
本発明は、以上の問題点を解消するために、送信側フィルタおよび受信側フィルタを1つのチップ内に形成すると共に、送信帯域のアイソレーションのための減衰量を必要程度確保することができるSAWデバイスを目的とする。
(1)弾性表面波分波器において、第1辺と前記第1辺に対向する第2辺とを有する主表面を備えた圧電基板と、前記圧電基板の前記主表面に形成されたラダー型送信側フィルタと、前記圧電基板の前記主表面に形成されたラダー型受信側フィルタと、前記圧電基板の前記主表面であって、前記主表面の前記第1辺から前記第2辺へ亘り、前記ラダー型送信側フィルタと前記ラダー型受信側フィルタとの間に形成された溝とを有し、前記ラダー型送信側フィルタの通過帯域は前記ラダー型受信側フィルタの通過帯域よりも高く、前記ラダー型送信側フィルタの並列腕共振器と前記ラダー型受信側フィルタの直列腕共振器との間には、前記ラダー型送信側フィルタを構成する直列腕共振器と前記ラダー型受信側フィルタを構成する並列腕共振器とが前記溝を挟んで隣り合って配置されていることを特徴とする。
(1)弾性表面波分波器において、圧電基板の送信側フィルタと受信側フィルタの境界に溝を設けること、チップの少なくとも1端に共振周波数の隣接したSAW共振器電極の一方を隔離して配置することにより、2つ以上のフィルタを1つのチップ内にレイアウトしたときに別々のフィルタ同士の干渉を防ぎアイソレ−ションの減衰量の十分な確保ができる。さらに、チップの両端に共振周波数の隣接したSAW共振器電極同士を隔離して配置することにより、2つ以上のフィルタを1つのチップ内にレイアウトしたときに別々のフィルタ同士の干渉を防ぎアイソレ−ションの減衰量の十分な確保ができる。
(3)弾性表面波分波器において、基板の両端に配置する共振周波数の隣接した共振器電極を送信側フィルタの並列腕弾性表面波共振器電極および受信側フィルタの直列腕弾性表面波共振器電極としたことにより、フィルタ同士の干渉を防ぎアイソレ−ションの減衰量の十分な確保ができるようになる。
図1は本発明の第1実施例を示す送受信フィルタ一体型チップ図である。
図1において、20は圧電基板、21は送信側フィルタ、22は受信側フィルタ、23は溝である。
本発明は上記目的を達成するための第1の解決手段として、図1に示すように、圧電基板20の送信側フィルタ21と受信側フィルタ22の間に溝23を設ける手段を採用する。
本発明のSAW電極の測定データは、櫛歯状電極(IDT)の両側に反射器を配置した構成のものを原則前提としたものである。
ここで、チップ境界に溝23を入れたときの、着目する送信側端から受信側端をみた送信帯域におけるアイソレ−ション特性を図2、図3に示す。
この図から明らかなように、周波数860MHzでは、減衰損(Attenuation Loss)は−46dBで、周波数880MHzのとき、減衰損−24dB、周波数900MHzのとき、減衰損−52dB、周波数920MHzのとき、減衰損−50dBである。
この図から明らかなように、周波数860MHzでは、減衰損(Attenuation Loss)は−45dBで、周波数880MHzのとき、減衰損−25dB、周波数900MHzのとき、減衰損−53dB、周波数920MHzのとき、減衰損−58dBである。
前記溝を設けたことによるアイソレーション特性は以下のようになる。但し、使用周波数は902.5MHzとする。
この図から明らかなように、溝深さ0μmのとき、−49.9dB、溝深さ30μmのとき、−49.7dB、溝深さ70μmのとき、−53.0dB、溝深さ150μmのとき、−53.8dB、溝深さ250μmのとき、−54.6dB、溝深さ350μmのとき、−55.4dBである。
そこで、受信側フィルタにおける直列腕がレイアウト上で隣接している送信側フィルタにおける並列腕のSAW共振器による干渉の影響を受けないようにするために、本発明の第1実施例において、溝を両フィルタ間の圧電基板表面部に形成し、各SAW共振器からの表面弾性波の漏れによる両フィルタ間の干渉を抑制するようにした。
以上のように第1の実施例によれば、送信側フィルタおよび受信側フィルタ一体型の1チップ構成において、基板の送信側フィルタと受信側フィルタの境にある程度の深さ、例えば30μmもしくは70μmの溝を設けることにより、送信側フィルタ並列腕のSAW共振器電極と受信側フィルタ直列腕のSAW共振器電極同士で影響を及ぼす、圧電基板(LiTaO3)表面を励振するSH(shear−horizontal wave)波を分離して抑えることができる。
(第2実施例)
以下、本発明の第2実施例を図に基づいて説明する。
図5は本発明の第2実施例を示す1チップ構成の送信側と受信側フィルタの相互干渉を防止させた構造を示すチップレイアウト図(概略図)である。
従来の図13のチップレイアウトと違う点は、送信側フィルタの直列腕SAW共振器電極11と並列腕SAW共振器電極12を入れ換え、同様に受信側フィルタの直列腕SAW共振器電極13と並列腕SAW共振器電極14を入れ換え、相互干渉をおこしていると思われるSAW共振器電極を各々チップの端に配置した点である。
第2実施例の特徴は、このような前提技術の上に立って、前記目的を達成するために前記電極配置手段を採用した点にある。
そのため、図9に示す、送信側フィルタの並列腕SAW共振器電極における共振周波数の低域側では、反射器が十分に波を反射することができないので、結果的に隣接した受信フィルタの直列腕SAW共振器電極に影響を与えアイソレ−ション特性が劣化する。
この結果、従来、約860MHz以下の低周波数帯域における反射器の反射特性が約3割前後になっていることによって、例えば、送信側フィルタの並列腕SAW共振器から受信側フィルタの直列腕SAW共振器への信号の漏れが大きくなると、受信側フィルタの直列腕SAW共振器によって得られる極(減衰量が非常に大きくなるポイント)が、887MHz〜925MHzの帯域において発生しにくくなる(減衰量を大きくするための極が現れ難くなる)現象の発生を抑制し、887MHz〜925MHzの帯域における受信フィルタの通過周波数特性を改善する(減衰量を大きくする)ことができる。
この図から明らかなように、周波数860MHzでは、減衰損(Attenuation Loss)は−44dBで、周波数880MHzのとき、減衰損−25dB、周波数900MHzのとき、減衰損−55dB、周波数920MHzのとき、減衰損−63dBである。
12 送信並列腕
13 受信直列腕
14 受信並列腕
20 基板
21 送信側フィルタ
22 受信側フィルタ
23 溝
Claims (2)
- 第1辺と前記第1辺に対向する第2辺とを有する主表面を備えた圧電基板と、
前記圧電基板の前記主表面に形成されたラダー型送信側フィルタと、
前記圧電基板の前記主表面に形成されたラダー型受信側フィルタと、
前記圧電基板の前記主表面であって、前記主表面の前記第1辺から前記第2辺へ亘り、前記ラダー型送信側フィルタと前記ラダー型受信側フィルタとの間に形成された溝とを有し、
前記ラダー型送信側フィルタの通過帯域は前記ラダー型受信側フィルタの通過帯域よりも高く、前記ラダー型送信側フィルタの並列腕共振器と前記ラダー型受信側フィルタの直列腕共振器との間には、前記ラダー型送信側フィルタを構成する直列腕共振器と前記ラダー型受信側フィルタを構成する並列腕共振器とが前記溝を挟んで隣り合って配置されていることを特徴とする弾性表面波分波器。 - 前記溝は、直線状であることを特徴とする請求項1記載の弾性表面波分波器。
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