JP4351561B2 - Refrigeration cycle apparatus and electric control valve - Google Patents

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この発明は、互いに並列に接続された複数個の蒸発器を各々個別に選択的に動作させるマルチ型冷凍サイクル装置を含む、凝縮器および蒸発器を有する冷凍サイクル装置と、そのような冷凍サイクル装置に用いられる電動コントロール弁に関するものである。   The present invention relates to a refrigeration cycle apparatus having a condenser and an evaporator, including a multi-type refrigeration cycle apparatus that individually and selectively operates a plurality of evaporators connected in parallel to each other, and such a refrigeration cycle apparatus. It is related with the electric control valve used for.

マルチ型冷凍サイクル装置として、凝縮器を有する一台の屋外機に、複数個の各熱交換室毎に設けられた蒸発器が並列に接続されたマルチ型冷凍サイクル装置がある。   As a multi-type refrigeration cycle apparatus, there is a multi-type refrigeration cycle apparatus in which an evaporator provided for each of a plurality of heat exchange chambers is connected in parallel to one outdoor unit having a condenser.

マルチ型冷凍サイクル装置では、各熱交換室毎の設定温度に応じて各熱交換室の温度を個別に制御するために、各熱交換室の蒸発器の各々に個別に冷媒を供給する各蒸発器毎の分岐冷媒通路に、給液電磁弁（電磁開閉弁）と、流量制御弁ポートを有し可変膨張弁をなす電動コントロール弁とが順に設けられ、被制御温度が設定値以下になると、給液電磁弁を弁閉させてその熱交換室の冷房を停止し、被制御温度が設定値より上昇すると、給液電磁弁を弁開させてその熱交換室の冷房を再開することが行われる。マルチ型冷凍サイクル装置では、圧縮機は低圧カットが働かない限り運転され、負荷とのバランスした凝縮圧力と蒸気圧力とが存在する。   In the multi-type refrigeration cycle apparatus, in order to individually control the temperature of each heat exchange chamber according to the set temperature for each heat exchange chamber, each evaporation that individually supplies refrigerant to each evaporator of each heat exchange chamber In the branch refrigerant passage for each vessel, a liquid supply solenoid valve (electromagnetic on-off valve) and an electric control valve having a flow control valve port and forming a variable expansion valve are provided in order, and when the controlled temperature becomes a set value or less, When the supply solenoid valve is closed, the cooling of the heat exchange chamber is stopped, and when the controlled temperature rises above the set value, the supply solenoid valve is opened to restart the cooling of the heat exchange chamber. Is called. In the multi-type refrigeration cycle apparatus, the compressor is operated as long as the low pressure cut does not work, and there is a condensing pressure and a steam pressure balanced with the load.

このため、上述のマルチ型冷凍サイクル装置においては、図１８に示されているように、給液電磁弁が弁開した瞬間に、給液電磁弁より下流側の分岐冷媒通路の冷媒圧力Ｐｃａが急激に上昇し、衝撃圧が電動コントロール弁に作用するウォータハンマ現象が生じる。なお、図１８において、符号Ｐｃは凝縮器出口の冷媒圧力である。   Therefore, in the above-described multi-type refrigeration cycle apparatus, as shown in FIG. 18, the refrigerant pressure Pca in the branch refrigerant passage downstream from the liquid supply electromagnetic valve is the moment when the liquid supply electromagnetic valve is opened. A water hammer phenomenon occurs in which the pressure rises rapidly and the impact pressure acts on the electric control valve. In FIG. 18, the symbol Pc is the refrigerant pressure at the condenser outlet.

ウォータハンマ現象時の衝撃圧は、通常時の電動コントロール弁入口圧力の３倍以上に達することがあり、電動コントロール弁の設計圧力を大きく上回った衝撃圧が電動コントロール弁に伝わることになる。このように、衝撃圧が電動コントロール弁に伝わることにより、まず、急激な圧力上昇によって電動モータのロータを収容するロータケースの溶接部破損の問題を生じ、その後の急激な圧力降下によって弁体が弁座面に叩き付けられ、弁体、弁座面の変形により、設定流量の変化、弁漏れ量の増加を招くことになる。   The impact pressure at the time of the water hammer phenomenon may reach three times or more the normal electric control valve inlet pressure, and the impact pressure greatly exceeding the design pressure of the electric control valve is transmitted to the electric control valve. In this way, when the impact pressure is transmitted to the electric control valve, first, a sudden pressure rise causes a problem of damage to the welded portion of the rotor case that houses the rotor of the electric motor. It is struck against the valve seat surface, and deformation of the valve body and valve seat surface causes a change in the set flow rate and an increase in the amount of valve leakage.

特に、ロータケースが、薄肉キャン構造で、溶接によって弁ハウジング側に気密接続されている場合、ロータケース内に設計耐圧を大きく上回った衝撃圧が作用することにより、ロータケースの溶接部破損を生じ易い。   In particular, when the rotor case has a thin-walled can structure and is hermetically connected to the valve housing side by welding, the impact pressure that greatly exceeds the design pressure resistance acts in the rotor case, resulting in damage to the welded portion of the rotor case. easy.

ウォータハンマ現象対策を施された電動コントロール弁として、衝撃圧作用時には内蔵の圧縮コイルばねが圧縮されることにより、弁体に作用する衝撃力を吸収する構造のものがある（例えば、特許文献１）。   As an electric control valve with a countermeasure against the water hammer phenomenon, there is a structure that absorbs an impact force acting on a valve body by compressing a built-in compression coil spring when an impact pressure is applied (for example, Patent Document 1). ).

しかし、この電動コントロール弁は、衝撃圧が電動コントロール弁のロータケース内部に作用しないようにするものではないから、ロータケースの溶接部破損の問題は解決できず、また、圧力降下によって弁体が弁座面に叩き付けられことを完全に回避することはできず、弁体、弁座面の変形の問題を完全に解決することはできない。   However, this electric control valve does not prevent the impact pressure from acting on the inside of the rotor case of the electric control valve, so the problem of damage to the welded portion of the rotor case cannot be solved. It is not possible to completely avoid being hit against the valve seat surface, and the problem of deformation of the valve body and the valve seat surface cannot be completely solved.

そして、この問題は、先に例示したようなマルチ型冷凍サイクル装置に使用される電動コントロール弁に限らず、凝縮器と蒸発器とを有する冷凍サイクル装置に使用される電動コントロール弁の全般について発生する問題である。   This problem is not limited to the electric control valve used in the multi-type refrigeration cycle apparatus as exemplified above, but occurs in all electric control valves used in the refrigeration cycle apparatus having a condenser and an evaporator. It is a problem to do.

なお、本発明に関連する制御弁として、逃し弁付き圧力制御弁がある（例えば、特許文献２）。
特開平１０−２４５０号公報 特開２００１−７４３２１号公報 In addition, there exists a pressure control valve with a relief valve as a control valve relevant to this invention (for example, patent document 2).
Japanese Patent Laid-Open No. 10-2450 JP 2001-74321 A

この発明が解決しようとする課題は、給液電磁弁の弁開時のウォータハンマ現象による電動コントロール弁のロータケースの溶接部破損の問題、弁体、弁座面の変形の問題をすべて完全に解決することである。   The problems to be solved by the present invention are all the problems of the welded portion of the rotor case of the electric control valve due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve is opened, and the problem of the deformation of the valve body and the valve seat surface. It is to solve.

この発明による冷凍サイクル装置は、凝縮器と蒸発器とを有し、前記凝縮器より前記蒸発器に冷媒を供給する冷媒通路に、電磁開閉弁と、流量制御弁ポートを有し可変膨張弁をなす電動コントロール弁とが順に設けられた冷凍サイクル装置において、前記電動コントロール弁の前記流量制御弁ポート部分より前記電磁開閉弁の側に、前記電動コントロール弁に衝撃圧が伝播することを遮断する衝撃圧伝播防止弁を有し、前記衝撃伝播防止弁は、衝撃圧遮蔽弁ポートと、前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉するピストン弁体と、前記ピストン弁体を弁開方向に付勢するばねと、弁閉状態時に前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側とを連通する絞り通路とを有し、前記ピストン弁体は、前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側の差圧による推力と前記ばねのばね力との平衡関係により前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉する弁装置であることを特徴とする。 A refrigeration cycle apparatus according to the present invention has a condenser and an evaporator, and a refrigerant passage for supplying refrigerant from the condenser to the evaporator has an electromagnetic on-off valve and a flow control valve port, and a variable expansion valve. In the refrigeration cycle apparatus provided with an electric control valve formed in order, an impact that blocks propagation of impact pressure to the electric control valve from the flow control valve port portion of the electric control valve to the electromagnetic on-off valve side have a pressure propagation prevention valve, the shock propagation preventing valve, the impact pressure shutoff valve port, a piston valve body for opening and closing the impact pressure shutoff valve port, and a spring for urging the piston valve body the valve opening direction And a throttle passage communicating the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port when the valve is closed, and the piston valve body is formed by a differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port. Thrust Characterized in that it is a valve device for opening and closing said impact pressure shutoff valve port by equilibrium between the spring force of the spring.

この発明による電動コントロール弁は、電動モータにより駆動される弁体によって流量制御弁ポートの実効開口面積を増減し、入口ポートより前記流量制御弁ポートを経て出口ポートへ流れる流体の流量を制御する電動コントロール弁において、前記流量制御弁ポートと前記入口ポートとの間に、衝撃圧遮蔽弁ポートと、前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉するピストン弁体と、前記ピストン弁体を弁開方向に付勢するばねと、弁閉状態時に前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側とを連通する絞り通路とを有し、前記ピストン弁体が、前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側の差圧による推力と前記ばねのばね力との平衡関係により前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉する衝撃圧伝播防止弁を組み込まれている。   The electric control valve according to the present invention increases or decreases the effective opening area of the flow rate control valve port by a valve element driven by an electric motor, and controls the flow rate of fluid flowing from the inlet port to the outlet port via the flow rate control valve port. In the control valve, between the flow control valve port and the inlet port, an impact pressure shielding valve port, a piston valve body for opening and closing the impact pressure shielding valve port, and biasing the piston valve body in a valve opening direction And a throttle passage that communicates the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port when the valve is closed, and the piston valve body is provided on the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port. An impact pressure propagation prevention valve for opening and closing the impact pressure shielding valve port is incorporated by a balanced relationship between the thrust due to the differential pressure and the spring force of the spring.

また、この発明による電動コントロール弁は、電動モータのロータが密閉構造のロータケース内室に設けられ、ロータが固定側とねじ係合していることにより、ロータが回転しつつ軸線方向に移動し、当該ロータに連結された弁体が前記ロータと共に軸線方向移動することにより弁室に設けられた流量制御弁ポートの実効開口面積を増減し、入口ポートより前記弁室、前記流量制御弁ポートを経て出口ポートへ流れる流体の流量を制御する電動コントロール弁において、前記弁体は、前記ロータに対して圧縮コイルばねを介して軸線方向に変位可能に連結され、前記弁室の圧力上昇によって生じる前記弁室の圧力と前記ロータケース内室の圧力との差圧による推力によって前記圧縮コイルばねのばね力に抗して前記ロータに対して軸線方向に変位することにより、前記弁室と前記ロータケース内室との連通を遮断する衝撃圧遮蔽弁部を有し、更に、前記衝撃圧遮蔽弁部によって前記弁室と前記ロータケース内室との連通が遮断された状態を含んで前記弁室と前記ロータケース内室との連通する絞り通路を有する。   The electric control valve according to the present invention is such that the rotor of the electric motor is provided in the inner chamber of the sealed rotor case, and the rotor is screw-engaged with the fixed side, so that the rotor moves in the axial direction while rotating. The valve body connected to the rotor moves in the axial direction together with the rotor, thereby increasing or decreasing the effective opening area of the flow control valve port provided in the valve chamber, and connecting the valve chamber and the flow control valve port from the inlet port. In the electric control valve that controls the flow rate of the fluid that flows to the outlet port via the valve body, the valve body is connected to the rotor through a compression coil spring so as to be displaceable in the axial direction, and is generated by the pressure increase in the valve chamber. An axial force with respect to the rotor against the spring force of the compression coil spring by a thrust due to a differential pressure between the pressure in the valve chamber and the pressure in the rotor case inner chamber An impact pressure shielding valve portion that blocks communication between the valve chamber and the rotor case inner chamber, and further the communication between the valve chamber and the rotor case inner chamber by the impact pressure shielding valve portion. Including a state where the valve chamber is shut off and a throttle passage communicating with the valve chamber and the rotor case inner chamber.

この発明による冷凍サイクル装置は、凝縮器と蒸発器とを有し、前記凝縮器より前記蒸発器に冷媒を供給する岐冷媒通路に、電磁開閉弁と、流量制御弁ポートを有し可変膨張弁をなす電動コントロール弁とが順に設けられた冷凍サイクル装置において、前記電動コン
トロール弁として請求項２又は３記載の電動コントロール弁を使用している。 A refrigeration cycle apparatus according to the present invention includes a condenser and an evaporator, and a variable expansion valve having an electromagnetic on-off valve and a flow control valve port in a manifold passage for supplying refrigerant from the condenser to the evaporator. In the refrigeration cycle apparatus provided with an electric control valve that sequentially forms the electric control valve, the electric control valve according to claim 2 or 3 is used as the electric control valve.

この発明による冷凍サイクル装置は、衝撃圧伝播防止弁あるいは衝撃圧逃がし弁が設けられていることにより、電動コントロール弁に衝撃圧が伝播することが回避され、電磁開閉弁の弁開時のウォータハンマ現象による電動コントロール弁のロータケースの溶接部破損の問題、弁体、弁座面の変形の問題をすべて完全に解決する。   The refrigeration cycle apparatus according to the present invention is provided with an impact pressure propagation prevention valve or an impact pressure relief valve, so that the impact pressure is prevented from propagating to the electric control valve, and the water hammer when the electromagnetic on-off valve is opened is avoided. It completely solves the problems of damage to the welded part of the rotor case of the electric control valve due to the phenomenon, and the problem of deformation of the valve body and valve seat surface.

この発明による冷凍サイクル装置の実施形態１を、図１を参照して説明する。   Embodiment 1 of a refrigeration cycle apparatus according to the present invention will be described with reference to FIG.

図１に示す実施形態１は、マルチ型冷凍サイクル装置の場合を例に取ったものであり、このマルチ型冷凍サイクル装置は、圧縮機１１と、凝縮器１２と、互いに並列に接続された複数個の蒸発器１３とを有し、凝縮器１２より複数個の蒸発器１３の各々に個別に冷媒を供給する各蒸発器１３毎の分岐冷媒通路１４に、電磁開閉弁による給液電磁弁１５と、流量制御弁ポートを有し可変膨張弁をなす電動コントロール弁１６とが順に設けられている。   Embodiment 1 shown in FIG. 1 is an example of a multi-type refrigeration cycle apparatus. This multi-type refrigeration cycle apparatus includes a compressor 11, a condenser 12, and a plurality of parallel-connected refrigeration cycle apparatuses. A liquid supply electromagnetic valve 15 using an electromagnetic opening / closing valve is provided in a branch refrigerant passage 14 for each evaporator 13 having a plurality of evaporators 13 and supplying refrigerant individually from the condenser 12 to each of the plurality of evaporators 13. And an electric control valve 16 having a flow control valve port and forming a variable expansion valve are sequentially provided.

各分岐冷媒通路１４における給液電磁弁１５と電動コントロール弁１６との間には、衝撃圧伝播防止弁２０が設けられている。   An impact pressure propagation prevention valve 20 is provided between the liquid supply electromagnetic valve 15 and the electric control valve 16 in each branch refrigerant passage 14.

衝撃圧伝播防止弁２０は、図２に示されているように、入口ポート２２、衝撃圧遮蔽弁ポート２３、弁座部２４、出口ポート２５を有する弁ハウジング２１と、弁ハウジング２１内に設けられて衝撃圧遮蔽弁ポート２３を開閉するカップ形状のピストン弁体２６と、ピストン弁体２６を弁開方向に付勢する圧縮コイルばね２７とを有する。ピストン弁体２６には、実質的な絞り作用を行わない連通孔２８と、弁閉状態時に衝撃圧遮蔽弁ポート２３の上流側と下流側とを連通する絞り孔２９とが形成されている。なお、図２において、符号３０はストレーナ、３１はピストン弁体２６の弁開移動を制限する止め輪部材、３２は圧縮コイルばね２７を受け止める止め輪部材である。   As shown in FIG. 2, the impact pressure propagation prevention valve 20 is provided in the valve housing 21, a valve housing 21 having an inlet port 22, an impact pressure shielding valve port 23, a valve seat portion 24, and an outlet port 25. And a cup-shaped piston valve body 26 that opens and closes the impact pressure shielding valve port 23 and a compression coil spring 27 that urges the piston valve body 26 in the valve opening direction. The piston valve body 26 is formed with a communication hole 28 that does not perform a substantial throttle action and a throttle hole 29 that communicates the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 when the valve is closed. In FIG. 2, reference numeral 30 denotes a strainer, 31 denotes a retaining ring member that restricts the valve opening movement of the piston valve body 26, and 32 denotes a retaining ring member that receives the compression coil spring 27.

衝撃圧伝播防止弁２０のピストン弁体配置部の流路は、電動コントロール弁１６が全開した時における冷媒流量においても圧力損失を無視できる（圧力損失０．０１ＭＰａ以下）流路面積を確保している。そして、この想定される圧力損失によって発生する負荷（ピストン弁体２６の受圧面積×圧力損失）に等しい荷重の圧縮コイルばね２７のばね力がピストン弁体２６に弁開方向に作用している。   The flow path of the piston valve body arrangement portion of the impact pressure propagation prevention valve 20 ensures a flow path area where pressure loss can be ignored (pressure loss of 0.01 MPa or less) even in the refrigerant flow rate when the electric control valve 16 is fully opened. Yes. The spring force of the compression coil spring 27 having a load equal to the load generated by the assumed pressure loss (pressure receiving area of the piston valve body 26 × pressure loss) acts on the piston valve body 26 in the valve opening direction.

ピストン弁体２６は、衝撃圧遮蔽弁ポート２３の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体２６の両面に作用する圧力差）による推力と圧縮コイルばね２７のばね力との平衡関係により衝撃圧遮蔽弁ポート２３を開閉するものであり、衝撃圧遮蔽弁ポート２３の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体２６の両面に作用する圧力差）が所定値未満である場合には圧縮コイルばね２７のばね力によって弁座部２４より離れた位置に位置して弁開し、衝撃圧遮蔽弁ポート２３の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体２６の両面に作用する圧力差）が所定値以上である場合には圧縮コイルばね２７のばね力に抗して弁座部２４に着座し弁閉する。   The piston valve body 26 is impacted by an equilibrium relationship between the thrust force due to the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 26) and the spring force of the compression coil spring 27. The pressure shielding valve port 23 is opened and closed. When the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 26) is less than a predetermined value, compression is performed. The valve is opened at a position distant from the valve seat portion 24 by the spring force of the coil spring 27, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 (the pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 26). ) Is greater than or equal to a predetermined value, the valve seat 24 is seated against the spring force of the compression coil spring 27 and the valve is closed.

ピストン弁体２６が弁座部２４に着座した弁閉状態時には、絞り孔２９を通ってのみ冷媒が流れ、この流れにより、絞り孔２９の絞り度により決まる時定数をもって衝撃圧遮蔽弁ポート２３の上流側と下流側の差圧が所定値未満になる。   When the piston valve body 26 is seated on the valve seat portion 24, the refrigerant flows only through the throttle hole 29, and this flow causes the impact pressure shielding valve port 23 to have a time constant determined by the throttle degree of the throttle hole 29. The differential pressure between the upstream side and the downstream side becomes less than a predetermined value.

実施形態１によるマルチ型冷凍サイクル装置では、ある一つの分岐冷媒通路１４の給液電磁弁１５が弁開すると、弁開と同時に、それより下流側に液冷媒が急激に流れ、これに伴い衝撃圧が発生する。   In the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the first embodiment, when the liquid supply electromagnetic valve 15 of one branch refrigerant passage 14 opens, the liquid refrigerant suddenly flows to the downstream side simultaneously with the valve opening, and the impact is caused accordingly. Pressure is generated.

これにより、衝撃圧伝播防止弁２０のピストン弁体２６に圧縮コイルばね２７による付与荷重以上の荷重が作用し、衝撃圧遮蔽弁ポート２３の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体２６の両面に作用する圧力差）による推力によって圧縮コイルばね２７のばね力に抗してピストン弁体２６が弁座部２４に着座し弁閉する。この弁閉により、衝撃圧遮蔽弁ポート２３の部分で通路閉止が行われ、衝撃圧遮蔽弁ポート２３より下流側にある電動コントロール弁１６に衝撃圧が伝播することが遮断される。   As a result, a load greater than the load applied by the compression coil spring 27 acts on the piston valve body 26 of the impact pressure propagation prevention valve 20, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 (the piston valve body 26 The piston valve body 26 is seated on the valve seat portion 24 against the spring force of the compression coil spring 27 by a thrust force due to a pressure difference acting on both surfaces, and the valve is closed. By closing the valve, the passage is closed at the portion of the impact pressure shielding valve port 23 and the propagation of the impact pressure to the electric control valve 16 on the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 is blocked.

このように、給液電磁弁１５の弁開時のウォータハンマ現象による衝撃圧が電動コントロール弁１６に伝播しないことにより、衝撃圧によって電動コントロール弁１６のロータケースの溶接部が破損したり、弁体、弁座面が変形する等の問題がすべて完全に解決される。   As described above, since the impact pressure due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve 15 is opened does not propagate to the electric control valve 16, the welded portion of the rotor case of the electric control valve 16 is damaged by the impact pressure. All problems such as deformation of the body and valve seat surface are completely solved.

ピストン弁体２６が弁座部２４に着座した弁閉状態時には、絞り孔２９を通って冷媒が流れることにより、絞り孔２９の絞り度により決まる時定数をもって衝撃圧遮蔽弁ポート２３より下流側の圧力が徐々に上昇し、衝撃圧遮蔽弁ポート２３の上流側と下流側との差圧（ピストン弁体２６の両面に作用する圧力差）が所定値未満になる。   When the piston valve body 26 is seated on the valve seat portion 24, the refrigerant flows through the throttle hole 29, so that the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 has a time constant determined by the throttle degree of the throttle hole 29. The pressure gradually increases, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 23 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 26) becomes less than a predetermined value.

これにより、ピストン弁体２６が圧縮コイルばね２７のばね力によって弁座部２４より離間して弁開する。これにより、衝撃圧遮蔽弁ポート２３が全開になり、衝撃圧伝播防止弁２０において実質的な圧力損失を生じることなく、衝撃圧を伴うことなく液冷媒が電動コントロール弁１６へ流れるようになり、電動コントロール弁１６による流量制御が行われ得る状態になる。   As a result, the piston valve body 26 opens away from the valve seat portion 24 by the spring force of the compression coil spring 27. As a result, the impact pressure shielding valve port 23 is fully opened, and no substantial pressure loss occurs in the impact pressure propagation prevention valve 20, and the liquid refrigerant flows to the electric control valve 16 without impact pressure. The flow control by the electric control valve 16 can be performed.

なお、絞り孔２９に代えて、図３に示されているように、ピストン弁体２６の円錐面状の弁座当接面２６ＡにＶ溝３３を形成してもよい。Ｖ溝３３は、弁閉時に、絞り孔２９と同等の均圧作用を行う絞り通路をなす。   Instead of the throttle hole 29, as shown in FIG. 3, a V-groove 33 may be formed in the conical surface seat contact surface 26A of the piston valve body 26. The V-groove 33 forms a throttle passage that performs a pressure equalizing action equivalent to that of the throttle hole 29 when the valve is closed.

また、図面を用いての説明は省略するが、ピストン弁体２６にＶ溝３３を形成する代わりに、同様のＶ溝を弁座部２４に形成することで、ピストン弁体２６に絞り孔２９やＶ溝３３を形成する場合と同様の均圧作用を得るようにしてもよい。   Although not described with reference to the drawings, instead of forming the V-groove 33 in the piston valve body 26, a similar V-groove is formed in the valve seat portion 24, so that the throttle hole 29 is formed in the piston valve body 26. Alternatively, a pressure equalizing action similar to that when the V-groove 33 is formed may be obtained.

衝撃圧伝播防止弁２０の配置位置は、つまり、衝撃圧遮蔽弁ポート２３の位置は、図１に示されているように、電動コントロール弁１６の流量制御弁ポート部分より給液電磁弁１５の側であればよく、衝撃圧伝播防止弁２０と同等の構造の衝撃圧伝播防止弁を電動コントロール弁に組み込むこともできる。   As shown in FIG. 1, the arrangement position of the impact pressure propagation preventing valve 20, that is, the position of the impact pressure shielding valve port 23 is the position of the liquid supply electromagnetic valve 15 from the flow control valve port portion of the electric control valve 16. The impact pressure propagation prevention valve having the same structure as the impact pressure propagation prevention valve 20 can be incorporated into the electric control valve.

図４は、図２の衝撃圧伝播防止弁２０と同等の構造の衝撃圧伝播防止弁を電動コントロール弁に組み込んだ電動コントロール弁４０を用いた、この発明によるマルチ型冷凍サイクル装置の実施形態２を示している。そこで、衝撃圧伝播防止弁組み込み型の電動コントロール弁４０の詳細を、図５、図６を参照して説明する。   FIG. 4 shows a second embodiment of the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the present invention using an electric control valve 40 in which an impact pressure propagation prevention valve having a structure equivalent to that of the impact pressure propagation prevention valve 20 of FIG. Is shown. The details of the electric control valve 40 incorporating the impact pressure propagation prevention valve will be described with reference to FIGS.

図５に示されているように、電動コントロール弁４０は、弁ハウジング本体４１と弁ハウジング本体４１にねじ止めされたキャップ形状の上本体４２とによる弁ハウジング４３を有する。弁ハウジング本体４１には、入口ポート４４、流量制御弁ポート４５、弁座部４６、出口ポート４７が形成されている。弁ハウジング４３は、流量制御弁ポート４５より入口ポート４４側に弁室４８を画定している。   As shown in FIG. 5, the electric control valve 40 includes a valve housing 43 including a valve housing main body 41 and a cap-shaped upper main body 42 screwed to the valve housing main body 41. In the valve housing body 41, an inlet port 44, a flow control valve port 45, a valve seat portion 46, and an outlet port 47 are formed. The valve housing 43 defines a valve chamber 48 closer to the inlet port 44 than the flow control valve port 45.

弁室４８にはニードル弁体４９が設けられている。ニードル弁体４９は、上本体４２に形成されたガイド孔５０に嵌合し、上本体４２より軸線方向（上下方向）に移動可能に支持され、軸線方向移動によって流量制御弁ポート４５の実効開口面積を増減し、流量制御弁ポート４５を流れる冷媒の流量制御を行う。   A needle valve body 49 is provided in the valve chamber 48. The needle valve body 49 is fitted into a guide hole 50 formed in the upper main body 42 and supported so as to be movable in the axial direction (vertical direction) from the upper main body 42, and the effective opening of the flow rate control valve port 45 by the axial movement. The flow rate of the refrigerant flowing through the flow control valve port 45 is controlled by increasing / decreasing the area.

上本体４２の上部にはステッピングモータ５１の下蓋５２が気密に固定され、下蓋５２にロータケース５３が溶接によって気密に接続されている。ロータケース５３は、円筒部５３Ａと、円筒部５３Ａと一体成形されて円筒部５３Ａの上端を閉じるドーム部５３Ｂとを有するキャン状をなし、全体を同一肉厚のステンレス鋼等の非磁性体により構成されている。   A lower lid 52 of the stepping motor 51 is fixed in an airtight manner on the upper body 42, and a rotor case 53 is connected to the lower lid 52 in an airtight manner by welding. The rotor case 53 has a can shape having a cylindrical portion 53A and a dome portion 53B that is integrally formed with the cylindrical portion 53A and closes the upper end of the cylindrical portion 53A, and is entirely made of a nonmagnetic material such as stainless steel having the same thickness. It is configured.

ロータケース５３の円筒部５３Ａの内側にはロータケース内室５３Ｃが画成されており、このロータケース内室５３Ｃには樹脂ロータ５４が回転可能に配置されている。樹脂ロータ５４の外周部には多極着磁されたマグネット５５が取り付けられている。樹脂ロータ５４の中心部には円筒状の雌ねじ部材５６が固定されている。雌ねじ部材５６は下端部を上本体４２に固定された中空軸状の雄ねじ部材５７とねじ係合している。   A rotor case inner chamber 53C is defined inside the cylindrical portion 53A of the rotor case 53, and a resin rotor 54 is rotatably disposed in the rotor case inner chamber 53C. A multi-pole magnetized magnet 55 is attached to the outer periphery of the resin rotor 54. A cylindrical female screw member 56 is fixed to the center of the resin rotor 54. The female screw member 56 is screw-engaged with a hollow shaft male screw member 57 having a lower end fixed to the upper body 42.

なお、ロータケース内室５３Ｃは、上本体４２に形成された均圧孔４２Ａ、ガイド孔５０、ガイド孔５０の内周面とニードル弁体４９の外周面との間隙をもって弁室４８に連通している。   The rotor case inner chamber 53 </ b> C communicates with the valve chamber 48 with a gap between the pressure equalizing hole 42 </ b> A formed in the upper main body 42, the guide hole 50, and the inner peripheral surface of the guide hole 50 and the outer peripheral surface of the needle valve body 49. ing.

ニードル弁体４９は雄ねじ部材５７の中空部を軸線方向に貫通する弁ステム部５８を有している。弁ステム部５８の上端部は樹脂ロータ５４に固定装着された連結金具６０の中心孔５９を回転可能に且つ軸線方向変位可能に貫通し、先端部に座金状の固定金具６１を固定されている。また、弁ステム部５８の上端部には座金６２が取り付けられ、座金６２と弁ステム部５８の軸線方向中間部の径違い段差部６３との間に圧縮コイルばね６４が挟まれている。   The needle valve body 49 has a valve stem portion 58 that penetrates the hollow portion of the male screw member 57 in the axial direction. The upper end portion of the valve stem portion 58 passes through a central hole 59 of a connection fitting 60 fixedly attached to the resin rotor 54 so as to be rotatable and axially displaceable, and a washer-like fixing fitting 61 is fixed to the tip portion. . A washer 62 is attached to the upper end portion of the valve stem portion 58, and a compression coil spring 64 is sandwiched between the washer 62 and a stepped portion 63 having a different diameter in the axial direction intermediate portion of the valve stem portion 58.

すなわち、圧縮コイルばね６４のばね力によって固定金具６１と座金６２とで連結金具６０を挟むことにより、弁ステム部５８およびニードル弁体４９は、圧縮コイルばね６４をフローティングばねとして樹脂ロータ５４に対して軸線方向に変位可能に連結されている。   That is, when the coupling fitting 60 is sandwiched between the fixing fitting 61 and the washer 62 by the spring force of the compression coil spring 64, the valve stem portion 58 and the needle valve body 49 have the compression coil spring 64 as a floating spring with respect to the resin rotor 54. Are connected so as to be displaceable in the axial direction.

雌ねじ部材５６が雄ねじ部材５７とねじ係合していることにより、樹脂ロータ５４は回転しつつ回転量に応じて上下方向（軸線方向）に移動し、この軸線方向移動は固定金具６１と座金６２とによる連結金具６０の挟込み部によって弁ステム部５８、ニードル弁体４９に伝達される。   Since the female screw member 56 is screw-engaged with the male screw member 57, the resin rotor 54 moves in the vertical direction (axial direction) according to the rotation amount while rotating, and this axial movement is caused by the fixing bracket 61 and the washer 62. Is transmitted to the valve stem portion 58 and the needle valve body 49 by the sandwiched portion of the connection fitting 60.

ロータケース５３の外周部には、ステッピングモータ５１のステータ組立体６５が係止片６６によって位置決め装着されている。ステータ組立体６５は、外凾６７、上下２段のステータコイル６８、複数個の磁極歯６９、電気コネクタ部７０等を有し、封止樹脂７１によって液密封止されている。   A stator assembly 65 of the stepping motor 51 is positioned and mounted on the outer peripheral portion of the rotor case 53 by a locking piece 66. The stator assembly 65 includes an outer casing 67, upper and lower two-stage stator coils 68, a plurality of magnetic pole teeth 69, an electrical connector portion 70, and the like, and is hermetically sealed with a sealing resin 71.

ロータケース５３のドーム部５３Ｂの内側にはストッパ保持ロッド７２が垂下固定されている。ストッパ保持ロッド７２には螺旋ガイド７３が取り付けられており、螺旋ガイド７３には可動ストッパ７４が係合している。   A stopper holding rod 72 is suspended and fixed inside the dome portion 53 </ b> B of the rotor case 53. A helical guide 73 is attached to the stopper holding rod 72, and a movable stopper 74 is engaged with the helical guide 73.

可動ストッパ７４は、樹脂ロータ５４に形成された突起部７５によって蹴り回されることにより、樹脂ロータ５４の回転に伴って螺旋ガイド７３に案内されて旋回しつつ上下移動する。そして、可動ストッパ７４は、ストッパ保持ロッド７２の下端のストッパ部７６あるいは螺旋ガイド７３の上端のストッパ部７７に当接することにより、弁閉方向あるいは弁開方向の樹脂ロータ５４の回転を制限する。   When the movable stopper 74 is kicked around by the protrusion 75 formed on the resin rotor 54, the movable stopper 74 is guided by the spiral guide 73 along with the rotation of the resin rotor 54 and moves up and down. The movable stopper 74 abuts against the stopper portion 76 at the lower end of the stopper holding rod 72 or the stopper portion 77 at the upper end of the spiral guide 73 to limit the rotation of the resin rotor 54 in the valve closing direction or the valve opening direction.

ステッピングモータ５１は、ステータコイル６８に対する通電より、樹脂ロータ５４を回転駆動する。樹脂ロータ５４が回転すると、雌ねじ部材５６と雄ねじ部材５７とのねじ係合により、樹脂ロータ５４はロータケース５３内を軸線方向（上下方向）に移動する。この樹脂ロータ５４の軸線方向移動がニードル弁体４９に伝えられ、ニードル弁体４９が軸線方向（上下方向）に移動する。これにより、流量制御弁ポート４５の実効開口面積が増減し、流量制御弁ポート４５を流れる冷媒の流量制御が行われる。   The stepping motor 51 rotates the resin rotor 54 by energizing the stator coil 68. When the resin rotor 54 rotates, the resin rotor 54 moves in the axial direction (vertical direction) in the rotor case 53 by the screw engagement between the female screw member 56 and the male screw member 57. The axial movement of the resin rotor 54 is transmitted to the needle valve body 49, and the needle valve body 49 moves in the axial direction (vertical direction). Thereby, the effective opening area of the flow control valve port 45 increases or decreases, and the flow control of the refrigerant flowing through the flow control valve port 45 is performed.

電動コントロール弁４０の入口ポート４４と弁室４８との間には、衝撃圧伝播防止弁８０が組み込まれている。衝撃圧伝播防止弁８０は、弁ハウジング本体４１に形成された衝撃圧遮蔽弁ポート８１と、弁座部８２と、弁ハウジング本体４１内に設けられて衝撃圧遮蔽弁ポート８１を開閉するカップ形状のピストン弁体８３と、ピストン弁体８３を弁開方向に付勢する圧縮コイルばね８４とを有する。ピストン弁体８３には、実質的な絞り作用を行わない連通孔８５と、弁閉状態時に衝撃圧遮蔽弁ポート８１の上流側と下流側とを連通する絞り孔８６とが形成されている。なお、図５、図６において、符号８７はストレーナ、８８はピストン弁体８３の弁開移動を制限する止め輪部材である。   Between the inlet port 44 of the electric control valve 40 and the valve chamber 48, an impact pressure propagation prevention valve 80 is incorporated. The impact pressure propagation preventing valve 80 is formed in an impact pressure shielding valve port 81 formed in the valve housing body 41, a valve seat 82, and a cup shape provided in the valve housing body 41 to open and close the impact pressure shielding valve port 81. The piston valve body 83 and a compression coil spring 84 that urges the piston valve body 83 in the valve opening direction. The piston valve body 83 is formed with a communication hole 85 that does not perform a substantial throttle action and a throttle hole 86 that communicates the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 81 when the valve is closed. 5 and 6, reference numeral 87 is a strainer, and 88 is a retaining ring member that restricts the valve opening movement of the piston valve body 83.

衝撃圧伝播防止弁８０のピストン弁体配置部の流路は、電動コントロール弁４０が全開した時における冷媒流量においても圧力損失を無視できる（圧力損失０．０１ＭＰａ以下）流路面積を確保している。そして、この想定される圧力損失によって発生する負荷（ピストン弁体８３の受圧面積×圧力損失）に等しい荷重の圧縮コイルばね８４のばね力ががピストン弁体８３に弁開方向に作用している。   The flow path of the piston valve body arrangement portion of the impact pressure propagation prevention valve 80 ensures a flow path area where pressure loss can be ignored (pressure loss 0.01 MPa or less) even in the refrigerant flow rate when the electric control valve 40 is fully opened. Yes. Then, the spring force of the compression coil spring 84 having a load equal to the load generated by the assumed pressure loss (the pressure receiving area of the piston valve body 83 × pressure loss) acts on the piston valve body 83 in the valve opening direction. .

ピストン弁体８３は、衝撃圧遮蔽弁ポート８１の上流側と下流側の差圧による推力（ピストン弁体８３の両面に作用する圧力差）と圧縮コイルばね８４のばね力との平衡関係により衝撃圧遮蔽弁ポート８１を開閉するものであり、衝撃圧遮蔽弁ポート８１の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体８３の両面に作用する圧力差）が所定値未満である場合には、図６（ａ）に示されているように、圧縮コイルばね８４のばね力によって弁座部８２より離れた位置に位置して弁開し、衝撃圧遮蔽弁ポート８１の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体８３の両面に作用する圧力差）が所定値以上である場合には、図６（ｂ）に示されているように、圧縮コイルばね８４のばね力に抗して弁座部８２に着座し弁閉する。   The piston valve body 83 has an impact due to an equilibrium relationship between a thrust force due to a differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 81 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 83) and the spring force of the compression coil spring 84. When the pressure shielding valve port 81 is opened and closed, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 81 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 83) is less than a predetermined value, As shown in FIG. 6A, the valve is opened at a position away from the valve seat 82 by the spring force of the compression coil spring 84, and the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 81 are opened. When the differential pressure (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve element 83) is equal to or greater than a predetermined value, the valve is resisted against the spring force of the compression coil spring 84 as shown in FIG. Sit on the seat 82 and close the valve.

ピストン弁体８３が弁座部８２に着座した弁閉状態時には、絞り孔８６を通ってのみ冷媒が流れ、この流れにより、絞り孔８６の絞り度により決まる時定数をもって衝撃圧遮蔽弁ポート８１の上流側と下流側の差圧が所定値未満になる。   When the piston valve element 83 is seated on the valve seat portion 82, the refrigerant flows only through the throttle hole 86. With this flow, the impact pressure shielding valve port 81 has a time constant determined by the throttle degree of the throttle hole 86. The differential pressure between the upstream side and the downstream side becomes less than a predetermined value.

実施形態２によるマルチ型冷凍サイクル装置では、ある一つの分岐冷媒通路１４の給液電磁弁１５が弁開すると、弁開と同時に、それより下流側に液冷媒が急激に流れ、これに伴い衝撃圧が発生する。   In the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the second embodiment, when the liquid supply electromagnetic valve 15 of one branch refrigerant passage 14 opens, the liquid refrigerant suddenly flows to the downstream side simultaneously with the valve opening. Pressure is generated.

これにより、電動コントロール弁４０の入口ポート部分にある衝撃圧伝播防止弁８０のピストン弁体８３に圧縮コイルばね８４による付与荷重以上の荷重が作用し、衝撃圧遮蔽弁ポート８１の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体８３の両面に作用する圧力差）による推力によって圧縮コイルばね８４のばね力に抗してピストン弁体８３が弁座部８２に着座し弁閉する（図６（ｂ）の状態）。この弁閉により、衝撃圧遮蔽弁ポート８１の部分で通路閉止が行われ、衝撃圧遮蔽弁ポート８１より下流側にある電動コントロール弁４０、特に、弁室４８、ロータケース内室５３Ｃに衝撃圧が伝播することが遮断される。   As a result, a load greater than the applied load by the compression coil spring 84 acts on the piston valve body 83 of the impact pressure propagation preventing valve 80 at the inlet port portion of the electric control valve 40, and the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 81. The piston valve body 83 is seated on the valve seat 82 against the spring force of the compression coil spring 84 by the thrust due to the differential pressure on the side (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 83) and the valve is closed (FIG. 6 ( b)). By closing the valve, the passage is closed at the portion of the impact pressure shielding valve port 81, and the impact pressure is applied to the electric control valve 40, particularly the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53 </ b> C downstream from the impact pressure shielding valve port 81. Is blocked from propagating.

このように、給液電磁弁１５の弁開時のウォータハンマ現象による衝撃圧が電動コントロール弁４０の弁室４８やロータケース内室５３Ｃに伝播しないことにより、衝撃圧によって電動コントロール弁４０のロータケース５３の溶接部が破損したり、ニードル弁体４９や弁座部４６が変形する等の問題がすべて完全に解決される。   Thus, since the impact pressure due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve 15 is opened does not propagate to the valve chamber 48 of the electric control valve 40 or the rotor case inner chamber 53C, the rotor of the electric control valve 40 is caused by the impact pressure. All problems such as breakage of the welded portion of the case 53 and deformation of the needle valve body 49 and the valve seat portion 46 are completely solved.

ピストン弁体８３が弁座部８２に着座した弁閉状態時には、絞り孔８６を通って冷媒が流れることにより、絞り孔８６の絞り度により決まる時定数をもって衝撃圧遮蔽弁ポート８１より下流側の圧力が徐々に上昇し、衝撃圧遮蔽弁ポート８１の上流側と下流側との差圧（ピストン弁体８３の両面に作用する圧力差）が所定値未満になる。   When the piston valve body 83 is seated on the valve seat portion 82 and the valve is closed, the refrigerant flows through the throttle hole 86, so that the downstream side of the impact pressure shielding valve port 81 has a time constant determined by the throttle degree of the throttle hole 86. The pressure gradually increases, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port 81 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 83) becomes less than a predetermined value.

これにより、ピストン弁体８３が圧縮コイルばね８４のばね力によって弁座部８２より離間して弁開する（図６（ａ）の状態）。これにより、衝撃圧遮蔽弁ポート８１が全開になり、衝撃圧伝播防止弁８０において、実質的な圧力損失を生じることなく、衝撃圧を伴うことなく、液冷媒が電動コントロール弁４０の弁室４８へ流れるようになり、電動コントロール弁４０による流量制御が行われ得る状態になる。   As a result, the piston valve body 83 is separated from the valve seat portion 82 by the spring force of the compression coil spring 84 to open the valve (the state shown in FIG. 6A). As a result, the impact pressure shielding valve port 81 is fully opened, and in the impact pressure propagation preventing valve 80, the liquid refrigerant does not cause a substantial pressure loss and does not accompany the impact pressure, and the valve chamber 48 of the electric control valve 40. The flow rate control by the electric control valve 40 can be performed.

なお、この実施形態でも、均圧作用を行う絞り通路は、絞り孔８６に代えて、ピストン弁体８３の弁座当接面に形成されたＶ溝によって構成することもできる。   In this embodiment as well, the throttle passage that performs the pressure equalizing action can be constituted by a V groove formed on the valve seat contact surface of the piston valve body 83 instead of the throttle hole 86.

また、図面を用いての説明は省略するが、ピストン弁体８３にＶ溝を形成する代わりに、同様のＶ溝を弁座部２４に形成することで、ピストン弁体８３に絞り孔８６やＶ溝を形成する場合と同様の均圧作用を得るようにしてもよい。   Although not described with reference to the drawings, instead of forming a V-groove in the piston valve body 83, a similar V-groove is formed in the valve seat portion 24, so that the piston valve body 83 has a throttle hole 86 or You may make it obtain the same pressure equalization effect | action as the case where a V-groove is formed.

つぎに、この発明によるマルチ型冷凍サイクル装置の実施形態３を、図７を参照して説明する。なお、図７において、図１に対応する部分は、図１に付した符号と同一の符号を付けて、その説明を省略する。   Next, Embodiment 3 of the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the present invention will be described with reference to FIG. 7, parts corresponding to those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals as those in FIG. 1, and description thereof is omitted.

このマルチ型冷凍サイクル装置は、各蒸発器１３毎に設けられている分岐冷媒通路１４に、電磁開閉弁による給液電磁弁１５と、流量制御弁ポートを有して可変膨張弁をなし且つ自己遮蔽機構を内蔵した電動コントロール弁９０とが順に設けられている。   This multi-type refrigeration cycle apparatus has a branch refrigerant passage 14 provided for each evaporator 13, a liquid supply electromagnetic valve 15 using an electromagnetic on-off valve, a flow control valve port, and a variable expansion valve. An electric control valve 90 having a built-in shielding mechanism is sequentially provided.

この電動コントロール弁９０の詳細を、図８〜図１０を参照して説明する。なお、図８〜図１０において、図５に対応する部分は、図５に付した符号と同一の符号を付けて、その説明を省略する。   Details of the electric control valve 90 will be described with reference to FIGS. 8 to 10, parts corresponding to those in FIG. 5 are denoted by the same reference numerals as those in FIG. 5, and description thereof is omitted.

図８に示されているように、弁ステム部５８のニードル弁体４９に対する付け根部には、円錐面状の衝撃圧遮蔽弁部９１が形成されている。衝撃圧遮蔽弁部９１は、図９（ａ），（ｂ）に示されているように、上本体４２にガイド孔５０と連続して形成されている弁ステム部５８の貫通孔５０Ａとガイド孔５０との段差部により構成される弁座部９２に選択的に着座することにより、弁室４８とロータケース内室５３Ｃとの連通を遮断する。衝撃圧遮蔽弁部９１には、弁閉時に弁室４８とロータケース内室５３Ｃとの連通する絞り通路をなすＶ溝９３が形成されている（図１０参照）。なお、均圧孔４２Ａは貫通孔５０Ａの途中に開口している。   As shown in FIG. 8, a conical impact pressure shielding valve portion 91 is formed at the base portion of the valve stem portion 58 with respect to the needle valve body 49. As shown in FIGS. 9A and 9B, the impact pressure shielding valve portion 91 includes a through hole 50 </ b> A and a guide of the valve stem portion 58 formed continuously with the guide hole 50 in the upper body 42. By selectively seating on a valve seat portion 92 constituted by a stepped portion with the hole 50, communication between the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C is blocked. The impact pressure shielding valve portion 91 is formed with a V-groove 93 that forms a throttle passage communicating with the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C when the valve is closed (see FIG. 10). The pressure equalizing hole 42A opens in the middle of the through hole 50A.

図８に示されているように、ニードル弁体４９は、上述の電動コントロール弁４０と同様に、座金６２と径違い段差部６３との間に設けられた弱い圧縮コイルばね６４をフローティングばねとして樹脂ロータ５４に対して軸線方向に変位可能に連結されている。つまり、ニードル弁体４９およびこれと一体の弁ステム部５８は、圧縮コイルばね６４を撓ませることにより、樹脂ロータ５４に対して上昇変位（軸線方向変位）可能になっている。   As shown in FIG. 8, the needle valve body 49 uses a weak compression coil spring 64 provided between the washer 62 and the step part 63 with a different diameter as a floating spring, as in the above-described electric control valve 40. It is connected to the resin rotor 54 so as to be displaceable in the axial direction. That is, the needle valve body 49 and the valve stem portion 58 integrated with the needle valve body 49 can be displaced upward (displaced in the axial direction) relative to the resin rotor 54 by bending the compression coil spring 64.

この構造により、ニードル弁体４９に作用する弁室４８の圧力とロータケース内室５３Ｃの圧力との差圧による上向きの推力が、圧縮コイルばね６４のばね力より小さい状態下では、図９（ａ）に示されているように、圧縮コイルばね６４が撓むことがなく、衝撃圧遮蔽弁部９１が弁座部９２より離間した状態、すなわち、弁室４８とロータケース内室５３Ｃとが均圧のために連通した状態が保たれる。   With this structure, in a state where the upward thrust due to the differential pressure between the pressure of the valve chamber 48 acting on the needle valve body 49 and the pressure of the rotor case inner chamber 53C is smaller than the spring force of the compression coil spring 64, FIG. As shown in a), the compression coil spring 64 does not bend and the impact pressure shielding valve portion 91 is separated from the valve seat portion 92, that is, the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C The communication state is maintained for pressure equalization.

これに対し、弁室４８の急激な圧力上昇によって、ニードル弁体４９に作用する弁室４８の圧力とロータケース内室５３Ｃの圧力との差圧による上向きの推力が、比較的弱い圧縮コイルばね６４のばね力より大きくなると、図９（ｂ）に示されているように、圧縮コイルばね６４が撓み、ニードル弁体４９および弁ステム部５８が樹脂ロータ５４に対して上昇変位することにより、衝撃圧遮蔽弁部９１が弁座部９２に着座し、衝撃圧遮蔽弁部９１による弁閉によって弁室４８とロータケース内室５３Ｃとの連通が遮断される。   On the other hand, due to the sudden pressure rise in the valve chamber 48, the upward thrust due to the differential pressure between the pressure in the valve chamber 48 acting on the needle valve body 49 and the pressure in the rotor case inner chamber 53C is relatively weak. When the spring force exceeds 64, the compression coil spring 64 bends and the needle valve body 49 and the valve stem 58 are displaced upward relative to the resin rotor 54 as shown in FIG. The impact pressure shielding valve portion 91 is seated on the valve seat portion 92, and the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C are disconnected from each other when the impact pressure shielding valve portion 91 is closed.

衝撃圧遮蔽弁部９１が弁座部９２に着座した弁閉状態時には、Ｖ溝９３による絞り通路をもってのみ弁室４８とロータケース内室５３Ｃとが連通し、この絞り通路の絞り度により決まる時定数をもって弁室４８の圧力とロータケース内室５３Ｃの圧力との差圧が所定値未満になる。   When the impact pressure shielding valve portion 91 is seated on the valve seat portion 92, the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C communicate with each other only through the throttle passage by the V groove 93, and are determined by the throttle degree of the throttle passage. With a constant, the differential pressure between the pressure in the valve chamber 48 and the pressure in the rotor case inner chamber 53C becomes less than a predetermined value.

実施形態３によるマルチ型冷凍サイクル装置では、ある一つの分岐冷媒通路１４の給液電磁弁１５が弁開すると、弁開と同時に、それより下流側に液冷媒が急激に流れ、これに伴い衝撃圧が発生する。   In the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the third embodiment, when the liquid supply electromagnetic valve 15 of one branch refrigerant passage 14 opens, the liquid refrigerant suddenly flows to the downstream side simultaneously with the valve opening, and the impact is caused accordingly. Pressure is generated.

これにより、電動コントロール弁９０の弁室４８の圧力が急激に上昇する。これにより、ニードル弁体４９に作用する弁室４８の圧力とロータケース内室５３Ｃの圧力との差圧による上向きの推力が、圧縮コイルばね６４による下向きの付与荷重（力）以上になり、図９（ｂ）に示されているように、圧縮コイルばね６４が撓み、ニードル弁体４９および弁ステム部５８が樹脂ロータ５４に対して上昇変位する。   As a result, the pressure in the valve chamber 48 of the electric control valve 90 rapidly increases. As a result, the upward thrust due to the differential pressure between the pressure of the valve chamber 48 acting on the needle valve body 49 and the pressure of the rotor case inner chamber 53C becomes equal to or greater than the downward applied load (force) by the compression coil spring 64. As shown in FIG. 9B, the compression coil spring 64 is bent, and the needle valve body 49 and the valve stem portion 58 are displaced upward relative to the resin rotor 54.

これにより、衝撃圧遮蔽弁部９１が弁座部９２に着座し、衝撃圧遮蔽弁部９１による弁閉によって弁室４８とロータケース内室５３Ｃとの連通が遮断され、ロータケース内室５３Ｃに衝撃圧が伝播することが遮断される。   Thereby, the impact pressure shielding valve portion 91 is seated on the valve seat portion 92, and the communication between the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C is blocked by the valve closing by the impact pressure shielding valve portion 91, and the rotor case inner chamber 53C is closed. Propagation of impact pressure is blocked.

このように、給液電磁弁１５の弁開時のウォータハンマ現象による衝撃圧が電動コントロール弁９０のロータケース内室５３Ｃに伝播しないことにより、衝撃圧によって電動コントロール弁９０のロータケース５３の溶接部が破損する問題が解決される。   Thus, since the impact pressure due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve 15 is opened does not propagate to the rotor case inner chamber 53C of the electric control valve 90, the rotor case 53 of the electric control valve 90 is welded by the impact pressure. The problem that the part is damaged is solved.

衝撃圧遮蔽弁部９１が弁座部９２に着座した弁閉状態時には、Ｖ溝９３による絞り通路を通って冷媒が流れることにより弁室４８の圧力がロータケース内室５３Ｃに徐々に伝わり、Ｖ溝９３による絞り通路の絞り度により決まる時定数をもってロータケース内室５３Ｃの圧力が徐々に上昇し、弁室４８とロータケース内室５３Ｃとの差圧が所定値未満になる。   When the impact pressure shielding valve portion 91 is seated on the valve seat portion 92, the pressure of the valve chamber 48 is gradually transmitted to the rotor case inner chamber 53C due to the refrigerant flowing through the throttle passage formed by the V groove 93. The pressure in the rotor case inner chamber 53C gradually increases with a time constant determined by the degree of constriction of the throttle passage by the groove 93, and the differential pressure between the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C becomes less than a predetermined value.

これにより、衝撃圧遮蔽弁部９１が圧縮コイルばね６４のばね力によって弁座部９１より離間して弁開する（図９（ａ）の状態）。これにより、弁室４８とロータケース内室５３Ｃとが均圧連通される。   Thereby, the impact pressure shielding valve portion 91 is opened away from the valve seat portion 91 by the spring force of the compression coil spring 64 (state of FIG. 9A). As a result, the valve chamber 48 and the rotor case inner chamber 53C are in equal pressure communication.

なお、図面を用いての説明は省略するが、衝撃圧遮蔽弁部９１にＶ溝９３を形成する代わりに、同様のＶ溝を弁座部９２に形成することで、衝撃圧遮蔽弁部９１にＶ溝９３を形成する場合と同様の均圧作用を得るようにしてもよい。   Although description with reference to the drawings is omitted, instead of forming the V groove 93 in the impact pressure shielding valve portion 91, the impact pressure shielding valve portion 91 is formed by forming a similar V groove in the valve seat portion 92. A pressure equalizing action similar to that in the case of forming the V groove 93 may be obtained.

つぎに、この発明によるマルチ型冷凍サイクル装置の実施形態４を、図１１を参照して説明する。   Next, Embodiment 4 of the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the present invention will be described with reference to FIG.

この実施形態４でも、マルチ型冷凍サイクル装置は、圧縮機１１と、凝縮器１２と、互いに並列に接続された複数個の蒸発器１３とを有し、凝縮器１２より複数個の蒸発器１３の各々に個別に冷媒を供給する各蒸発器１３毎の分岐冷媒通路１４に、電磁開閉弁による給液電磁弁１５と、流量制御弁ポートを有し可変膨張弁をなす電動コントロール弁１６とが順に設けられている。   Also in the fourth embodiment, the multi-type refrigeration cycle apparatus includes the compressor 11, the condenser 12, and a plurality of evaporators 13 connected in parallel to each other. In each branch refrigerant passage 14 for each evaporator 13 for supplying refrigerant individually to each of them, a liquid supply electromagnetic valve 15 by an electromagnetic on-off valve and an electric control valve 16 having a flow control valve port and forming a variable expansion valve are provided. It is provided in order.

各分岐冷媒通路１４には電動コントロール弁１６と並列に衝撃圧逃がし弁１００が設けられている。   Each branch refrigerant passage 14 is provided with an impact pressure relief valve 100 in parallel with the electric control valve 16.

衝撃圧逃がし弁１００は、図１２に示されているように、入口ポート１０２、衝撃圧逃がし弁ポート１０３、弁座部１０４、出口ポート１０５を有する弁ハウジング１０１と、弁ハウジング１０１内に設けられて衝撃圧逃がし弁ポート１０３を開閉するカップ形状のピストン弁体１０６と、ピストン弁体１０６を弁閉方向に付勢する圧縮コイルばね１０７とを有する。なお、図１２において、符号１０８は圧縮コイルばね１０７を受け止める止め輪部材である。   As shown in FIG. 12, the impact pressure relief valve 100 is provided in a valve housing 101 having an inlet port 102, an impact pressure relief valve port 103, a valve seat portion 104, and an outlet port 105, and the valve housing 101. A cup-shaped piston valve body 106 that opens and closes the impact pressure relief valve port 103, and a compression coil spring 107 that urges the piston valve body 106 in the valve closing direction. In FIG. 12, reference numeral 108 denotes a retaining ring member that receives the compression coil spring 107.

ピストン弁体１０６は、衝撃圧逃がし弁ポート１０３の上流側と下流側の差圧による推力（ピストン弁体１０６の両面に作用する圧力差）と圧縮コイルばね１０７のばね力との平衡関係により衝撃圧逃がし弁ポート１０３を開閉するものであり、衝撃圧逃がし弁ポート１０３の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体１０６の両面に作用する圧力差）が所定値未満である場合には圧縮コイルばね１０７のばね力によって弁座部１０４に着座して弁閉し、衝撃圧逃がし弁ポート１０３の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体１０６の両面に作用する圧力差）が所定値以上である場合には圧縮コイルばね１０７のばね力に抗して弁座部１０４より離れた位置に位置して弁開する。   The piston valve body 106 is shocked by an equilibrium relationship between the thrust (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 106) due to the differential pressure upstream and downstream of the impact pressure relief valve port 103 and the spring force of the compression coil spring 107. The pressure relief valve port 103 is opened and closed. When the pressure difference between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 103 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 106) is less than a predetermined value, compression is performed. The valve seat 104 is seated by the spring force of the coil spring 107 to close the valve, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 103 (pressure difference acting on both surfaces of the piston valve body 106) is a predetermined value. In the above case, the valve is opened at a position distant from the valve seat 104 against the spring force of the compression coil spring 107.

衝撃圧逃がし弁１００は、通常時は弁閉し、給液電磁弁１５が弁開した時に生じる衝撃圧を及ぼされた時に弁開するよう、弁開差圧を電動コントロール弁１６の設計仕様である最高動作圧力差に余裕値を加えた値に設定されている。使用冷媒が、例えば、Ｒ７１７（アンモニア）である場合、衝撃圧逃がし弁１００の弁開差圧は、２．５ＭＰａ程度に設定されればよい。この衝撃圧逃がし弁１００の弁開差圧は、圧縮コイルばね１０７のばね仕様によって適正値に設定することができる。   The impact pressure relief valve 100 is normally closed, and the valve opening differential pressure is designed according to the design specification of the electric control valve 16 so that the valve is opened when the impact pressure generated when the liquid supply solenoid valve 15 is opened is applied. It is set to a value obtained by adding a margin value to a certain maximum operating pressure difference. For example, when the refrigerant used is R717 (ammonia), the valve opening differential pressure of the impact pressure relief valve 100 may be set to about 2.5 MPa. The valve opening differential pressure of the impact pressure relief valve 100 can be set to an appropriate value according to the spring specification of the compression coil spring 107.

実施形態４によるマルチ型冷凍サイクル装置では、ある一つの分岐冷媒通路１４の給液電磁弁１５が弁開すると、弁開と同時に、それより下流側に液冷媒が急激に流れ、これに伴い衝撃圧が発生する。   In the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the fourth embodiment, when the liquid supply electromagnetic valve 15 of one branch refrigerant passage 14 opens, the liquid refrigerant suddenly flows to the downstream side simultaneously with the valve opening, and the impact is caused accordingly. Pressure is generated.

これにより、衝撃圧逃がし弁１００のピストン弁体１０６に圧縮コイルばね１０７による付与荷重以上の荷重が作用し、衝撃圧逃がし弁ポート１０３の上流側と下流側の差圧（ピストン弁体１０６の両面に作用する圧力差）による推力によって圧縮コイルばね１０７のばね力に抗してピストン弁体１０６が弁座部１０４より離間し、弁開する。この弁開により、衝撃圧流が電動コントロール弁１６をバイパスして低圧側（蒸発器１３側）へ流れ、電動コントロール弁１６に衝撃圧が伝播することが回避される。   As a result, a load equal to or greater than the load applied by the compression coil spring 107 acts on the piston valve body 106 of the impact pressure relief valve 100, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 103 (both surfaces of the piston valve body 106). The piston valve body 106 is separated from the valve seat portion 104 against the spring force of the compression coil spring 107 by the thrust due to the pressure difference), and the valve is opened. By opening the valve, the impact pressure flow bypasses the electric control valve 16 and flows to the low pressure side (evaporator 13 side), and propagation of the impact pressure to the electric control valve 16 is avoided.

このように、給液電磁弁１５の弁開時のウォータハンマ現象による衝撃圧が電動コントロール弁１６に伝播しないことにより、衝撃圧によって電動コントロール弁１６のロータケースの溶接部が破損したり、弁体、弁座面が変形する等の問題がすべて完全に解決される。   As described above, since the impact pressure due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve 15 is opened does not propagate to the electric control valve 16, the welded portion of the rotor case of the electric control valve 16 is damaged by the impact pressure. All problems such as deformation of the body and valve seat surface are completely solved.

なお、その後、ウォータハンマ現象による衝撃圧がなくなると、圧縮コイルばね１０７のばね力によってピストン弁体１０６が弁座部１０４に着座して弁閉し、電動コントロール弁１６による流量制御が行われ得る状態になる。   After that, when the impact pressure due to the water hammer phenomenon disappears, the piston valve body 106 is seated on the valve seat 104 by the spring force of the compression coil spring 107 and the valve is closed, and the flow control by the electric control valve 16 can be performed. It becomes a state.

衝撃圧逃がし弁１００の配置位置は、つまり、衝撃圧逃がし弁ポート１０３の位置は、電動コントロール弁１６の流量制御弁ポートと並列の流路にあればよく、衝撃圧逃がし弁１００と同等の構造の衝撃圧逃がし弁を電動コントロール弁に組み込みこともできる。   The arrangement position of the impact pressure relief valve 100, that is, the position of the impact pressure relief valve port 103 may be in a flow path parallel to the flow control valve port of the electric control valve 16, and the structure equivalent to that of the impact pressure relief valve 100 is provided. The impact pressure relief valve can be incorporated into the electric control valve.

図１３は衝撃圧逃がし弁組み込みの電動コントロール弁１１０を用いたこの発明によるマルチ型冷凍サイクル装置の実施形態５を示している。そこで、衝撃圧逃がし弁組み込みの電動コントロール弁１１０の詳細を、図１４、図１５を参照して説明する。なお、図１４、図１５において、図５、図８に対応する部分は、図５、図８に付した符号と同一の符号を付けて、その説明を省略する。   FIG. 13 shows Embodiment 5 of a multi-type refrigeration cycle apparatus according to the present invention using an electric control valve 110 incorporating an impact pressure relief valve. Therefore, details of the electric control valve 110 incorporating the impact pressure relief valve will be described with reference to FIGS. 14 and 15, portions corresponding to those in FIGS. 5 and 8 are denoted by the same reference numerals as those in FIGS. 5 and 8, and description thereof is omitted.

図１４に示されているように、電動コントロール弁１１０は、弁ハウジング本体４１に流量制御弁ポート４５と並列な流路をもって衝撃圧逃がし弁ポート１１１が形成されている。換言すると、衝撃圧逃がし弁ポート１１１は、流量制御弁ポート４５をバイパスして入口ポート４４と出口ポート４７との間に設けられている。衝撃圧逃がし弁ポート１１１の出口ポート４７の側にはボール弁体１１２が配置され、弁ハウジング本体４１に係止された止め輪１１３とボール弁体１１２との間に圧縮コイルばね１１４が設けられている。   As shown in FIG. 14, in the electric control valve 110, an impact pressure relief valve port 111 is formed in the valve housing main body 41 with a flow path parallel to the flow control valve port 45. In other words, the impact pressure relief valve port 111 is provided between the inlet port 44 and the outlet port 47, bypassing the flow control valve port 45. A ball valve body 112 is disposed on the outlet port 47 side of the impact pressure relief valve port 111, and a compression coil spring 114 is provided between the retaining ring 113 and the ball valve body 112 that are locked to the valve housing body 41. ing.

ボール弁体１１２は、衝撃圧逃がし弁ポート１１１の上流側と下流側の差圧による推力（ボール弁体１１２の両面に作用する圧力差）と圧縮コイルばね１１４のばね力との平衡関係により衝撃圧逃がし弁ポート１１１を開閉するものであり、衝撃圧逃がし弁ポート１１１の上流側と下流側の差圧（ボール弁体１１２の両面に作用する圧力差）が所定値未満である場合には圧縮コイルばね１１４のばね力によって弁座部１１５に着座して弁閉し（図１５（ａ）参照）、衝撃圧逃がし弁ポート１１１の上流側と下流側の差圧（ボール弁体１１２の両面に作用する圧力差）が所定値以上である場合には圧縮コイルばね１１４のばね力に抗して弁座部１１５より離れた位置に位置して弁開する。   The ball valve body 112 has an impact due to an equilibrium relationship between a thrust force due to a differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 111 (pressure difference acting on both surfaces of the ball valve body 112) and the spring force of the compression coil spring 114. The pressure relief valve port 111 is opened and closed. When the pressure difference between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 111 (pressure difference acting on both surfaces of the ball valve body 112) is less than a predetermined value, compression is performed. The spring force of the coil spring 114 seats on the valve seat 115 and closes the valve (see FIG. 15A), and the differential pressure between the upstream side and downstream side of the impact pressure relief valve port 111 (on both sides of the ball valve body 112). When the applied pressure difference is equal to or greater than a predetermined value, the valve is opened at a position away from the valve seat 115 against the spring force of the compression coil spring 114.

ボール弁体１１２は、通常時は弁閉位置に位置し、給液電磁弁１５が弁開した時に生じる衝撃圧を及ぼされた時に弁開移動するよう、弁開差圧を電動コントロール弁１１０の設計仕様である最高動作圧力差に余裕値を加えた値に設定されている。   The ball valve body 112 is normally located at the valve closed position, and the valve opening differential pressure of the electric control valve 110 is set so that the valve opening movement is performed when the impact pressure generated when the liquid supply electromagnetic valve 15 is opened is applied. It is set to a value obtained by adding a margin value to the maximum operating pressure difference that is the design specification.

実施形態５によるマルチ型冷凍サイクル装置では、ある一つの分岐冷媒通路１４の給液電磁弁１５が弁開すると、弁開と同時に、それより下流側に液冷媒が急激に流れ、これに伴い衝撃圧が発生する。   In the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the fifth embodiment, when the liquid supply electromagnetic valve 15 of one branch refrigerant passage 14 opens, the liquid refrigerant suddenly flows to the downstream side simultaneously with the valve opening, and the impact is caused accordingly. Pressure is generated.

これにより、電動コントロール弁１１０のボール弁体１１２に圧縮コイルばね１１４による付与荷重以上の荷重が作用し、衝撃圧逃がし弁ポート１１１の上流側と下流側の差圧（ボール弁体１１２の両面に作用する圧力差）による推力によって圧縮コイルばね１１４のばね力に抗してボール弁体１１２が弁座部１１５より離間し、図１５（ｂ）に示されているように、弁開する。この弁開により、衝撃圧流が電動コントロール弁１１０をバイパスして低圧側（蒸発器１３側）へ流れ、電動コントロール弁１１０の弁室４８やロータケース内室５３Ｃに衝撃圧が伝播することが回避される。   As a result, a load greater than the load applied by the compression coil spring 114 acts on the ball valve body 112 of the electric control valve 110, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 111 (on both surfaces of the ball valve body 112). The ball valve body 112 is separated from the valve seat portion 115 against the spring force of the compression coil spring 114 by the thrust due to the pressure difference (acting pressure), and the valve is opened as shown in FIG. By opening the valve, the shock pressure flow bypasses the electric control valve 110 and flows to the low pressure side (evaporator 13 side), and the shock pressure is prevented from propagating to the valve chamber 48 of the electric control valve 110 and the rotor case inner chamber 53C. Is done.

このように、給液電磁弁１５の弁開時のウォータハンマ現象による衝撃圧が電動コントロール弁１１０の弁室４８やロータケース内室５３Ｃに伝播しないことにより、衝撃圧によって電動コントロール弁１１０のロータケース５３の溶接部が破損したり、ニードル弁体４９や弁座部４６が変形する等の問題がすべて完全に解決される。   Thus, since the impact pressure due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve 15 is opened does not propagate to the valve chamber 48 of the electric control valve 110 or the rotor case inner chamber 53C, the rotor of the electric control valve 110 is caused by the impact pressure. All problems such as breakage of the welded portion of the case 53 and deformation of the needle valve body 49 and the valve seat portion 46 are completely solved.

なお、その後、ウォータハンマ現象による衝撃圧がなくなると、圧縮コイルばね１１４のばね力によってボール弁体１１２が弁座部１１５に着座し、図１５（ａ）に示されているように、弁閉し、電動コントロール弁１１０による流量制御が行われ得る状態になる。   After that, when the impact pressure due to the water hammer phenomenon disappears, the ball valve body 112 is seated on the valve seat 115 by the spring force of the compression coil spring 114, and the valve is closed as shown in FIG. Then, the flow control by the electric control valve 110 can be performed.

図１６はこの発明によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧逃がし弁組み込み電動コントロール弁の他の実施形態を示している。   FIG. 16 shows another embodiment of the electric control valve incorporating the impact pressure relief valve used in the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the present invention.

衝撃圧逃がし弁組み込み電動コントロール弁１２０は、弁ハウジング本体１２１と弁ハウジング本体１２１にねじ止めされたキャップ形状の上本体１２２とによる弁ハウジング１２３を有する。弁ハウジング本体１２１には、入口ポート１２４、上部弁室１２５、下部弁室１２６、出口ポート１２７が形成されている。   The electric control valve 120 incorporating the impact pressure relief valve has a valve housing 123 including a valve housing main body 121 and a cap-shaped upper main body 122 screwed to the valve housing main body 121. In the valve housing main body 121, an inlet port 124, an upper valve chamber 125, a lower valve chamber 126, and an outlet port 127 are formed.

弁ハウジング１２３内には弁座保持部材１２８が固定されている。弁座保持部材１２８は、流量制御弁ポート１２９、弁座部１３０を形成された弁座部材１３１が取り付けられている。弁座保持部材１２８は流量制御弁ポート１２９の一方の側に内部弁室１３２を画定しており、内部弁室１３２は弁座保持部材１２８に形成された連通孔１３３、上部弁室１２５を経て入口ポート１２４に連通している。また、弁座保持部材１２８は流量制御弁ポート１２９の他方の側に連通孔１３４を有し、連通孔１３４は下部弁室１２６を経て出口ポート１２７に連通している。   A valve seat holding member 128 is fixed in the valve housing 123. The valve seat holding member 128 is attached with a valve seat member 131 in which a flow control valve port 129 and a valve seat portion 130 are formed. The valve seat holding member 128 defines an internal valve chamber 132 on one side of the flow control valve port 129, and the internal valve chamber 132 passes through a communication hole 133 and an upper valve chamber 125 formed in the valve seat holding member 128. It communicates with the inlet port 124. Further, the valve seat holding member 128 has a communication hole 134 on the other side of the flow control valve port 129, and the communication hole 134 communicates with the outlet port 127 through the lower valve chamber 126.

内部弁室１３２にはニードル弁体１３５が配置されている。ニードル弁体１３５は圧縮コイルばね１３６を内蔵した弁体ホルダ１３７に保持され、軸線方向（上下方向）移動によって流量制御弁ポート１２９の実効開口面積を増減し、流量制御弁ポート１２９を流れる冷媒の流量制御を行う。弁体ホルダ１３７には弁ステム１３８が連結され、弁ステム１３８は、上本体１２２に形成されたガイド孔１３９に嵌合し、上本体１２２より軸線方向（上下方向）に移動可能に支持されている。   A needle valve body 135 is disposed in the internal valve chamber 132. The needle valve body 135 is held by a valve body holder 137 containing a compression coil spring 136, and the effective opening area of the flow control valve port 129 is increased or decreased by movement in the axial direction (vertical direction), so that the refrigerant flowing through the flow control valve port 129 Perform flow control. A valve stem 138 is connected to the valve body holder 137, and the valve stem 138 is fitted into a guide hole 139 formed in the upper main body 122, and is supported so as to be movable in the axial direction (vertical direction) from the upper main body 122. Yes.

上本体１２２の上部にはステッピングモータ１４０のロータケース１４１が溶接によって気密に接続されている。ロータケース１４１は、円筒部１４１Ａと、円筒部１４１Ａと一体成形されて円筒部１４１Ａの上端を閉じるドーム部１４１Ｂとを有するキャン状をなし、全体を同一肉厚のステンレス鋼等の非磁性体により構成されている。   A rotor case 141 of a stepping motor 140 is airtightly connected to the upper portion of the upper main body 122 by welding. The rotor case 141 has a can shape having a cylindrical portion 141A and a dome portion 141B that is integrally formed with the cylindrical portion 141A and closes the upper end of the cylindrical portion 141A, and is entirely made of a nonmagnetic material such as stainless steel having the same thickness. It is configured.

ロータケース１４１の円筒部１４１Ａの内側には、つまりロータケース内室１４１Ｃには、アルミ加工ロータ１４２が回転可能に配置されている。アルミ加工ロータ１４２の外周部には多極着磁されたマグネット１４３が取り付けられている。アルミ加工ロータ１４２の中心部には円筒状の雌ねじ部材１４４が固定されている。雌ねじ部材１４４は下端部を上本体１２２に固定された中空軸状の雄ねじ部材１４５とねじ係合している。   An aluminum machined rotor 142 is rotatably arranged inside the cylindrical portion 141A of the rotor case 141, that is, in the rotor case inner chamber 141C. A multi-pole magnetized magnet 143 is attached to the outer periphery of the aluminum machined rotor 142. A cylindrical female screw member 144 is fixed to the center portion of the aluminum machined rotor 142. The female screw member 144 is screw-engaged with a hollow shaft-shaped male screw member 145 whose lower end is fixed to the upper main body 122.

弁ステム１３８は雄ねじ部材１４５の中空部を軸線方向に貫通している。弁ステム１３８の上端部はアルミ加工ロータ１４２に圧縮コイルばね１４６によってフローティング支持された連結金具１４７の中心孔１４８を回転可能に且つ軸線方向変位可能に貫通し、先端部に座金状の固定金具１４９を固定されている。また、弁ステム１３８の上端部には座金１５０が取り付けられ、座金１５０と弁ステム部１３８の軸線方向中間部の径違い段差部１５１との間に圧縮コイルばね１５２が挟まれている。   The valve stem 138 passes through the hollow portion of the male screw member 145 in the axial direction. The upper end portion of the valve stem 138 passes through the center hole 148 of the coupling fitting 147 that is floatingly supported by the aluminum rotor 142 by the compression coil spring 146 so as to be rotatable and axially displaceable, and has a washer-like fixing fitting 149 at the distal end. Has been fixed. A washer 150 is attached to the upper end portion of the valve stem 138, and a compression coil spring 152 is sandwiched between the washer 150 and the step difference portion 151 having a different diameter in the axial direction intermediate portion of the valve stem portion 138.

すなわち、圧縮コイルばね１５２のばね力によって固定金具１４９と座金１５０とで連結金具１４７を挟むことにより、弁ステム１３８および弁体ホルダ１３７、ニードル弁体１３５は、圧縮コイルばね１５２をフローティングばねとしてアルミ加工ロータ１４２に対して軸線方向に変位可能に連結されている。   That is, when the coupling metal 147 is sandwiched between the fixing metal 149 and the washer 150 by the spring force of the compression coil spring 152, the valve stem 138, the valve body holder 137, and the needle valve body 135 are made of aluminum with the compression coil spring 152 as a floating spring. It is connected to the machining rotor 142 so as to be displaceable in the axial direction.

雌ねじ部材１４４が雄ねじ部材１４５とねじ係合していることにより、アルミ加工ロータ１４２は回転しつつ回転量に応じて上下方向（軸線方向）に移動し、この軸線方向移動は固定金具１４９と座金１５０とによる連結金具１４７の挟込み部によって弁ステム１３８、弁体ホルダ１３７、ニードル弁体１３５に伝達される。   Since the female screw member 144 is screw-engaged with the male screw member 145, the aluminum processing rotor 142 moves in the vertical direction (axial direction) according to the amount of rotation while rotating, and this axial movement is caused by the fixing bracket 149 and the washer. 150 is transmitted to the valve stem 138, the valve body holder 137, and the needle valve body 135 by the sandwiching portion of the connecting metal fitting 147.

ロータケース１４１の外周部には、ステッピングモータ１４０のステータ組立体１５３が係止片１５４によって位置決め装着されている。ステータ組立体１５３は、外凾１５５、上下２段のステータコイル１５６、複数個の磁極歯１５７等を有し、封止樹脂１５８によって液密封止されている。   A stator assembly 153 of the stepping motor 140 is positioned and mounted on the outer periphery of the rotor case 141 by a locking piece 154. The stator assembly 153 includes an outer casing 155, two upper and lower stator coils 156, a plurality of magnetic pole teeth 157, and the like, and is hermetically sealed with a sealing resin 158.

ロータケース１４１のドーム部１４１Ｂの内側にはストッパ保持ロッド１５９が垂下固定されている。ストッパ保持ロッド１５９には螺旋ガイド１６０が取り付けられており、螺旋ガイド１６０には可動ストッパ１６１が係合している。   A stopper holding rod 159 is suspended and fixed inside the dome portion 141B of the rotor case 141. A spiral guide 160 is attached to the stopper holding rod 159, and a movable stopper 161 is engaged with the spiral guide 160.

可動ストッパ１６１は、アルミ加工ロータ１４２に取り付けられたピン１６２によって蹴り回されることにより、アルミ加工ロータ１４２の回転に伴って螺旋ガイド１６０に案内されて旋回しつつ上下移動する。そして、可動ストッパ１６１は、ストッパ保持ロッド１５９の下端のストッパ部１６３あるいは螺旋ガイド１６０の上端のストッパ部１６４に当接することにより、弁閉方向あるいは弁開方向のアルミ加工ロータ１４２の回転を制限する。   When the movable stopper 161 is kicked around by the pin 162 attached to the aluminum machining rotor 142, the movable stopper 161 is guided by the spiral guide 160 along with the rotation of the aluminum machining rotor 142 and moves up and down. The movable stopper 161 abuts against the stopper portion 163 at the lower end of the stopper holding rod 159 or the stopper portion 164 at the upper end of the spiral guide 160, thereby restricting the rotation of the aluminum machining rotor 142 in the valve closing direction or the valve opening direction. .

ステッピングモータ１４０は、ステータコイル１５６に対する通電より、アルミ加工ロータ１４２を回転駆動する。アルミ加工ロータ１４２が回転すると、雌ねじ部材１４４と雄ねじ部材１４５とのねじ係合により、アルミ加工ロータ１４２はロータケース１４１内を軸線方向（上下方向）に移動する。このアルミ加工ロータ１４２の軸線方向移動がニードル弁体１３５に伝えられ、ニードル弁体１３５が軸線方向（上下方向）に移動する。これにより、流量制御弁ポート１２９の実効開口面積が増減し、流量制御弁ポート１２９を流れる冷媒の流量制御が行われる。   The stepping motor 140 rotationally drives the aluminum processing rotor 142 by energizing the stator coil 156. When the aluminum machined rotor 142 rotates, the aluminum machined rotor 142 moves in the axial direction (vertical direction) in the rotor case 141 by the screw engagement between the female screw member 144 and the male screw member 145. The movement of the aluminum machined rotor 142 in the axial direction is transmitted to the needle valve body 135, and the needle valve body 135 moves in the axial direction (vertical direction). Thereby, the effective opening area of the flow control valve port 129 increases or decreases, and the flow control of the refrigerant flowing through the flow control valve port 129 is performed.

弁ハウジング本体１２１には、入口ポート１２４と同じ側に、衝撃圧逃がし弁ポート１６５が形成されている。衝撃圧逃がし弁ポート１６５は下部弁室１２６に直接連通している。衝撃圧逃がし弁ポート１６５の下部弁室１２６側には、つまり下部弁室１２６にはボール弁体１６６が配置され、弁ハウジング本体１２１に係止された止め輪１６７とボール弁体１６６との間に圧縮コイルばね１６８が設けられている。   In the valve housing main body 121, an impact pressure relief valve port 165 is formed on the same side as the inlet port 124. The impact pressure relief valve port 165 communicates directly with the lower valve chamber 126. A ball valve body 166 is arranged on the lower valve chamber 126 side of the impact pressure relief valve port 165, that is, in the lower valve chamber 126, and between the retaining ring 167 and the ball valve body 166 locked to the valve housing body 121. A compression coil spring 168 is provided.

ボール弁体１６６は、衝撃圧逃がし弁ポート１６５の上流側と下流側の差圧による推力（ボール弁体１６６の両面に作用する圧力差）と圧縮コイルばね１６８のばね力との平衡関係により衝撃圧逃がし弁ポート１６５を開閉するものであり、衝撃圧逃がし弁ポート１６５の上流側と下流側の差圧（ボール弁体１６６の両面に作用する圧力差）が所定値未満である場合には圧縮コイルばね１６８のばね力によって弁座部１６９に着座して弁閉し、衝撃圧逃がし弁ポート１６５の上流側と下流側の差圧（ボール弁体１６６の両面に作用する圧力差）が所定値以上である場合には圧縮コイルばね１６８のばね力に抗して弁座部１６９より離れた位置に位置して弁開する。   The ball valve body 166 has an impact due to the balance between the thrust force due to the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 165 (pressure difference acting on both surfaces of the ball valve body 166) and the spring force of the compression coil spring 168. The pressure relief valve port 165 is opened and closed. When the pressure difference between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 165 (pressure difference acting on both surfaces of the ball valve body 166) is less than a predetermined value, compression is performed. The valve spring 168 is seated on the valve seat 169 by the spring force of the coil spring 168 to close the valve, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 165 (the pressure difference acting on both surfaces of the ball valve body 166) is a predetermined value. In this case, the valve is opened at a position away from the valve seat 169 against the spring force of the compression coil spring 168.

ボール弁体１６６は、通常時は弁閉位置に位置し、給液電磁弁１５が弁開した時に生じる衝撃圧を及ぼされた時に弁開移動するよう、弁開差圧を電動コントロール弁１２０の設計仕様である最高動作圧力差に余裕値を加えた値に設定されている。   The ball valve body 166 is normally located at the valve closed position, and the valve opening differential pressure of the electric control valve 120 is set so that the valve opening movement is performed when the impact pressure generated when the liquid supply electromagnetic valve 15 is opened is applied. It is set to a value obtained by adding a margin value to the maximum operating pressure difference that is the design specification.

弁ハウジング本体１２１の入口ポート側（右側）には入口側フランジ継手１７０が、弁ハウジング本体１２１の出口ポート側（左側）には出口側フランジ継手１７１が、ボルト１７２、ナット１７３によって弁ハウジング本体１２１を両側から挟み込むように取り付けられている。   An inlet side flange joint 170 is provided on the inlet port side (right side) of the valve housing body 121, an outlet side flange joint 171 is provided on the outlet port side (left side) of the valve housing body 121, and the valve housing body 121 is configured by bolts 172 and nuts 173. It is attached so that it may be inserted from both sides.

入口側フランジ継手１７０には入口ポート１７４が形成されており、入口ポート１７４は弁ハウジング本体１２１の入口ポート側面に形成された連通溝１７５によって弁ハウジング本体１２１の入口ポート１２４と衝撃圧逃がし弁ポート１６５の双方に並列に連通している。出口側フランジ継手１７１には出口ポート１７６が形成されており、出口ポート１７６は弁ハウジング本体１２１の出口ポート１２７に連通している。   An inlet port 174 is formed in the inlet side flange joint 170, and the inlet port 174 is connected to the inlet port 124 of the valve housing body 121 and the impact pressure relief valve port by a communication groove 175 formed on the side of the inlet port of the valve housing body 121. 165 communicates in parallel with each other. An outlet port 176 is formed in the outlet side flange joint 171, and the outlet port 176 communicates with the outlet port 127 of the valve housing body 121.

上述の流路構造により、衝撃圧逃がし弁ポート１６５は、流量制御弁ポート１２９と並列の流路をもって入口ポート１７４と出口ポート１７６とを連通する。   Due to the above-described flow path structure, the impact pressure relief valve port 165 communicates the inlet port 174 and the outlet port 176 with a flow path in parallel with the flow control valve port 129.

この実施形態でも、ある一つの分岐冷媒通路１４の給液電磁弁１５が弁開することにより、弁開と同時に、それより下流側に液冷媒が急激に流れ、これに伴い衝撃圧が発生すると、電動コントロール弁１２０のボール弁体１６６に圧縮コイルばね１６８による付与荷重以上の荷重が作用し、衝撃圧逃がし弁ポート１６５の上流側と下流側の差圧（ボール弁体１６６の両面に作用する圧力差）による推力によって圧縮コイルばね１６８のばね力に抗してボール弁体１６６が弁座部１６９より離間して弁開する。この弁開により、衝撃圧流が電動コントロール弁１２０をバイパスして低圧側（蒸発器１３側）へ流れ、電動コントロール弁１２０の上部弁室１２５、内部弁室１３２やロータケース内室１４１Ｃに衝撃圧が伝播することが回避される。   Even in this embodiment, when the liquid supply electromagnetic valve 15 of one branch refrigerant passage 14 opens, the liquid refrigerant suddenly flows downstream from the valve opening, and an impact pressure is generated accordingly. Then, a load greater than the load applied by the compression coil spring 168 acts on the ball valve body 166 of the electric control valve 120, and the differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 165 (acts on both surfaces of the ball valve body 166). The ball valve body 166 separates from the valve seat 169 and opens the valve against the spring force of the compression coil spring 168 by the thrust due to the pressure difference. By opening the valve, the impact pressure flow bypasses the electric control valve 120 and flows to the low pressure side (the evaporator 13 side), and the impact pressure is applied to the upper valve chamber 125, the internal valve chamber 132, and the rotor case inner chamber 141C of the electric control valve 120. Is prevented from propagating.

このように、給液電磁弁１５の弁開時のウォータハンマ現象による衝撃圧が電動コントロール弁１２０の上部弁室１２５、内部弁室１３２やロータケース内室１４１Ｃに伝播しないことにより、衝撃圧によって電動コントロール弁１２０のロータケース１４１の溶接部が破損したり、ニードル弁体１３５や弁座部１３０が変形する等の問題がすべて完全に解決される。   As described above, the impact pressure due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve 15 is opened does not propagate to the upper valve chamber 125, the internal valve chamber 132, and the rotor case inner chamber 141C of the electric control valve 120. Problems such as breakage of the welded portion of the rotor case 141 of the electric control valve 120 and deformation of the needle valve body 135 and the valve seat portion 130 are completely solved.

また、図１７はこの発明によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧逃がし弁組み込み電動コントロール弁の他の実施形態を示している。なお、図１７において、図１６に対応する部分は、図１６に付した符号と同一の符号を付けて、その説明を省略する。   FIG. 17 shows another embodiment of the electric control valve incorporating an impact pressure relief valve used in the multi-type refrigeration cycle apparatus according to the present invention. In FIG. 17, portions corresponding to those in FIG. 16 are denoted by the same reference numerals as those in FIG. 16, and description thereof is omitted.

この実施形態では、弁体ホルダ１３７が弁座保持部材１２８に形成されたガイド孔１７７に嵌合して弁座保持部材１２８より軸線方向に移動可能に係合している。また、弁座保持部材１２８に下部弁室１２６、衝撃圧逃がし弁ポート１６５、弁座部１６９が形成されている。   In this embodiment, the valve body holder 137 is engaged with a guide hole 177 formed in the valve seat holding member 128 so as to be movable in the axial direction from the valve seat holding member 128. Further, the valve seat holding member 128 is formed with a lower valve chamber 126, an impact pressure relief valve port 165, and a valve seat portion 169.

下部弁室１２６の左側は止め蓋１７８により閉じられ、止め蓋１７８と下部弁室１２６に配置されたボール弁体１６６との間に圧縮コイルばね１６８が設けられている。また、下部弁室１２６は弁座保持部材１２８に形成された連通孔１７９によって出口ポート１２７に連通している。   The left side of the lower valve chamber 126 is closed by a stop lid 178, and a compression coil spring 168 is provided between the stop lid 178 and the ball valve body 166 disposed in the lower valve chamber 126. The lower valve chamber 126 communicates with the outlet port 127 through a communication hole 179 formed in the valve seat holding member 128.

上述の流路構造により、衝撃圧逃がし弁ポート１６５は、流量制御弁ポート１２９と並列の流路をもって入口ポート１２４と出口ポート１２７とを連通する。   Due to the above-described flow path structure, the impact pressure relief valve port 165 communicates the inlet port 124 and the outlet port 127 with a flow path in parallel with the flow control valve port 129.

したがって、この実施形態でも、ある一つの分岐冷媒通路１４の給液電磁弁１５が弁開することにより、弁開と同時に、それより下流側に液冷媒が急激に流れ、これに伴い衝撃圧が発生すると、電動コントロール弁１２０のボール弁体１６６に圧縮コイルばね１６８による付与荷重以上の荷重が作用し、衝撃圧逃がし弁ポート１６５の上流側と下流側の差圧（ボール弁体１６６の両面に作用する圧力差）による推力によって圧縮コイルばね１６８のばね力に抗してボール弁体１６６が弁座部１６９より離間して弁開する。この弁開により、衝撃圧流が電動コントロール弁１２０をバイパスして低圧側（蒸発器１３側）へ流れ、電動コントロール弁１２０の上部弁室１２５、内部弁室１３２やロータケース内室１４１Ｃに衝撃圧が伝播することが回避される。   Therefore, also in this embodiment, when the liquid supply electromagnetic valve 15 of one branch refrigerant passage 14 is opened, the liquid refrigerant suddenly flows to the downstream side simultaneously with the valve opening, and the impact pressure is accordingly increased. When this occurs, a load greater than the load applied by the compression coil spring 168 acts on the ball valve body 166 of the electric control valve 120, and the pressure difference between the upstream side and the downstream side of the impact pressure relief valve port 165 (on both sides of the ball valve body 166). The ball valve element 166 is opened from the valve seat 169 against the spring force of the compression coil spring 168 by the thrust due to the pressure difference that acts. By opening the valve, the impact pressure flow bypasses the electric control valve 120 and flows to the low pressure side (the evaporator 13 side), and the impact pressure is applied to the upper valve chamber 125, the internal valve chamber 132, and the rotor case inner chamber 141C of the electric control valve 120. Is prevented from propagating.

このように、給液電磁弁１５の弁開時のウォータハンマ現象による衝撃圧が電動コントロール弁１２０の上部弁室１２５、内部弁室１３２やロータケース内室１４１Ｃに伝播しないことにより、衝撃圧によって電動コントロール弁１２０のロータケース１４１の溶接部が破損したり、ニードル弁体１３５や弁座部１３０が変形する等の問題がすべて完全に解決される。   As described above, the impact pressure due to the water hammer phenomenon when the liquid supply solenoid valve 15 is opened does not propagate to the upper valve chamber 125, the internal valve chamber 132, and the rotor case inner chamber 141C of the electric control valve 120. Problems such as breakage of the welded portion of the rotor case 141 of the electric control valve 120 and deformation of the needle valve body 135 and the valve seat portion 130 are completely solved.

なお、以上の実施形態では全て、マルチ型冷凍サイクル装置を例に取って説明したが、本発明はマルチ型でなく凝縮器と蒸発器が１つずつの通常の冷凍サイクル装置についても適用可能であることは言うまでもない。   In the above embodiments, the multi-type refrigeration cycle apparatus has been described as an example. However, the present invention is not limited to the multi-type and can be applied to a normal refrigeration cycle apparatus having one condenser and one evaporator. Needless to say.

この発明による冷凍サイクル装置の実施形態１に係るマルチ型冷凍サイクル装置を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the multi type refrigeration cycle apparatus which concerns on Embodiment 1 of the refrigeration cycle apparatus by this invention. 実施形態１によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧伝播防止弁の一つの実施形態を示す断面図である。It is sectional drawing which shows one Embodiment of the impact-pressure propagation prevention valve used for the multi-type refrigeration cycle apparatus by Embodiment 1. 実施形態１によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧伝播防止弁のピストン弁体の他の実施形態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows other embodiment of the piston valve body of the impact-pressure propagation prevention valve used for the multi-type refrigeration cycle apparatus by Embodiment 1. この発明による冷凍サイクル装置の実施形態２に係るマルチ型冷凍サイクル装置を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the multi type refrigeration cycle apparatus which concerns on Embodiment 2 of the refrigeration cycle apparatus by this invention. この発明による衝撃圧伝播防止弁組み込みの電動コントロール弁の一つの実施形態を示す断面図である。It is sectional drawing which shows one Embodiment of the electric control valve incorporating the impact-pressure propagation prevention valve by this invention. （ａ）、（ｂ）は図５に示されている電動コントロール弁の衝撃圧伝播防止弁の弁開状態と弁閉状態を示す要部の拡大断面図である。(A), (b) is an expanded sectional view of the principal part which shows the valve open state and valve closed state of the impact pressure propagation prevention valve of the electric control valve shown by FIG. この発明による冷凍サイクル装置の実施形態３に係るマルチ型冷凍サイクル装置を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the multi type refrigeration cycle apparatus which concerns on Embodiment 3 of the refrigeration cycle apparatus by this invention. この発明による自己遮蔽機構内蔵の電動コントロール弁の一つの実施形態を示す断面図である。It is sectional drawing which shows one Embodiment of the electric control valve with a built-in self-shielding mechanism by this invention. （ａ）、（ｂ）は図８に示されている電動コントロール弁の自己遮蔽機構の弁開状態と弁閉状態を示す要部の拡大断面図である。(A), (b) is an expanded sectional view of the principal part which shows the valve open state and valve closed state of the self-shielding mechanism of the electric control valve shown by FIG. 図８に示されている電動コントロール弁の弁体形状を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the valve body shape of the electrically-driven control valve shown by FIG. この発明による冷凍サイクル装置の実施形態４に係るマルチ型冷凍サイクル装置を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the multi type refrigeration cycle apparatus which concerns on Embodiment 4 of the refrigeration cycle apparatus by this invention. 実施形態４によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧逃がし弁の一つの実施形態を示す断面図である。It is sectional drawing which shows one Embodiment of the impact-pressure relief valve used for the multi-type refrigeration cycle apparatus by Embodiment 4. この発明による冷凍サイクル装置の実施形態５に係るマルチ型冷凍サイクル装置を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the multi type refrigeration cycle apparatus which concerns on Embodiment 5 of the refrigeration cycle apparatus by this invention. 実施形態５によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧逃がし弁組み込みの電動コントロール弁の一つの実施形態を示す断面図である。It is sectional drawing which shows one Embodiment of the electric control valve incorporating the impact-pressure relief valve used for the multi-type refrigeration cycle apparatus by Embodiment 5. （ａ）、（ｂ）は図１４に示されている電動コントロール弁の衝撃圧逃がし弁の弁閉状態と弁開状態を示す要部の拡大断面図である。(A), (b) is an expanded sectional view of the principal part which shows the valve closing state and valve opening state of the impact pressure relief valve of the electric control valve shown in FIG. 実施形態５によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧逃がし弁組み込みの電動コントロール弁の他の実施形態を示す断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view showing another embodiment of an electric control valve incorporating an impact pressure relief valve used in a multi-type refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 5. 実施形態５によるマルチ型冷凍サイクル装置に用いられる衝撃圧逃がし弁組み込みの電動コントロール弁の他の実施形態を示す断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view showing another embodiment of an electric control valve incorporating an impact pressure relief valve used in a multi-type refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 5. マルチ型冷凍サイクル装置における給液電磁弁の弁開時の圧力波形を模式的に示すグラフである。It is a graph which shows typically a pressure waveform at the time of valve opening of a liquid supply solenoid valve in a multi type refrigeration cycle device.

符号の説明Explanation of symbols

１１ 圧縮機
１２ 凝縮器
１３ 蒸発器
１４ 分岐冷媒通路
１５ 給液電磁弁
１６ 電動コントロール弁
２０ 衝撃圧伝播防止弁
２１ 弁ハウジング
２２ 入口ポート
２３ 衝撃圧遮蔽弁ポート
２４ 弁座部
２５ 出口ポート
２６ ピストン弁体
２６Ａ 弁座当接面
２７ 圧縮コイルばね
２８ 連通孔
２９ 絞り孔
３０ ストレーナ
３１、３２ 止め輪部材
３３ Ｖ溝
４０ 衝撃圧伝播防止弁組み込みの電動コントロール弁
４１ 弁ハウジング本体
４２ 上本体
４２Ａ 均圧孔
４３ 弁ハウジング
４４ 入口ポート
４５ 流量制御弁ポート
４６ 弁座部
４７ 出口ポート
４８ 弁室
４９ ニードル弁体
５０ ガイド孔
５１ ステッピングモータ
５２ 下蓋
５３ ロータケース
５３Ａ 円筒部
５３Ｂ ドーム部
５３Ｃ ロータケース内室
５４ 樹脂ロータ
５５ マグネット
５６ 雌ねじ部材
５７ 雄ねじ部材
５８ 弁ステム部
５９ 中心孔
６０ 連結金具
６１ 固定金具
６２ 座金
６３ 径違い段差部
６４ 圧縮コイルばね
６５ ステータ組立体
６６ 係止片
６７ 外凾
６８ ステータコイル
６９ 磁極歯
７０ 電気コネクタ部
７１ 封止樹脂
７２ ストッパ保持ロッド
７３ 螺旋ガイド
７４ 可動ストッパ
７５ 突起部
７６、７７ ストッパ部
８０ 衝撃圧伝播防止弁
８１ 衝撃圧遮蔽弁ポート
８２ 弁座部
８３ ピストン弁体
８４ 圧縮コイルばね
８５ 連通孔
８６ 絞り孔
８７ ストレーナ
８８ 止め輪部材
９０ 自己遮蔽機構を内蔵した電動コントロール弁
９１ 衝撃圧遮蔽弁部
９２ 弁座部
９３ Ｖ溝
１００ 衝撃圧逃がし弁
１０１ 弁ハウジング
１０２ 入口ポート
１０３ 衝撃圧逃がし弁ポート
１０４ 弁座部
１０５ 出口ポート
１０６ ピストン弁体
１０７ 圧縮コイルばね
１０８ 止め輪部材
１１０ 衝撃圧逃がし弁組み込みの電動コントロール弁
１１１ 衝撃圧逃がし弁ポート
１１２ ボール弁体
１１３ 止め輪
１１４ 圧縮コイルばね
１１５ 弁座部
１２０ 衝撃圧逃がし弁組み込み電動コントロール弁
１２１ 弁ハウジング本体
１２２ 上本体
１２３ 弁ハウジング
１２４ 入口ポート
１２５ 上部弁室
１２６ 下部弁室
１２７ 出口ポート
１２８ 弁座保持部材
１２９ 流量制御弁ポート
１３０ 弁座部
１３１ 弁座部材
１３２ 内部弁室
１３３、１３４ 連通孔
１３５ ニードル弁体
１３６ 圧縮コイルばね
１３７ 弁体ホルダ
１３８ 弁ステム
１３９ ガイド孔
１４０ ステッピングモータ
１４１ ロータケース
１４１Ａ 円筒部
１４１Ｂ ドーム部
１４１Ｃ ロータケース内室
１４２ アルミ加工ロータ
１４３ マグネット
１４４ 雌ねじ部材
１４５ 雄ねじ部材
１４６ 圧縮コイルばね
１４７ 連結金具
１４８ 中心孔
１４９ 固定金具
１５０ 座金
１５１ 径違い段差部
１５２ 圧縮コイルばね
１５３ ステータ組立体
１５４ 係止片
１５５ 外凾
１５６ ステータコイル
１５７ 磁極歯
１５８ 封止樹脂
１５９ ストッパ保持ロッド
１６０ 螺旋ガイド
１６１ 可動ストッパ
１６２ ピン
１６３、１６４ ストッパ部
１６５ 衝撃圧逃がし弁ポート
１６６ ボール弁体
１６７ 止め輪
１６８ 圧縮コイルばね
１６９ 弁座部
１７０ 入口側フランジ継手
１７１ 出口側フランジ継手
１７２ ボルト
１７３ ナット
１７４ 入口ポート
１７５ 連通溝
１７６ 出口ポート
１７７ ガイド孔
１７８ 止め蓋
１７９ 連通孔 DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 Compressor 12 Condenser 13 Evaporator 14 Branch refrigerant passage 15 Supply liquid solenoid valve 16 Electric control valve 20 Impact pressure propagation prevention valve 21 Valve housing 22 Inlet port 23 Impact pressure shielding valve port 24 Valve seat part 25 Outlet port 26 Piston valve Body 26A Valve seat contact surface 27 Compression coil spring 28 Communication hole 29 Throttle hole 30 Strainer 31, 32 Retaining ring member 33 V groove 40 Electric control valve with built-in impact pressure propagation prevention valve 41 Valve housing body 42 Upper body 42A Pressure equalizing hole 43 Valve housing 44 Inlet port 45 Flow control valve port 46 Valve seat part 47 Outlet port 48 Valve chamber 49 Needle valve element 50 Guide hole 51 Stepping motor 52 Lower lid 53 Rotor case 53A Cylindrical part 53B Dome part 53C Rotor case inner chamber 54 Resin Rotor 55 Magnet 6 Female thread member 57 Male thread member 58 Valve stem portion 59 Center hole 60 Connecting bracket 61 Fixing bracket 62 Washer 63 Diameter difference step 64 Compression coil spring 65 Stator assembly 66 Locking piece 67 Outer casing 68 Stator coil 69 Magnetic pole teeth 70 Electrical connector Part 71 Sealing resin 72 Stopper holding rod 73 Spiral guide 74 Movable stopper 75 Projection part 76, 77 Stopper part 80 Impact pressure propagation prevention valve 81 Impact pressure shielding valve port 82 Valve seat part 83 Piston valve body 84 Compression coil spring 85 Communication hole 86 Throttling hole 87 Strainer 88 Retaining ring member 90 Electric control valve with built-in self-shielding mechanism 91 Impact pressure shielding valve portion 92 Valve seat portion 93 V groove 100 Impact pressure relief valve 101 Valve housing 102 Inlet port 103 Impact pressure relief valve port 104 Valve seat 105 Exit port 106 piston valve body 107 compression coil spring 108 retaining ring member 110 electric control valve incorporating impact pressure relief valve 111 impact pressure relief valve port 112 ball valve body 113 retaining ring 114 compression coil spring 115 valve seat part 120 electric motor incorporating impact pressure relief valve Control valve 121 Valve housing body 122 Upper body 123 Valve housing 124 Inlet port 125 Upper valve chamber 126 Lower valve chamber 127 Outlet port 128 Valve seat holding member 129 Flow control valve port 130 Valve seat portion 131 Valve seat member 132 Internal valve chamber 133, 134 Communication hole 135 Needle valve body 136 Compression coil spring 137 Valve body holder 138 Valve stem 139 Guide hole 140 Stepping motor 141 Rotor case 141A Cylindrical part 141B Dome part 141C In the rotor case Chamber 142 Aluminum processing rotor 143 Magnet 144 Female thread member 145 Male thread member 146 Compression coil spring 147 Connecting bracket 148 Center hole 149 Fixing bracket 150 Washer 151 Diameter difference step portion 152 Compression coil spring 153 Stator assembly 154 Locking piece 155 Outer flange 156 Stator Coil 157 Magnetic pole teeth 158 Sealing resin 159 Stopper holding rod 160 Spiral guide 161 Movable stopper 162 Pin 163, 164 Stopper portion 165 Impact pressure relief valve port 166 Ball valve body 167 Stop ring 168 Compression coil spring 169 Valve seat portion 170 Inlet flange Fitting 171 Outlet flange joint 172 Bolt 173 Nut 174 Inlet port 175 Communication groove 176 Outlet port 177 Guide hole 178 Stopper lid 179 Communication hole

Claims (4)

凝縮器と蒸発器とを有し、前記凝縮器より前記蒸発器に冷媒を供給する冷媒通路に、電磁開閉弁と、流量制御弁ポートを有し可変膨張弁をなす電動コントロール弁とが順に設けられた冷凍サイクル装置において、
前記電動コントロール弁の前記流量制御弁ポート部分より前記電磁開閉弁の側に、前記電動コントロール弁に衝撃圧が伝播することを遮断する衝撃圧伝播防止弁を有し、
前記衝撃伝播防止弁は、衝撃圧遮蔽弁ポートと、前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉するピストン弁体と、前記ピストン弁体を弁開方向に付勢するばねと、弁閉状態時に前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側とを連通する絞り通路とを有し、前記ピストン弁体は、前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側の差圧による推力と前記ばねのばね力との平衡関係により前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉する弁装置であることを特徴とする冷凍サイクル装置。 A refrigerant passage having a condenser and an evaporator, and supplying a refrigerant from the condenser to the evaporator, an electromagnetic on-off valve and an electric control valve having a flow control valve port and forming a variable expansion valve are sequentially provided. Refrigeration cycle apparatus,
Wherein the side of the from the flow control valve port portion of the electric control valve solenoid valve, have a impact pressure propagation preventing valve for blocking the impact pressure propagates to the electric control valve,
The impact propagation prevention valve includes an impact pressure shielding valve port, a piston valve body that opens and closes the impact pressure shielding valve port, a spring that biases the piston valve body in a valve opening direction, and the impact pressure when the valve is closed. A throttle passage communicating the upstream side and the downstream side of the shielding valve port, and the piston valve body includes a thrust force due to a differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port, and a spring force of the spring. A refrigerating cycle device characterized by being a valve device that opens and closes the impact pressure shielding valve port by an equilibrium relationship. 電動モータにより駆動される弁体によって流量制御弁ポートの実効開口面積を増減し、入口ポートより前記流量制御弁ポートを経て出口ポートへ流れる流体の流量を制御する電動コントロール弁において、
前記流量制御弁ポートと前記入口ポートとの間に、衝撃圧遮蔽弁ポートと、前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉するピストン弁体と、前記ピストン弁体を弁開方向に付勢するばねと、弁閉状態時に前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側とを連通する絞り通路とを有し、前記ピストン弁体が、前記衝撃圧遮蔽弁ポートの上流側と下流側の差圧による推力と前記ばねのばね力との平衡関係により前記衝撃圧遮蔽弁ポートを開閉する衝撃圧伝播防止弁を組み込まれている電動コントロール弁。 In the electric control valve for controlling the flow rate of the fluid flowing from the inlet port to the outlet port through the flow rate control valve port by increasing / decreasing the effective opening area of the flow rate control valve port by the valve element driven by the electric motor,
Between the flow control valve port and the inlet port, an impact pressure shielding valve port, a piston valve body that opens and closes the impact pressure shielding valve port, and a spring that biases the piston valve body in a valve opening direction, A throttle passage that communicates the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port when the valve is closed, and the piston valve element is a thrust generated by a differential pressure between the upstream side and the downstream side of the impact pressure shielding valve port. An electric control valve incorporating an impact pressure propagation prevention valve for opening and closing the impact pressure shielding valve port according to a balanced relationship between the spring force of the spring and the spring force. 電動モータのロータが密閉構造のロータケース内室に設けられ、ロータが固定側とねじ係合していることにより、ロータが回転しつつ軸線方向に移動し、当該ロータに連結された弁体が前記ロータと共に軸線方向移動することにより弁室に設けられた流量制御弁ポートの実効開口面積を増減し、入口ポートより前記弁室、前記流量制御弁ポートを経て出口ポートへ流れる流体の流量を制御する電動コントロール弁において、
前記弁体は、前記ロータに対して圧縮コイルばねを介して軸線方向に変位可能に連結され、前記弁室の圧力上昇によって生じる前記弁室の圧力と前記ロータケース内室の圧力との差圧による推力によって前記圧縮コイルばねのばね力に抗して前記ロータに対して軸線方向に変位することにより、前記弁室と前記ロータケース内室との連通を遮断する衝撃圧遮蔽弁部を有し、更に、前記衝撃圧遮蔽弁部によって前記弁室と前記ロータケース内室との連通が遮断された状態を含んで前記弁室と前記ロータケース内室との連通する絞り通路を有する電動コントロール弁。 The rotor of the electric motor is provided in a sealed rotor case inner chamber, and the rotor is screw-engaged with the fixed side, so that the rotor moves in the axial direction while rotating, and the valve body connected to the rotor is The effective opening area of the flow control valve port provided in the valve chamber is increased or decreased by moving in the axial direction together with the rotor, and the flow rate of the fluid flowing from the inlet port to the outlet port through the valve chamber and the flow control valve port is controlled. In the electric control valve that
The valve body is connected to the rotor via a compression coil spring so as to be displaceable in the axial direction, and a differential pressure between the pressure in the valve chamber and the pressure in the rotor case inner chamber caused by the pressure increase in the valve chamber. An impact pressure shielding valve portion that blocks communication between the valve chamber and the rotor case inner chamber by being displaced in the axial direction with respect to the rotor against the spring force of the compression coil spring by the thrust of And an electric control valve having a throttle passage for communicating between the valve chamber and the rotor case inner chamber, including a state in which communication between the valve chamber and the rotor case inner chamber is blocked by the impact pressure shielding valve portion. . 凝縮器と蒸発器とを有し、前記凝縮器より前記蒸発器に冷媒を供給する岐冷媒通路に、電磁開閉弁と、流量制御弁ポートを有し可変膨張弁をなす電動コントロール弁とが順に設けられた冷凍サイクル装置において、
前記電動コントロール弁として請求項２又は３記載の電動コントロール弁を使用した冷凍サイクル装置。 A manifold passage having a condenser and an evaporator, and supplying a refrigerant from the condenser to the evaporator, an electromagnetic on-off valve, and an electric control valve having a flow control valve port and forming a variable expansion valve in order. In the provided refrigeration cycle apparatus,
A refrigeration cycle apparatus using the electric control valve according to claim 2 or 3 as the electric control valve.
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