JP4327535B2 - 成形品の製造装置 - Google Patents
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そして、従来の加圧鋳造用の装置においては、加圧用金型が単一の金型により構成され、その単一の金型をひとつの加圧手段により加圧するように構成されていた(加圧鋳造用の装置はあまりにも一般的で、引用するのに適した特許文献は見当たらない)。
しかしながら、実際の作業において必要量の溶湯を正確に注入するのはきわめてむずかしく、従来では、多少多目の量の溶湯を注入して鋳造し、その後、機械加工により所望寸法の製品に仕上げていたのが実情であり、機械加工による仕上げ作業が必要不可欠であった。
前記加圧用金型が、前記成形空間に対する遠近方向に沿って互いに相対移動自在な主加圧用金型と流動部形成用の副加圧用金型を備え、前記主加圧用金型が主加圧手段により、前記副加圧用金型が副加圧手段により、それぞれ別々に加圧されるように構成されており、前記2つの金型によって鋳造された半成形品に対して、前記主加圧用金型及び前記副加圧用金型によって加圧しながら、前記主加圧用金型の加圧力のみを増加させるように、前記主加圧手段と副加圧手段の加圧力と加圧時間を制御する制御手段が設けられているところにある。
すると、主加圧用金型に対する副加圧用金型の相対移動によって、余剰部分が塑性変形しながら主加圧用金型から逃がされて余肉部を形成する。それによって、鋳造品は主加圧用金型により所望どおりの寸法に成形され、その後、余肉部を切除するだけの作業で済むため、従来不可欠であった機械加工による仕上げ作業を不用にし、鋳造品を安価に製造することができるのである。
それによって、半成形品では鋳造組織であったものが、鍛造用の大きな加圧力による鍛錬効果とともに、主加圧用金型に対する副加圧用金型の相対移動による塑性流動によって、均質で微細な鍛造組織にすることができる。
その結果、同じ金型を使用して鋳造と鍛造を一連の作業で行うことが可能となり、製造工程の簡略化と低廉化を図りながら、寸法精度の向上および材料特質と強度の面において優れた鍛造品を安価に製造することができる。
この製造装置は、例えば、アルミニウム合金やマグネシウム合金などの非鉄金属により各種の成形品、つまり、鋳造成形品や鍛造成形品を製造するための装置で、特に、高い強度と寸法精度の要求される成形品の製造に適し、図1に示すように、成形品用の溶湯を収容する成形空間Sを形成する下金型1と上金型2の少なくとも2つの金型1,2を備えている。
底型5の上面近傍には、冷却水用の冷却路7が設けられ、その冷却路7に連通する入水路7aと出水路7bが底盤3と底型5にわたって設けられていて、冷却路7に冷却水を通流させることにより底型5を冷却するように構成されている。
さらに、必要に応じて、側型4にも冷却路を設けることができ、また、図示はしないが、底型5や側型4には、予熱用の加熱手段が設けられている。
そして、第1上型8は主加圧手段としての第1加圧装置10により、第2上型9は副加圧手段としての第2加圧装置11により、それぞれ別々に加圧されるように構成され、第1上型8の下面近傍にも、冷却水用の冷却路12が設けられて、その冷却路12に連通する入水路12aと出水路12bが第1上型8に設けられ、冷却路12に冷却水を通流させることにより第1上型8を冷却するように構成されている。なお、図示はしないが、この第1上型8にも予熱用の加熱手段が設けられている。
まず、制御手段13による制御の下で、図外の加熱手段により上下の金型1,2が予熱され、図2の(イ)に示すように、アルミニウム合金やマグネシウム合金などの非鉄金属の溶湯14aが下金型1内に注入される。
そして、図2の(ロ)に示すように、第1と第2の加圧装置10,11により第1と第2の上型8,9に1次加圧力P1が予め設定された加圧時間にわたって加えられ、かつ、図外のポンプの制御作動により、両金型1,2の冷却路7,12に冷却水が通流されて金型1,2が冷却され、金型1,2により半凝固状態または凝固状態の半成形品14bが鋳造される。
この2次加圧力P2の作用により半凝固状態または凝固状態にある半成形品14bを加圧し、第2上型9の上方への相対移動により半成形品14bの一部を塑性変形させて余肉部14cを移動させる。つまり、第2上型9が、余肉部14cを形成する流動部形成用の副金型として機能する。
その後、図2の(ニ)に示すように、上金型2と底型5が上昇されて余肉部14cを一体的に有する成形品14が取り出され、余肉部14cが切除されて鋳造組織の成形品14となるのである。
例えば、耐熱・耐磨耗アルミニウム合金(4032系合金)製の成形品14を製造する場合であれば、金型1,2は150〜300℃(423〜573K)に予熱され、図4に示すように、750℃(1023K)程度にまで加熱したアルミニウム合金の溶湯14aが注入されて、1次加圧力P1として175MPa前後の圧力が加えられる。
この1次加圧によって、液体状態にあった溶湯14aは、半凝固状態から凝固状態へと変化して半成形品14bとなり、その半成形品14bの表面温度が400℃(673K)程度、内部温度が500℃(773K)程度になった時点で、460MPa前後の2次加圧力P2が加えられて鋳造成形品14が製造されるのである。
第1底型5aと第2底型5bは、上下方向に互いに相対移動自在に構成され、加圧用金型として機能する第1底型5aは、加圧手段としての第3加圧装置15により加圧されるように構成され、第2底型5bの方は、側型4に対して相対移動しないように固定されている。
なお、図示はしないが、第1底型5a、第1上型8、および、側型4には、冷却水用の冷却路と予熱用の加熱手段が設けられている。
その後、金型1,2から半成形品14bを取り出すことなく、図6の(ハ)に示すように、第1と第2の上型8,9に1次加圧力P1よりも大きな鍛造用の2次加圧力P2が、また、第1底型5aには第3加圧装置15により所定の背圧P3が、それぞれ予め設定された加圧時間にわたって加えられ、その後、図6の(ニ)および図5に示すように、第2上型9への加圧力が低減される。
それによって、半凝固状態または凝固状態にある半成形品14bが鍛造され、塑性流動による変形で材料特性が大幅に改善されるとともに、第2上型9の上方への相対移動により余肉部14cが形成されるのであり、その後、図6の(ホ)に示すように、上金型2が上昇され、図6の(ヘ)に示すように、第1底型5aの上昇により余肉部14cを有する成形品14が取り出され、余肉部14cが切除されて鍛造組織の成形品14となる。
そして、その半成形品14bの表面温度が400℃(673K)程度、内部温度が500℃(773K)程度になった時点で、460MPa前後の2次加圧力P2が加えられて鍛造成形品14が製造されるのである。
この点に関して種々の実験を行ったところ、図4の右側に示すように、1次加圧力P1としては、50〜250MPaの範囲内が、また、2次加圧力P2としては、100MPa以上、特に、100〜1000MPaの範囲内で、1次加圧力P1よりも大きな圧力を選択するのが好ましいことが判明した。
その1次加圧と2次加圧時における溶湯11aおよび半成形品14bの温度は、図4の左側に示すように、1次加圧時で350〜730℃(623〜1003K)、2次加圧時で200〜550℃(473〜823K)程度であった。
これまでの実施形態では、アルミニウム合金製の成形品14を製造する例について説明したが、アルミニウムやアルミニウム合金以外にも、マグネシウムやマグネシウム合金などの各種の非鉄金属製の成形品を製造する場合にも適用することができる。
製造の対象となる成形品14については、特に制限はなく、したがって、使用する金型についても、これまでの実施形態で示した金型1,2に限るものではなく、各種の形状や構成を有する金型を使用することができる。
2 加圧用金型
8 主加圧用金型
9 副加圧用金型
10 主加圧手段
11 副加圧手段
13 制御手段
14 成形品
S 成形空間
Claims (1)
- 成形品用の溶湯を収容する成形空間を形成する少なくとも2つの金型を備え、その2つの金型の少なくとも一方が、前記成形空間内に注入された溶湯に対して加圧する加圧用金型に構成され、
前記加圧用金型が、前記成形空間に対する遠近方向に沿って互いに相対移動自在な主加圧用金型と流動部形成用の副加圧用金型を備え、前記主加圧用金型が主加圧手段により、前記副加圧用金型が副加圧手段により、それぞれ別々に加圧されるように構成されており、前記2つの金型によって鋳造された半成形品に対して、前記主加圧用金型及び前記副加圧用金型によって加圧しながら、前記主加圧用金型の加圧力のみを増加させるように、前記主加圧手段と副加圧手段の加圧力と加圧時間を制御する制御手段が設けられている成形品の製造装置。
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