JP4320644B2 - 研削加工方法 - Google Patents
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0°<θ<45° (2)
0°<θ<45° (3)
被加工物の設計形状の曲率半径Rwは2.05mm、回転砥石のy方向の半径Ryは0.53mm、x方向の半径Rxは約27.5mmである。この場合、走査方向の傾斜角度θを9.95°に設定した。式(1)の右辺によれば、回転砥石の実効半径Reは1.351mmになる。
被加工物の設計形状の曲率半径Rwは1.23mm、回転砥石のy方向の半径Ryは0.70mm、x方向の半径Rxは27.5mmである。この場合、走査方向の傾斜角度θを5.0°に設定した。式(1)の右辺によれば、回転砥石の実効半径Reは0.909mmになる。
被加工物の設計形状の曲率半径Rwは1.412mm、回転砥石のy方向の半径Ryは0.53mm、x方向の半径Rxは27.5mmである。この場合、走査方向の傾斜角度θを7.1°に設定した。式(1)の右辺によれば、回転砥石の実効半径Reは0.950mmになる。
被加工物の設計形状の曲率半径Rwは0.499mm、回転砥石のy方向の半径Ryは0.32mm、x方向の半径Rxは27.45mmである。この場合、走査方向の傾斜角度θを3.3°に設定した。式(1)の右辺によれば、回転砥石の実効半径Reは0.411mmになる。
被加工物の設計形状の曲率半径Rwは20.0mm、回転砥石のy方向の半径Ryは0.70mm、x方向の半径Rxは27.5mmである。この場合、走査方向の傾斜角度θを43.0°に設定した。式(1)の右辺によれば、回転砥石の実効半径Reは13.491mmになる。
被加工物の設計形状の曲率半径Rwは20.0mm、回転砥石のy方向の半径Ryは0.70mm、x方向の半径Rxは27.5mmである。この場合、走査方向の傾斜角度θを45.0°に設定した。式(1)の右辺によれば、回転砥石の実効半径Reは14.450mmになる。
被加工物の設計形状の曲率半径Rwは35.0mm、回転砥石のy方向の半径Ryは0.70mm、x方向の半径Rxは27.5mmである。この場合、走査方向の傾斜角度θを89.0°に設定した。式(1)の右辺によれば、回転砥石の実効半径Reは28.192mmになる。
実施例1〜7の実験結果を表1に示す。
2 軸
10 被加工物(金型の素材)
11 被加工面(転写光学面)
Claims (7)
- 被加工物を回転砥石を用いて研削加工する研削加工方法において、前記回転砥石の回転中心と研削加工点の中心とを結んだ直線と、前記回転砥石の回転軸線と、を含む平面に対して交差する方向であって、且つ、前記回転砥石の回転軸線と直交する平面に対して交差する方向に、前記回転砥石と被加工物との相対位置が変化するよう走査しながら研削することを特徴とする研削加工方法。
- 前記回転中心と前記研削加工点の中心とを結んだ方向をz方向、前記回転軸線と前記z方向とを含む平面内であって前記z方向と直交する方向をy方向、前記y方向と前記z方向とに直交する方向をx方向とし、前記x方向と前記y方向とを含む平面における前記走査方向の前記x方向に対する傾斜角度をθとしたとき、以下の式を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載の研削加工方法。
0°<θ<45° (2) - 被加工物を回転砥石を用いて研削加工する研削加工方法において、前記回転砥石の研削による被加工物の切り込み深さ方向と直交する面内で、前記回転砥石の回転軸線と平行な方向及び前記回転砥石の回転軸線と直交する方向に対して交差する方向に、前記回転砥石と被加工物との相対位置が変位するよう走査しながら研削することを特徴とする研削加工方法。
- 前記切り込み深さ方向をz方向、前記回転軸線と前記z方向とを含む平面内であって前記z方向と直交する方向をy方向、前記y方向と前記z方向とに直交する方向をx方向とし、前記x方向と前記y方向とを含む平面における前記走査方向の前記x方向に対する傾斜角度をθとしたとき、以下の式を満足することを特徴とする請求項4又は5に記載の研削加工方法。
0°<θ<45° (3) - 超硬合金、SiC、セラミックス、ステンレス、ガラス状カーボン及びガラスのいずれか少なくとも1種で構成された部材を被加工物として研削加工することを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の研削加工方法。
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