JP4208527B2 - Method and apparatus for monitoring and diagnosing vertical pump - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は揚水ポンプ等の縦型ポンプの回転軸の振動を検出して軸受摩耗量を推定する縦型ポンプの監視診断方法および装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
図13は発電プラント等で用いられる縦型ポンプを示す縦断面図である。この種の縦型ポンプ1は床下部に長い揚水管2を持ち、この揚水管2の下部にポンプインペラとしての羽根車3を収容したポンプケーシング4を備える。
【0003】
羽根車3を連結した回転軸5は揚水管2の内部を延びてモータ6の出力軸に連結される。モータ6は床上に設置されたモータ台7に据え付けられ、モータ6の駆動により回転軸5を介して羽根車3が回転駆動され、ポンプケーシング4の流入口から揚水管2の内部に流体を吸い上げ、吐出口から揚水されるようになっている。
【0004】
縦型ポンプ1のポンプシャフトとしての回転軸5は、複数の水中軸受8により支持され、回転軸5の回転が円滑かつスムーズに行われるようにしている。
【0005】
しかし、回転軸5を支持する水中軸受8,8は、ポンプケーシング4内あるいは揚水管2内の流路部分に設けられるために、流体中の異物等により摩耗が生じることがある。特に、縦型ポンプ1を海水ポンプとして使用する場合、海水中に含まれる砂により摩耗が進行し易い。水中軸受8の摩耗をそのまま放置すると、羽根車3に回転のバラツキや偏心回転が生じ、羽根車3がポンプケーシング4と接触して破損や損傷を受ける虞がある。
【0006】
羽根車3とポンプケーシング4との接触事態の発生を未然に防止するために、水中軸受8には予め許容される摩耗量が設定されており、通常、定期的なポンプ分解点検により、水中軸受の摩耗量を計測し、軸受交換基準に達した水中軸受を新しい軸受と交換している。軸受交換基準に達しない水中軸受は、そのまま継続使用される。
【0007】
縦型ポンプの分解点検時に水中軸受の摩耗量を計測する代りに、ポンプ運転中に水中軸受の摩耗を監視する方法として、特開平5−118298号公報に開示された技術がある。この水中軸受の摩耗監視技術は、水中軸受の近くに渦電流式変位計等の非接触軸変位計9を設けて水中軸受部の軸振動を測定し、軸振動値の変化量から軸受摩耗量を推定し、水中軸受の交換時期を予測できるようにしたものである。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
渦電流式変位計等の非接触軸変位計を取り付けて水中軸受部の軸振動の変化を監視し、水中軸受の摩耗量を推定する技術では、縦型ポンプのポンプ構造によっては、水中軸受から離れた位置の軸振動しか計測できず、軸受摩耗量の推定精度が低くなり、軸受摩耗量を精度よく正確に推定できない問題がある。
【0009】
また、縦型ポンプの揚水管やポンプケーシング内に非接触軸変位計を設置する場合、監視すべき軸受が複数個ある場合、全ての軸受に変位計を設置する必要があり、軸受取付の作業量が増加する。
【0010】
他方、縦型ポンプの分解点検は、大掛りな作業となることから、分解点検頻度を多くすることに限界がある。このため、従来の縦型ポンプでは、水中軸受の摩耗寿命に対して充分に寿命余裕があるにも拘らず、早目に軸受を交換している場合が多く、縦型ポンプのポンプ部品を有効に効率よく活用することが困難であった。
【0011】
さらに、一般的に、縦型ポンプは、ポンプ構成部品の製造上の許容誤差に起因してポンプ組立時に個々のポンプ間でバラツキが生じる。この組立バラツキに起因するポンプ個体差により、各縦型ポンプは組立直後の状態においても、ポンプ振動の大きさに違いが見られる。縦型ポンプの軸振動値は揚水管や回転軸の組立時のポンプ個体差により影響を受けるため、軸振動の大きさは各縦型ポンプで異なる。
【0012】
このため、水中軸受が同じ軸摩耗状態でも、回転軸の曲がり(カップリング偏角)が大きい状態で組み立てられた縦型ポンプでは軸振動値は大きくなることとなる。各縦型ポンプはポンプ組立時の個体差があるため、ポンプ個体差を考慮しない場合、軸受の摩耗状態の推定精度が低下する課題があった。
【0013】
本発明は、上述した事情を考慮してなされたもので、縦型ポンプのポンプ個体差を考慮し、軸受の摩耗量を定量的にしかも精度よく推定することができる縦型ポンプの監視診断方法および装置を提供することを目的とする。
【0014】
本発明の他の目的は、計測誤差や解析誤差を考慮して軸受の摩耗量の推定精度を向上させ、信頼性の高い縦型ポンプの監視診断をスムーズにかつ円滑に行ない得る縦型ポンプの監視診断方法および装置を提供するにある。
【0015】
本発明の別の目的は、軸受の摩耗量の推定に確率論を導入し、実際の運用形態に適合する軸受の摩耗量の推定を行ない得るようにした縦型ポンプの監視診断方法および装置を提供するにある。
【0016】
本発明のさらに他の目的は、軸受の摩耗量を精度よく正確に推定して軸受の交換周期を適正化し、より効率的なポンプ機器の保守点検を可能とした縦型ポンプの監視診断方法および装置を提供するにある。
【0017】
【課題を解決するための手段】
本発明に係る縦型ポンプの監視診断方法は、上述した課題を解決するために、請求項1に記載したように、データベースに格納された振動解析モデルを用いて縦型ポンプの軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を少なくとも2つ解析的に求め、解析的に求められた縦型ポンプの軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線に、ポンプ組立時に計測された初期の軸受クリアランスと軸振動値を基点として縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を作成し、作成された縦型ポンプ個々の関係曲線に所要運転時間後に測定したポンプ回転軸の軸振動値を適用して、この軸振動値に対応する軸受クリアランスを求め、水中軸受の軸受摩耗量を推定する方法である。
【0018】
また、上述した課題を解決するために、本発明に係る縦型ポンプの監視診断方法は、請求項2に記載したように、前記振動解析モデルを用いて解析的に求められる縦型ポンプの軸振動値と軸受クリアランスの少なくとも2つの関係曲線は、縦型ポンプの揚水管偏角およびポンプ回転軸の軸曲がり等のポンプ個体差を入力して算出した軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線である方法である。
【0019】
さらに、上述した課題を解決するために、本発明に係る縦型ポンプの監視診断方法は、請求項3に記載したように、前記縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線から、ポンプ回転軸の軸振動計測誤差に相当する誤差量分平行移動させて2本の関係曲線を作成し、前記縦型ポンプの所要運転期間経過後に測定されたポンプ回転軸の軸振動値が前記2本の関係曲線と交わる交点間を軸受摩耗量の推定範囲とする方法であり、また、請求項4に記載したように、前記縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす関係曲線から、振動解析モデルからの解析誤差に相当する誤差量分移動させて2本の関係曲線を作成し、前記縦型ポンプの所要運転期間経過後に測定されたポンプ回転軸の軸振動値が前記2本の関係曲線と交わる交点間を軸受摩耗量の推定範囲とする方法であり、さらに、請求項5に記載したように、前記縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす関係曲線を、回転軸の軸振動計測誤差に相当する誤差量と振動解析モデルを用いた解析誤差に相当する誤差量とを加えて移動させた2本の関係曲線に構成し、前記縦型ポンプの所要運転期間経過後に、測定されたポンプ回転軸の軸振動値が前記2本の関係曲線と交わる交点間を軸受摩耗量の推定範囲とする方法であり、さらにまた、請求項6に記載したように、前記軸受摩耗量の推定範囲において、計測された軸振動値から推定される軸受摩耗量が所要の存在確率をもって分布する方法である。
【0020】
一方、本発明に係る縦型ポンプの監視診断装置は、上述した課題を解決するために、請求項7に記載したように、縦型ポンプのポンプ回転軸の軸振動を計測する振動計測装置と、振動解析モデルを用いて縦型ポンプの軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を解析的に少なくとも2つ求め、格納するデータベースと、このデータベースに格納された軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線にポンプ組立時に計測された軸振動値と軸受クリアランスの初期値を適用して縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす関係曲線を作成するデータベース参照装置と、データベース参照装置で作成された縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線に、計測されたポンプ回転軸の軸振動値を適用して軸振動値に対応する軸受クリアランスを求める軸受摩耗推定装置とを備え、上記軸受摩耗推定装置は、軸振動値に対応する軸受クリアランスから水中軸受の軸受摩耗量を推定するようにしたものである。
【0021】
さらに、上述した課題を解決するために、本発明に係る縦型ポンプの監視診断装置は、請求項8に記載したように、前記データベース参照装置は、データベースに格納され、振動解析モデルから得られた軸振動値と軸受摩耗量の関係曲線に、縦型ポンプ固有のポンプ個体差を入力して個々の縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を作成するようにしたものである。
【0022】
また、上述した課題を解決するために、本発明に係る縦型ポンプの監視診断装置は、請求項9に記載したように、前記データベース参照装置は、データベースに格納された振動解析モデルからの軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線から、縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を作成するとともに、縦型ポンプ固有の関係曲線からポンプ回転軸の軸振動計測誤差に相当する誤差量を平行移動させて2本の関係曲線を作成するようにしたものであり、さらに、請求項10に記載したように、前記データベース参照装置は、データベースに格納された振動解析モデルから得られた軸振動値と軸受摩耗量の関係曲線から、縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を作成するとともに、この関係曲線に振動解析モデルを用いた解析誤差に相当する誤差量分移動させて2本の関係曲線を作成するようにしたものであり、さらにまた、請求項11に記載したように、前記軸受摩耗推定装置は、縦型ポンプの所要運転期間経過後に計測した軸振動値を振動計測装置から入力して前記計測誤差あるいは解析誤差を適用した2本の関係曲線に適用し、計測誤差あるいは解析誤差を考慮して計測された軸振動値に対応する軸受クリアランスの範囲を求めるようにしたものであり、またさらに、請求項12に記載したように、前記軸受摩耗推定装置で計測された軸振動値に対応する軸受クリアランスの範囲は確率分布を有するものである。
【0023】
【発明の実施の形態】
本発明に係る縦型ポンプの監視診断方法および装置の実施形態について添付図面を参照して説明する。
【0024】
図1は、本発明に係る縦型ポンプの監視診断装置の実施形態を示す構成図である。この監視診断装置10は、縦型ポンプ11のポンプ回転軸12の軸振動を検出して軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を正確に精度よく推定できるようにしたものである。
【0025】
縦型ポンプ11は、発電プラントなどに使用される、例えばサンプポンプとしての揚水ポンプである。縦型ポンプ11は、床上に設置されたモータ台13にモータ14が設置される一方、床下部に多段連結構造の長い揚水管15を持ち、この揚水管15の下部にポンプケーシング16が備えられる。ポンプケーシング16は例えば上下2段に連設され、内部に多段ポンプインペラとしての羽根車17を収容している。羽根車17やポンプケーシング16は多段構造でなく、一段であってもよい。
【0026】
羽根車17にはポンプシャフトとしての回転軸18が連結される一方、このポンプ回転軸12は揚水管15内を通って上方に延設され、モータ14の出力軸14aにカップリング19を介して連結される。
【0027】
縦型ポンプ11のポンプ回転軸12は床上のカップリング19から揚水管15内に入り、この揚水管15内を経てポンプケーシング16内を通り、ポンプケーシング16下部に開口する吸込口20まで延設されて終端している。符号21は縦型ポンプ11の吐出口である。
【0028】
縦型ポンプ11のポンプ回転軸12は複数の水中軸受24により回転自在に支持される。水中軸受24はポンプケーシング16および揚水管15内の適宜位置にポンプ回転軸12の軸方向に間隔を置いて設けられ、ポンプ回転軸12を回転自在に支持している。
【0029】
さらに、上下2段に連設されたポンプケーシング16内のポンプ回転軸12には、羽根車17が一体に連結されており、ポンプ回転軸12の回転駆動に伴ってポンプインペラとしての羽根車17が回転せしめられる。
【0030】
縦型ポンプ11はモータ14の駆動に伴うポンプ回転軸12の回転駆動により、羽根車17が回転せしめられ、この羽根車17の回転により、吸込口20から吸い込まれた流体、例えば海水が汲み上げられ、揚水管15を通って吐出口21から吐出(流出)されるようになっている。
【0031】
また、縦型ポンプ11の揚水管15およびポンプケーシング16には、非接触型振動計測手段として渦電流式変位計等の非接触軸変位計25が設けられ、この非接触軸変位計25によりポンプ回転軸12の軸振動値を計測している。
【0032】
非接触軸変位計25は、例えば点検容易な箇所である揚水管15の上部、水中軸受24の摩耗量変位に対する影響の大きな箇所である連結部15a近傍、ポンプケーシング16と揚水管15の連結部付近に設けられる。
【0033】
非接触軸変位計25で計測されたポンプ回転軸12の軸振動計測信号が信号ケーブル26を介して振動計測装置28に送られて、この振動計測装置28でポンプ回転軸12の軸振動値が時系列的に計測され、計測された軸振動値は軸振動算出手段としての信号処理装置29に送られてディジタル信号に変換されて信号処理され、ポンプ回転軸12の振動値が算出される。
【0034】
一方、縦型ポンプの監視診断装置10は、縦型ポンプ11のポンプ回転軸12の軸振動を非接触にて計測する振動計測装置28と、計測された軸振動信号を処理する信号処理装置29と、振動解析モデルを格納して、軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,βを複数個解析的に作成して備えるデータベース30と、このデータベース30に格納された軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線から特定の縦型ポンプ11の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aを作成するデータベース参照装置31と、特定の縦型ポンプ11の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aと所要運転期間経過後の測定された軸振動値とから軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を推定する軸受摩耗推定装置32と、この推定装置32で推定された軸受摩耗量を表示する表示装置33とを備え、表示装置33に表示された軸受摩耗量から水中軸受交換時期を特定することができる。
【0035】
縦型ポンプの監視診断装置10に備えられるデータベース30には、振動解析モデルを用いてパラメータ解析により求められた軸振動値と軸受クリアランス(軸受摩耗量)の関係曲線Z1,Z2,Z3(後述する図3の関係曲線α,βに相当)を示すデータが図2(A)および(B)に示されるように作成されている。このデータベース30に納められた関係曲線Z1,Z2,Z3に着目し、測定された軸振動値を適用することにより、水中軸受24の軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を推定することができる。
【0036】
ところで、縦型ポンプの監視診断装置10のデータベース30は、ポンプ回転軸12の軸振動値と軸受摩耗量あるいは軸受クリアランスとの関係を規定する振動解析モデルを格納している。この振動解析モデルは、ロータとケーシングが軸受ばねで連結された既知の2層系振動解析モデルである。この振動解析モデルを用いた軸振動およびケーシング振動の評価試験により、水中軸受24の軸受摩耗が進行した場合、軸振動およびケーシング振動の試験結果と一致することを知見し、振動解析モデルを用いることの妥当性を確認することができた。
【0037】
データベース30は、2層系振動解析モデルを用いて想定されるポンプ回転軸12の軸曲がり(カップリング偏角)量および揚水管偏角量と水中軸受24の軸受クリアランスをパラメータとした解析を行ない、軸振動値と軸受クリアランスとの関係曲線α,βを複数個解析的に作成する。
【0038】
図3は、データベース30に納められる軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,β、例えば極大および極小の2つの場合をそれぞれ示すものである。この関係曲線α,βは、振動解析モデルを用いて、例えば揚水管偏角最大、軸曲がり最小の場合、揚水管偏角最大、軸曲がり最大の場合とをパラメータ解析を行なって得た軸振動値と軸受クリアランスの解析的な関係曲線を示すものであり、解析による計算で求められた関係曲線α,βである。
【0039】
データベース30に格納された軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,βを基準にして、データベース参照装置31により特定の縦型ポンプ12の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aが作成される。
【0040】
特定の縦型ポンプ11の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aは、ポンプ組立時に測定された軸振動値35と軸受クリアランス36から得られる初期値37により作成することができる。
【0041】
特定の縦型ポンプ11のポンプ組立時に測定された初期値37は、関係曲線α,βを比率s:tで内分する点であり、この初期値37を通り関係曲線α,βを比率s:tで内分する点を結ぶことにより、特定の縦型ポンプ11における軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aを両関係曲線α,βに内挿して得ることができる。
【0042】
この関係曲線Aは、特定の縦型ポンプ11の組立状態におけるポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす曲線となり、図4に示すように表わされる。
【0043】
図4に示されたポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aを用いることにより、計測した軸振動値から軸受クリアランスを推定することができ、この軸受クリアランスの推定は、軸受摩耗推定装置32により行なわれる。
【0044】
特定の縦型ポンプ11の運転開始後、ある時間t1経過後に軸振動値38が得られたとき、図4の関係曲線Aから時間t1における軸受クリアランス39が推定される。また、さらに時間が経過した時間t2においては、同様に軸振動値40から、軸受クリアランス41が推定される。
【0045】
図4に示された特定の縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aから、横軸に時間軸をとって示したものが図5である。
【0046】
図4に示された関係曲線Aから、ある時間間隔で軸振動の測定を行なうことにより、各測定時毎に軸受クリアランスを推定することができ、この軸受クリアランスを図5に示すように時間展開することにより、軸受交換基準Scに到達する時期、すなわち水中軸受24の交換時期Stを予測することができる。
【0047】
この縦型ポンプ11の監視診断装置10によれば、データベース30に格納された2層系振動解析モデルを用いた解析により縦型ポンプの軸振動値と軸受摩耗量の関係曲線α,βを求めることができ、この関係曲線α,βをベースにしてデータベース参照装置31により縦型ポンプ11個々、すなわちポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスを表わす関係曲線Aを作成することができる。
【0048】
このため、縦型ポンプ11のポンプ個体差(ポンプ構成部品の許容製造誤差に起因し、ポンプ組立時に生ずる組立上あるいは組付上のバラツキ)を反映した縦型ポンプ11毎に軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量の推定が可能となり、推定精度を向上させることができる。
【0049】
縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランス(軸受摩耗量)の関係を表わす関係曲線Aは、振動解析モデルから解析で求められた少なくとも2つの軸振動値と軸受クリアランス(軸受摩耗量)の関係曲線α,βをベースとして、内挿により求める方法であるので、データベース30の格納量を大幅に削減することができ、データベース30の作成作業量を削減することができる。
【0050】
また、データベース参照装置31では、縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動と軸受摩耗量の関係曲線Aは、データベース30に格納された関係曲線α,βに揚水管偏角または軸曲がり(カップリング偏角)等のポンプ組立時の差異を入力して算出した軸振動値と軸受クリアランス(軸受摩耗量)の関係を表わすものである。
【0051】
このように、データベース参照装置31は、揚水管偏角および軸曲がり等のポンプ組立時の差異となる因子を解析に反映して得られた軸振動と軸受摩耗量の関係曲線Aを使用しているため、揚水管端面の加工精度や公差による組立時の差異を考慮した軸受摩耗量の推定が可能となる。
【0052】
一般的に縦型ポンプ11の軸振動を計測して縦型ポンプの状態を診断する手法においては、ポンプ組立時の個体差があるため各縦型ポンプ11において軸振動の大きさに違いが生じる。しかしながら、図1に示された監視診断装置10においては、データベース30やデータベース参照装置31により、各縦型ポンプ11について組立時の個体差を考慮できることとなり、各縦型ポンプ11に応じた軸受摩耗量の正確で精度のよい推定が可能となる。
【0053】
図6(A)および(B)は、ポンプ組立時に測定された縦型ポンプ11(軸振動値35と軸受クリアランス36で設定される)の初期値37が、軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,βの外側領域に位置する場合を示すものである。
【0054】
図6(A)は、縦型ポンプ11の水中軸受24の軸受振動量を推定する際、縦型ポンプ個々の組付け誤差に伴うバラツキから、振動解析モデルを用いた解析から想定される軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,βの範囲を超えている場合を例示するものである。
【0055】
この場合には、図6(A)に示すように、曲線A1を関係曲線αとβを外分する曲線とすることで、特定の縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスを表わす関係曲線A1を得ることができる。
【0056】
また、図6(A)に示すように関係曲線α,βを外分する代りに、関係曲線α,βとは別に、例えば最大の関係曲線γを振動解析モデルからパラメータ解析により求め、3本以上の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,β,γを図6(B)のように作成することができる。図6(B)は3本の関係曲線を使用している場合を示している。
【0057】
そして、特定の縦型ポンプ11のポンプ組立時に測定された初期値37が存在する両側の関係曲線β,γを用い、比率s:tで内分する関係曲線A1を作成し、この関係曲線A1を特定の縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスを表わす関係曲線として用いる。
【0058】
図6(A)および(B)により、縦型ポンプ11のポンプ組立時に測定される初期値37が、振動解析モデルのパラメータ解析で求めた関係曲線α,βの外側に位置する場合にも、ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線A1を作成することができる。特定縦型ポンプ11の初期値37の大きさに応じたポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす関係曲線A,A1を作成して使用するため、精度の高い軸受摩耗量の推定ができる。
【0059】
図7は、縦型ポンプ11のポンプ組立時のポンプ個体差(バラツキ)を考慮した場合の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線をそれぞれ示すものである。縦型ポンプ11は、ポンプ構成部品の製造上の許容誤差に起因したポンプ個体差がポンプ組立時に生じる。
【0060】
縦型ポンプの軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線R1,R2,R3,R4は、図7に示すように表わされる。
【0061】
関係曲線R1は、揚水管偏角最大、軸曲がり最小の場合、
関係曲線R2は、揚水管偏角最小、軸曲がり最小の場合、
関係曲線R3は、揚水管偏角最大、軸曲がり最大の場合、
関係曲線R4は、揚水管偏角最小、軸曲がり最大の場合、
をそれぞれ示す。
【0062】
軸曲がり量を最大とした場合、例えば関係曲線R3,R4で示すように、同じ軸受クリアランスでも、軸曲がり量が最小の場合、例えば関係曲線R1,R2より大きな軸振動値となる。
【0063】
また、揚水管偏角を最大とした場合、例えば関係曲線R1,R3は揚水管偏角を最小とした場合、例えば関係曲線R2,R4よりも軸振動値が小さくなる。
【0064】
縦型ポンプ11では、揚水管15の偏角は、水中軸受24の芯ずれを生じさせるために、ポンプ回転軸12が水中軸受24に押し付けられ、軸振動値が小さくなるためである。結果的に、揚水管偏角が最大、軸曲がりが最小の場合の関係曲線R1と、揚水管偏角が最小、軸曲がり最大の場合の関係曲線R4を、図2に示された関係曲線α,βとして用いた例であると考慮すればよい。
【0065】
このように、縦型ポンプ11において、ポンプ組立時の組付け誤差、すなわちポンプ個体差の最大、最小を考慮した軸振動値と軸受クリアランスの関係を、振動解析モデルを用いたパラメータ解析により求めることにより、ポンプ個体差を考慮した軸受摩耗量の推定を正確に精度よく行なうことができる。
【0066】
図8(A)および(B)は、縦型ポンプ11の軸振動と軸受クリアランスのポンプ個体差として軸曲がり量が異なる場合を説明するものである。
【0067】
縦型ポンプ11において、軸受クリアランスの時間変化が等しいとして、軸曲がりが大きく組み立てられたポンプPaと軸曲がりが小さく組み立てられたポンプPbを比較した場合、図8(A)に示すように、ポンプPbは運転初期の状態でもポンプPaより小さな軸振動となる。水中軸受24の摩耗が進み、軸受クリアランスが増加した場合、軸曲がり量の大きなポンプPaはポンプPbと較べて軸振動の増加量も大きくなる。
【0068】
縦型ポンプ11ではポンプ個体差により軸振動値の大きさが異なるため、ポンプ個体差に応じた軸振動の監視が必要となる。この縦型ポンプの監視診断装置10ではポンプ個体差を考慮したスイング中軸受の軸受摩耗量の推定を行なうことができ、縦型ポンプ11の軸受クリアランスを軸振動値の測定から求めることで、縦型ポンプ11の軸受交換時期を図7(B)に示すように正確に精度よく求めることができる。
【0069】
次に、縦型ポンプの監視診断装置10により、縦型ポンプ11のポンプ回転軸12の軸振動の計測誤差を考慮した、軸受摩耗量の推定方法を図9(A),(B),(C)を参照して説明する。
【0070】
図9(A)は、データベース参照装置31により作成された縦型ポンプ11におけるポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線A(またはA1)を示す。この関係曲線Aは、図2で求められた関係曲線Aと異ならず、振動解析モデルのパラメータ解析により得られる軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,βを内分(あるいは外分)して得られたものである。
【0071】
図9(A)では、振動計測装置28によるポンプ回転軸12の軸振動の計測誤差を考慮するために、関係曲線Aを軸振動(横軸)に関して誤差量分、すなわち±σだけ移動させ、移動量±σだけシフトさせた2つの関係曲線B,Cを作成する。この関係曲線B,Cの作成は、例えばデータベース参照装置31で行なわれる。
【0072】
図9(A)に示された関係曲線B,Cを用いて軸受摩耗推定装置32により、軸受クリアランスを求めることにより、非接触軸変位計26などの計測器の計測精度や計測作業から生じる計測誤差を考慮した軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量の推定が可能となる。
【0073】
図9(B)は、所要の時間間隔で測定した軸振動値から軸受摩耗量を推定する方法を示したものである。
【0074】
図4に示された水中軸受の軸受摩耗量を推定する方法と異なる事項は、時刻t1,t2において推定される軸受摩耗量、すなわち軸受クリアランスが所要の推定範囲43,44を有することである。
【0075】
図9(B)に示された時刻t1,t2における軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線B,Cを、図4で示された関係曲線と同様の処理を施すことで図9(C)に示すように軸受クリアランスが軸受交換基準Scに到達する時期、すなわち軸受交換時期Stを幅をもって予測することが可能である。
【0076】
この縦型ポンプ11の監視診断装置10においては、縦型ポンプ11のポンプ回転軸12を計測する計測誤差を考慮して、水中軸受24の寿命を安全側に予測することができる。非接触軸変位計25や振動計測装置28の改良により、計測誤差を小さくできる場合には、計測誤差σの値を小さくでき、軸受摩耗量の推定精度をより一層向上させることが容易にできる。
【0077】
また、振動解析モデルの解析上の誤差を考慮した軸受摩耗量の推測方法を図10を参照して説明する。
【0078】
データベース30に格納された振動解析モデルを軸曲がり量および揚水管偏角量を用いてパラメータ解析して求められる軸振動値と軸受クリアランスとの関係曲線A(またはA1)に、解析上の誤差が生じている場合がある。
【0079】
この解析上の誤差を考慮して水中軸受24の軸受摩耗量を推定する場合の例を説明する。
【0080】
図10は、水中軸受24の増加に伴い、解析誤差が増加する例を示す。水中軸受24の軸受クリアランスの大きさに応じて解析誤差の誤差量分が±δ1および±δ2とする場合である。
【0081】
この場合、関係曲線Aに対して解析誤差量分、すなわち±δ1および±δ2分だけ移動させた関係曲線D,Eを、例えばデータベース参照装置31で2つ作成する。この関係曲線DおよびEは、関係曲線Aに対して解析誤差を考慮した軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす2つの曲線となる。
【0082】
解析誤差を考慮した軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線D,Eから、軸受摩耗推定装置32で測定された軸振動値を用いて水中軸受の軸受クリアランスを推定する方法は、図9(B)および(C)の場合と同様である。
【0083】
このように、振動解析モデルを用いたパラメータ解析により得られる軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aに解析誤差が生じても、この解析誤差を考慮したポンプ固有の関係曲線D,Eを求め、この関係曲線D,Eを用いて水中軸受の軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を推定することができる。
【0084】
したがって、振動解析モデルの解析誤差を考慮した水中軸受24の軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量の推定が可能となり、振動解析モデルの改良により解析誤差を小さくできた場合、解析誤差δ1,δ2の値を小さくでき、軸受摩耗量の推定精度の向上を容易に図ることができる。
【0085】
さらに、振動解析モデルの解析により求められた軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線A(またはA1)に計測誤差σと解析誤差δ1,δ2の双方を考慮した計算を行なうことで、両方の誤差を考慮した水中軸受24の軸受摩耗量の推定も可能である。
【0086】
この縦型ポンプの監視診断装置は、縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表す関係曲線AまたはA1を計測誤差に相当する誤差量分と解析誤差に相当する誤差量分を加えて移動させた2本の関係曲線に構成し、縦型ポンプ11の所要ポンプ運転期間後に測定した軸振動値と2本の関係曲線が交わる交点間を軸受摩耗量の推定範囲とすることで、計測誤差と解析誤差を考慮した水中軸受24の軸受摩耗量の推定が可能となる。
【0087】
このように、軸受摩耗量を推定する際に軸振動の計測誤差または解析上の誤差を含んだ関係曲線を使用するため、推定される軸受摩耗量がある推定範囲を持ったものとなる。この結果誤差量分を見込んだ安全側の軸受摩耗量の推定が可能となる。計測手法の精度や解析に使用する振動解析モデルの精度が向上した場合は、計測誤差あるいは解析誤差の値を小さくすることにより、より精度よい推定が可能となる。
【0088】
図9に示された計測誤差σや、図10に示された解析誤差δ1,δ2が誤差分布を有する場合、すなわち、誤差範囲が確率分布を有する場合の水中軸受の軸受摩耗量の推定方法を図面を参照して説明する。
【0089】
縦型ポンプ11のポンプ回転軸12の軸振動計測誤差を考慮した関係曲線BおよびC間の存在確率が、計測誤差の確率分布47、例えば正規分布で表わされる場合、ある計測された軸振動値から推定される軸受摩耗量の存在確率は、図11(A)で示されるように、軸受クリアランス推定範囲の確率分布48のように分布を持つことができる。
【0090】
図11(A)に示されるように、測定された軸振動値に対する軸受クリアランスは確率分布47の分布曲線で表わされる確度をもって生じる。その結果、図11(B)に示されるように、軸受クリアランスが軸受交換基準に到達する時間についても確率分布47で示される存在確率を有する。
【0091】
このように、ポンプ回転軸12の軸振動の計測誤差σや、振動解析モデルの解析誤差δ1,δ2の範囲を確率分布をもって表示することにより、推定された水中軸受24の軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を確率論で評価することができ、より実際の運用形態に合せた推定が可能となる。このため、水中軸受の交換周期を適正化し、より効率的な機器の保守点検が可能となる。
【0092】
図12は、本発明に係る縦型ポンプの監視診断装置の第2実施形態を示すものである。
【0093】
この実施形態に示された縦型ポンプの監視診断装置10Aは、縦型ポンプ11のポンプ回転軸12の軸振動を非接触軸変位計として設けられた超音波振動計50で計測する例を示すもので、この軸振動計測手段が、第1実施形態に示された縦型ポンプの監視診断装置10と基本的に相違する。
【0094】
図12に示された縦型ポンプの監視診断装置10Aに超音波トランスジューサ等の超音波振動計50を備えることにより、振動計測装置51は超音波信号を信号処理するために、超音波信号処理装置52と振動変換装置53とを備える構成が採用され、この点が図1に示された振動計測装置28と相違する。その他の構成は、図1に示される縦型ポンプの監視診断装置10と異ならないので、同じ構成・作用は同じ符号を付して説明を省略する。
【0095】
縦型ポンプ11の監視診断装置10Aに設けられる超音波振動計50は、揚水管15の上部および連結部15a近傍に取り付けた、例えば超音波送受信器などからなり、揚水管15の上部から連結部15a近傍内部に亘り延設されたポンプ回転軸12の表面と、上記超音波送受信器までの超音波伝達時間の時刻履歴変化を計測してポンプ回転軸12の振動値を求める振動計である。この超音波振動計50はポンプ回転軸12の軸振動を計測するのに揚水管15やポンプケーシング16の外側から取り付けることができ、超音波振動計50の取付が容易となる。
【0096】
本実施形態による縦型ポンプ11の監視診断方法では、超音波式振動計50aを揚水管15の上部に設置して、軸振動値を計測すれば、第1実施形態で示された特定の縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスを表わす関係曲線a(図4参照)から、軸受クリアランスひいては軸受摩耗量を推定することができる。
【0097】
次に、縦型ポンプの回転軸の軸振動値の測定により、水中軸受の軸受クリアランスひいては軸受摩耗量を推定する方法を説明する。
【0098】
本実施形態による縦型ポンプの診断方法によれば、揚水管15に超音波振動計50を外側から取り付けたことにより、ポンプ回転軸12の軸振動を計測することが可能であるため、揚水管15あるいはポンプケーシング16に孔開け加工などを行う必要がなくなる。
【0099】
よって、運転状態あるいは組立状態にある縦型ポンプ11においても定期的な点検時に超音波式振動計50を取り付けることにより、ポンプ回転軸12の軸振動の測定が可能となる。また、水中軸受24から離れた場所でポンプ回転軸12の振動を計測して軸受摩耗量の推定が可能となる。
【0100】
この縦型ポンプの監視診断装置10Aにおいては、超音波振動計50としてのトランスジューサから発信された超音波は、揚水管15を通過して水中を伝播し、ポンプ回転軸12の表面で反射して再び超音波トランスジューサで受信される。
【0101】
この超音波振動計50は超音波の伝播時間の時刻履歴から、反射して戻る超音波の反射波を観察することにより、ポンプ回転軸12の位置変化、すなわち軸振動を計測するこができる。
【0102】
振動計測装置51は、超音波の反射波信号を超音波信号処理装置52を介して処理し、処理された信号が軸振動算出手段としての振動変換装置53により振動波形に変換され、ポンプ回転軸12の軸振動値が算出される。
【0103】
ここで得られたポンプ回転軸12の軸振動値に基づいて摩耗量推定手段としての軸受摩耗推定装置32により水中軸受24の軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を推定することができ、この軸受摩耗推定装置32で推定された軸受摩耗量は表示装置33に送られて、この表示装置33に表示される。
【0104】
一方、データベース30には、第1実施形態で示された縦型ポンプの監視診断装置10と同様、振動解析モデルを用いたパラメータ解析により、縦型ポンプ11の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線α,β(図3参照)が納められている。このデータベース30に納められた関係曲線α,βからポンプ組立時の初期値37(軸振動値35と軸受クリアランス36)を基点として特定の縦型ポンプ11のポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線Aをデータベース参照装置31で作成する。
【0105】
この関係曲線Aは、特定の縦型ポンプ11のポンプ組立状態におけるポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす曲線となる。この関係曲線Aに軸受摩耗推定装置32によりポンプ運転開始後、ある時間t1およびt2における軸振動値(計測値)を当てはめることにより、軸振動値から軸受クリアランスを測定でき、この軸受クリアランスの各測定時の軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量が推定され、軸受交換基準Scに到達する交換時期Stを予測することができる。
【0106】
第2実施形態で示された縦型ポンプの監視診断装置10Aにおいても、図6から図11に示すように、縦型ポンプ11のポンプ組立時のポンプ個体差に起因する揚水管15の偏角や軸曲がりを考慮し、水中軸受24の軸受クリアランス、引いては軸受摩耗量を推定することができる。
【0107】
また、縦型ポンプ11のポンプ回転軸12の軸振動計測誤差σや、振動解析モデルを用いたパラメータ解析時の解析誤差δ1,δ2、さらには、関係曲線Aの計測誤差σと振動解析モデルを用いた解析誤差δ1,δ2を考慮した軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量の推定も可能となり、縦型ポンプ11の運転中に計測した軸振動値から水中軸受24の軸摩耗状態を正確に精度よく推定することができる。
【0108】
【発明の効果】
本発明に係る縦型ポンプの監視診断方法および装置においては、縦型ポンプの回転軸の軸振動を計測するだけで、ポンプ個体差を考慮した軸受クリアランスを求め、軸受摩耗量の推定が可能となるため、水中軸受の軸受摩耗量を精度よく正確に推定することができる。
【0109】
また、この縦型ポンプの監視診断方法および装置においては、軸曲がり量や揚水管偏角等のポンプ個体差、ポンプ回転軸の計測誤差、振動解析モデルの解析に伴う解析誤差、さらには確率論を考慮し、誤差分を吸収する水中軸受の軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量の推定が可能であり、安全性や現実的な運用形態に合せた軸受摩耗量の推定が可能となる。
【0110】
その結果、縦型ポンプの水中軸受の交換周期を適正化でき、より効率的なポンプ機器の保守点検が可能となり、縦型ポンプの正確な監視診断を行なうことができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係る縦型ポンプの監視診断方法および装置の第1実施形態を説明するための構成図。
【図2】(A)および(B)は図1の監視診断装置に備えられるデータベースに格納されるデータ例の一例を示す図。
【図3】縦型ポンプの軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を推定するため、振動解析モデルから求められる軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線図。
【図4】データベースに格納された関係曲線から導出された縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を示す関係曲線図。
【図5】水中軸受の交換時期を予測する方法を示す説明図。
【図6】(A)および(B)は図1に示された縦型ポンプの監視診断装置を用いて他の縦型ポンプの軸受クリアランスの監視診断装置を用いて他の縦型ポンプの軸受クリアランス、ひいては軸受摩耗量を推定する方法を示す説明図。
【図7】縦型ポンプのポンプ個体差に基づく軸振動と軸受クリアランスの関係を示す図。
【図8】(A)および(B)は縦型ポンプのポンプ組立差異に基づく軸曲がり量が異なる場合の軸振動と軸受クリアランスを説明する図。
【図9】(A),(B)および(C)は縦型ポンプの回転軸振動計測誤差を考慮した場合の軸受摩耗量を推定する例を示す説明図。
【図10】縦型ポンプのポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を振動解析モデルを用いて求めた際の解析誤差を考慮した場合の軸受摩耗量を推定する例を示す説明図。
【図11】(A)および(B)は計測誤差や解析誤差の範囲が確率分布を持つ場合の軸受摩耗量の推定方法を示す説明図。
【図12】本発明に係る縦型ポンプの監視診断装置の第2実施形態を示す構成図。
【図13】従来の縦型ポンプのポンプ例を示す縦断面図。
【符号の説明】
10 縦型ポンプの監視診断装置
11 縦型ポンプ(揚水ポンプ)
12 ポンプ回転軸
13 モータ台
14 モータ
15 揚水管
16 ポンプケーシング
17 羽根車
19 カップリング
20 吸込口
21 吐出口
24 水中軸受
25 非接触軸変位計(非接触型振動計測手段)
26 信号ケーブル
28 振動計測装置
29 信号処理装置
30 データベース
31 データベース参照装置
32 軸受摩耗推定装置
33 表示装置
50 超音波振動計
51 振動計測装置
52 超音波信号処理装置
53 振動変換装置[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method and apparatus for monitoring and diagnosing a vertical pump that detects vibration of a rotary shaft of a vertical pump such as a pump and estimates the amount of bearing wear.
[0002]
[Prior art]
FIG. 13 is a longitudinal sectional view showing a vertical pump used in a power plant or the like. This type of
[0003]
A rotating
[0004]
A
[0005]
However, since the
[0006]
In order to prevent the occurrence of contact between the
[0007]
Japanese Patent Laid-Open No. 5-118298 discloses a technique for monitoring the wear of the underwater bearing during pump operation instead of measuring the wear amount of the underwater bearing during the overhaul of the vertical pump. In this underwater bearing wear monitoring technology, a non-contact shaft displacement meter 9 such as an eddy current displacement meter is provided near the underwater bearing to measure the shaft vibration of the underwater bearing, and the amount of bearing wear is determined from the amount of change in the shaft vibration value. This makes it possible to predict the replacement time of the underwater bearing.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
With a technology that attaches a non-contact shaft displacement meter such as an eddy current displacement meter to monitor changes in shaft vibration of the underwater bearing and estimates the amount of wear of the underwater bearing, depending on the pump structure of the vertical pump, Only shaft vibrations at distant positions can be measured, the estimation accuracy of the bearing wear amount is lowered, and there is a problem that the bearing wear amount cannot be estimated accurately and accurately.
[0009]
Also, when installing non-contact axial displacement meters in the pumping pipes and pump casings of vertical pumps, if there are multiple bearings to be monitored, it is necessary to install displacement meters on all bearings. The amount increases.
[0010]
On the other hand, since the overhaul of the vertical pump is a large work, there is a limit to increasing the frequency of overhaul. For this reason, with conventional vertical pumps, the bearings are often replaced at an early stage, even though there is a sufficient margin for the wear life of submerged bearings. It was difficult to use it efficiently.
[0011]
Further, in general, vertical pumps vary between individual pumps during pump assembly due to manufacturing tolerances of pump components. Due to individual differences in pumps due to this assembly variation, there is a difference in the magnitude of pump vibration in each vertical pump even immediately after assembly. Since the shaft vibration value of the vertical pump is affected by individual pump differences when assembling the pumping pipe and rotary shaft, the magnitude of the shaft vibration differs for each vertical pump.
[0012]
For this reason, even if the underwater bearing has the same shaft wear state, the shaft vibration value is increased in a vertical pump assembled with a large rotation shaft bending (coupling deviation angle). Since each vertical pump has individual differences at the time of assembling the pump, there is a problem in that the estimation accuracy of the wear state of the bearing is lowered when the individual pump differences are not considered.
[0013]
The present invention has been made in consideration of the above-described circumstances, and is a method for monitoring and diagnosing a vertical pump that can estimate the amount of wear of a bearing quantitatively and accurately in consideration of individual pump differences of the vertical pump. And an object to provide an apparatus.
[0014]
Another object of the present invention is to improve the accuracy of estimating the amount of bearing wear in consideration of measurement errors and analysis errors, and to provide a highly reliable vertical pump monitoring diagnosis that can be performed smoothly and smoothly. To provide a monitoring diagnosis method and apparatus.
[0015]
Another object of the present invention is to provide a method and apparatus for monitoring and diagnosing a vertical pump that introduces probability theory into the estimation of the amount of wear of the bearing and can estimate the amount of wear of the bearing that matches the actual operation mode. In offer.
[0016]
Still another object of the present invention is to provide a method for monitoring and diagnosing a vertical pump that can accurately and accurately estimate the amount of wear of the bearing, optimize the bearing replacement cycle, and enable more efficient maintenance and inspection of the pump equipment. To provide the equipment.
[0017]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-described problem, the vertical pump monitoring and diagnosis method according to the present invention uses the vibration analysis model stored in the database to determine the axial vibration value of the vertical pump, as described in
[0018]
In order to solve the above-mentioned problem, a vertical pump monitoring diagnosis method according to the present invention is characterized in that, as described in
[0019]
Furthermore, in order to solve the above-described problem, the vertical pump monitoring and diagnosis method according to the present invention includes, as described in
[0020]
On the other hand, the monitoring and diagnosing device for a vertical pump according to the present invention includes a vibration measuring device for measuring axial vibration of a pump rotating shaft of a vertical pump, as described in claim 7, in order to solve the above-described problem, Using the vibration analysis model, analytically obtain at least two relationship curves between the shaft vibration value of the vertical pump and the bearing clearance and store them in the database to be stored and the relationship curve between the shaft vibration value and the bearing clearance stored in this database. A database reference device that creates a relationship curve that represents the relationship between the shaft vibration value unique to the vertical pump and the bearing clearance by applying the shaft vibration value measured at the time of pump assembly and the initial value of the bearing clearance. The axis corresponding to the shaft vibration value by applying the measured shaft vibration value of the pump rotation shaft to the relationship curve between the shaft vibration value and bearing clearance unique to the vertical pump. And a bearing wear estimating apparatus for determining the clearance, the bearing wear estimating apparatus is obtained by the bearing clearance corresponding to the axial vibration value to estimate the bearing wear amount of water bearing.
[0021]
Furthermore, in order to solve the above-described problem, the monitoring and diagnosing device for a vertical pump according to the present invention is as described in
[0022]
In order to solve the above-described problem, the vertical pump monitoring and diagnosing device according to the present invention is characterized in that, as described in claim 9, the database reference device includes a shaft from a vibration analysis model stored in the database. From the relationship curve between the vibration value and the bearing clearance, create a relationship curve between the shaft vibration value specific to the vertical pump and the bearing clearance, and from the relationship curve specific to the vertical pump, the amount of error corresponding to the shaft vibration measurement error of the pump rotary shaft Are translated to create two relational curves. Further, as described in
[0023]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
An embodiment of a monitoring and diagnosis method and apparatus for a vertical pump according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
[0024]
FIG. 1 is a configuration diagram showing an embodiment of a monitoring / diagnosis device for a vertical pump according to the present invention. This monitoring /
[0025]
The
[0026]
A rotary shaft 18 as a pump shaft is connected to the
[0027]
The
[0028]
The
[0029]
Further, an
[0030]
In the
[0031]
Further, the pumping
[0032]
The non-contact
[0033]
The shaft vibration measurement signal of the
[0034]
On the other hand, the monitoring and
[0035]
The
[0036]
By the way, the
[0037]
The
[0038]
FIG. 3 shows two cases of the relationship curves α and β between the shaft vibration value and the bearing clearance stored in the
[0039]
Based on the relationship curves α and β between the shaft vibration value and the bearing clearance stored in the
[0040]
The relationship curve A between the shaft vibration value of the specific
[0041]
The
[0042]
This relationship curve A is a curve representing the relationship between the shaft vibration value peculiar to the pump in the assembled state of the specific
[0043]
The bearing clearance can be estimated from the measured shaft vibration value by using the relationship curve A between the shaft vibration value unique to the pump and the bearing clearance shown in FIG. 4, and this bearing clearance is estimated by a bearing wear estimation device. 32.
[0044]
A certain time t after the start of operation of a specific
[0045]
FIG. 5 shows the time axis on the horizontal axis from the relationship curve A between the shaft vibration value specific to the pump of the specific
[0046]
By measuring the shaft vibration at a certain time interval from the relationship curve A shown in FIG. 4, the bearing clearance can be estimated at each measurement time, and this bearing clearance is developed over time as shown in FIG. By doing so, it is possible to predict the time when the bearing replacement reference Sc is reached, that is, the replacement time St of the
[0047]
According to the monitoring and diagnosing
[0048]
For this reason, the bearing clearance and thus the bearing for each
[0049]
The relationship curve A representing the relationship between the shaft vibration value unique to the pump of the
[0050]
Further, in the
[0051]
As described above, the
[0052]
In general, in the method of diagnosing the state of the vertical pump by measuring the axial vibration of the
[0053]
6A and 6B show that the
[0054]
FIG. 6 (A) shows the shaft vibration assumed from the analysis using the vibration analysis model from the variation accompanying the assembly error of each vertical pump when estimating the bearing vibration amount of the submersible bearing 24 of the
[0055]
In this case, as shown in FIG. 1 Is a curve that externally divides the relational curves α and β, so that the relational curve A representing the shaft vibration value and bearing clearance specific to the pump of the specific
[0056]
Further, instead of dividing the relationship curves α and β as shown in FIG. 6A, for example, the maximum relationship curve γ is obtained by parameter analysis from the vibration analysis model separately from the relationship curves α and β. The relationship curves α, β, γ between the shaft vibration value and the bearing clearance can be created as shown in FIG. FIG. 6B shows a case where three relational curves are used.
[0057]
Then, using the relationship curves β and γ on both sides where the
[0058]
6A and 6B, even when the
[0059]
FIG. 7 shows a relationship curve between the shaft vibration value and the bearing clearance in consideration of individual pump differences (variations) when the
[0060]
Curve R of vertical pump shaft vibration value and bearing clearance 1 , R 2 , R 3 , R 4 Is represented as shown in FIG.
[0061]
Relation curve R 1 Is the maximum angle of deflection of the pumping pipe and the minimum shaft bending,
Relation curve R 2 When the pump pipe deflection angle is minimum and shaft bending is minimum,
Relation curve R 3 If the maximum deflection angle of the pump pipe and the maximum bending of the shaft are
Relation curve R 4 When the pump pipe deflection angle is minimum and shaft bending is maximum,
Respectively.
[0062]
When the axis bending amount is maximized, for example, the relationship curve R 3 , R 4 As shown by the relationship curve R, for example, when the shaft bending amount is the smallest even with the same bearing clearance. 1 , R 2 The shaft vibration value becomes larger.
[0063]
Further, when the pumping pipe deflection angle is maximized, for example, the relationship curve R 1 , R 3 Is the relationship curve R, for example, when the angle of deflection of the pumped pipe is minimized 2 , R 4 The shaft vibration value becomes smaller than that.
[0064]
In the
[0065]
As described above, in the
[0066]
FIGS. 8A and 8B illustrate a case where the amount of shaft bending is different as the individual pump difference between the shaft vibration of the
[0067]
In the
[0068]
In the
[0069]
Next, a method for estimating the amount of bearing wear in consideration of the measurement error of the shaft vibration of the
[0070]
FIG. 9A shows a relationship curve A (or A) between the shaft vibration value unique to the pump and the bearing clearance in the
[0071]
In FIG. 9A, in order to consider the measurement error of the axial vibration of the pump
[0072]
By using the relationship curves B and C shown in FIG. 9 (A), the bearing wear
[0073]
FIG. 9B shows a method for estimating the bearing wear amount from the shaft vibration value measured at a required time interval.
[0074]
What is different from the method of estimating the amount of bearing wear of the underwater bearing shown in FIG. 1 , T 2 The bearing wear amount estimated in (1), that is, the bearing clearance has the required estimated ranges 43 and 44.
[0075]
Time t shown in FIG. 9B 1 , T 2 The relational curves B and C between the shaft vibration value and the bearing clearance in FIG. 4 are processed in the same manner as the relational curve shown in FIG. 4, so that the bearing clearance reaches the bearing replacement reference Sc as shown in FIG. The timing, that is, the bearing replacement timing St can be predicted with a width.
[0076]
In the monitoring and diagnosing
[0077]
Further, a method for estimating the amount of bearing wear in consideration of the analysis error of the vibration analysis model will be described with reference to FIG.
[0078]
A relationship curve A (or A) between a shaft vibration value and a bearing clearance obtained by parameter analysis of a vibration analysis model stored in the
[0079]
An example in which the bearing wear amount of the
[0080]
FIG. 10 shows an example in which the analysis error increases as the number of the
[0081]
In this case, with respect to the relationship curve A, an analysis error amount, that is, ± δ 1 And ± δ 2 For example, the
[0082]
FIG. 9B shows a method for estimating the bearing clearance of the underwater bearing using the shaft vibration value measured by the bearing wear
[0083]
As described above, even if an analysis error occurs in the relationship curve A between the shaft vibration value and the bearing clearance obtained by the parameter analysis using the vibration analysis model, the relationship curves D and E unique to the pump in consideration of the analysis error are obtained. The relationship curves D and E can be used to estimate the bearing clearance of the underwater bearing and hence the amount of bearing wear.
[0084]
Therefore, it is possible to estimate the bearing clearance of the
[0085]
Further, the relationship curve A (or A) between the shaft vibration value obtained by the analysis of the vibration analysis model and the bearing clearance. 1 ) And measurement error σ and analysis error δ 1 , Δ 2 By performing the calculation considering both of these, it is possible to estimate the bearing wear amount of the
[0086]
This vertical pump monitoring and diagnosing device is a relationship curve A or A representing the relationship between the shaft vibration value specific to the
[0087]
As described above, since the relationship curve including the measurement error or analysis error of the shaft vibration is used when estimating the bearing wear amount, the estimated bearing wear amount has an estimated range. As a result, it is possible to estimate the bearing wear amount on the safe side in consideration of the error amount. When the accuracy of the measurement technique and the accuracy of the vibration analysis model used for the analysis are improved, it is possible to estimate with higher accuracy by reducing the value of the measurement error or the analysis error.
[0088]
The measurement error σ shown in FIG. 9 and the analysis error δ shown in FIG. 1 , Δ 2 A method for estimating the amount of bearing wear of a submerged bearing in the case where has an error distribution, that is, an error range has a probability distribution, will be described with reference to the drawings.
[0089]
When the existence probability between the relationship curves B and C in consideration of the axial vibration measurement error of the pump
[0090]
As shown in FIG. 11A, the bearing clearance with respect to the measured shaft vibration value is generated with the accuracy represented by the distribution curve of the
[0091]
Thus, the measurement error σ of the shaft vibration of the pump
[0092]
FIG. 12 shows a second embodiment of the monitoring and diagnosis apparatus for a vertical pump according to the present invention.
[0093]
The vertical pump monitoring and diagnosing
[0094]
By providing an
[0095]
The
[0096]
In the monitoring and diagnosing method of the
[0097]
Next, a method for estimating the bearing clearance of the underwater bearing and thus the bearing wear amount by measuring the shaft vibration value of the rotary shaft of the vertical pump will be described.
[0098]
According to the vertical pump diagnosis method of the present embodiment, since the
[0099]
Therefore, even in the
[0100]
In this vertical pump monitoring and diagnosing
[0101]
This
[0102]
The
[0103]
Based on the shaft vibration value of the pump
[0104]
On the other hand, in the
[0105]
The relationship curve A is a curve representing the relationship between the shaft vibration value unique to the pump in the pump assembly state of the specific
[0106]
Also in the vertical pump monitoring /
[0107]
Further, the shaft vibration measurement error σ of the
[0108]
【The invention's effect】
In the method and apparatus for monitoring and diagnosing a vertical pump according to the present invention, it is possible to estimate the bearing wear amount by taking into account individual pump differences by simply measuring the shaft vibration of the rotary shaft of the vertical pump. Therefore, it is possible to accurately and accurately estimate the bearing wear amount of the underwater bearing.
[0109]
Also, in this vertical pump monitoring and diagnosis method and apparatus, pump individual differences such as shaft bending amount and pumping pipe deflection angle, pump rotation axis measurement error, analysis error associated with analysis of vibration analysis model, and probability theory In consideration of this, it is possible to estimate the bearing clearance of the underwater bearing that absorbs the error, and hence the amount of bearing wear, and it is possible to estimate the amount of wear of the bearing in accordance with safety and a practical operation mode.
[0110]
As a result, the submersible bearing replacement cycle of the vertical pump can be optimized, more efficient maintenance and inspection of the pump equipment can be performed, and accurate monitoring and diagnosis of the vertical pump can be performed.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a configuration diagram for explaining a first embodiment of a monitoring and diagnosing method and apparatus for a vertical pump according to the present invention.
2A and 2B are diagrams showing examples of data stored in a database provided in the monitoring / diagnosis apparatus of FIG. 1;
FIG. 3 is a relationship curve diagram of a shaft vibration value obtained from a vibration analysis model and a bearing clearance in order to estimate a bearing clearance of a vertical pump, and hence a bearing wear amount.
FIG. 4 is a relationship curve diagram showing a relationship between a shaft vibration value unique to a vertical pump and a bearing clearance derived from a relationship curve stored in a database.
FIG. 5 is an explanatory diagram showing a method for predicting the replacement time of the underwater bearing.
6 (A) and 6 (B) show bearings of other vertical pumps using the monitoring / diagnosis device of the bearing clearance of another vertical pump using the monitoring / diagnosis device of the vertical pump shown in FIG. Explanatory drawing which shows the method of estimating a clearance and by extension, a bearing wear amount.
FIG. 7 is a diagram showing a relationship between shaft vibration and bearing clearance based on individual pump differences of a vertical pump.
FIGS. 8A and 8B are diagrams for explaining shaft vibration and bearing clearance when shaft bending amounts are different based on pump assembly differences of a vertical pump.
FIGS. 9A, 9B, and 9C are explanatory diagrams showing an example of estimating a bearing wear amount in consideration of a measurement error of a rotary shaft vibration of a vertical pump.
FIG. 10 is an explanatory diagram showing an example of estimating a bearing wear amount when an analysis error is taken into consideration when a relationship curve between a shaft vibration value unique to a pump of a vertical pump and a bearing clearance is obtained using a vibration analysis model.
FIGS. 11A and 11B are explanatory views showing a bearing wear amount estimating method when a range of measurement errors and analysis errors has a probability distribution; FIGS.
FIG. 12 is a configuration diagram showing a second embodiment of the monitoring and diagnosing apparatus for a vertical pump according to the present invention.
FIG. 13 is a longitudinal sectional view showing a pump example of a conventional vertical pump.
[Explanation of symbols]
10 Vertical pump monitoring and diagnosis device
11 Vertical pump (pumping pump)
12 Pump rotation shaft
13 Motor stand
14 Motor
15 Pumping pipe
16 Pump casing
17 impeller
19 Coupling
20 Suction port
21 Discharge port
24 Underwater bearing
25 Non-contact axial displacement meter (Non-contact type vibration measuring means)
26 Signal cable
28 Vibration measurement device
29 Signal processor
30 database
31 Database reference device
32 Bearing wear estimation device
33 Display device
50 Ultrasonic Vibrometer
51 Vibration measuring device
52 Ultrasonic signal processor
53 Vibration converter
Claims (12)
解析的に求められた縦型ポンプの軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線に、ポンプ組立時に計測された初期の軸受クリアランスと軸振動値を基点として縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を作成し、
作成された縦型ポンプ個々の関係曲線に所要運転時間後に測定したポンプ回転軸の軸振動値を適用して、この軸振動値に対応する軸受クリアランスを求め、水中軸受の軸受摩耗量を推定することを特徴とする縦型ポンプの監視診断方法。Using the vibration analysis model stored in the database, analytically obtain at least two relationship curves between the shaft vibration value of the vertical pump and the bearing clearance,
The relationship between the axial vibration value of the vertical pump and the bearing clearance based on the initial bearing clearance and the axial vibration value measured at the time of pump assembly is used as the base curve for the axial vibration value of the vertical pump and the bearing clearance. Create a relationship curve
Apply the shaft vibration value of the pump rotating shaft measured after the required operating time to the created relationship curve of each vertical pump, obtain the bearing clearance corresponding to this shaft vibration value, and estimate the bearing wear amount of the underwater bearing A method for monitoring and diagnosing a vertical pump.
振動解析モデルを用いて縦型ポンプの軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線を解析的に少なくとも2つ求め、格納するデータベースと、
このデータベースに格納された軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線にポンプ組立時に計測された軸振動値と軸受クリアランスの初期値を適用して縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係を表わす関係曲線を作成するデータベース参照装置と、
データベース参照装置で作成された縦型ポンプ固有の軸振動値と軸受クリアランスの関係曲線に、計測されたポンプ回転軸の軸振動値を適用して軸振動値に対応する軸受クリアランスを求める軸受摩耗推定装置とを備え、上記軸受摩耗推定装置は、軸振動値に対応する軸受クリアランスから水中軸受の軸受摩耗量を推定するようにしたことを特徴とする縦型ポンプの監視診断装置。A vibration measuring device for measuring the shaft vibration of the rotary shaft of the vertical pump;
A database for analytically determining and storing at least two relational curves between the shaft vibration value of the vertical pump and the bearing clearance using the vibration analysis model;
The relationship between the shaft vibration value and the bearing clearance specific to the vertical pump is expressed by applying the shaft vibration value measured at the time of pump assembly and the initial value of the bearing clearance to the relationship curve between the shaft vibration value and the bearing clearance stored in this database. A database reference device for creating a relationship curve;
Bearing wear estimation to obtain the bearing clearance corresponding to the shaft vibration value by applying the measured shaft vibration value of the pump rotating shaft to the relationship curve of the shaft vibration value and bearing clearance unique to the vertical pump created by the database reference device A vertical pump monitoring and diagnosing device, wherein the bearing wear estimation device estimates a bearing wear amount of a submerged bearing from a bearing clearance corresponding to a shaft vibration value.
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