JP4157331B2 - How to treat fly ash - Google Patents
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Landscapes
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、未燃焼の炭素を含むフライアッシュを溶融高炉スラグ中に溶解させるフライアッシュの処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
フライアッシュは、微粉炭焚きボイラーまたは石炭焚き流動層ボイラー等で石炭を燃焼させた時に発生する石炭灰のうち、燃焼排ガスと共に飛散し、集塵機により捕集された微粉末の灰のことであり、その組成は、使用する石炭の灰分組成によって変化するが、通常は未燃焼の炭素を１質量％程度あるいはそれ以上含んでいる。このフライアッシュは、従来からセメント用およびコンクリート用の混和材に使用されている。しかし、フライアッシュの反応性が小さいために、これをセメント中に多量に混合すると、コンクリート等の初期強度が低下する。このためフライアッシュの大量使用ができない。これに対し、特定の物理的性質を備えた鉱物質微粉末を添加することにより、コンクリート等の初期強度を低下させずにフライアッシュを主体とする混和材の使用量を５０％まで増やす技術（特開平７−２６７６９７号公報）が開示されている。ただし、この技術においては、特殊な鉱物質微粉末を調達する必要があり、また、それによったとしてもフライアッシュ混合量上限が５０重量％までで、それ以上混合するとコンクリート等の初期強度が低下するという問題がある。
【０００３】
また、フライアッシュはコンクリート用骨材に再生利用されている。その方法はフライアッシュ単独、あるいは他の天然のまたは人工の鉱物を混合し、焼成固化させて軽量骨材とする方法と、フライアッシュをセメントに混和し、造粒することで細骨材とする方法とである。しかし、前者の方法では大きな加熱エネルギーと破砕工程が必要であり、後者の方法にあってはセメントの添加と造粒工程が必要であり、いずれの方法も採算性の点で問題があった。これに対し、フライアッシュに高炉スラグ粉体と水とを加えて練り混ぜて造粒した後、蒸気養生または温水養生ににより硬化させてコンクリート用骨材を製造する方法（特開２０００−４４３０３号公報）が開示されている。ただし、この技術においては、造粒工程が必要なこと、養生に使用する蒸気または温水の製造に熱エネルギーが必要なこと、養生のための敷地および設備が必要なこと、そして一般には、そのままで骨材として使用可能な高炉スラグ粉体をあらためて加工することなど採算性の点で問題がある。
【０００４】
以上の技術に対し、フライアッシュを高炉スラグ中に溶解し高炉水砕スラグとしてコンクリート用細骨材または高炉セメント原料とすることにより、フライアッシュを有効利用する方法が考えられている。この方法として、フライアッシュを溶融スラグ中に添加し、溶融スラグの顕熱を利用してスラグ中に溶解しセメント類またはセメント添加物を製造する方法（特開２００１−４８６１４号公報）において、フライアッシュを溶融高炉スラグの顕熱を利用して溶融高炉スラグ中に溶解し、高炉水砕スラグを製造する方法が開示されている。
【０００５】
この方法（特開２００１−４８６１４号公報）においては、フライアッシュをセメントの混和材に使用する方法（特開平７−２６７６９７号公報）で必要となる特殊な鉱物質微粉末を調達する必要がなく、またフライアッシュからコンクリート用骨材を製造する方法（特開２０００−４４３０３号公報）で必要となる造粒工程、蒸気製造または温水製造の熱エネルギー、そして養生のための敷地および設備などが不要である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、上記先行技術（特開２００１−４８６１４号公報）では、フライアッシュの添加により溶融スラグの温度が低下し、フライアッシュがスラグ中に溶融しなくなるため、製造した高炉水砕スラグ中に未溶融のフライアッシュが混合した状態になり、高炉セメントとしてまたはコンクリート用細骨材として満たすべき高炉水砕スラグの品質が確保できないという問題が生じる。
【０００７】
そこで、本発明は高炉スラグ中に未溶融のフライアッシュが混合しないフライアッシュの利用方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は従来方法における上記の問題点を解決するためになされたものであって、その要旨するところは、下記手段にある。
（１） 未燃焼の炭素を１質量％以上含むフライアッシュを、先端が溶融高炉スラグの表面上方、表面、又は当該スラグ中に位置するノズルから、酸素または酸素濃度３０ｖｏｌ％以上の酸素富化空気と共に前記溶融高炉スラグ中に吹込み、フライアッシュを溶融高炉スラグ中に溶解させることを特徴とするフライアッシュの処理方法。
（２） 下記（１）式で示すフライアッシュ溶解後のスラグの塩基度ｂが１．４以上となるように、フライアッシュを吹込むことを特徴とする（１）記載のフライアッシュの処理方法。
ｂ＝（（ＣａＯ％）＋（ＭｇＯ％）＋（Ａｌ２Ｏ３％））／（ＳｉＯ２％）・・・（１）
ここで、％の単位は質量％。
（３） 下記（２）式で示す酸素比が０．２以上となるように酸素または酸素富化空気を吹込むことを特徴とする（１）又は（２）記載のフライアッシュの処理方法。
酸素比＝吹込み酸素量（ｍ３／ｈ）／フライアッシュ中の炭素をＣＯ２まで燃焼するのに必要な酸素量（ｍ３／ｈ） ・・・（２）
（４） 高炉鋳床の大樋、溶滓樋、流銑鉢、吹製樋または溶滓鍋の溶融高炉スラグ中にフライアッシュを吹込むことを特徴とする（１）〜（３）の何れか１項に記載のフライアッシュの処理方法。
（５） フライアッシュを溶融高炉スラグ中に吹込むとともに、質量％でＣａＯが４０％以上、ＭｇＯが５％以上、ＳｉＯ２が１５％以下を含有する製鋼スラグを溶融高炉スラグに添加することを特徴とする（１）〜（４）の何れか１項に記載のフライアッシュの処理方法。
（６） フライアッシュと製鋼スラグ中の炭素の合計が１質量％以上となるように、製鋼スラグを溶融高炉スラグに添加することを特徴とする（５）記載のフライアッシュの処理方法。
（７） 耐火物を使用した吹込みノズル又は水冷の吹込みノズルを用いて、溶融高炉スラグ中にフライアッシュを吹込むことを特徴とする（１）〜（６）の何れか１項に記載のフライアッシュの処理方法。
【０００９】
【発明の実施の形態】
本発明者は、上記課題を解決し、フライアッシュの処理方法を開発するに当たり、フライアッシュの溶融高炉スラグ中への溶解性を改善するための方策として、フライアッシュ中の未燃焼の炭素をスラグ中で燃焼させて熱を発生させることにより溶融高炉スラグの温度低下を防止することに想到し、フライアッシュを溶融高炉スラグ中に吹込む際に用いるガスに酸素または酸素富化空気を使用することによってフライアッシュ中の未燃焼の炭素をスラグ中で燃焼させて溶融高炉スラグの温度低下を防止すればよいとの知見を得た。
【００１０】
すなわち、フライアッシュを大樋、溶滓樋、流銑鉢、吹製樋または溶滓鍋等の溶融高炉スラグ中に吹込むときに、常温のフライアッシュを溶解するのに熱が必要なため、高炉スラグ顕熱だけでは高炉スラグ温度の低下がはなはだしく、フライアッシュは容易には溶解しなくなり、かつ高炉スラグの流動性が悪化して、高炉スラグ処理に困難をきたすようになるが、フライアッシュを溶融高炉スラグ中に吹込むときに、酸素または酸素富化空気を用いてフライアッシュ中の未燃焼の炭素を燃焼させて発生する熱を利用することにより、高炉スラグの温度低下を抑制することができる。しかして、フライアッシュの速やかな溶解と円滑な高炉スラグ処理が可能となる。このとき、フライアッシュ中の未燃焼の炭素が１質量％未満では、フライアッシュを溶融しかつスラグ温度の低下を防止するのに十分な熱が発生しないため、高炉スラグ温度の低下が生じ、フライアッシュは容易には溶解しなくなる。一方、フライアッシュ中の未燃焼の炭素量の上限は特に限定しないが、炭素の燃焼で発生する熱によってスラグ温度が過剰に昇温して耐火物の損耗を大きくしないためには、３０質量％以下とすることが好ましい。
【００１１】
また、酸素濃度が３０vol％未満の酸素富化空気によってフライアッシュ中の炭素分を燃焼すると、燃焼に関与しない酸素富化空気中の窒素の温度上昇にともなう排ガス顕熱量の増加にも炭素分の燃焼熱が使用されるため、フライアッシュを溶融しかつスラグ温度の低下を防止するのに十分な熱が確保できなくなり、高炉スラグ温度の低下が生じ、フライアッシュは容易には溶解しなくなる。このため、酸素富化空気の酸素濃度の下限は３０vol％とする。酸素濃度は３０vol％以上であれば、酸素濃度１００vol％の酸素でももちろん本発明の効果を得ることができるので、好適である。
【００１２】
溶融後のスラグを急冷して高炉セメント原料として用いる場合には、高炉スラグ中の成分であらわされる下記（１）式に示す塩基度ｂが１．４以上であることが必要である。
ｂ＝（（ＣａＯ％）＋（ＭｇＯ％）＋（Ａｌ2Ｏ3％））／（ＳｉＯ2％）・・・（１）
ここで、％は質量％である。
（１）式はＪＩＳ Ｒ５２１１に規定された高炉スラグの塩基度を示す式であり、分析方法はＪＩＳ Ｒ ５２０２を準用する。
【００１３】
したがって、高炉スラグ組成と量およびフライアッシュ組成とから、溶融高炉スラグに吹込むフライアッシュ量を調整して、塩基度ｂが１．４以上となるように、溶融高炉スラグ中にフライアッシュを吹込み溶解させることが必要である。塩基度ｂの上限は特に定めないが、溶融スラグの流動性を良好に保つためには、３．０以下とすることが好ましい。
【００１４】
また、吹き込む酸素の量は下記（２）式で示す酸素比が０．２となるようにすることが好ましい。
【００１５】
酸素比＝吹込み酸素量(ｍ3／ｈ)／フライアッシュ中の炭素をＣＯ2まで燃焼するのに必要な酸素量(ｍ3／ｈ) ・・・（２）
酸素比１では化学量論的に炭素はＣＯ2まで燃焼するが、酸素比０．５では化学量論的に下記（３）式に従い、炭素は全量ＣＯまで燃焼する。しかし、酸素比０．２では、吹込みに使用された酸素が炭素をＣＯまで燃焼するのに消費されても一部未燃焼の炭素が残るが、大気中の酸素によって未燃焼炭素の一部は燃焼し、さらに（４）式によりフライアッシュ中の酸化鉄の還元に残る未燃焼の炭素が使用されてＣＯガスとなりスラグ中に未燃の炭素は残らない。
【００１６】
Ｃ＋1/2Ｏ2＝ＣＯ ・・・（３）
Ｆｅ2Ｏ3＋３Ｃ＝２Ｆｅ＋３ＣＯ ・・・（４）
また、溶融高炉スラグを保持する容器として、大樋、溶銑樋、流銑鉢、吹製樋、溶滓鍋をもちいることが熱効率、ハンドリング等の観点から好ましい。
【００１７】
さらに、溶融高炉スラグにフライアッシュを吹込むとともに、製鋼スラグをフライアッシュに添加することができる。添加の形態はフライアッシュの上に添加する（いわゆる上添）、または容器の下にあらかじめ敷きおく（敷き置き）のいずれでもよい。
【００１８】
更に、溶解後のスラグの塩基度ｂが１．４以上となるように、高炉スラグ組成と量、フライアッシュ組成および製鋼スラグ組成とから、フライアッシュ吹込み量と製鋼スラグ添加量とを調整することもできる。このとき、製鋼スラグのＣａＯが４０質量％以上、ＭｇＯが５質量％以上と高炉スラグ程度もしくはそれ以上の濃度であり、ＳｉＯ2は１５質量％以下と高炉スラグよりも低い濃度でないと塩基度ｂの調整が困難である。ＣａＯ及びＭｇＯの上限、ＳｉＯ2の下限は特に定めないが、溶解のしやすさを確保するためには、ＣａＯ（質量％）／ＳｉＯ2（質量％）が１０以下、ＭｇＯが３０質量％以下であることが好ましい。
【００１９】
また、製鋼スラグ中にはほとんど炭素分を含有しないので、製鋼スラグとフライアッシュを合わせた未燃焼炭素の合計が１質量％以上でないとフライアッシュと製鋼スラグの溶解に必要な燃焼熱を発生することができない。一方、未燃焼の炭素量の上限は特に定めないが、炭素の燃焼で発生する熱によってスラグ温度が過剰に昇温して耐火物の損耗を大きくしないためには、３０質量％以下とすることが好ましい。
【００２０】
また、吹込みノズルは高温の高炉スラグからの輻射熱あるいはスラグの付着による損耗を受けるため、耐火物被覆または吹込みノズルの水冷化によって耐久性の向上をはかる。
【００２１】
更に、ノズルから吹出したフライアッシュが周囲に飛散しないようにするためには、フライアッシュおよび酸素または酸素富化空気のノズル先端からの吐出速度に応じて、高炉スラグ表面からのノズル先端の位置を、吐出したフライアッシュがスラグ中に容易に侵入できるように、かつ高炉スラグの飛散を防止できるように調節すれば良い。
【００２２】
次に、本発明の実施形態を説明する。図１は本発明例を実施するための高炉鋳床にある流銑鉢１０にフライアッシュを吹込む装置の概略を示したものである。
高炉出銑口（図示しない）から同時に抽出される溶銑（図示しない）と溶融スラグ８は大樋（図示しない）で溶銑と溶融スラグ（溶融高炉スラグともいう）８とに分離される。分離された溶融スラグ８はスラグ樋９を流れて流銑鉢１０で一旦滞留し、溶融スラグ中に混入した溶銑がさらに分離除去されて、溶融スラグ８のみが吹製樋１１を流れ落ちて、その末端において吹製函１２から流出する噴流水１３によって急冷されて水砕スラグ１４となる。フライアッシュ吹込みタンク１中のフライアッシュ（図示しない）は、スラグ流量に応じてフライアッシュ切出し装置２から適量排出され、酸素または酸素富化空気３によってフライアッシュ吹込み配管４内を搬送されてフライアッシュ吹込みノズル５先端から流銑鉢１０内の溶融高炉スラグ８中に吹込まれる。また、水砕スラグ１４の組成の調整が必要なときは、転炉スラグホッパー６内の転炉スラグ（図示しない）または石灰石やドロマイトなどの成分調整用副原料（図示しない）を転炉スラグ切出し装置７より適量排出して流銑鉢１０中の溶融高炉スラグ８に添加する。
【００２３】
本発明においては、フライアッシュ燃焼後の排ガスも高炉スラグから排出されるため高炉スラグとほぼ等しい温度となるため、排ガス量を少なくして奪われる排ガス顕熱を少なくする必要がある。そのためには、酸素または酸素富化空気を使用することが重要であり、フライアッシュ中の未燃焼の炭素割合や同時に添加する転炉スラグ量などに応じて酸素を使用するか、または酸素富化空気の酸素富化率を調節する。なお、酸素富化空気の酸素濃度（vol％）と空気中の酸素濃度２１vol％との差分を酸素富化率と定義する。
【００２４】
【実施例】
以下、本発明のフライアッシュの処理方法を実施例によって詳細に説明する。
【００２５】
実施に当たっては、図１に示した高炉鋳床にある流銑鉢にフライアッシュを吹込む装置を用いた。高炉スラグの温度が１４９０〜１５４０℃で排出量が１２０〜１８０ｔ／ｈのときに実施した。表１には、用いたフライアッシュと高炉スラグおよび転炉スラグの代表的な組成を示し、表２にはフライアッシュを溶融高炉スラグ中に吹込んだときの条件を示した。
【００２６】
【表１】
表３には、表２の条件のもとで実施された結果の評価を記した。すなわち、ノズルから吐出したフライアッシュが飛散しなかったかどうか、吹製樋中を流れるスラグの流動性が悪化しなかったかどうか、そして吹製樋下端でサンプリングして冷却したスラグ塊中に未溶解のフライアッシュが残存していないかどうかを目視観察した結果を表３に示した。
【００２８】
【表２】
【表３】
表３の処理条件１から４の結果によれば、酸素濃度３０vol％（酸素富化率９％）以上の酸素富化空気または酸素の使用では、溶解に必要な高炉スラグ温度が維持でき、吹製樋でサンプリングしたスラグ塊中に未溶解のフライアッシュは観察されず、吹き込んだフライアッシュは溶解しており、スラグ流動性も良く、その結果フライアッシュの飛散もなかった。しかし、空気使用（処理条件４）では、高炉スラグ温度が低下した結果、吹製樋でサンプリングしたスラグ塊中に未溶解のフライアッシュが観察された。また、スラグ流動性も悪くスラグ排出終了後に吹製樋中に残存したスラグ量が多く、空気使用によるフライアッシュ吹込みを継続すると吹製樋からスラグあふれることが懸念された。さらに、スラグ温度が低下してスラグ表面が半凝固状態となるために吹込みによってもスラグ中に侵入せずに飛散するフライアッシュが多く観察された。すなわち、酸素濃度が３０vol％（酸素富化率が９％）以上の酸素富化空気または酸素の使用が必要である。
【００３１】
表３の処理条件５から８には、酸素比（＝吹込み酸素使用量（ｍ3／ｈ）／フライアッシュ中の炭素を吹込み酸素によってＣＯ２まで燃焼するのに必要な酸素量（ｍ3／ｈ））を変化させたときの結果を示す。酸素比０．２以上では、未燃の炭素は残らず、高炉スラグが黒色化することもなく、フライアッシュの飛散がなく、溶融スラグの流動状態も良好で、フライアッシュは高炉スラグに溶解していた。しかし、酸素比が０．１では、吹製樋でサンプリングしたスラグ塊中に未溶解のフライアッシュは観察されなかったものの、フライアッシュ中の炭素燃焼量が少なく燃焼による発熱量が小さいため、スラグ温度が低下し、フライアッシュがやや飛散し溶融スラグの流動状態も若干悪化した。すなわち、酸素比は０．２以上であることが望ましい。
【００３２】
表３の処理条件９から１９の結果によれば、ノズルからの吐出流速（０℃、１気圧基準）が１００ｍ／ｓと大きいときは、ノズル先端位置をスラグ表面から上に０．３ｍの範囲とすれば、フライアッシュの飛散は見られなかった。ノズルからの吐出流速（０℃、１気圧基準）が５０ｍ／ｓのときは、ノズル先端位置をスラグ表面から上に０．１ｍの範囲とするか、またはスラグ中に浸漬すれば、フライアッシュの飛散は見られなかった。ノズルからの吐出流速（０℃、１気圧基準）が２０ｍ／ｓと小さいときは、ノズル先端位置をスラグ表面上に設置するか、またはスラグ中に浸漬したとき、フライアッシュの飛散は見られなかった。
【００３３】
さらに、高炉スラグの温度が１４９０〜１５４０℃で排出量が１２０〜１８０ｔ／ｈのときにフライアッシュと転炉スラグとを同時に使用し、これらを高炉スラグ中に溶解することによって水砕スラグの組成を調節した例を表４に示す。
【００３４】
【表４】
高炉セメント原料としての高炉水砕スラグに要求される品質のひとつとして、高炉スラグ中の成分であらわされる塩基度ｂ＝（（ＣａＯ％）＋（ＭｇＯ％）＋（Ａｌ2Ｏ3％））／（ＳｉＯ2％）が１．４以上であることが挙げられる（ＪＩＳ Ｒ５２１１）。表４に示した実施例によれば、高炉スラグ量の３．５質量％に相当するフライアッシュのみを高炉スラグ中に吹き込み溶解したときに製造される水砕スラグは、塩基度ｂが１．７７であり、ＪＩＳ基準を満たしているが、より高い塩基度ｂが要求されるときには、転炉スラグをフライアッシュと同量添加することによって塩基度ｂを１．８０まで上昇することが可能である。フライアッシュとともに高炉スラグに溶解することにより、転炉スラグもまた高炉セメント原料または細骨材としての利用などが可能となる。
【００３６】
本発明の実施例によれば、フライアッシュとともに吹込む酸素の量または酸素富化空気の酸素富化率と量とを調整し、かつフライアッシュ吹込みノズルの酸素または酸素富化空気の吐出速度に応じて吹込みノズルの先端位置を調節することにより、フライアッシュの溶解が可能となり、あわせて転炉スラグの有効利用も可能となることが示された。
【００３７】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、セメント原料もしくはコンクリート用骨材としての利用上の制約の多いフライアッシュを、高炉スラグに溶解することによってセメント原料もしくはコンクリート用骨材としての利用上の制約の少ない高炉水砕スラグとする優れたフライアッシュの利用方法が可能となり、工業上有用な効果が期待できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を実施するための高炉鋳床にある流銑鉢にフライアッシュを吹込む装置の概略を示した図。
【符号の説明】
１…フライアッシュ吹込みタンク
２…フライアッシュ切出し装置
３…酸素または酸素富化空気
４…フライアッシュ吹込み配管
５…フライアッシュ吹込みノズル
６…転炉スラグホッパー
７…転炉スラグ切出し装置
８…溶融スラグ
９…スラグ樋
１０…流銑鉢
１１…吹製樋
１２…吹製函
１３…噴流水
１４…水砕スラグ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a fly ash treatment method in which fly ash containing unburned carbon is dissolved in molten blast furnace slag.
[0002]
[Prior art]
Fly ash is fine ash that is scattered with combustion exhaust gas and collected by a dust collector among coal ash generated when coal is burned in a pulverized coal-fired boiler or a coal-fired fluidized bed boiler. The composition varies depending on the ash composition of the coal used, but usually contains about 1% by mass or more of unburned carbon. This fly ash is conventionally used as an admixture for cement and concrete. However, since the reactivity of fly ash is small, when this is mixed in a large amount in cement, the initial strength of concrete or the like decreases. For this reason, a large amount of fly ash cannot be used. On the other hand, by adding mineral fine powder with specific physical properties, the technology to increase the amount of admixture mainly composed of fly ash to 50% without lowering the initial strength of concrete etc. ( JP-A-7-267697) is disclosed. However, in this technology, it is necessary to procure special mineral fine powder, and even if it is based on this, the upper limit of the fly ash mixing amount is up to 50% by weight, and if it is mixed further, the initial strength of concrete, etc. will decrease. There is a problem of doing.
[0003]
Fly ash is recycled as aggregate for concrete. The method consists of fly ash alone or other natural or artificial minerals mixed and fired and solidified to make lightweight aggregates, and fly ash is mixed with cement and granulated to make fine aggregates. With the method. However, the former method requires large heating energy and a crushing step, and the latter method requires addition of cement and a granulation step, and both methods have problems in terms of profitability. On the other hand, a method for producing a concrete aggregate by adding blast furnace slag powder and water to fly ash, kneading and granulating, and then curing by steam curing or hot water curing (JP 2000-44303 A). Publication). However, this technology requires a granulation process, the production of steam or hot water used for curing, the need for thermal energy, the need for site and equipment for curing, and in general, as it is. There is a problem in terms of profitability, such as processing of blast furnace slag powder that can be used as an aggregate.
[0004]
For the above technique, a method of effectively utilizing fly ash by dissolving fly ash in blast furnace slag and making it into fine aggregate for concrete or blast furnace cement as blast furnace granulated slag has been considered. In this method, fly ash is added to molten slag and melted in the slag using sensible heat of the molten slag to produce cements or cement additives (Japanese Patent Laid-Open No. 2001-48614). A method for producing blast furnace granulated slag by melting ash into molten blast furnace slag using sensible heat of the molten blast furnace slag is disclosed.
[0005]
In this method (Japanese Patent Laid-Open No. 2001-48614), there is no need to procure special mineral fine powder required in the method of using fly ash as a cement admixture (Japanese Patent Laid-Open No. 7-267697). Also, there is no need for granulation process, heat energy of steam production or hot water production, and site and equipment for curing required for the method for producing concrete aggregate from fly ash (JP 2000-44303 A) It is.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above prior art (Japanese Patent Laid-Open No. 2001-48614), the temperature of the molten slag is lowered by the addition of fly ash, and the fly ash is not melted in the slag. This causes a problem that the quality of granulated blast furnace slag to be filled as blast furnace cement or as fine aggregate for concrete cannot be ensured.
[0007]
Then, an object of this invention is to provide the utilization method of the fly ash which an unmelted fly ash does not mix in a blast furnace slag.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
The present invention has been made to solve the above-described problems in the conventional method, and the gist thereof is the following means.
(1) Fly ash containing 1% by mass or more of unburned carbon, oxygen-enriched air having an oxygen or oxygen concentration of 30 vol% or more from the nozzle located at the top, on the surface of the molten blast furnace slag, or in the slag And a method for treating fly ash, wherein the fly ash is blown into the molten blast furnace slag and the fly ash is dissolved in the molten blast furnace slag.
(2) The fly ash treatment method according to (1), wherein the fly ash is blown so that the basicity b of the slag after dissolution of fly ash represented by the following formula (1) is 1.4 or more: .
b = ((CaO%) + (MgO%) + (Al 2 O 3 %)) / (SiO 2 %) (1)
Here, the unit of% is mass%.
(3) The fly ash treatment method according to (1) or (2), wherein oxygen or oxygen-enriched air is blown so that an oxygen ratio represented by the following formula (2) is 0.2 or more.
Oxygen ratio = injected oxygen amount (m 3 / h) / oxygen amount required to burn carbon in fly ash to CO 2 (m 3 / h) (2)
(4) Any one of (1) to (3), characterized in that fly ash is blown into the molten blast furnace slag of the hot metal, hot metal, hot metal bowl, blown steel slag or hot metal pan of the blast
(5) While blowing fly ash into the molten blast furnace slag, adding steelmaking slag containing 40% or more of CaO, 5% or more of MgO, and 15% or less of SiO 2 by mass% to the molten blast furnace slag. The processing method for fly ash according to any one of (1) to (4), which is characterized in that it is characterized.
(6) The fly ash treatment method according to (5), wherein the steel slag is added to the molten blast furnace slag so that the total amount of carbon in the fly ash and the steel slag is 1% by mass or more.
(7) The fly ash is blown into the molten blast furnace slag by using a blowing nozzle using a refractory or a water-cooling blowing nozzle, and any one of (1) to (6) Processing method of fly ash.
[0009]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In order to improve the solubility of fly ash in molten blast furnace slag, the present inventor solved the above-mentioned problems and developed a method for treating fly ash. Uses oxygen or oxygen-enriched air as the gas used to blow fly ash into the molten blast furnace slag, conceived to prevent temperature drop of the molten blast furnace slag by burning in As a result, it was found that the unburned carbon in the fly ash should be burned in the slag to prevent the temperature reduction of the molten blast furnace slag.
[0010]
In other words, when blowing fly ash into molten blast furnace slag such as hot metal, hot metal, smelting bowl, blown steel slag or hot metal ladle, heat is required to melt the normal temperature fly ash. The blast furnace slag temperature is not lowered by slag sensible heat alone, fly ash is not easily melted, and the fluidity of the blast furnace slag deteriorates, making it difficult to treat blast furnace slag. By using heat generated by burning unburned carbon in fly ash using oxygen or oxygen-enriched air when blowing into blast furnace slag, temperature reduction of blast furnace slag can be suppressed. . Thus, rapid melting of fly ash and smooth blast furnace slag treatment are possible. At this time, if the amount of unburned carbon in the fly ash is less than 1% by mass, sufficient heat is not generated to melt the fly ash and prevent the slag temperature from being lowered. Ash will not dissolve easily. On the other hand, the upper limit of the amount of unburned carbon in the fly ash is not particularly limited. The following is preferable.
[0011]
In addition, when the carbon content in fly ash is burned with oxygen-enriched air having an oxygen concentration of less than 30 vol%, the sensible heat amount of exhaust gas increases as the temperature of nitrogen in the oxygen-enriched air not involved in combustion increases. Since the combustion heat is used, sufficient heat cannot be secured to melt the fly ash and prevent the slag temperature from being lowered, the blast furnace slag temperature is lowered, and the fly ash is not easily melted. For this reason, the minimum of the oxygen concentration of oxygen enriched air shall be 30 vol%. If the oxygen concentration is 30 vol% or more, the effect of the present invention can of course be obtained even with oxygen having an oxygen concentration of 100 vol%.
[0012]
When the slag after melting is rapidly cooled and used as a blast furnace cement raw material, the basicity b represented by the following formula (1) represented by a component in the blast furnace slag needs to be 1.4 or more.
b = ((CaO%) + (MgO%) + (Al 2 O 3 %)) / (SiO 2 %) (1)
Here,% is mass%.
The formula (1) is a formula showing the basicity of the blast furnace slag defined in JIS R5211, and JIS R5202 is applied mutatis mutandis for the analysis method.
[0013]
Therefore, by adjusting the amount of fly ash blown into the molten blast furnace slag from the blast furnace slag composition and amount and the fly ash composition, the fly ash is blown into the molten blast furnace slag so that the basicity b is 1.4 or more. It is necessary to dissolve. The upper limit of the basicity b is not particularly defined, but is preferably 3.0 or less in order to keep the fluidity of the molten slag good.
[0014]
Moreover, it is preferable that the amount of oxygen to be blown is such that the oxygen ratio represented by the following formula (2) is 0.2.
[0015]
Oxygen ratio = amount of blown oxygen (m 3 / h) / the amount of oxygen necessary to burn carbon in fly ash to CO 2 (m 3 / h) (2)
At an oxygen ratio of 1 carbon stoichiometrically burns up to CO 2, but at an oxygen ratio of 0.5 stoichiometrically follows carbon dioxide according to the following equation (3). However, at an oxygen ratio of 0.2, although some of the unburned carbon remains even if the oxygen used for blowing is consumed to burn the carbon up to CO, some of the unburned carbon remains due to oxygen in the atmosphere. Is burned, and the unburned carbon remaining in the reduction of the iron oxide in the fly ash is used by the equation (4) to become CO gas, and no unburned carbon remains in the slag.
[0016]
C + 1 / 2O 2 = CO (3)
Fe 2 O 3 + 3C = 2Fe + 3CO (4)
Moreover, it is preferable from the viewpoints of thermal efficiency, handling, and the like to use a large bowl, hot metal, a molten iron bowl, a blown iron bowl, and a hot metal ladle as a container for holding the molten blast furnace slag.
[0017]
Furthermore, fly ash can be blown into the molten blast furnace slag, and steelmaking slag can be added to the fly ash. The form of addition may be either added on the fly ash (so-called super-addition) or pre-laid under the container (laying down).
[0018]
Furthermore, the fly ash blowing amount and the steelmaking slag addition amount are adjusted from the blast furnace slag composition and amount, the fly ash composition and the steelmaking slag composition so that the basicity b of the slag after melting is 1.4 or more. You can also At this time, CaO of steelmaking slag is 40% by mass or more, MgO is 5% by mass or more and the concentration of blast furnace slag or higher, and SiO 2 is 15% by mass or less and lower than blast furnace slag. Is difficult to adjust. The upper limit of CaO and MgO and the lower limit of SiO 2 are not particularly defined, but in order to ensure ease of dissolution, CaO (mass%) / SiO 2 (mass%) is 10 or less, and MgO is 30 mass% or less. It is preferable that
[0019]
In addition, since the steelmaking slag contains almost no carbon, if the total amount of unburned carbon combined with the steelmaking slag and fly ash is not more than 1% by mass, the heat of combustion necessary for melting the fly ash and steelmaking slag is generated. I can't. On the other hand, the upper limit of the amount of unburned carbon is not particularly defined, but in order not to increase the slag temperature excessively due to the heat generated by the combustion of carbon and increase the wear of the refractory, it should be 30% by mass or less. Is preferred.
[0020]
Further, since the blowing nozzle is subject to wear due to radiant heat from the high-temperature blast furnace slag or adhesion of the slag, durability is improved by refractory coating or water cooling of the blowing nozzle.
[0021]
Furthermore, in order to prevent the fly ash blown from the nozzle from being scattered to the surroundings, the position of the nozzle tip from the blast furnace slag surface is determined according to the discharge rate of fly ash and oxygen or oxygen-enriched air from the nozzle tip. Adjustment may be made so that the discharged fly ash can easily enter the slag and the blast furnace slag can be prevented from scattering.
[0022]
Next, an embodiment of the present invention will be described. FIG. 1 shows an outline of an apparatus for injecting fly ash into a pouring
Hot metal (not shown) and
[0023]
In the present invention, since the exhaust gas after fly ash combustion is also discharged from the blast furnace slag, the temperature is almost equal to that of the blast furnace slag, so it is necessary to reduce the exhaust gas sensible heat by reducing the amount of exhaust gas. For that purpose, it is important to use oxygen or oxygen-enriched air, either using oxygen depending on the proportion of unburned carbon in fly ash or the amount of converter slag added at the same time, or oxygen enrichment Adjust the oxygen enrichment rate of air. The difference between the oxygen concentration (vol%) of the oxygen-enriched air and the oxygen concentration in the air of 21 vol% is defined as the oxygen enrichment rate.
[0024]
【Example】
Hereinafter, the processing method of the fly ash of this invention is demonstrated in detail by an Example.
[0025]
In implementation, the apparatus which inject | pours fly ash into the pouring basin in the blast furnace cast floor shown in FIG. 1 was used. This was carried out when the temperature of the blast furnace slag was 1490 to 1540 ° C. and the discharge amount was 120 to 180 t / h. Table 1 shows typical compositions of the used fly ash, blast furnace slag and converter slag, and Table 2 shows conditions when the fly ash was blown into the molten blast furnace slag.
[0026]
[Table 1]
Table 3 shows the evaluation of the results carried out under the conditions in Table 2. That is, whether fly ash discharged from the nozzle was not scattered, whether the fluidity of the slag flowing in the blown iron was not deteriorated, and undissolved in the slag lump sampled and cooled at the lower end of the blown iron Table 3 shows the results of visual observation of whether fly ash remained.
[0028]
[Table 2]
[Table 3]
According to the results of
[0031]
The treatment conditions 5 to 8 in Table 3 include oxygen ratio (= injected oxygen consumption (m 3 / h) / oxygen amount required to burn carbon in fly ash to
[0032]
According to the results of
[0033]
Further, when the temperature of the blast furnace slag is 1490 to 1540 ° C. and the discharge amount is 120 to 180 t / h, the fly ash and the converter slag are simultaneously used, and these are dissolved in the blast furnace slag, thereby forming the composition of the granulated slag. Table 4 shows an example in which is adjusted.
[0034]
[Table 4]
As one of the qualities required for granulated blast furnace slag as a raw material for blast furnace cement, the basicity b = ((CaO%) + (MgO%) + (Al 2 O 3 %)) / (SiO 2 %) is 1.4 or more (JIS R5211). According to the examples shown in Table 4, the basicity b of the granulated slag produced when only fly ash corresponding to 3.5% by mass of the amount of blast furnace slag is blown into the blast furnace slag and melted is 1. 77, which meets the JIS standard, but when higher basicity b is required, it is possible to increase basicity b to 1.80 by adding the same amount of converter slag as fly ash. is there. By dissolving in fly ash together with blast furnace slag, converter slag can also be used as blast furnace cement raw material or fine aggregate.
[0036]
According to the embodiment of the present invention, the amount of oxygen blown together with fly ash or the oxygen enrichment rate and amount of oxygen-enriched air is adjusted, and the discharge speed of oxygen or oxygen-enriched air from the fly ash blow nozzle is adjusted. It was shown that the fly ash can be melted and the converter slag can be used effectively by adjusting the tip position of the blowing nozzle according to the above.
[0037]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, fly ash, which has many restrictions on use as a cement raw material or aggregate for concrete, is dissolved in blast furnace slag so as to be used as a cement raw material or a concrete aggregate. It is possible to use an excellent fly ash as a blast furnace granulated slag with few restrictions, and an industrially useful effect can be expected.
[Brief description of the drawings]
BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a schematic view showing an apparatus for blowing fly ash into a slag basin in a blast furnace casting bed for carrying out the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF
Claims (7)
ｂ＝（（ＣａＯ％）＋（ＭｇＯ％）＋（Ａｌ2Ｏ3％））／（ＳｉＯ2％）・・・（１）
ここで、％の単位は質量％。2. The fly ash treatment method according to claim 1, wherein the fly ash is injected so that the basicity b of the blast furnace slag after melting the fly ash represented by the following formula (1) is 1.4 or more.
b = ((CaO%) + (MgO%) + (Al 2 O 3 %)) / (SiO 2 %) (1)
Here, the unit of% is mass%.
酸素比＝吹込み酸素量(ｍ3／ｈ)／フライアッシュ中の炭素をＣＯ2まで燃焼するのに必要な酸素量(ｍ3／ｈ） ・・・（２）3. The fly ash treatment method according to claim 1, wherein oxygen or oxygen-enriched air is blown so that an oxygen ratio represented by the following formula (2) is 0.2 or more.
Oxygen ratio = amount of blown oxygen (m 3 / h) / amount of oxygen necessary to burn carbon in fly ash to CO 2 (m 3 / h) (2)
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