JPH10263768A - Method for reusing converter slag - Google Patents
Method for reusing converter slagInfo
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- JPH10263768A JPH10263768A JP9069356A JP6935697A JPH10263768A JP H10263768 A JPH10263768 A JP H10263768A JP 9069356 A JP9069356 A JP 9069356A JP 6935697 A JP6935697 A JP 6935697A JP H10263768 A JPH10263768 A JP H10263768A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、転炉吹錬後の溶融
スラグを改質して連続鋳造用のモールドパウダーとし
て、再利用する方法に関する。[0001] The present invention relates to a method for reforming molten slag after converter blowing to reuse it as a mold powder for continuous casting.
【０００２】[0002]
【従来の技術】鉄鋼生産コストの低減およびスラグ廃棄
にともなう環境汚染防止のために、スラグの生成量の低
減が望まれている。鉄鋼スラグの代表である高炉スラグ
や製鋼スラグの利用については、今までに色々と試みら
れてきた。2. Description of the Related Art In order to reduce steel production costs and to prevent environmental pollution caused by slag disposal, it is desired to reduce the amount of slag produced. There have been various attempts to use blast furnace slag and steelmaking slag, which are representatives of steel slag.
【０００３】高炉スラグは当初、土地造成用材または路
盤材に利用する程度であったが、最近は水砕スラグのセ
メント原料への用途が圧倒的な割合を占めている。これ
は高炉スラグの化学成分がポルトランドセメントに近い
ことや優れた潜在水硬性を備えていることを有効に利用
しており、現在、高炉スラグの利用率は１００％近くな
っている。[0003] Initially, blast furnace slag was used only for land preparation materials or roadbed materials, but recently, the use of granulated slag as a raw material for cement accounts for an overwhelming proportion. This makes effective use of the fact that the chemical composition of blast furnace slag is close to Portland cement and that it has excellent hydraulic potential. At present, the utilization rate of blast furnace slag is close to 100%.
【０００４】製鋼スラグは当初、精錬の副原料として用
いたが遊離酸化カルシュウム（ｆｒｅｅ ＣａＯ）を含
むため大気中の水分と反応して体積が２倍程度に膨張
し、スラグが崩壊して取り扱いがむずかしかった。しか
し最近は、比較的崩壊に対し安定な低塩基度３〜４のも
のを大気中で５ケ月程度エイジングした後に、路盤材等
へ適用されているが、利用率としては６０〜７０％程度
である。[0004] Steelmaking slag was initially used as an auxiliary material for refining, but contains free calcium oxide (free CaO), and reacts with moisture in the atmosphere to expand its volume about twice, causing the slag to collapse and to be handled. It was difficult. Recently, however, those having a low basicity of 3 to 4 which are relatively stable against collapse have been aged in the atmosphere for about 5 months and then applied to roadbed materials, etc., but the utilization rate is about 60 to 70%. is there.
【０００５】その他に、次のような利用方法が提示され
ている。特開平７−１７２８８２号公報には、鉄鋼スラ
グを硫酸溶液中に浸漬して反応させて石膏を生成させた
後、硫酸溶液から分離し、水洗乾燥して石膏粉末を得る
方法が開示されている。[0005] In addition, the following utilization methods have been proposed. Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-172882 discloses a method in which steel slag is immersed in a sulfuric acid solution and reacted to produce gypsum, separated from the sulfuric acid solution, washed with water and dried to obtain a gypsum powder. .
【０００６】また、特開昭６１−１９７４５１号公報に
は、製銑、製鋼工程で発生するスラグ中の不純物である
Ｐ（燐）またはＳ（硫黄）を除去し、このスラグを再度
製鋼精錬用としてリサイクルして使用する方法が開示さ
れている。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-197451 discloses that P (phosphorus) or S (sulfur), which are impurities in slag generated in iron making and steel making processes, is removed, and this slag is again used for steel making and refining. A method of recycling and using the same is disclosed.
【０００７】しかし、これらは鉄鋼スラグをそのままセ
メント原料に使用したり、再度鉄鋼精錬用に用いたり付
加価値の低い用途に限られている。また、いずれの方法
も溶融スラグの熱エネルギーを活用していない。[0007] However, these are limited to applications in which steel slag is used as it is as a cement raw material, or is used again for steel refining, or has low added value. Neither method utilizes the thermal energy of the molten slag.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、転炉
からの溶融スラグまたは冷却スラグを改質し、さらに必
要により成分を調整して、付加価値の高い連続鋳造用の
モールドパウダーとして再利用する方法を提供すること
にある。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to reform molten slag or cooling slag from a converter, adjust the components as necessary, and re-use it as a high-value-added mold powder for continuous casting. The purpose is to provide a way to use it.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明者は、転炉からの
スラグ (以下、転炉スラグ) の再利用方法として、種々
の実験、検討を行った結果、下記の知見を得た。Means for Solving the Problems The present inventor has conducted various experiments and studies as a method of reusing slag from a converter (hereinafter, converter slag), and has obtained the following findings.
【００１０】転炉吹錬後のスラグはモールドパウダー
のＣａＯ、ＳｉＯ2 、Ｆ、およびその他の成分組成が比
較的類似している。 成分調整剤を特に溶融スラグ中に添加することによ
り、モールドパウダーの品質に欠かせない成分の均一化
が達成できるとともに、溶融スラグの熱を添加材の溶融
熱源として有効活用できる。[0010] The slag after converter blowing has relatively similar composition of CaO, SiO 2 , F and other components in the mold powder. In particular, by adding the component adjuster to the molten slag, the components essential to the quality of the mold powder can be made uniform, and the heat of the molten slag can be effectively used as a heat source for melting the additive.
【００１１】本発明は、このような知見に基づきなされ
たもので、その要旨は下記の通りである。 （１）転炉吹錬後の溶融スラグにＳｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｃ
ａの一種以上と、ＳｉＯ2 、ＣａＦ2 およびＮａ2 ＣＯ
3 を添加して、少なくともＦ、Ｎａ2 Ｏ、ＦｅＯおよび
ＭｎＯの含有量が下記の範囲になるように成分調整する
とともに、塩基度を０．５〜１．５に調整した後、粉砕
して粉末とし、連続鋳造用モールドパウダーとして使用
することを特徴とする転炉スラグの再利用方法である。The present invention has been made based on such findings, and the gist is as follows. (1) Si, Al, Mg, C
a, at least one of SiO 2 , CaF 2 and Na 2 CO
3 is added, at least the components of F, Na 2 O, FeO and MnO are adjusted so that the content is within the following range, and after adjusting the basicity to 0.5 to 1.5, pulverization is performed. This is a method for reusing converter slag, which is used as a powder for use as a mold powder for continuous casting.
【００１２】重量％で、Ｆ：１〜２０％、Ｎａ2 Ｏ：５
〜２０％、ＦｅＯ：０〜１５％、ＭｎＯ：０〜５％。In weight%, F: 1 to 20%, Na 2 O: 5
-20%, FeO: 0-15%, MnO: 0-5%.
【００１３】ここでいう「塩基度」とは、スラグ中のＣ
ａＯ％のＳｉＯ2 ％に対する比（ＣａＯ％／ＳｉＯ
2 ％）をいう。 （２）前記溶融スラグを冷却スラグとする上記（１）項
記載の転炉スラグの再利用方法。[0013] The term "basicity" as used herein refers to C in the slag.
The ratio of aO% to SiO 2 % (CaO% / SiO
2 %). (2) The method for reusing converter slag according to the above (1), wherein the molten slag is a cooling slag.
【００１４】通常の転炉吹錬工程において、生成した溶
融スラグは、吹錬終了して出鋼した後、溶鋼用の取鍋と
は別のスラグ専用鍋（以下、ただ単に「滓鍋」という）
へ排滓される。滓鍋はヤードへ運搬され、溶融スラグは
滓鍋からヤードへ排出された後、そこで放置されてい
る。放置された溶融スラグは自然冷却により凝固する。
その間に大気中に放出されるスラグの熱量は大きいにも
関わらず、エネルギーとして他方面へ有効利用されるに
は至っていない。In a normal converter blowing process, the molten slag produced is subjected to a steelmaking process after the completion of the blowing, and then a slag pot (hereinafter simply referred to as a slag pot) different from a ladle for molten steel. )
To the waste. The slag pot is transported to the yard, and the molten slag is discharged from the slag pot to the yard and left there. The left molten slag solidifies by natural cooling.
During that time, the slag released into the atmosphere has a large calorific value, but has not been effectively used as energy for the other side.
【００１５】転炉吹錬後の溶融スラグの主成分は、塩基
度が２．０〜６．０（ＣａＯ：４０〜６０％、Ｓｉ
Ｏ2 ：１０〜１５％）程度、Ｆが０〜１０％程度であ
る。一方、連続鋳造に使用されるモールドパウダーは、
塩基度が０．５〜１．５（ＣａＯ：２０〜５０％、Ｓｉ
Ｏ2 ：３０〜４０％）程度、Ｆが１〜２０％程度、およ
びＮａ2 Ｏが１０％前後である。The main component of the molten slag after converter blowing has a basicity of 2.0 to 6.0 (CaO: 40 to 60%, Si
O 2 : 10 to 15%) and F is about 0 to 10%. On the other hand, mold powder used for continuous casting is
Basicity is 0.5 to 1.5 (CaO: 20 to 50%, Si
O 2 : 30 to 40%), F is about 1 to 20%, and Na 2 O is about 10%.
【００１６】したがって、転炉スラグを基にしてモール
ドパウダーを製作するには、塩基度、Ｆ、Ｎａ2 Ｏおよ
び必要によりその他の成分を添加剤により調整する必要
がある。Therefore, in order to produce a mold powder based on converter slag, it is necessary to adjust basicity, F, Na 2 O and, if necessary, other components with additives.
【００１７】本発明では、成分調整のために添加剤を溶
融状態の転炉スラグに添加するため、容易に成分を均一
にすることが可能となった。即ち、添加剤が溶融スラグ
の含有熱により加熱され、スラグ中へ溶解することによ
り、両者が溶融状態となり効率的にかつ均一に混合でき
る。In the present invention, additives are added to the converter slag in a molten state for component adjustment, so that the components can be easily made uniform. That is, the additive is heated by the heat contained in the molten slag and is dissolved in the slag, so that both are in a molten state and can be efficiently and uniformly mixed.
【００１８】[0018]
【発明の実施の形態】本発明の転炉吹錬後の溶融スラグ
を改質する塩基度、Ｆ、Ｎａ2 Ｏ、ＦｅＯおよびＭｎＯ
を前記のように限定した理由を以下に説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The basicity, F, Na 2 O, FeO and MnO for reforming molten slag after converter blowing of the present invention.
Will be described below.
【００１９】塩基度：０．５〜１．５ 前述したように、通常転炉吹錬後の溶融スラグはＣａＯ
が４０〜６０％、ＳｉＯ2 が１０〜１５％であり、塩基
度は２．０〜６．０程度で、融点は１６００〜１７００
℃である。転炉スラグの塩基度が高いのは、溶鋼中のＦ
ｅ、Ｍｎ等の金属の酸化損失を抑制するためと、転炉お
よび取鍋の耐火物の溶損を抑制するためである。Basicity: 0.5 to 1.5 As described above, the molten slag after the converter blowing is usually CaO
But 40 to 60% SiO 2 is 10-15%, basicity is about 2.0 to 6.0, a melting point of from 1600 to 1700
° C. The high basicity of converter slag is due to the high F content in molten steel.
This is for suppressing the oxidation loss of metals such as e and Mn and for suppressing the erosion of refractories in the converter and the ladle.
【００２０】一方、通常のモールドパウダーはＣａＯが
３５〜４０％、ＳｉＯ2 が３０〜３５％であり塩基度は
０．５〜１．５で、融点は１０００〜１２００℃であ
る。On the other hand, a normal mold powder contains 35 to 40% of CaO and 30 to 35% of SiO 2 , has a basicity of 0.5 to 1.5, and has a melting point of 1000 to 1200 ° C.
【００２１】したがって、転炉溶融スラグを利用してモ
ールドパウダーを製造するには、塩基度を調整する必要
がある。この調整はＳｉＯ2 を転炉溶融スラグ中に添加
することにより行われる。このときのＳｉＯ2 源として
は珪砂または珪石等を用いる。なおＣａＯは、上記のよ
うに転炉溶融スラグ中に多量に含有されているので、添
加する必要はない。Therefore, in order to produce a mold powder using the converter molten slag, it is necessary to adjust the basicity. This adjustment is performed by adding SiO 2 to the converter slag. At this time, silica sand or silica stone is used as the SiO 2 source. Since CaO is contained in a large amount in the converter molten slag as described above, it is not necessary to add CaO.
【００２２】モールドパウダーの塩基度調整は、溶融パ
ウダーの流動性を確保し、鋳型と鋳片との間隙へ流入し
易くして潤滑性を維持するためである。モールドパウダ
ーの塩基度が０．５未満であると、溶融パウダーの流動
性が良すぎて鋳型と鋳片との間隙への溶融パウダーの流
入が不均一になり、鋳片表面温度が不均一になって、鋳
片表面割れの要因となるので下限を０．５とした。一
方、１．５を超えるとモールドパウダーの融点が高くな
り、溶融しにくくなって潤滑の効果が得られないので上
限は１．５とした。The adjustment of the basicity of the mold powder is intended to ensure the fluidity of the molten powder, facilitate the flow into the gap between the mold and the slab, and maintain the lubricity. If the basicity of the mold powder is less than 0.5, the fluidity of the molten powder is too good, the flow of the molten powder into the gap between the mold and the slab becomes uneven, and the slab surface temperature becomes uneven. Therefore, the lower limit is set to 0.5 because it becomes a factor of surface slab cracking. On the other hand, if it exceeds 1.5, the melting point of the mold powder becomes high, making it difficult to melt, and the lubricating effect cannot be obtained.
【００２３】Ｆ：１〜２０％ 転炉吹錬後の溶融スラグにはＦが１〜１０％程度含有さ
れている。このＦは転炉スラグを高塩基度に維持すると
ともに、スラグの融点を低下させて流動性を良くする働
きを持っている。F: 1 to 20% F is contained in the molten slag after converter blowing at about 1 to 10%. This F has the function of maintaining the converter slag at a high basicity and lowering the melting point of the slag to improve the fluidity.
【００２４】一方、モールドパウダーにはＦが１〜２０
％程度含有されている。したがって、Ｆを１〜２０％の
所定の値に調整する必要がある。この調整はＣａＦ2 を
転炉溶融スラグ中に添加することにより行われる。この
ときのＣaＦ2 源としては蛍石を用いる。モールドパウ
ダーのＦは、溶融パウダーの流動性を確保するためであ
る。On the other hand, F is 1 to 20 in the mold powder.
%. Therefore, it is necessary to adjust F to a predetermined value of 1 to 20%. This adjustment is performed by adding CaF 2 into the converter molten slag. Fluorite is used as the CaF 2 source at this time. F of the mold powder is for ensuring the fluidity of the molten powder.
【００２５】モールドパウダー中のＦが１％未満である
と、融点が高くなり流動性が悪くなるので下限を１％と
した。しかし、２０％を超えると流動性が良すぎてタン
デイシュに取り付けた侵漬ノズルが溶損するので上限は
２０％とした。なお、好ましくは５〜１０％、より好ま
しくは６〜８％である。If the F content in the mold powder is less than 1%, the melting point becomes high and the fluidity deteriorates, so the lower limit was made 1%. However, if it exceeds 20%, the fluidity is too good and the immersion nozzle attached to the tundish melts, so the upper limit was made 20%. In addition, Preferably it is 5-10%, More preferably, it is 6-8%.
【００２６】Ｎａ2 Ｏ：５〜２０％ 転炉吹錬後の溶融スラグにはＮａ2 Ｏはほとんど含有さ
れていない。しかしモールドパウダーは融点を下げて流
動性を上げる目的で、Ｎａ2 Ｏを５〜２０％含有させて
いる。したがって、Ｎａ2 Ｏを調整する必要がある。こ
の調整はＮａ2ＣＯ3 を転炉溶融スラグ中に添加するこ
とにより行われる。このときのＮａ2 ＣＯ3 源としては
ソーダ灰を用いる。Na 2 O: 5 to 20% The molten slag after converter blowing contains almost no Na 2 O. But mold powder for the purpose of improving the fluidity by lowering the melting point, and is contained 5-20% of Na 2 O. Therefore, it is necessary to adjust Na 2 O. This adjustment is performed by adding Na 2 CO 3 to the converter molten slag. At this time, soda ash is used as a source of Na 2 CO 3 .
【００２７】モールドパウダー中のＮａ2 Ｏが５％未満
であると、融点が高くなり流動性が悪くなるので下限を
５％とした。しかし、２０％を超えると流動性が良すぎ
て侵漬ノズルの溶損速度が大きくなるので上限は２０％
とした。なお、好ましくは６〜１５％、より好ましくは
８〜１２％である。If the content of Na 2 O in the mold powder is less than 5%, the melting point becomes high and the fluidity deteriorates, so the lower limit was made 5%. However, if it exceeds 20%, the fluidity is too good and the erosion speed of the immersion nozzle increases, so the upper limit is 20%.
And In addition, Preferably it is 6-15%, More preferably, it is 8-12%.
【００２８】ＦｅＯおよびＭｎＯ 転炉の溶融スラグには、吹錬中に生成されるＦｅＯおよ
びＭｎＯがそれぞれ１０〜３０％、５〜１０％程度含有
されている。この成分がスラグ中にあると、融点は低下
するが、一方でスラグの持つ溶鋼酸化力がその分だけ増
大するため、モールドパウダーとして好ましくない。し
たがって、転炉の溶融スラグをモールドパウダーとして
再利用する場合、ＦｅＯおよびＭｎＯをそれぞれ０〜１
５％、０〜５％程度に調整する必要がある。この調整
は、Ｓｉを転炉溶融スラグに添加して酸化還元反応を起
こさせることによりできる。The molten slag of the FeO and MnO converter contains FeO and MnO generated during blowing, respectively, in an amount of about 10 to 30% and 5 to 10%. When this component is present in the slag, the melting point decreases, but on the other hand, the oxidizing power of the slag to molten steel increases by that much, which is not preferable as mold powder. Therefore, when the molten slag of the converter is reused as mold powder, FeO and MnO are each 0 to 1%.
It is necessary to adjust to about 5% and 0 to 5%. This adjustment can be performed by adding Si to the converter molten slag to cause an oxidation-reduction reaction.
【００２９】ＳｉとＦｅＯまたはＭｎＯとの酸化還元反
応は、次の（１）および（２）式で表される。 Ｓｉ＋２ＦｅＯ＝ＳｉＯ2 ＋２Ｆｅ ・・・・・・・・（１） Ｓｉ＋２ＭｎＯ＝ＳｉＯ2 ＋２Ｍｎ ・・・・・・・・（２） （１）および（２）式により生成したＳｉＯ2 は、塩基
度調整剤として添加するＳｉＯ2 と同様の役割をする。
また、ＦｅおよびＭｎは還元されて金属となる。Ｆｅお
よびＭｎはスラグと比較して比重が大きいため、沈降に
より、スラグからは自然に分離する。The redox reaction between Si and FeO or MnO is represented by the following equations (1) and (2). Si + 2FeO = SiO 2 + 2Fe (1) Si + 2MnO = SiO 2 + 2Mn (2) The basicity of the SiO 2 generated by the formulas (1) and (2) is adjusted. It plays the same role as SiO 2 added as an agent.
Further, Fe and Mn are reduced to metal. Since Fe and Mn have a higher specific gravity than slag, they are naturally separated from slag by sedimentation.
【００３０】添加するＳｉ源としては、Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓ
ｉ、Ｃａ−Ｓｉ等の金属Ｓｉまたはその合金を用いるの
が良い。また、Ｓｉの代わりにまたはその一部の代わり
に、Ａｌ、ＭｇおよびＣａの少なくとも１種を添加して
も良い。この場合、生成する酸化物はそれぞれＡｌ2 Ｏ
3 、ＭｇＯおよびＣａＯであり、さらにＳｉも同時添加
する場合にはＳｉＯ2 も生成し、モールドパウダーにと
ってそれらはいずれも必要な成分であるので、過度に生
成しないように添加量を制御さえすれば何ら問題はな
い。As a Si source to be added, Si, Fe—S
i, metal Si such as Ca-Si or an alloy thereof is preferably used. Further, at least one of Al, Mg and Ca may be added instead of Si or a part thereof. In this case, the generated oxides are each Al 2 O
3 , MgO and CaO, and when Si is added at the same time, SiO 2 is also generated. Since these are all necessary components for mold powder, it is only necessary to control the addition amount so as not to generate excessively. There is no problem at all.
【００３１】上記以外の成分調整について以下に説明す
る。 ＭｇＯおよびＡｌ2 Ｏ3 転炉溶融スラグはＭｇＯおよびＡｌ2 Ｏ3 を各１〜５％
程度含有しているが、これは造滓剤に含まれる不可避的
不純物であり、また炉壁耐火物の溶損等の要因で存在し
ている。モールドパウダーにも転炉溶融スラグと同程度
のＭｇＯおよびＡｌ2 Ｏ3 が含まれているので、これら
は特に問題とはならない。The component adjustment other than the above will be described below. MgO and Al 2 O 3 converter molten slag contains MgO and Al 2 O 3 at 1 to 5% each.
To a certain extent, this is an unavoidable impurity contained in the slag-making agent, and is present due to factors such as erosion of the furnace wall refractory. Since the mold powder also contains MgO and Al 2 O 3 in the same degree as the converter slag, these are not particularly problematic.
【００３２】ＰおよびＳ 転炉溶融スラグ中のＰおよびＳは、各１％未満程度含有
しているが、これは溶鋼中のＰおよびＳが、精錬反応に
よりＰ2 Ｏ5 および硫化物となって転炉スラグに吸収さ
れるためである。モールドパウダーにとって、これらは
存在しない方が望ましいが、転炉スラグからモールドパ
ウダーへの成分調整時に希釈されることもあり、特に問
題とはならない。P and S Each of the P and S in the converter molten slag contains less than about 1% of P and S. This is because P and S in the molten steel are converted into P 2 O 5 and sulfide by a refining reaction. This is because it is absorbed by the converter slag. It is desirable that these do not exist for the mold powder, but they are not particularly problematic because they may be diluted during the adjustment of the components from the converter slag to the mold powder.
【００３３】次に、転炉吹錬後の溶融スラグの成分調整
の具体的な実施方法について説明する。前述したように
実際に使用する添加剤は、主として、ＳｉＯ2 としての
珪石（珪砂を含む）、Ｆ源としての蛍石、Ｓｉ源として
のＳｉ合金およびＮａ2 Ｏ源としてソーダ灰を用いるの
が一般的である。添加剤中の必要成分は、通常製鋼原料
として用いられている程度の純度であれば十分である。Next, a specific method of adjusting the components of the molten slag after converter blowing will be described. As described above, the additives actually used are mainly silica (including silica sand) as SiO 2 , fluorite as an F source, Si alloy as a Si source, and soda ash as a Na 2 O source. General. The necessary components in the additive are sufficient if they have such a purity that they are usually used as a raw material for steelmaking.
【００３４】添加剤の粒度は細かい方が溶解し易いの
で、１００μｍ以下が好ましい。また添加剤は、含有す
る水分による水蒸気爆発を避けるために良く乾燥した後
に使用する。[0034] The finer the particle size of the additive is, the easier it is to dissolve. The additive is used after being thoroughly dried in order to avoid a steam explosion due to contained moisture.
【００３５】これらの添加剤はホッパーに予め装入して
おき、転炉吹錬終了後に排滓された溶融スラグが入って
いる滓鍋へ、ホッパーから落下投入するのが簡便でよ
い。ホッパーは、添加剤の種類の数だけ用意し、各種添
加剤を別々に添加できるようにするのが好ましい。添加
順序は、Ｓｉ合金を添加した後、蛍石、ソーダ灰、最後
に珪石を添加するのがよい。すなわち蛍石が溶融促進剤
の役割をするのでスラグを溶融状態に保もてるからであ
る。It is convenient that these additives are previously charged in a hopper and dropped from the hopper into a slag pot containing molten slag discharged after the completion of converter blowing. It is preferable that hoppers are prepared by the number of types of additives so that various additives can be added separately. It is preferable to add fluorite, soda ash, and finally silica stone after adding the Si alloy. That is, since fluorite plays a role of a melting accelerator, slag can be kept in a molten state.
【００３６】Ｓｉ合金の添加量は、転炉からの溶融スラ
グの量、溶融スラグ中のＦｅＯおよびＭｎＯの含有量
と、モールドパウダーとしての目標ＦｅＯおよびＭｎＯ
の含有量とを考慮して決定する。The amount of the Si alloy to be added depends on the amount of the molten slag from the converter, the content of FeO and MnO in the molten slag, and the target FeO and MnO as the mold powder.
Is determined in consideration of the content.
【００３７】蛍石の添加量は、溶融スラグの量、溶融ス
ラグ中のＦの含有量と、モールドパウダーとしての目標
Ｆの含有量とを考慮して決定する。珪石の添加量は、溶
融スラグの量、溶融スラグ中の塩基度と、モールドパウ
ダーとしての目標塩基度を考慮して、Ｓｉ合金添加量
（生成するＳｉＯ2 量）および蛍石添加量（含有ＳｉＯ
2 量）を決定する。The amount of fluorite added is determined in consideration of the amount of molten slag, the content of F in the molten slag, and the target F content as a mold powder. The addition amount of silica, the amount of molten slag, and basicity of the molten slag, in consideration of the target basicity as mold powder, Si alloy amount (SiO 2 amount to produce) and fluorite amount (containing SiO
2 amount).
【００３８】成分調整の済んだ溶融スラグは滓鍋から排
出し、自然冷却をする。次に、成分調整後の常温スラグ
を粉砕するが粉砕粒度について限定した理由を以下に説
明する。The molten slag whose components have been adjusted is discharged from the slag pot and cooled naturally. Next, the reason why the room temperature slag after the component adjustment is pulverized but the pulverized particle size is limited will be described below.
【００３９】冷却した後のスラグはモールドパウダーと
して利用するために、粉砕する。粉砕の方法は特に限ら
れることはなく、通常の方法であるロータリーミルで良
い。粒度は細かい方が鋳型内で溶融し易いので望まし
い。１００μｍ以上になると溶融速度が十分得られなく
なるので好適上限を１００μｍとした。The cooled slag is pulverized in order to use it as a mold powder. The method of pulverization is not particularly limited, and a rotary mill which is an ordinary method may be used. Finer particle size is desirable because it is easier to melt in the mold. If it is 100 μm or more, a sufficient melting rate cannot be obtained, so the preferred upper limit is set to 100 μm.
【００４０】その後、粉砕したスラグの成分分析を行
い、各成分が目標範囲内にあることを確認する。次に、
上述した以外の成分を調整する場合について説明する。Thereafter, the components of the pulverized slag are analyzed to confirm that each component is within the target range. next,
A case where components other than those described above are adjusted will be described.
【００４１】モールドパウダーの融点を降下させ、流動
性を良好にすることを目的として、Ｎａ2 Ｏの他に、Ｌ
ｉ2 Ｏを含有させる場合がある。そのために、これらの
原料を転炉からの溶融スラグに専用ホッパーから添加し
てもよいし、スラグを粉砕後の成分調整時に粉状原料に
て配合しても良い。For the purpose of lowering the melting point of the mold powder and improving the fluidity, in addition to Na 2 O, L
In some cases, i 2 O is contained. For this purpose, these raw materials may be added to the molten slag from the converter from a dedicated hopper, or the slag may be mixed with a powdery raw material at the time of adjusting the components after pulverization.
【００４２】また、モールドパウダーの溶鋼表面の保温
性を向上させるために、Ｃ、Ｃａ、Ｓｉ等の燃焼剤を配
合することがある。しかし、これらを溶融スラグに添加
するとスラグの熱で燃焼してしまうので、スラグを粉砕
した後に粉状原料として配合しなければならない。これ
らの原料の混合は、例えばモールドパウダー用として一
般的に実施されているナウターミキサーで行うと良い。Further, in order to improve the heat retaining property of the molten steel surface of the mold powder, a burning agent such as C, Ca, Si or the like may be blended. However, if these are added to the molten slag, they burn due to the heat of the slag, so the slag must be pulverized and then blended as a powdery raw material. The mixing of these raw materials may be performed, for example, with a Nauta mixer generally used for mold powder.
【００４３】成分調整されたモールドパウダーは、１０
０〜１５０℃程度の温度で乾燥し、鋳型内にて溶融不
良、異常反応を防止するため水分を０．５重量％以下に
する。なお、溶融スラグの顕熱を利用せずに、自然冷却
したスラグに上記成分を添加して成分調整、塩基度調整
を行っても良い。The mold powder whose components have been adjusted is 10
It is dried at a temperature of about 0 to 150 ° C., and the water content is made 0.5% by weight or less to prevent poor melting and abnormal reaction in the mold. Instead of using the sensible heat of the molten slag, the above components may be added to the naturally cooled slag to adjust the components and adjust the basicity.
【００４４】[0044]
【実施例】成分調整は、８０トン上底吹転炉で脱炭吹錬
終了後の炭素鋼を出鋼後転炉を傾動し、滓鍋へ排滓した
表１に示す転炉吹錬後の溶融スラグ５トンに対して行っ
た。EXAMPLE The composition was adjusted by tapping the carbon steel after decarburization blowing in an 80-ton top-bottom blowing converter and then tilting the converter and discharging the carbon steel into a slag pot. 5 tons of molten slag.
【００４５】添加剤の重量は、表１のモールドパウダー
目標成分組成に合わせるように計算した後、専用の添加
ホッパーから、まず金属Ｓｉ（Ｔ．ＦｅおよびＭｎＯ酸
化還元用）を２００ｋｇ添加した。その後、添加ホッパ
ーから蛍石（Ｆ用）を１４００ｋｇ、ソーダ灰（Ｎａ2
Ｏ用）を１５００ｋｇ添加して、最後に珪砂（ＳｉＯ2
用）を１７５０ｋｇ添加した。The weight of the additive was calculated in accordance with the target composition of the mold powder shown in Table 1, and then 200 kg of metallic Si (for T.Fe and MnO redox) was first added from a dedicated addition hopper. Thereafter, 1400 kg of fluorite (for F) and soda ash (Na 2
O) and finally, silica sand (SiO 2
1750 kg).
【００４６】次に、成分調整済みの転炉スラグを滓鍋か
ら排出し、自然冷却後、ロータリーミルにより粉砕して
粒度を６０μｍにして、さらにこの粉末にＣａ、Ｓｉ等
を加えて成分調整を行ったところ、表１の本発明のモー
ルドパウダーの成分となった。表１から明らかのように
モールドパウダー目標成分組成と本発明のモールドパウ
ダーとは、ほとんど同一成分であることが分かる。Next, the converter slag whose components have been adjusted is discharged from the slag pot, and after natural cooling, crushed by a rotary mill to a particle size of 60 μm, and Ca, Si, etc. are added to the powder to adjust the components. As a result, components of the mold powder of the present invention shown in Table 1 were obtained. As is clear from Table 1, it can be seen that the target component composition of the mold powder and the mold powder of the present invention are almost the same component.
【００４７】[0047]
【表１】 [Table 1]
【００４８】また、添加剤処理中にスラグの温度は低下
したが溶融状態を保っており、成分分析を５ヶ所（表１
は代表の１ヶ所のみ示した）行ったがバラツキはほとん
どなく、転炉スラグと添加剤は十分混合されていたこと
を確認した。したがって、転炉スラグからモールドパウ
ダーを製造できることが分かった。Further, the temperature of the slag was lowered during the additive treatment, but the slag was maintained in a molten state.
Was shown only at one representative place), but there was almost no variation, and it was confirmed that the converter slag and the additive were sufficiently mixed. Therefore, it was found that mold powder could be produced from converter slag.
【００４９】次に、表１に示す本発明のモールドパウダ
ーを以下の条件にて実操業に使用した。連続鋳造機は垂
直部の長さ１．５ｍ、湾曲半径３．５ｍ、の垂直曲げ型
を用いて、鋳型寸法１００ｍｍ厚さ×１０００ｍｍ幅
で、中炭素鋼（Ｃ：０．１７％、Ｓｉ：０．１０％、Ｍ
ｎ：０．３５％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００２
％）の鋳造を行い鋳片表面を目視で観察した。Next, the mold powder of the present invention shown in Table 1 was used in actual operation under the following conditions. The continuous casting machine uses a vertical bending mold having a vertical part length of 1.5 m and a radius of curvature of 3.5 m, and has a mold size of 100 mm thickness × 1000 mm width and medium carbon steel (C: 0.17%, Si: 0.10%, M
n: 0.35%, P: 0.015%, S: 0.002
%) And the slab surface was visually observed.
【００５０】その結果、鋳片表面の湯皺、ノロ噛みおよ
び縦割れ等のモールドパウダーに起因する欠陥発生量
は、従来の原料から製造したモールドパウダーを使用し
た場合と同程度であった。As a result, the amount of defects caused by mold powder, such as hot wrinkles on the surface of the slab, bite, and vertical cracks, was almost the same as that in the case of using mold powder manufactured from conventional raw materials.
【００５１】[0051]
【発明の効果】今まで、セメント原料および製鋼精錬用
にしか利用されていなかった転炉スラグを、従来よりも
付加価値の高い連続鋳造用のモールドパウダーとして再
利用でき、かつ排滓直後のスラグ顕熱を有効利用でき
る。The converter slag which has been used only for cement raw materials and steelmaking and refining can be reused as a mold powder for continuous casting, which has higher added value than before, and the slag immediately after the waste is discharged. Sensible heat can be used effectively.
Claims (2)
Ｍｇ、Ｃａの一種以上と、ＳｉＯ2 、ＣａＦ2 およびＮ
ａ2 ＣＯ3 を添加して、少なくともＦ、Ｎａ2 Ｏ、Ｆｅ
ＯおよびＭｎＯの含有量が下記の範囲になるように成分
調整するとともに、塩基度を０．５〜１．５に調整した
後、粉砕して粉末とし、連続鋳造用モールドパウダーと
して使用することを特徴とする転炉スラグの再利用方
法。重量％で、Ｆ：１〜２０％、Ｎａ2 Ｏ：５〜２０
％、 ＦｅＯ：０〜１５％、ＭｎＯ：０〜５％。The molten slag after the converter blowing has been added to Si, Al,
One or more of Mg and Ca, SiO 2 , CaF 2 and N
a 2 CO 3 to add at least F, Na 2 O, Fe
After adjusting the components so that the content of O and MnO is in the following range, adjusting the basicity to 0.5 to 1.5, pulverizing the powder, and using it as a mold powder for continuous casting. Characteristic method of recycling converter slag. In weight%, F: 1~20%, Na 2 O: 5~20
%, FeO: 0 to 15%, MnO: 0 to 5%.
項１記載の転炉スラグの再利用方法。2. The method according to claim 1, wherein said molten slag is a cooling slag.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9069356A JPH10263768A (en) | 1997-03-24 | 1997-03-24 | Method for reusing converter slag |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9069356A JPH10263768A (en) | 1997-03-24 | 1997-03-24 | Method for reusing converter slag |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10263768A true JPH10263768A (en) | 1998-10-06 |
Family
ID=13400205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9069356A Withdrawn JPH10263768A (en) | 1997-03-24 | 1997-03-24 | Method for reusing converter slag |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10263768A (en) |
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1997
- 1997-03-24 JP JP9069356A patent/JPH10263768A/en not_active Withdrawn
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