JP4132913B2 - Elongated Magnesia Clinker - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、マグネシア・カーボン質れんが用の骨材、特に底吹転炉の羽口用のマグネシア・カーボン質れんがの骨材として有利に使用することができる細長形状のマグネシアクリンカに関する。
【０００２】
【従来の技術】
底吹転炉の羽口（精錬用ガス吹き込み口）用の耐火材には、特に高い耐熱性が要求されることから、熱伝導性に優れたマグネシア・カーボン質れんがが多用されている。このマグネシア・カーボン質れんがは、一般に、黒鉛もしくはコークスなどの炭素材料、骨材となるマグネシアクリンカ、そして結合材（例：フェノール樹脂）を主成分とする組成物を成形して製造されている。
【０００３】
マグネシア・カーボン質れんがの骨材として、以前は、粒子形状が粉状又は粒状のマグネシアクリンカが使用されていた。しかし、粒子形状が粉状又は粒状のマグネシアクリンカを骨材に使用したマグネシア・カーボン質れんがは、クリンカ粒子が、れんがの稼動面（すなわち、炉の使用中にスラグや溶融金属に接触する面）にて脱落し易い傾向にあるため、耐熱スポーリング性が低いという問題がある。このため、れんが稼動面でのマグネシアクリンカ粒子の脱落が起こりにくいマグネシア・カーボン質れんがの開発が進められており、その成果が次に述べるように開示されている。
【０００４】
特公平５−６８４２４号公報には、粒子形状が細長形状のマグネシアクリンカを、その長軸がれんが稼動面に対して略垂直となるように配列して形成したマグネシア・カーボン質れんがが開示されている。この公報の実施例では、直径４ｍｍ、長さ３０ｍｍの細長形状のマグネシアクリンカを骨材として使用したマグネシア・カーボン質れんがが開示されている。
【０００５】
特開平６−２８７０７３号公報にも、骨材の一部に、粒子形状が細長形状のマグネシアを用いたマグネシア・カーボン質れんがが開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明者の研究によれば、内部に長軸方向に沿う方向に延びる一本以上の亀裂が形成されている細長形状のマグネシアクリンカ粒子を含むマグネシアクリンカを骨材として使用したマグネシア・カーボン質れんがは、れんが稼動面でのクリンカ粒子の脱落が起こりにくい傾向にあることが判明した。
従って、本発明の目的は、マグネシア・カーボン質れんがの骨材などの耐火物材料として有利に使用することができるマグネシアクリンカを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、長軸方向の長さが短軸方向の長さの２〜３０倍の長さである細長形状を有し、内部に長軸方向に沿って延びる一本以上の亀裂が形成されているマグネシアクリンカ粒子を含む、嵩密度が３．１〜３．３ｇ／ｃｍ 3 の範囲にあって、酸化マグネシウム量が９９質量％以上であるマグネシアクリンカにある。なお、本発明のマグネシアクリンカは、上記の内部に亀裂を有するクリンカ粒子が少なくとも３０質量％、好ましくは５０質量％、さらに好ましくは７０質量％以上含まれている。
【０００８】
本発明のマグネシアクリンカは、嵩密度が３．１〜３．２５ｇ／ｃｍ3の範囲にあることが好ましい。また、本発明のマグネシアクリンカは、酸化マグネシウム量が９９．２質量％以上であることが好ましい。
【０００９】
本発明のマグネシアクリンカは、マグネシア・カーボン質れんがの骨材として好適に使用することができる。特に、本発明のマグネシアクリンカは、底吹転炉の羽口用のマグネシア・カーボン質れんがの骨材として好適に使用することができる。
【００１０】
本発明のマグネシアクリンカは、例えば、１２００℃にて焼成した時に生成する酸化マグネシウム粉末の純度が９９質量％以上で、含水量が５〜２０質量％の範囲にある水酸化マグネシウム粉末を柱状に圧縮成形し、次いでこの成形体を１７００℃以上の温度で焼成することによって製造することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明のマグネシアクリンカを骨材として使用したマグネシア・カーボン質れんがにおいて、クリンカ粒子の脱落が起こりにくくなる要因については、必ずしも明確ではないが、次のように考えられる。
これまでは、マグネシア・カーボン質れんがの骨材に使用するマグネシアクリンカは、スラグなどの接触による浸食を少なくするために、高純度、かつ高い嵩密度（すなわち、気孔率の小さいもの）であるものが好ましいとされていた（例えば、特開昭６２−９１４６０号公報を参照）。しかし、このようなマグネシアクリンカに含まれているクリンカ粒子は、一般に熱膨張が大きく、マグネシア・カーボン質れんが内にて膨張と収縮を繰り返すうちに、クリンカ粒子とカーボンとの間に隙間ができるなど組織が脆弱化して、クリンカ粒子がれんが稼動面から脱落し易くなる。一方、本発明のマグネシアクリンカに含まれている内部に亀裂を有するマグネシアクリンカ粒子では、その亀裂によって、クリンカ粒子の熱膨張が軽減される（特に、短軸方向の熱膨張が軽減される）ので、クリンカ粒子とカーボンとの間に隙間ができにくくなると同時に組織が脆弱化しにくくなる。
【００１２】
本発明のマグネシアクリンカに含まれている内部に亀裂を有するクリンカ粒子は、長軸方向の長さが、短軸方向の長さの２〜３０倍の長さ（好ましくは、２〜１０倍の長さ）を持つものであれば、その外形には特別な制限はない。その外形の代表的な例としては、円柱、三角もしくは矩形の角柱を挙げることができる。また、マグネシアクリンカ粒子の外形は、長さ方向の端部が中央よりも細く削られた形状であってもよいし、長さ方向の端部が中央よりも太い形状であってもよい。
【００１３】
本発明において、短軸方向、及び長さ方向の長さは、マグネシアクリンカ粒子の短軸方向及び長さ方向において最も長さの長い部分の長さを意味する。マグネシアクリンカ粒子の具体的なサイズは、短軸方向の長さが、一般に１〜３０ｍｍの範囲、好ましいのは１〜１０ｍｍの範囲、より好ましいのは２〜５ｍｍの範囲にある。長軸方向の長さは、一般に３〜３００ｍｍの範囲、好ましいのは３〜５０ｍｍの範囲、より好ましいのは５〜２０ｍｍの範囲にある。
【００１４】
マグネシアクリンカ粒子の内部に形成されている亀裂の長さは、クリンカ粒子の長軸方向の長さに対して１／１０以上の長さ、好ましいのは１／２以上の長さである。また、亀裂の長さは、マグネシアクリンカ粒子の長軸方向の長さに対して９／１０以下の長さであることが好ましい。
【００１５】
本発明のマグネシアクリンカには、内部に亀裂を有するクリンカ粒子が少なくとも３０質量％、好ましくは５０質量％、さらに好ましくは７０質量％以上含まれている。
本発明のマグネシアクリンカにおいて、内部に亀裂を有するクリンカ粒子以外のクリンカ粒子については、その形状に特別な制限はない。その例としては、粒子径が１〜５ｍｍの粒状のクリンカ粒子を挙げることができる。
【００１６】
本発明のマグネシアクリンカは、内部に亀裂を有するクリンカ粒子を含むので、嵩密度が一般に３．１〜３．３ｇ／ｃｍ3の範囲と、通常のマグネシアクリンカと比較して小さい傾向にある。嵩密度は、３．１〜３．２５ｇ／ｃｍ3の範囲にあることが好ましい。
【００１７】
本発明のマグネシアクリンカは、耐食性の観点から高純度であることことが好ましい。具体的には、酸化マグネシウム量が９９質量％以上であり、９９．２質量％以上であることがより好ましい。
【００１８】
本発明のマグネシアクリンカは、例えば、水酸化マグネシウムを水の存在下で、柱状に成形し、次いでこの成形体を１７００℃以上の温度、好ましいのは１８００℃〜２１００℃の温度で焼成することによって製造することができる。
【００１９】
原料となる水酸化マグネシウムに、上記の焼成温度（１７００℃以上の温度）よりも低い温度で溶融する化合物（例：酸化ケイ素、酸化鉄、アルミナ）が１質量％を超えて混入していると、マグネシアクリンカの内部に亀裂が形成されにくくなる傾向にある。従って、水酸化マグネシウムは、１７００℃よりも低い温度（好ましくは、１２００℃）にて焼成した時に生成する酸化マグネシウム粉末の純度が９９質量％以上となるものであることが好ましい。なお、水酸化マグネシウムには、硫酸塩やホウ酸成分などの１７００℃よりも低い温度（好ましくは、１２００℃）で蒸発する物質であれば多少は混入していてもよいが、その量は２質量％未満であることが好ましい。
水酸化マグネシウムは、例えば、海水に石灰を加えることにより沈殿させて得たものを用いることができる。
【００２０】
水酸化マグネシウムを柱状に成形する際の水酸化マグネシウムの含水量は、５〜２０質量％の範囲、好ましいのは１０〜１５質量％である。また、水酸化マグネシウムには、さらに、澱粉、及びカルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）を増粘剤として添加してもよい。
【００２１】
水酸化マグネシウムを柱状に形成するための装置としては、例えば、稼動面に凹凸を備えた波形ロールが装着されたコンパクティングマシーンや押出成形機などの公知造粒装置を挙げることができる。
【００２２】
成形体の焼成には、電気炉（例：高周波誘導炉、アーク炉、抵抗炉）、及び焼成炉（例：ロータリキルン）などの公知の加熱装置を用いることができる。
【００２３】
【実施例】
以下、実施例により本発明を説明する。なお、実施例に記載した嵩密度、見掛け気孔率、及び化学組成は下記の方法により測定した。
【００２４】
（１）嵩密度、見掛け気孔率
日本学術振興会１２４委員会試験法分科会において決定された「学振法２マグネシアクリンカの見掛け気孔率、見掛け比重及び嵩比重の測定方法」（１９８１年版、耐火物手帳、耐火物技術協会）に準じて行う。
【００２５】
（２）化学組成
日本学術振興会１２４委員会試験法分科会において決定された「学振法マグネシアクリンカの化学分析法」（１９８１年版、耐火物手帳、耐火物技術協会）に準じて行う。
【００２６】
［実施例１］
常法により、海水に石灰を加えて水酸化マグネシウムスラリーを調製し、これを濃縮、脱水して水酸化マグネシウムケーク（含水量４０質量％）を得た。この水酸化マグネシウムケークを、乾燥炉で乾燥して含水量が１３質量％の粉末状の水酸化マグネシウムを得た。この粉末状の水酸化マグネシウムを１２００℃で焼成し、その化学組成を分析したところ、ＭｇＯ量が９９．１質量％、ＣａＯ量が０．２５質量％、ＳｉＯ2量が０．２１質量％、Ｆｅ2Ｏ3量が０．０８、Ａｌ2Ｏ3量が０．０６質量％、硫酸塩（ＳＯ4）量が０．０９質量％、及びＢ2Ｏ3量が０．１０質量％であった。
【００２７】
上記の粉末状の水酸化マグネシウムを、波形ロールが装着されたコンパクティングマシーンを用いて、３ｍｍ角の柱状に圧縮成形した。次いで、この水酸化マグネシウム成形体をロータリキルンにて１９００℃の温度で焼成した。
得られたマグネシアクリンカに含まれているクリンカ粒子の大きさを目視で観察したところ、クリンカ中の約７０質量％に相当する粒子が、短軸方向の長さが２〜４ｍｍ、長軸方向の長さが５〜２０ｍｍであり、かつ長軸方向の長さが、短軸方向の長さの２〜１０倍の長さであることが確認された。
【００２８】
得られたマグネシアクリンカ中のクリンカ粒子の断面の顕微鏡写真を、図１に示す。図１に示すように、マグネシアクリンカ粒子の内部には、長軸方向に沿った方向に亀裂があることが分かる。
【００２９】
得られたマグネシアクリンカの嵩密度、見掛け気孔率、及び化学成分を表１に示す。
【００３０】
【表１】
表１
───────────────────────────
嵩密度（ｇ／ｃｍ3） ３．２０
見掛け気孔率（％） ３．５
───────────────────────────
化学成分（質量％）
ＭｇＯ ９９．４１
ＣａＯ ０．２３
ＳｉＯ2 ０．２１
Ｆｅ2Ｏ3 ０．０８
Ａｌ2Ｏ3 ０．０６
Ｂ2Ｏ3 ０．００３
───────────────────────────
【００３１】
【発明の効果】
内部に亀裂を有するマグネシアクリンカ粒子は、内部に亀裂を有しない従来のマグネシアクリンカ粒子と比較して熱膨張が軽減される。従って、本発明の内部に亀裂を有するクリンカ粒子を含むマグネシアクリンカを骨材として使用したマグネシア・カーボン質れんがでは、れんが稼動面でのクリンカ粒子の脱落が起こりにくくなる。特に、本発明のマグネシアクリンカは、底吹転炉の羽口用のマグネシア・カーボン質れんがの骨材として好適に使用することができる。
【００３２】
本発明の内部に亀裂を有するクリンカ粒子を約７０質量％含むマグネシアクリンカを骨材として使用したマグネシア・カーボン質れんがは、その使用条件によっても異なるが、従来の粒子形状が細長形状であるマグネシアクリンカを骨材として使用したマグネシア・カーボン質れんがと比較して約２〜３倍程度の長期間にわたって使用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１にて得たマグネシアクリンカ中のクリンカ粒子の断面写真である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an elongated magnesia clinker that can be advantageously used as an aggregate for magnesia / carbon bricks, particularly as an aggregate for magnesia / carbon bricks for bottom blowing converter tuyeres.
[0002]
[Prior art]
Since a particularly high heat resistance is required for the refractory material for the bottom blow converter tuyeres (gas refining gas inlet), magnesia-carbon bricks with excellent thermal conductivity are often used. The magnesia / carbon brick is generally manufactured by molding a composition mainly composed of a carbon material such as graphite or coke, an magnesia clinker as an aggregate, and a binder (eg, phenol resin).
[0003]
As an aggregate of magnesia / carbonaceous brick, a magnesia clinker whose particle shape is powdery or granular has been used in the past. However, for magnesia / carbon bricks that use powdered or granular magnesia clinker as the aggregate, the clinker particles are the working surface of the brick (that is, the surface that contacts the slag and molten metal during furnace use). There is a problem that the heat-resistant spalling property is low. For this reason, development of magnesia / carbon bricks, in which magnesia clinker particles do not easily fall off on the operation side, is being promoted, and the results are disclosed as follows.
[0004]
Japanese Examined Patent Publication No. 5-68424 discloses a magnesia / carbonaceous brick formed by arranging long and narrow magnesia clinker particles so that their long axes are substantially perpendicular to the working surface. Yes. In the example of this publication, a magnesia / carbonaceous brick using an elongated magnesia clinker having a diameter of 4 mm and a length of 30 mm as an aggregate is disclosed.
[0005]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-287073 also discloses magnesia / carbonaceous brick using magnesia having a long and narrow particle shape as part of the aggregate.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
According to the inventor's research, a magnesia-carbonaceous brick using as an aggregate magnesia clinker including elongated magnesia clinker particles in which one or more cracks extending in the direction along the major axis direction are formed. It turned out that clinker particles are less likely to fall off on the operational side of the brick.
Accordingly, an object of the present invention is to provide a magnesia clinker that can be advantageously used as a refractory material such as an aggregate of magnesia / carbon brick.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The present invention has an elongated shape whose length in the major axis direction is 2 to 30 times the length in the minor axis direction, and one or more cracks extending along the major axis direction are formed inside. A magnesia clinker having a bulk density of 3.1 to 3.3 g / cm 3 and a magnesium oxide amount of 99% by mass or more is included. In addition, the magnesia clinker of the present invention contains at least 30% by mass, preferably 50% by mass, and more preferably 70% by mass or more of the above clinker particles having cracks inside.
[0008]
The magnesia clinker of the present invention has a bulk density of 3.1 to 3. It is preferably in the range of 25 g / cm 3 . The magnesia clinker of the present invention has a magnesium oxide content of 99 . It is preferable that it is 2 mass% or more.
[0009]
The magnesia clinker of the present invention can be suitably used as an aggregate of magnesia / carbon brick. In particular, the magnesia clinker of the present invention can be suitably used as an aggregate of magnesia-carbonaceous bricks for tuyeres of bottom blowing converters.
[0010]
Magnesia clinker of the present invention, for example, a purity of the magnesium oxide powder to produce when fired at 1200 ° C. is 99% by mass or more, magnesium hydroxide powder having water content is in the range of 5 to 20 wt% in column form It can be produced by compression molding and then firing the compact at a temperature of 1700 ° C. or higher.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In the magnesia-carbon brick using the magnesia clinker of the present invention as an aggregate, the factors that make it difficult for the clinker particles to fall off are not necessarily clear, but are considered as follows.
Until now, magnesia clinker used for aggregates of magnesia and carbonaceous bricks has high purity and high bulk density (ie low porosity) to reduce erosion due to contact with slag etc. (See, for example, JP-A-62-91460). However, the clinker particles contained in such magnesia clinker generally have a large thermal expansion, and as the magnesia / carbon brick expands and contracts repeatedly, a gap is formed between the clinker particles and the carbon. The organization becomes weak and the clinker particles easily fall off the working surface. On the other hand, in the magnesia clinker particles included in the magnesia clinker of the present invention, the thermal expansion of the clinker particles is reduced by the crack (particularly, the thermal expansion in the short axis direction is reduced). In addition, it becomes difficult to form a gap between the clinker particles and the carbon, and at the same time, the structure is difficult to be weakened.
[0012]
The clinker particles having cracks inside contained in the magnesia clinker of the present invention have a length in the major axis direction of 2 to 30 times the length in the minor axis direction (preferably 2 to 10 times the length). As long as it has a length), there are no special restrictions on its outer shape. As a typical example of the outer shape, a cylindrical, triangular or rectangular prism can be mentioned. Further, the outer shape of the magnesia clinker particles may be a shape in which the end in the length direction is cut to be thinner than the center, or the shape in which the end in the length direction is thicker than the center.
[0013]
In the present invention, the length in the short axis direction and the length direction mean the length of the longest portion in the short axis direction and the length direction of the magnesia clinker particles. As for the specific size of the magnesia clinker particles, the length in the minor axis direction is generally in the range of 1 to 30 mm, preferably in the range of 1 to 10 mm, and more preferably in the range of 2 to 5 mm. The length in the major axis direction is generally in the range of 3 to 300 mm, preferably in the range of 3 to 50 mm, and more preferably in the range of 5 to 20 mm.
[0014]
The length of the crack formed inside the magnesia clinker particles is 1/10 or more, and preferably ½ or more of the length in the major axis direction of the clinker particles. Moreover, it is preferable that the length of a crack is 9/10 or less with respect to the length of the major axis direction of a magnesia clinker particle.
[0015]
The magnesia clinker of the present invention contains at least 30 mass%, preferably 50 mass%, more preferably 70 mass% or more of clinker particles having cracks inside.
In the magnesia clinker of the present invention, the shape of the clinker particles other than the clinker particles having cracks therein is not particularly limited. Examples thereof include granular clinker particles having a particle diameter of 1 to 5 mm.
[0016]
Since the magnesia clinker of the present invention includes clinker particles having cracks therein, the bulk density is generally in the range of 3.1 to 3.3 g / cm 3 and tends to be smaller than that of a normal magnesia clinker. The bulk density is preferably in the range of 3.1 to 3.25 g / cm 3 .
[0017]
Magnesia clinker of the present invention, it is preferable from the viewpoint of corrosion resistance of high purity. Specifically, the amount of magnesium oxide is 99% by mass or more, and more preferably 99.2% by mass or more.
[0018]
The magnesia clinker of the present invention is formed by, for example, forming magnesium hydroxide into a columnar shape in the presence of water, and then firing the formed body at a temperature of 1700 ° C. or higher, preferably 1800 ° C. to 2100 ° C. Can be manufactured.
[0019]
When magnesium hydroxide used as a raw material contains more than 1% by mass of a compound (eg, silicon oxide, iron oxide, alumina) that melts at a temperature lower than the above firing temperature (temperature of 1700 ° C. or higher). There is a tendency that cracks are hardly formed inside the magnesia clinker. Therefore, the magnesium hydroxide is preferably such that the purity of the magnesium oxide powder produced when calcined at a temperature lower than 1700 ° C. (preferably 1200 ° C.) is 99% by mass or more. Magnesium hydroxide may be mixed in to some extent as long as it is a substance that evaporates at a temperature lower than 1700 ° C. (preferably 1200 ° C.), such as a sulfate or boric acid component. It is preferable that it is less than mass%.
For example, magnesium hydroxide obtained by precipitation by adding lime to seawater can be used.
[0020]
The water content of magnesium hydroxide when forming magnesium hydroxide into a columnar shape is in the range of 5 to 20% by mass, preferably 10 to 15% by mass. Moreover, you may add starch and carboxymethylcellulose (CMC) to magnesium hydroxide as a thickener.
[0021]
As an apparatus for forming magnesium hydroxide into a columnar shape, for example, a known granulating apparatus such as a compacting machine or an extrusion molding machine equipped with a corrugated roll having irregularities on its operating surface can be exemplified.
[0022]
For the firing of the molded body, a known heating device such as an electric furnace (eg, a high-frequency induction furnace, an arc furnace, a resistance furnace) and a firing furnace (eg, a rotary kiln) can be used.
[0023]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described by way of examples. The bulk density, apparent porosity, and chemical composition described in the examples were measured by the following methods.
[0024]
(1) Bulk density, apparent porosity "Measurement method of apparent porosity, apparent specific gravity, and bulk specific gravity of Gakushin method 2 magnesia clinker" determined by the Japan Society for the Promotion of Science 124 committee test method subcommittee (1981 edition, fire resistance Carry out in accordance with the Handbook and Refractory Technology Association).
[0025]
(2) Chemical composition The chemical composition is performed in accordance with the “Chemical Analysis Method of Magnesia Clinker” (1981 edition, Refractory Handbook, Refractory Technology Association) determined by the Japan Society for the Promotion of Science 124 Committee Test Method Subcommittee.
[0026]
[Example 1]
By a conventional method, lime was added to seawater to prepare a magnesium hydroxide slurry, which was concentrated and dehydrated to obtain a magnesium hydroxide cake (water content 40 mass%). The magnesium hydroxide cake was dried in a drying furnace to obtain powdered magnesium hydroxide having a water content of 13% by mass. The powdered magnesium hydroxide was calcined at 1200 ° C. and analyzed for chemical composition. The MgO content was 99.1% by mass, the CaO content was 0.25% by mass, the SiO 2 content was 0.21% by mass, Fe 2 O 3 content was 0.08, Al 2 O 3 content was 0.06% by mass, sulfate (SO 4 ) content was 0.09% by mass, and B 2 O 3 content was 0.10% by mass. It was.
[0027]
The powdered magnesium hydroxide was compression molded into a 3 mm square column using a compacting machine equipped with corrugated rolls. Next, this magnesium hydroxide molded body was fired at a temperature of 1900 ° C. in a rotary kiln.
When the size of the clinker particles contained in the obtained magnesia clinker was visually observed, particles corresponding to about 70% by mass in the clinker had a length in the short axis direction of 2 to 4 mm and a length in the long axis direction. It was confirmed that the length was 5 to 20 mm, and the length in the major axis direction was 2 to 10 times the length in the minor axis direction.
[0028]
The microscope picture of the cross section of the clinker particle | grains in the obtained magnesia clinker is shown in FIG. As shown in FIG. 1, it can be seen that there is a crack in the direction along the long axis direction inside the magnesia clinker particles.
[0029]
Table 1 shows the bulk density, apparent porosity, and chemical composition of the obtained magnesia clinker.
[0030]
[Table 1]
Table 1
────────────────────────────
Bulk density (g / cm 3 ) 3.20
Apparent porosity (%) 3.5
────────────────────────────
Chemical composition (mass%)
MgO 99.41
CaO 0.23
SiO 2 0.21
Fe 2 O 3 0.08
Al 2 O 3 0.06
B 2 O 3 0.003
────────────────────────────
[0031]
【The invention's effect】
The thermal expansion of the magnesia clinker particles having cracks inside is reduced as compared with the conventional magnesia clinker particles having no cracks inside. Therefore, in the magnesia-carbon brick using the magnesia clinker including the clinker particles having cracks in the inside of the present invention as an aggregate, the clinker particles are less likely to fall off on the operation surface of the brick. In particular, the magnesia clinker of the present invention can be suitably used as an aggregate of magnesia-carbonaceous bricks for tuyeres of bottom blowing converters.
[0032]
The magnesia / carbon brick using a magnesia clinker containing about 70% by mass of clinker particles having cracks in the inside of the present invention as an aggregate is different depending on the use conditions, but the conventional particle shape is an elongated magnesia clinker. It can be used over a long period of time about 2 to 3 times as compared with magnesia-carbon brick using as an aggregate.
[Brief description of the drawings]
1 is a cross-sectional photograph of clinker particles in a magnesia clinker obtained in Example 1. FIG.
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2002
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