JP3924713B2

JP3924713B2 - Control valve for variable displacement compressor

Info

Publication number: JP3924713B2
Application number: JP2001341547A
Authority: JP
Inventors: 聡折茂; 秀博安立
Original assignee: Valeo Thermal Systems Japan Corp
Current assignee: Valeo Thermal Systems Japan Corp
Priority date: 2001-11-07
Filing date: 2001-11-07
Publication date: 2007-06-06
Anticipated expiration: 2021-11-07
Also published as: JP2003148338A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は吐出室からクランク室への冷媒ガスの供給を制御する可変容量型圧縮機用制御弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
図８は従来の可変容量型圧縮機用制御弁を示す拡大縦断面図である。
【０００３】
この可変容量型圧縮機用制御弁はベローズ５８１と、このベローズ５８１にプランジャ５７０及びロッド５７４を介して連結される弁体５３２と、プランジャ５７０を収容するソレノイドハウジング５３５に嵌合するホルダ５３１とを備えている。弁体５３２は、ベローズ５８１の伸縮動作によって、図示しない可変容量型圧縮機の吐出室とクランク室とを連通する給気通路を開閉する。弁棒５３４と弁本体５３３とで弁体５３２が構成される。
【０００４】
ホルダ５３１には第１の通路５３８と第２の通路５３７ａ，５３７ｂとが形成され、第１の通路５３８はクランク室に、第２の通路５３７ａ，５３７ｂは吐出室にそれぞれ通じている。第１の通路５３８内には弁本体５３３と巻きばね５３９と弁棒５３４とが収容されている。巻きばね５３９は弁体５３２を閉弁方向へ付勢する。
【０００５】
第１の通路５３８と第２の通路５３７ａ，５３７ｂとは給気通路の一部を構成する。
【０００６】
第１の通路５３８は弁体５３２の移動方向へ延び、この第１の通路５３８に弁棒５３４が摺動可能に支持され、弁本体５３３は弁棒５３４と一体に移動する。
【０００７】
ポート５３１ａは図示しない吸入室に連通し、ポート５３１ａを介して吸入室から低圧（吸入圧Ｐｓ）の冷媒ガスがベローズ５８１の周囲に導入される。
【０００８】
吸入圧Ｐｓが高く、ベローズ５８１が収縮し、弁体５３２が閉弁方向へ移動して第１の通路５３８と第２の通路５３７ａ，５３７ｂとが遮断されたとき、クランク室の圧力（制御圧Ｐｃ）が下がって図示しない斜板の傾きが大きくなり、ピストンストローク量が増加し、吐出容量が大きくなる。
【０００９】
これに対し、吸入圧Ｐｓが低く、ベローズ５８１が伸長し、弁体５３２が開弁方向へ移動して第１の通路５３８と第２の通路５３７ａ，５３７ｂとが連通したとき、高圧の冷媒ガスがクランク室に導かれる。
【００１０】
その結果、クランク室の圧力が上がって斜板の傾きが小さくなり、ピストンストローク量が減少し、吐出容量が小さくなる。
【００１１】
図９は図８のIX−IX線に沿う断面図である。
【００１２】
第２の通路５３７ａ，５３７ｂは弁棒５３４（弁体５３２）の移動方向に対して直角方向へ延びている。第２の通路５３７ａと第２の通路５３７ｂとは弁棒５３４を挟んで一直線上に位置する。
【００１３】
第２の通路５３７ａ，５３７ｂは常時吐出室に通じており、この第２の通路５３７ａ，５３７ｂを介して吐出室から高圧の冷媒ガスが第１の通路５３８に導入される。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
図１０は冷媒ガスの流れを説明する部分拡大図である。但し、巻きばね５３９の図示は省略した。
【００１５】
図１０において白抜き矢印が冷媒ガスの流れを示している。
【００１６】
第２の通路５３７ａ，５３７ｂから第１の通路５３８に流入した冷媒ガスは弁棒５３４に衝突後、図１０に矢印で示すように下方へ流れる。
【００１７】
ところで、冷媒ガス中には冷媒ガスだけでなく圧縮機内部で発生した摩耗粉が含まれている。
【００１８】
この摩耗粉の密度は冷媒ガスの密度より大きく慣性力が大きいため、冷媒ガスとともに弁棒５３４に衝突したとき、摩耗粉は第１の通路５３８の周方向に拡散せずに落下し、図９に一点鎖線で示す第２の通路５３７ａ，５３７ｂの近傍に位置する、弁本体５３３の外周面や、第１の通路５３８のシート部５３８ｂ等に集中して付着し易い。
【００１９】
そのため、弁全閉時においても弁本体５３３の外周面と第１の通路５３８のシート部５３８ｂとの間に隙間が生じ、この隙間を介してクランク室へ冷媒ガスが漏れてしまうという問題がある。
【００２０】
この発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、その課題は、弁全閉時の冷媒ガスの漏れを防ぐことができる可変容量型圧縮機用制御弁を提供することである。
【００２１】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため請求項１記載の発明の可変容量型圧縮機用制御弁は、可変容量型圧縮機の吐出室とクランク室とを連通させる給気通路と、この給気通路を開閉する弁体と、前記給気通路の一部を構成する第１、第２の通路とを備え、前記第１の通路が前記弁体の移動方向へ延び、前記第２の通路が前記弁体の移動方向に対してほぼ直角方向へ延び、前記第１の通路に前記弁体が移動可能に支持され、前記吐出室の冷媒ガスが前記給気通路を経て前記クランク室へ送り込まれる可変容量型圧縮機用制御弁において、前記第２の通路の冷媒ガスが前記第１の通路に流入するときにその冷媒ガスを前記弁体の周囲で旋回させる旋回流発生手段を備えていることを特徴とする。
【００２２】
第２の通路から冷媒ガスが第１の通路に流入したとき、旋回流発生手段によって冷媒ガスに旋回流が引き起こされる。その結果、冷媒ガスは旋回しながら第１の通路内を流れる。
【００２３】
請求項２記載の発明の可変容量型圧縮機用制御弁は、請求項１記載の可変容量型圧縮機用制御弁において、前記旋回流発生手段として、前記第２の通路の中心軸と平行であってその通路の内周面に接し、しかも前記第１の通路の中心軸から半径方向へ最も遠い仮想線を、前記第１の通路の内周面の接線にほぼ一致させたことを特徴とする。
【００２４】
前記仮想線が第１の通路の内周面の接線にほぼ一致するように第２の通路を形成することによって第１の通路内に旋回流を発生させることができる。
【００２５】
請求項３記載の発明の可変容量型圧縮機用制御弁は、請求項１記載の可変容量型圧縮機用制御弁において、前記旋回流発生手段として、前記弁体の外周面又は前記第１の通路の内周面に螺旋状の溝を形成したことを特徴とする。
【００２６】
第２の通路から冷媒ガスが第１の通路に流入するとき、弁体の外周面又は第１の通路の内周面に形成された螺旋状の溝に沿って冷媒ガスが流れ、弁体の外周面又は第１の通路の内周面に旋回流を引き起こす。その結果、冷媒ガスは第１の通路内を旋回しながら下方へ流れる。このとき、摩耗粉も旋回流とともに移動するため、摩耗粉に周方向の拡散が生じ、摩耗粉が弁本体の外周面やシート部の一部に集中して付着することを防止できる。
【００２７】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００２８】
図１はこの発明の第１実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁を備えた可変容量型斜板式圧縮機の縦断面図である。
【００２９】
この可変容量型斜板式圧縮機のシリンダブロック１の一端面にはバルブプレート２を介してリヤヘッド３が、他端面にはフロントヘッド４が配置されている。
【００３０】
フロントヘッド４、シリンダブロック１、バルブプレート２及びリヤヘッド３は通しボルト２９で軸方向に一体的に結合されている。
【００３１】
シリンダブロック１に形成されたシリンダボア６内にはピストン７が摺動可能に挿入されている。
【００３２】
フロントヘッド４には、後述する斜板１０やスラストフランジ４０等を収容するクランク室８が形成されている。
【００３３】
リヤヘッド３には吸入室１３と吐出室１２とが形成されている。
【００３４】
吐出室１２は吸入室１３の周囲に位置している。吸入室１３には圧縮室２２に供給する低圧の冷媒ガスが溜まる。
【００３５】
シャフト５の一端部はラジアル軸受２６を介してフロントヘッド４に回転可能に支持され、シャフト５の他端部はスラスト軸受２４及びラジアル軸受２５を介してシリンダブロック１に回転可能に支持されている。
【００３６】
スラストフランジ４０は、シャフト５に固定され、シャフト５と一体に回転する。
【００３７】
斜板１０は、ヒンジボール９を介してシャフト５に傾斜かつ摺動可能に取り付けられている。また、斜板１０は、リンク機構４１によってスラストフランジ４０に連結され、スラストフランジ４０の回転につれて一体に回転する。
【００３８】
斜板１０の周縁部とピストン７の一端部とはシュー６０，６１を介して連結されている。
【００３９】
１つのピストン７に対して一組のシュー６０，６１が斜板１０を挟むように配置され、シュー６０，６１はシャフト５の回転につれて斜板１０の摺動面１０ａ，１０ｂ上を相対回転する。斜板１０の回転によりピストン７がシリンダボア６内を直線往復運動する。
【００４０】
バルブプレート２には、圧縮室２２と吐出室１２とを連通させる吐出ポート１６と、圧縮室２２と吸入室１３とを連通させる吸入ポート１５とが、それぞれ周方向に沿って一定間隔おきに設けられている。
【００４１】
吐出室１２とクランク室８とは給気通路３ａを介して連通する。給気通路３ａの途中には後述する可変容量型圧縮機用制御弁（以下制御弁という）３０が設けられ、この制御弁３０によってクランク室８の圧力調整が行われる。給気通路３ａは通路３ｂ、室３ｃ，３ｄ、通路３ｅ、ポート３ｆ及び通路３ｇで構成される。
【００４２】
前述のようにスラストフランジ４０と斜板１０とはリンク機構４１を介して連結され、斜板１０はシャフト５と直角な面に対して傾斜可能である。
【００４３】
スラストフランジ４０とヒンジボール９との間には巻バネ４７が装着され、この巻バネ４７の付勢力により斜板１０がリヤヘッド３側へ付勢される。
【００４４】
図２は図１の可変容量型圧縮機用制御弁の拡大図である。但し、制御弁３０の上下方向の向きを反転させてある。
【００４５】
制御弁３０は可変容量型斜板式圧縮機のリヤヘッド３の弁収容穴５０（図１参照）にＯリング５０ａ，５０ｂ，５０ｃを介して設けられている。
【００４６】
この制御弁３０は、給気通路３ａの一部を構成する第１の通路３８と第２の通路３７ａ，３７ｂと、給気通路３ａを開閉するための弁体３２と、弁体３２を収容するホルダ３１と、ソレノイドハウジング３５とを備えている。
【００４７】
第１の通路３８は弁体３２の移動方向（図２の上下方向）へ延びている。第２の通路３７ａ，３７ｂは常時吐出室１２に通じており、この第２の通路３７ａ，３７ｂを介して吐出室１２から高圧（吐出圧Ｐｄ）の冷媒ガスが第１の通路３８に導入される。
【００４８】
弁体３２は弁本体３３と弁棒３４とで構成されている。
【００４９】
弁棒３４は小径部３４ａと大径部３４ｂとを有する。大径部３４ｂはプランジャ７０に当接するとともに、第１の通路３８に摺動可能に支持されている。小径部３４ａは弁本体３３と一体に形成されている。なお、弁本体３３と弁棒３４とは別体でもよい。
【００５０】
第１の通路３８及び第２の通路３７ａ，３７ｂはホルダ３１に形成され、第１の通路３８はクランク室８に、第２の通路３７ａ，３７ｂは吐出室にそれぞれ通じている。各通路３８，３７ａ，３７ｂはそれぞれ断面円形の直線的な通路である。第１の通路３８内には弁棒３４の他に弁本体３３と弁体３２を閉弁方向へ付勢する巻きばね３９とが収容されている。
【００５１】
また、ホルダ３１には吸入室１３に連通するポート３１ａが設けられ、このポート３１ａを介して吸入室１３から低圧（吸入圧Ｐｓ）の冷媒ガスを感圧室８０へ導く。
【００５２】
ホルダ３１はソレノイドハウジング３５の一端部に設けられている。ソレノイドハウジング３５の内部には弁体３２を駆動するプランジャ７０が収容されている。プランジャ７０はホルダ３１にＯリング７１を介して密着するつば付きパイプ７２によって摺動可能に支持されている。
【００５３】
プランジャ７０の一端部に形成されている収容孔７３にはステム７４の一端部が挿入されている。ステム７３の他端部は吸引子７５の中心孔７５ａを通じてストッパ７６の収容穴７６ａへ収容されている。吸引子７５はソレノイドハウジング３５に配置されたホルダ７９の一端に固定されている。
【００５４】
プランジャ７０の収容孔７３と吸引子７５との間にはプランジャ７０を吸引子７５側から離す方向へ付勢する巻きばね７７が収容されている。
【００５５】
ストッパ７６は感圧室８０内に配置されたベローズ８１の可動端側に設けられている。ベローズ８１の固定端側にはストッパ８２が設けられ、ストッパ７６とストッパ８２との間には巻きばね８３が配置され、ストッパ７６はばね力によって吸引子７５側へ付勢されている。ストッパ８２はホルダ７９に螺合したキャップ８４に固定されている。
【００５６】
ストッパ７６と吸引子７５との間にはストッパ７６を吸引子７５から離す方向へ付勢する巻きばね７８が配置されている。
【００５７】
次に、制御弁３０の動作を説明する。
【００５８】
制御弁３０のソレノイド３５Ａには車両側のコントロールロジックで求められた所定の電流が供給されている。この状態ではプランジャ７０が巻きばね７７のばね力に抗して吸引子７５側に吸引され、弁体３２も巻ばね３９のばね力によってプランジャ７０と一体に閉弁方向へ移動する。
【００５９】
一方、吸入室１３からポート３１ａを通じて低圧の冷媒ガスが感圧室８０へ導かれる。吸入室１３からの冷媒ガスの圧力に基いて感圧室８０内のベローズ８１が伸縮し、その伸縮動作がプランジャ７０を介して弁体３２に作用する。このときの弁体３２の開度はソレノイド３５Ａによる吸引力と巻ばね８３、７７のばね力とによって決定される。
【００６０】
吸入室１３からの冷媒ガスの圧力（吸入圧Ｐｓ）が所定の電流によって定まる圧力より低下した場合、ベローズ８１は巻ばね８３とベローズ８１自身の復元力によって伸長し、弁体３２が給気通路３ａ（第１の通路３８及び第２の通路３７ａ，３７ｂ）を開く方向へ移動する。
【００６１】
その結果、吐出室１２からクランク室８へ導かれる高圧の冷媒ガスの流量が増大するため、クランク室８の圧力が上昇し、ストロークが小さくなる。ストロークが小さくなると吸入圧力が上昇するため、吸入圧力が一定となるようにストロークが制御される。
【００６２】
電流を増加させたとき、弁体３２が閉方向へ移動するため、吸入圧力がより低くならないと給気通路３ａは開かなくなる。すなわち、より低い吸入圧力を維持するようにストロークが制御される。
【００６３】
制御弁３０のソレノイド３５Ａへの電流の供給を停止した場合、プランジャ７０が巻きばね７７のばね力によって吸引子７５から離れる方向へ移動するため、ベローズ８１が伸長し、弁体３２を吸入圧力、吐出圧力にかかわらず、給気通路３ａを開く方向へ移動させる。そのため、給気通路３ａが開放されてクランク室８の圧力が上昇し、斜板１０が最小角度へ移行する。
【００６４】
図３は図２のIII−III線に沿う断面図である。
【００６５】
第２の通路３７ａ，３７ｂは常時吐出室１２に通じており、この第２の通路３７ａ，３７ｂを介して吐出室１２から高圧の冷媒ガスが第１の通路３８に流入する。
【００６６】
第２の通路３７ａ，３７ｂは弁棒３４（弁体３２）の移動方向に対して直角方向（図３の左右方向）へ延びている。
【００６７】
第２の通路３７ａ，３７ｂの中心軸Ｏ１，Ｏ２と平行であってその通路３７ａ，３７ｂの内周面３７ｃ，３７ｄに接し、しかも第１の通路３８の中心軸Ｏ３から半径方向へ最も遠い仮想線Ｉ１，Ｉ２を、第１の通路３８の内周面３８ａの接線に一致させている。第２の通路３７ａの中心軸Ｏ１と第２の通路３７ｂの中心軸Ｏ２とは一致していない。
【００６８】
すなわち、第２の通路３７ａと第２の通路３７ｂとは第１の通路３８の中心軸Ｏ３に対し点対称の位置にあり、第２の通路３７ａの中心軸Ｏ１と第２の通路３７ｂの中心軸Ｏ２とが一直線上に位置しない。
【００６９】
次に、可変容量型斜板式圧縮機の動作を説明する。
【００７０】
図示しないエンジンの回転動力がシャフト５に伝達されると、シャフト５の回転力はスラストフランジ４０からリンク機構４１を介して斜板１０に伝達され、斜板１０が回転する。
【００７１】
斜板１０の回転によりシュー６０，６１が斜板１０の摺動面１０ａ，１０ｂ上を相対回転し、斜板１０からの回転力はピストン７の直線往復運動に変換される。
【００７２】
ピストン７はシリンダボア６内を往復運動し、シリンダボア６内の圧縮室２２の容積が変化する。この容積変化によって冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出が順次行われ、斜板１０の傾斜角度に応じた容量の冷媒ガスが吐出される。
【００７３】
吸入時、吸入弁が開き、吸入ポート１５を通じて吸入室１３からシリンダボア６内の圧縮室２２への低圧の冷媒ガスが送り込まれる。
【００７４】
吐出時、吐出弁が開き、吐出ポート１６を通じて圧縮室２２から吐出室１２へ高圧の冷媒ガスが吐出される。
【００７５】
熱負荷が小さくなると、制御弁３０のソレノイド３５Ａへの通電が停止され、プランジャ７０が開弁方向へ移動する。弁棒３４はプランジャ７０と一体に移動し、弁本体３３が弁棒３４に押されて移動する。
【００７６】
その結果、給気通路３ａを介して吐出室１２からクランク室８へ高圧の冷媒ガスが送り込まれ、クランク室８の圧力（制御圧Ｐｃ）が高くなり、斜板１０の傾斜角度が小さくなる。
【００７７】
このとき、冷媒ガスは弁棒３４の外周面に沿って流れ、第１の通路３８内に旋回流が発生する。
【００７８】
同時に、冷媒ガスに含まれる摩耗粉は冷媒ガスの流れに乗って旋回し、周方向へ拡散するため、摩耗粉は弁体３２の外周面や第１の通路３８のシート部３８ｂ等の一部にだけ集中して付着することはない。また、摩耗粉は旋回しながら弁体３２の外周面やシート部３８ｂを通過するため、シート部３８ｂ等に付着する摩耗粉を減らすことができる。
【００７９】
熱負荷が大きくなると、制御弁３０のソレノイド３５Ａへの通電によってプランジャ７０が閉弁方向へ移動する。弁棒３４はプランジャ７０と一体に移動し、弁本体３３は巻きばね３９のばね力によって弁棒３４に追随して移動する。
【００８０】
その結果、給気通路３ａを介して吐出室１２からクランク室８へ高圧の冷媒ガスが送り込まれなくなり、クランク室８の圧力は低くなり、斜板１０の傾斜角度が大きくなる。
【００８１】
このとき、摩耗粉は弁体３２の外周面や第１の通路３８のシート部３８ｂ等の一部に集中して付着することがないため、弁体３２の外周面と第１の通路３８のシート部３８ｂとの間に隙間が生じない。
【００８２】
この第１実施形態によれば、第１の通路３８に導かれた冷媒ガスは旋回しながら流れるが、その際に渦を形成することなく円滑に流れる。
【００８３】
また、冷媒ガス中に含まれる摩耗粉は冷媒ガスの旋回によって周方向へ拡散し、弁体３２の外周面や第１の通路３８のシート部３８ｂ等の一部に集中して付着しないので、弁全閉時において弁体３２の外周面と第１の通路３８のシート部３８ｂとの間に隙間を生じることがなく、クランク室８への冷媒ガスの漏れを防止することができる。
【００８４】
更に、制御弁３０の通路抵抗が小さくなるので、弁全開時の流量を多くすることができる。非通電時に弁開度を不連続に大きくして冷媒ガスの内部循環を行うクラッチレス圧縮機では、制御弁３０の通路抵抗が小さい方がトルク低減を図ることができる。
【００８５】
図４はこの発明の第１実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁の第１の変形例を示す図であり、第１実施形態と共通する部分には同一符号を付してその説明を省略する。
【００８６】
この第１の変形例は、第２の通路３７ａ，３７ｂの中心軸Ｏ１，Ｏ２と平行であってその通路３７ａ，３７ｂの内周面３７ｃ，３７ｄに接し、しかも第１の通路３８の中心軸Ｏ３から半径方向へ最も遠い仮想線Ｉ１，Ｉ２が、第１の通路３８の内周面３８ａの接線Ｔ１、Ｔ２に対して少しずれている点で第１実施形態と異なる。
【００８７】
この変形例では仮想線Ｉ１，Ｉ２が第１の通路３８の内周面の半径方向内側へずれている。特許請求の範囲の請求項２の「ほぼ一致」とはこの程度のずれを含む概念である。
【００８８】
なお、第２の通路３７ａ，３７ｂは必ずしも平行とする必要はなく、例えば第２の通路３７ａ，３７ｂを斜め下方に向けて形成するようにしてもよい。
【００８９】
この第１の変形例によれば、第１実施形態と同様の効果を奏するとともに、仮想線Ｉ１，Ｉ２を第１の通路３８の内周面３８ａの接線Ｔ１、Ｔ２に正確に一致させる必要がないので、第２の通路３７ａ，３７ｂを容易に形成することができる。
【００９０】
図５はこの発明の第１実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁の第２の変形例を示す図であり、第１実施形態と共通する部分には同一符号を付してその説明を省略する。
【００９１】
この第２の変形例は、第２の通路３７ａ，３７ｂの中心軸Ｏ１，Ｏ２と平行であってその通路３７ａ，３７ｂの内周面３７ｃ，３７ｄに接し、しかも第１の通路３８の中心軸Ｏ３から半径方向へ最も遠い仮想線Ｉ１，Ｉ２が、第１の通路３８の内周面３８ａの接線Ｔ１、Ｔ２に対して少しずれている点で第１実施形態と異なる。
【００９２】
この変形例では仮想線Ｉ１，Ｉ２が半径方向外側へずれている。特許請求の範囲の請求項２の「ほぼ一致」とはこの程度のずれを含む概念である。
【００９３】
この第２の変形例によれば、第１の変形例と同様の効果を奏する。
【００９４】
図６はこの発明の第２実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁の部分拡大断面図であり、第１実施形態と共通する部分には同一符合を付してその説明を省略する。
【００９５】
この第２実施形態は第２の通路１３７ａ，１３７ｂの中心軸が一致しており、弁棒１３４の小径部１３４ａの外周面に螺旋状の溝１３４ｃを形成した点で第１実施形態と相違する。
【００９６】
第２の通路１３７ａ，１３７ｂから第１の通路３８に流入した冷媒ガスは小径部１３４ａの螺旋状の溝１３４ｃに沿って流れ、旋回流が発生する。その結果、冷媒ガスは弁孔３８ｃを通じて円滑に流れる。このとき、冷媒ガスの旋回によって冷媒ガス中に含まれる摩耗粉の拡散が引き起こされ、摩耗粉は弁体１３２の外周面や第１の通路３８のシート部３８ｂに不均一に付着することを防止できる。
【００９７】
この第２実施形態によれば、第１実施形態と同様の効果を奏する。
【００９８】
図７はこの発明の第２実施形態の変形例に係る可変容量型圧縮機用制御弁の部分拡大断面図であり、第１実施形態と共通する部分には同一符合を付してその説明を省略する。
【００９９】
この変形例は第２の通路１３７ａ，１３７ｂの中心軸が一致しており、第１の通路１３８の内周面に螺旋状の溝１３８ａを形成した点で第１実施形態と相違する。
【０１００】
第２の通路１３７ａ，１３７ｂから第１の通路１３８に流入した冷媒ガスは第１の通路１３８の螺旋状の溝１３８ａに沿って流れ、旋回流が発生する。その結果、冷媒ガスは弁孔１３８ｃを通じて円滑に流れる。このとき、冷媒ガスの旋回によって冷媒ガス流中に含まれる摩耗粉の拡散が引き起こされ、摩耗粉は弁体３２の外周面や第１の通路１３８のシート部１３８ｂに不均一に付着することを防止できる。
【０１０１】
この変形例によれば、第１実施形態と同様の効果を奏する。
【０１０２】
なお、第２の通路の数は前述の実施形態のように２つでもよいが、１つ又は３つ以上でもよい。
【０１０３】
また、上記実施形態では第２の通路３７ａ，３７ｂ及び第２の通路１３７ａ，１３７ｂを吐出室１２に連通させ、第１の通路３８をクランク室８に連通させたが、第２の通路３７ａ，３７ｂ及び第２の通路１３７ａ，１３７ｂをクランク室８へ連通させ、第１の通路３８を吐出室１２に連通させるようにしてもよい。
【０１０４】
更に、旋回流発生手段としては上記各実施形態、各変形例のものに限定されるものではなく、冷媒ガスを弁体の周囲で旋回させるものであればよい。
【０１０５】
また、上記各実施形態では制御弁３０を斜板１０がシャフト５と一体的に回転する可変容量型斜板式圧縮機に適用した場合について述べたが、斜板がシャフトと一体的に回転せず、単に揺動するにすぎない揺動板式圧縮機に適用することもできるし、その他各種の可変容量型圧縮機に適用することができる。
【０１０６】
【発明の効果】
以上説明したように請求項１の発明の可変容量型圧縮機用制御弁によれば、第１の通路における冷媒ガスの流れが円滑になるとともに、冷媒ガス中に含まれる摩耗粉が旋回流によって拡散し、弁体やシート部等の一部に集中して付着することがないため、弁全閉時に弁体とシート部との間に隙間が生じ難くなり、冷媒ガスが隙間を介して第１の通路からクランク室へ漏れることを防止できる。
【０１０７】
請求項２記載の発明の可変容量型圧縮機用制御弁よれば、第１の通路の中心軸から半径方向へ最も遠い仮想線を、第１の通路の内周面の接線方向に正確に一致させる必要がなくなり、第２の通路を容易に形成することができる。
【０１０８】
請求項３記載の発明の可変容量型圧縮機用制御弁よれば、第１の通路における冷媒の流れが円滑になるとともに、冷媒ガス中に含まれる摩耗粉が旋回流によって拡散し、弁体やシート部等の一部に集中して付着することがないため、弁全閉時に弁体とシート部との間に隙間が生じ難くなり、冷媒ガスが隙間を介して第１の通路からクランク室へ漏れることを防止できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１はこの発明の第１実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁を備えた可変容量型圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は図１の可変容量型圧縮機用制御弁の拡大図である。
【図３】図３は図２のIII−III線に沿う断面図である。
【図４】図４はこの発明の第１実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁の第１の変形例を示す図である。
【図５】図５はこの発明の第１実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁の第２の変形例を示す図である。
【図６】図６はこの発明の第２実施形態に係る可変容量型圧縮機用制御弁の部分拡大断面図である。
【図７】図７はこの発明の第２実施形態の変形例に係る可変容量型圧縮機用制御弁の部分拡大断面図である。
【図８】図８は従来の可変容量型圧縮機用制御弁を示す拡大縦断面図である。
【図９】図９は図８のIX−IX線に沿う断面図である。
【図１０】図１０は冷媒ガスの流れを説明する部分拡大図である。
【符号の説明】
３ａ給気通路
８クランク室
１２吐出室
３２弁体
３１ホルダ
３７ａ，３７ｂ，１３７ａ，１３７ｂ第２の通路
３６ａ第１の通路の内周面
３７ｃ，３７ｄ第２の通路の内周面
３８第１の通路
１３４ｃ弁体の外周面に形成された螺旋状の溝
１３６ａ第１の通路の内周面に形成された螺旋状の溝
Ｉ１，Ｉ２仮想線
Ｔ１、Ｔ２接線[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a control valve for a variable displacement compressor that controls supply of refrigerant gas from a discharge chamber to a crank chamber.
[0002]
[Prior art]
FIG. 8 is an enlarged longitudinal sectional view showing a conventional control valve for a variable displacement compressor.
[0003]
The control valve for the variable displacement compressor includes a bellows 581, a valve body 532 connected to the bellows 581 via a plunger 570 and a rod 574, and a holder 531 fitted to a solenoid housing 535 that houses the plunger 570. I have. The valve body 532 opens and closes an air supply passage that connects a discharge chamber and a crank chamber of a variable capacity compressor (not shown) by the expansion and contraction operation of the bellows 581. A valve body 532 is configured by the valve stem 534 and the valve body 533.
[0004]
The holder 531 is formed with a first passage 538 and second passages 537a and 537b. The first passage 538 communicates with the crank chamber, and the second passages 537a and 537b communicate with the discharge chamber. A valve main body 533, a winding spring 539, and a valve stem 534 are accommodated in the first passage 538. The coil spring 539 biases the valve body 532 in the valve closing direction.
[0005]
The first passage 538 and the second passages 537a and 537b constitute a part of the air supply passage.
[0006]
The first passage 538 extends in the moving direction of the valve body 532, and the valve rod 534 is slidably supported by the first passage 538, and the valve main body 533 moves integrally with the valve rod 534.
[0007]
The port 531a communicates with a suction chamber (not shown), and low-pressure (suction pressure Ps) refrigerant gas is introduced from the suction chamber around the bellows 581 through the port 531a.
[0008]
When the suction pressure Ps is high, the bellows 581 contracts, the valve body 532 moves in the valve closing direction, and the first passage 538 and the second passages 537a and 537b are blocked, the crank chamber pressure (control pressure) As Pc) decreases, the inclination of a swash plate (not shown) increases, the piston stroke amount increases, and the discharge capacity increases.
[0009]
On the other hand, when the suction pressure Ps is low, the bellows 581 extends, the valve body 532 moves in the valve opening direction, and the first passage 538 communicates with the second passages 537a and 537b, the high-pressure refrigerant gas Is led to the crankcase.
[0010]
As a result, the crank chamber pressure increases, the inclination of the swash plate decreases, the piston stroke amount decreases, and the discharge capacity decreases.
[0011]
9 is a cross-sectional view taken along line IX-IX in FIG.
[0012]
The second passages 537a and 537b extend in a direction perpendicular to the moving direction of the valve rod 534 (valve element 532). The second passage 537a and the second passage 537b are positioned on a straight line across the valve rod 534.
[0013]
The second passages 537a and 537b always communicate with the discharge chamber, and high-pressure refrigerant gas is introduced from the discharge chamber into the first passage 538 through the second passages 537a and 537b.
[0014]
[Problems to be solved by the invention]
FIG. 10 is a partially enlarged view for explaining the flow of the refrigerant gas. However, the winding spring 539 is not shown.
[0015]
In FIG. 10, the white arrow indicates the flow of the refrigerant gas.
[0016]
The refrigerant gas that has flowed into the first passage 538 from the second passages 537a and 537b collides with the valve rod 534 and then flows downward as indicated by an arrow in FIG.
[0017]
By the way, the refrigerant gas contains not only the refrigerant gas but also wear powder generated inside the compressor.
[0018]
Since the density of the wear powder is larger than the density of the refrigerant gas and the inertial force is large, when the wear powder collides with the valve rod 534 together with the refrigerant gas, the wear powder falls without diffusing in the circumferential direction of the first passage 538. Are likely to concentrate and adhere to the outer peripheral surface of the valve main body 533, the seat portion 538 b of the first passage 538, etc., which are located in the vicinity of the second passages 537 a and 537 b indicated by the alternate long and short dash line.
[0019]
Therefore, even when the valve is fully closed, there is a gap between the outer peripheral surface of the valve body 533 and the seat portion 538b of the first passage 538, and there is a problem that the refrigerant gas leaks to the crank chamber through this gap. .
[0020]
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a control valve for a variable displacement compressor that can prevent leakage of refrigerant gas when the valve is fully closed.
[0021]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problem, a control valve for a variable displacement compressor according to a first aspect of the present invention opens and closes an air supply passage for communicating a discharge chamber and a crank chamber of the variable displacement compressor. A valve body and first and second passages constituting a part of the air supply passage, wherein the first passage extends in a moving direction of the valve body, and the second passage is formed on the valve body. Variable displacement compression that extends in a direction substantially perpendicular to the moving direction, is supported by the first passage so as to be movable, and the refrigerant gas in the discharge chamber is fed into the crank chamber through the supply passage The machine control valve includes a swirl flow generating means for swirling the refrigerant gas around the valve body when the refrigerant gas in the second passage flows into the first passage. .
[0022]
When the refrigerant gas flows from the second passage into the first passage, a swirling flow is caused in the refrigerant gas by the swirling flow generating means. As a result, the refrigerant gas flows in the first passage while turning.
[0023]
A control valve for a variable displacement compressor according to a second aspect of the present invention is the control valve for a variable displacement compressor according to the first aspect, wherein the swirl flow generating means is parallel to the central axis of the second passage. The imaginary line that is in contact with the inner peripheral surface of the passage and that is farthest in the radial direction from the central axis of the first passage is substantially matched with the tangent of the inner peripheral surface of the first passage. To do.
[0024]
A swirling flow can be generated in the first passage by forming the second passage so that the imaginary line substantially coincides with the tangent of the inner peripheral surface of the first passage.
[0025]
A control valve for a variable displacement compressor according to a third aspect of the present invention is the control valve for a variable displacement compressor according to the first aspect, wherein the swirling flow generating means is the outer peripheral surface of the valve body or the first valve. A spiral groove is formed on the inner peripheral surface of the passage.
[0026]
When the refrigerant gas flows from the second passage into the first passage, the refrigerant gas flows along the spiral groove formed on the outer peripheral surface of the valve body or the inner peripheral surface of the first passage, A swirling flow is caused on the outer peripheral surface or the inner peripheral surface of the first passage. As a result, the refrigerant gas flows downward while turning in the first passage. At this time, since the wear powder moves with the swirl flow, the wear powder is diffused in the circumferential direction, and the wear powder can be prevented from being concentrated and attached to a part of the outer peripheral surface of the valve body or the seat portion.
[0027]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0028]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a variable displacement swash plate compressor provided with a control valve for a variable displacement compressor according to a first embodiment of the present invention.
[0029]
A rear head 3 is disposed on one end surface of the cylinder block 1 of the variable capacity swash plate compressor via a valve plate 2, and a front head 4 is disposed on the other end surface.
[0030]
The front head 4, the cylinder block 1, the valve plate 2, and the rear head 3 are integrally connected in the axial direction by through bolts 29.
[0031]
A piston 7 is slidably inserted into a cylinder bore 6 formed in the cylinder block 1.
[0032]
The front head 4 is formed with a crank chamber 8 that houses a swash plate 10 and a thrust flange 40, which will be described later.
[0033]
A suction chamber 13 and a discharge chamber 12 are formed in the rear head 3.
[0034]
The discharge chamber 12 is located around the suction chamber 13. Low-pressure refrigerant gas supplied to the compression chamber 22 is accumulated in the suction chamber 13.
[0035]
One end of the shaft 5 is rotatably supported by the front head 4 via a radial bearing 26, and the other end of the shaft 5 is rotatably supported by the cylinder block 1 via a thrust bearing 24 and a radial bearing 25. .
[0036]
The thrust flange 40 is fixed to the shaft 5 and rotates integrally with the shaft 5.
[0037]
The swash plate 10 is attached to the shaft 5 via a hinge ball 9 so as to be inclined and slidable. The swash plate 10 is connected to the thrust flange 40 by the link mechanism 41 and rotates integrally with the rotation of the thrust flange 40.
[0038]
The peripheral edge of the swash plate 10 and one end of the piston 7 are connected via shoes 60 and 61.
[0039]
A pair of shoes 60, 61 are arranged so as to sandwich the swash plate 10 with respect to one piston 7, and the shoes 60, 61 rotate relative to the sliding surfaces 10 a, 10 b of the swash plate 10 as the shaft 5 rotates. . As the swash plate 10 rotates, the piston 7 reciprocates linearly within the cylinder bore 6.
[0040]
The valve plate 2 is provided with a discharge port 16 for communicating the compression chamber 22 and the discharge chamber 12 and a suction port 15 for communicating the compression chamber 22 and the suction chamber 13 at regular intervals along the circumferential direction. It has been.
[0041]
The discharge chamber 12 and the crank chamber 8 communicate with each other via the air supply passage 3a. A variable displacement compressor control valve (hereinafter referred to as a control valve) 30, which will be described later, is provided in the middle of the air supply passage 3 a, and the pressure of the crank chamber 8 is adjusted by the control valve 30. The supply passage 3a includes a passage 3b, chambers 3c and 3d, a passage 3e, a port 3f, and a passage 3g.
[0042]
As described above, the thrust flange 40 and the swash plate 10 are connected via the link mechanism 41, and the swash plate 10 can be inclined with respect to a plane perpendicular to the shaft 5.
[0043]
A winding spring 47 is mounted between the thrust flange 40 and the hinge ball 9, and the swash plate 10 is biased toward the rear head 3 by the biasing force of the winding spring 47.
[0044]
FIG. 2 is an enlarged view of the variable displacement compressor control valve of FIG. However, the vertical direction of the control valve 30 is reversed.
[0045]
The control valve 30 is provided in the valve accommodation hole 50 (see FIG. 1) of the rear head 3 of the variable capacity swash plate compressor via O-rings 50a, 50b, 50c.
[0046]
The control valve 30 houses a first passage 38 and second passages 37a and 37b that constitute a part of the air supply passage 3a, a valve body 32 for opening and closing the air supply passage 3a, and the valve body 32. Holder 31 and solenoid housing 35 are provided.
[0047]
The first passage 38 extends in the moving direction of the valve body 32 (vertical direction in FIG. 2). The second passages 37a and 37b are always in communication with the discharge chamber 12, and a high-pressure (discharge pressure Pd) refrigerant gas is introduced into the first passage 38 from the discharge chamber 12 through the second passages 37a and 37b. The
[0048]
The valve body 32 includes a valve main body 33 and a valve rod 34.
[0049]
The valve stem 34 has a small diameter portion 34a and a large diameter portion 34b. The large diameter portion 34b abuts on the plunger 70 and is slidably supported by the first passage 38. The small diameter portion 34 a is formed integrally with the valve body 33. The valve body 33 and the valve stem 34 may be separate.
[0050]
The first passage 38 and the second passages 37a and 37b are formed in the holder 31, the first passage 38 communicates with the crank chamber 8, and the second passages 37a and 37b communicate with the discharge chamber, respectively. Each passage 38, 37a, 37b is a straight passage having a circular cross section. In addition to the valve rod 34, the first passage 38 accommodates a valve body 33 and a winding spring 39 that urges the valve body 32 in the valve closing direction.
[0051]
The holder 31 is provided with a port 31 a communicating with the suction chamber 13, and a low-pressure (suction pressure Ps) refrigerant gas is guided from the suction chamber 13 to the pressure-sensitive chamber 80 through the port 31 a.
[0052]
The holder 31 is provided at one end of the solenoid housing 35. A plunger 70 for driving the valve body 32 is accommodated in the solenoid housing 35. The plunger 70 is slidably supported by a flanged pipe 72 that is in close contact with the holder 31 via an O-ring 71.
[0053]
One end of a stem 74 is inserted into the accommodation hole 73 formed in one end of the plunger 70. The other end of the stem 73 is accommodated in the accommodation hole 76 a of the stopper 76 through the center hole 75 a of the suction element 75. The attractor 75 is fixed to one end of a holder 79 disposed in the solenoid housing 35.
[0054]
Between the accommodation hole 73 of the plunger 70 and the suction element 75, a winding spring 77 that biases the plunger 70 in a direction away from the suction element 75 side is accommodated.
[0055]
The stopper 76 is provided on the movable end side of the bellows 81 disposed in the pressure sensitive chamber 80. A stopper 82 is provided on the fixed end side of the bellows 81, a winding spring 83 is disposed between the stopper 76 and the stopper 82, and the stopper 76 is biased toward the attractor 75 side by a spring force. The stopper 82 is fixed to a cap 84 that is screwed into the holder 79.
[0056]
Between the stopper 76 and the suction element 75, a winding spring 78 that urges the stopper 76 in a direction away from the suction element 75 is disposed.
[0057]
Next, the operation of the control valve 30 will be described.
[0058]
A predetermined current obtained by the control logic on the vehicle side is supplied to the solenoid 35A of the control valve 30. In this state, the plunger 70 is attracted toward the attractor 75 against the spring force of the winding spring 77, and the valve body 32 is also moved together with the plunger 70 in the valve closing direction by the spring force of the winding spring 39.
[0059]
On the other hand, a low-pressure refrigerant gas is guided from the suction chamber 13 to the pressure sensing chamber 80 through the port 31a. The bellows 81 in the pressure sensing chamber 80 expands and contracts based on the pressure of the refrigerant gas from the suction chamber 13, and the expansion and contraction action acts on the valve body 32 via the plunger 70. The opening degree of the valve body 32 at this time is determined by the suction force of the solenoid 35A and the spring force of the winding springs 83 and 77.
[0060]
When the pressure of the refrigerant gas from the suction chamber 13 (suction pressure Ps) falls below the pressure determined by a predetermined current, the bellows 81 is expanded by the restoring force of the winding spring 83 and the bellows 81 itself, and the valve body 32 is supplied to the air supply passage. 3a (the first passage 38 and the second passages 37a and 37b) is moved in the opening direction.
[0061]
As a result, the flow rate of the high-pressure refrigerant gas led from the discharge chamber 12 to the crank chamber 8 increases, so that the pressure in the crank chamber 8 increases and the stroke becomes small. Since the suction pressure increases as the stroke becomes smaller, the stroke is controlled so that the suction pressure becomes constant.
[0062]
When the current is increased, the valve body 32 moves in the closing direction, so that the supply passage 3a cannot be opened unless the suction pressure is lowered. That is, the stroke is controlled to maintain a lower suction pressure.
[0063]
When the supply of current to the solenoid 35A of the control valve 30 is stopped, the plunger 70 moves in a direction away from the suction element 75 by the spring force of the winding spring 77, so that the bellows 81 is extended, and the valve body 32 is drawn to the suction pressure. Regardless of the discharge pressure, the supply passage 3a is moved in the opening direction. Therefore, the air supply passage 3a is opened, the pressure in the crank chamber 8 increases, and the swash plate 10 shifts to the minimum angle.
[0064]
FIG. 3 is a sectional view taken along line III-III in FIG.
[0065]
The second passages 37a and 37b always communicate with the discharge chamber 12, and high-pressure refrigerant gas flows from the discharge chamber 12 into the first passage 38 through the second passages 37a and 37b.
[0066]
The second passages 37a and 37b extend in a direction perpendicular to the moving direction of the valve rod 34 (valve element 32) (left and right direction in FIG. 3).
[0067]
A virtual parallel to the central axes O1 and O2 of the second passages 37a and 37b, in contact with the inner peripheral surfaces 37c and 37d of the passages 37a and 37b, and farthest from the central axis O3 of the first passage 38 in the radial direction. The lines I1 and I2 are made to coincide with the tangent line of the inner peripheral surface 38a of the first passage 38. The central axis O1 of the second passage 37a does not coincide with the central axis O2 of the second passage 37b.
[0068]
That is, the second passage 37a and the second passage 37b are in a point-symmetric position with respect to the central axis O3 of the first passage 38, and the center axis O1 of the second passage 37a and the center of the second passage 37b. The axis O2 is not positioned on a straight line.
[0069]
Next, the operation of the variable capacity swash plate compressor will be described.
[0070]
When rotational power of an engine (not shown) is transmitted to the shaft 5, the rotational force of the shaft 5 is transmitted from the thrust flange 40 to the swash plate 10 via the link mechanism 41, and the swash plate 10 rotates.
[0071]
As the swash plate 10 rotates, the shoes 60 and 61 relatively rotate on the sliding surfaces 10 a and 10 b of the swash plate 10, and the rotational force from the swash plate 10 is converted into a linear reciprocating motion of the piston 7.
[0072]
The piston 7 reciprocates in the cylinder bore 6, and the volume of the compression chamber 22 in the cylinder bore 6 changes. Due to this volume change, the suction, compression, and discharge of the refrigerant gas are sequentially performed, and the refrigerant gas having a capacity corresponding to the inclination angle of the swash plate 10 is discharged.
[0073]
At the time of suction, the suction valve is opened, and low-pressure refrigerant gas is sent from the suction chamber 13 to the compression chamber 22 in the cylinder bore 6 through the suction port 15.
[0074]
During discharge, the discharge valve is opened, and high-pressure refrigerant gas is discharged from the compression chamber 22 to the discharge chamber 12 through the discharge port 16.
[0075]
When the thermal load is reduced, energization of the solenoid 35A of the control valve 30 is stopped, and the plunger 70 moves in the valve opening direction. The valve stem 34 moves integrally with the plunger 70, and the valve main body 33 is pushed by the valve stem 34 and moves.
[0076]
As a result, high-pressure refrigerant gas is sent from the discharge chamber 12 to the crank chamber 8 through the air supply passage 3a, the pressure in the crank chamber 8 (control pressure Pc) increases, and the inclination angle of the swash plate 10 decreases.
[0077]
At this time, the refrigerant gas flows along the outer peripheral surface of the valve rod 34, and a swirling flow is generated in the first passage 38.
[0078]
At the same time, the wear powder contained in the refrigerant gas swirls in the flow of the refrigerant gas and diffuses in the circumferential direction. Therefore, the wear powder is part of the outer peripheral surface of the valve body 32, the seat portion 38b of the first passage 38, and the like. It does not adhere to only concentrate. Further, since the wear powder turns and passes through the outer peripheral surface of the valve body 32 and the seat portion 38b, the wear powder adhering to the seat portion 38b and the like can be reduced.
[0079]
When the thermal load increases, the plunger 70 moves in the valve closing direction by energizing the solenoid 35A of the control valve 30. The valve stem 34 moves integrally with the plunger 70, and the valve body 33 moves following the valve stem 34 by the spring force of the winding spring 39.
[0080]
As a result, high-pressure refrigerant gas is not sent from the discharge chamber 12 to the crank chamber 8 through the air supply passage 3a, the pressure in the crank chamber 8 is lowered, and the inclination angle of the swash plate 10 is increased.
[0081]
At this time, the wear powder does not concentrate and adhere to a part of the outer peripheral surface of the valve body 32 or the seat portion 38b of the first passage 38, so the outer peripheral surface of the valve body 32 and the first passage 38 There is no gap between the sheet portion 38b.
[0082]
According to the first embodiment, the refrigerant gas guided to the first passage 38 flows while turning, but smoothly flows without forming a vortex at that time.
[0083]
Further, the wear powder contained in the refrigerant gas diffuses in the circumferential direction by the rotation of the refrigerant gas, and does not concentrate and adhere to a part of the outer peripheral surface of the valve body 32, the seat portion 38b of the first passage 38, etc. When the valve is fully closed, there is no gap between the outer peripheral surface of the valve body 32 and the seat portion 38b of the first passage 38, and leakage of the refrigerant gas to the crank chamber 8 can be prevented.
[0084]
Furthermore, since the passage resistance of the control valve 30 is reduced, the flow rate when the valve is fully opened can be increased. In a clutchless compressor in which the valve opening is discontinuously increased and the refrigerant gas is internally circulated when the current is not energized, torque can be reduced when the passage resistance of the control valve 30 is smaller.
[0085]
FIG. 4 is a view showing a first modification of the control valve for a variable displacement compressor according to the first embodiment of the present invention. The same reference numerals are given to the portions common to the first embodiment, and the description thereof will be given. Is omitted.
[0086]
The first modification is parallel to the central axes O1 and O2 of the second passages 37a and 37b, is in contact with the inner peripheral surfaces 37c and 37d of the passages 37a and 37b, and is the central axis of the first passage 38. The imaginary lines I1 and I2 farthest from O3 in the radial direction differ from the first embodiment in that the virtual lines I1 and I2 are slightly shifted from the tangents T1 and T2 of the inner peripheral surface 38a of the first passage 38.
[0087]
In this modification, the imaginary lines I1 and I2 are shifted radially inward of the inner peripheral surface of the first passage 38. The “substantially coincidence” in claim 2 of the claims is a concept including such a deviation.
[0088]
Note that the second passages 37a and 37b do not necessarily have to be parallel, and for example, the second passages 37a and 37b may be formed obliquely downward.
[0089]
According to the first modification, the same effect as that of the first embodiment can be obtained, and the imaginary lines I1 and I2 need to be exactly matched to the tangents T1 and T2 of the inner peripheral surface 38a of the first passage 38. Therefore, the second passages 37a and 37b can be easily formed.
[0090]
FIG. 5 is a view showing a second modification of the control valve for a variable displacement compressor according to the first embodiment of the present invention. The same reference numerals are given to the portions common to the first embodiment, and the description thereof will be given. Is omitted.
[0091]
The second modification is parallel to the central axes O1 and O2 of the second passages 37a and 37b, is in contact with the inner peripheral surfaces 37c and 37d of the passages 37a and 37b, and is the central axis of the first passage 38. The imaginary lines I1 and I2 farthest from O3 in the radial direction differ from the first embodiment in that the virtual lines I1 and I2 are slightly shifted from the tangents T1 and T2 of the inner peripheral surface 38a of the first passage 38.
[0092]
In this modification, the virtual lines I1 and I2 are shifted outward in the radial direction. The “substantially coincidence” in claim 2 of the claims is a concept including such a deviation.
[0093]
According to the second modification, the same effects as in the first modification can be obtained.
[0094]
FIG. 6 is a partially enlarged cross-sectional view of a control valve for a variable displacement compressor according to a second embodiment of the present invention. The same reference numerals are given to the same portions as those in the first embodiment, and the description thereof is omitted.
[0095]
The second embodiment is different from the first embodiment in that the central axes of the second passages 137a and 137b coincide with each other and a spiral groove 134c is formed on the outer peripheral surface of the small diameter portion 134a of the valve rod 134. .
[0096]
The refrigerant gas that has flowed into the first passage 38 from the second passages 137a and 137b flows along the spiral groove 134c of the small diameter portion 134a, and a swirling flow is generated. As a result, the refrigerant gas flows smoothly through the valve hole 38c. At this time, the swirling of the refrigerant gas causes the diffusion of the wear powder contained in the refrigerant gas and prevents the wear powder from unevenly adhering to the outer peripheral surface of the valve body 132 and the seat portion 38b of the first passage 38. it can.
[0097]
According to this 2nd Embodiment, there exists an effect similar to 1st Embodiment.
[0098]
FIG. 7 is a partial enlarged cross-sectional view of a variable displacement compressor control valve according to a modification of the second embodiment of the present invention. The same reference numerals are given to the same portions as those in the first embodiment, and the description thereof will be given. Omitted.
[0099]
This modification is different from the first embodiment in that the central axes of the second passages 137a and 137b coincide with each other and a spiral groove 138a is formed on the inner peripheral surface of the first passage 138.
[0100]
The refrigerant gas flowing into the first passage 138 from the second passages 137a and 137b flows along the spiral groove 138a of the first passage 138, and a swirling flow is generated. As a result, the refrigerant gas flows smoothly through the valve hole 138c. At this time, the swirling of the refrigerant gas causes the diffusion of the wear powder contained in the refrigerant gas flow, and the wear powder adheres unevenly to the outer peripheral surface of the valve body 32 and the seat portion 138b of the first passage 138. Can be prevented.
[0101]
According to this modification, the same effects as those of the first embodiment are obtained.
[0102]
The number of the second passages may be two as in the above-described embodiment, but may be one or three or more.
[0103]
In the above embodiment, the second passages 37a and 37b and the second passages 137a and 137b are communicated with the discharge chamber 12, and the first passage 38 is communicated with the crank chamber 8, but the second passages 37a, 37 b and the second passages 137 a and 137 b may be communicated with the crank chamber 8, and the first passage 38 may be communicated with the discharge chamber 12.
[0104]
Further, the swirling flow generating means is not limited to those in the above embodiments and modifications, and any means may be used as long as the refrigerant gas is swirled around the valve body.
[0105]
In the above embodiments, the control valve 30 is applied to a variable capacity swash plate compressor in which the swash plate 10 rotates integrally with the shaft 5. However, the swash plate does not rotate integrally with the shaft. The present invention can be applied to a swing plate compressor that merely swings, and can be applied to various other variable displacement compressors.
[0106]
【The invention's effect】
As described above, according to the control valve for a variable displacement compressor according to the first aspect of the present invention, the flow of the refrigerant gas in the first passage is smooth, and the wear powder contained in the refrigerant gas is swirled by the swirling flow. Since it diffuses and does not concentrate and adhere to a part of the valve body or seat part, it is difficult to create a gap between the valve body and the seat part when the valve is fully closed, and the refrigerant gas passes through the gap. It is possible to prevent leakage from one passage to the crank chamber.
[0107]
According to the control valve for a variable displacement compressor of the second aspect of the invention, the imaginary line farthest in the radial direction from the central axis of the first passage is exactly matched to the tangential direction of the inner peripheral surface of the first passage. Therefore, the second passage can be easily formed.
[0108]
According to the control valve for a variable displacement compressor according to the third aspect of the present invention, the flow of the refrigerant in the first passage is smooth, and the wear powder contained in the refrigerant gas is diffused by the swirling flow. Since it does not concentrate and adhere to a part of the seat portion or the like, it is difficult for a gap to be formed between the valve body and the seat portion when the valve is fully closed, and the refrigerant gas passes from the first passage through the gap to the crank chamber. Can be prevented from leaking.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a variable displacement compressor provided with a control valve for a variable displacement compressor according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an enlarged view of the control valve for the variable displacement compressor of FIG.
3 is a cross-sectional view taken along line III-III in FIG.
FIG. 4 is a view showing a first modification of the control valve for a variable displacement compressor according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a view showing a second modification of the control valve for a variable displacement compressor according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a partially enlarged sectional view of a variable displacement compressor control valve according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a partially enlarged cross-sectional view of a variable displacement compressor control valve according to a modification of the second embodiment of the present invention.
FIG. 8 is an enlarged longitudinal sectional view showing a conventional control valve for a variable displacement compressor.
9 is a sectional view taken along line IX-IX in FIG.
FIG. 10 is a partially enlarged view for explaining the flow of refrigerant gas.
[Explanation of symbols]
3a Air supply passage
8 Crank chamber
12 Discharge chamber
32 Disc
31 Holder
37a, 37b, 137a, 137b Second passage
36a Inner peripheral surface of the first passage
37c, 37d Inner peripheral surface of the second passage
38 First passage
134c Spiral groove formed on the outer peripheral surface of the valve body
136a Helical groove formed on the inner peripheral surface of the first passage
I1, I2 virtual line
T1, T2 Tangent

Claims

An air supply passage that connects the discharge chamber and the crank chamber of the variable capacity compressor, a valve body that opens and closes the air supply passage, and first and second passages that constitute a part of the air supply passage. Prepared,
The first passage extends in the direction of movement of the valve body, the second passage extends in a direction substantially perpendicular to the direction of movement of the valve body,
The valve body is movably supported in the first passage,
In the control valve for the variable displacement compressor, the refrigerant gas in the discharge chamber is fed into the crank chamber through the supply passage.
For the variable capacity compressor, comprising a swirling flow generating means for swirling the refrigerant gas around the valve body when the refrigerant gas in the second passage flows into the first passage. Control valve.

As the swirl flow generating means, an imaginary line that is parallel to the central axis of the second passage and is in contact with the inner peripheral surface of the passage and that is farthest in the radial direction from the central axis of the first passage is the first imaginary line. 2. The control valve for a variable displacement compressor according to claim 1, wherein the control valve is substantially coincident with a tangent line of an inner peripheral surface of one passage.

2. The control valve for a variable displacement compressor according to claim 1, wherein a spiral groove is formed on the outer peripheral surface of the valve body or the inner peripheral surface of the first passage as the swirl flow generating means.