JP3846451B2

JP3846451B2 - ベルレス高炉の原料装入方法

Info

Publication number: JP3846451B2
Application number: JP2003131029A
Authority: JP
Inventors: 公平砂原; 薫中野; 周作小松; 高生神保
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2003-05-09
Filing date: 2003-05-09
Publication date: 2006-11-15
Anticipated expiration: 2023-05-09
Also published as: JP2004332063A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、コークスと鉄鉱石その他の原料とを順次層状に装入するベルレス高炉において、コークスの流れ込みやコークスと鉱石の混合層の形成の際に生じ易い炉内円周方向偏差を抑制し、通気性および通液性を良好に維持することができるベルレス高炉の原料装入方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
高炉を安定させ、しかも効率よく操業するには、炉内を上昇するガスと炉内を降下するコークスおよび鉄鉱石その他の原料（以下、「鉱石」という）との熱交換、ならびに反応を効率よく行わせるために、炉内の通気性および通液性を良好に保つことが重要である。
【０００３】
高炉の炉頂からコークスと交互に装入された鉱石は、炉下部に設置された羽口から吹き込まれる熱風とコークスとの反応によって生成する還元性ガスの作用で、炉内を降下しつつ徐々に加熱、還元され、軟化融着帯を形成した後、溶融し、溶銑、溶滓として炉芯コークス層の隙間を滴下して炉底に溜まる。この溶銑、溶滓は出銑口から定期的にまたは連続的に抜き出される。
【０００４】
近年、高炉操業は、コークス比の低減を狙い、羽口から熱風とともに微粉炭を吹き込む高ＰＣＩ操業へ移行しており、炉頂から装入するコークスの量は鉱石量に比較して相対的に減少してきている。そのため、炉内半径方向や円周方向に堆積偏差が生じやすく、例えば、コークス椎積量が少ない部分が存在した場合、その部分で鉱石の割合が増加することになる。鉱石の粒径は一般的にはコークスの粒径の１／２程度なので、この鉱石の割合が高い部分では通気抵抗が高く、それによるガス流れの迂回が還元反応の停滞を誘発し、高炉全体の炉況異常を引き起こす恐れがある。
【０００５】
ベルレス高炉では、炉壁周辺部の鉱石とコークスの堆積比を一定に保つために、また、炉内装入物の落下点を炉壁部から炉中心部側へ同心円状に連続的に移動させて細粒を均一に堆積させるために、炉壁周辺部の近傍における堆積形状（プロフィール）を平らなテラス状に形成し、安定な堆積状態を維持する技術は公知である。例えば、特許文献１には、テラスの傾斜角を水平に対して士15度の範囲内とし、テラス長さを炉壁面から炉口半径の１０〜６０％にすることにより炉壁周辺部のガス流分布の安定化を図ることを目的とした技術が開示されている。
【０００６】
しかし、コークスおよび鉱石を同心円状に装入するにもかかわらず、炉壁の円周方向における損耗偏差や装入量の経時的な変動により、円周方向でテラス長さは一定ではなく、通常偏差が生じている。そして、このような偏差のあるコークスのテラス（以下、「コークステラス」または単に「テラス」ともいう）上に鉱石を同心円状に装入すると、コークスの流れ込みもしくはコークスと鉱石の混合層の形成に偏差が生じ易く、通気性や通液性が一定しないため、高炉の炉況が不安定になり易い。
【０００７】
前掲の特許文献１に示された技術においても、特に円周方向でコークステラス長さに差異があると、コークスに続いて装入される鉱石の落下点が前記テラス上にあるか、斜面上にあるかによってコークス層崩れ量の差が顕著になり、円周方向に高炉炉況の安定性に係わる重大な偏差が生じる恐れがある。
【０００８】
【特許文献１】
特開平11−92808号公報
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、前記従来技術における問題点を解決するためになされたものであって、その目的は、テラス長さに偏差のあるコークステラス上に鉱石を装入する際に、コークスの流れ込みもしくはコークスと鉱石の混合層の形成において生じる炉内円周方向偏差を抑制し、通気性および通液性を良好に維持して、高炉を安定させ、効率よく操業することができるベルレス高炉の原料装入方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
この課題を解決するために、本発明者らは、実機大の高炉模型により装入実験を行い、以下に示す知見を得た。
【００１１】
(a) コークステラス上に鉱石を装入するとき、コークス斜面の崩壊が最大となる鉱石の落下位置が存在する。この位置に相当する鉱石の分配シュートの傾動角をθcとし、コークス装入時の分配シュートの最小傾動角をθとすると、両者は、θc＝θ＋４°の関係にある。なお、前記の分配シュートの傾動角θcおよび分配シュートの最小傾動角θは、いずれも鉛直方向を基準とする角度である。
【００１２】
(b) コークステラスの長さの偏差は、分配シュート傾動角の偏差Δθで表すと約４°に相当する。
【００１３】
(c) 鉱石装入時に、コークス斜面を確実に崩壊させ、コークスの流れ込みやコークスと鉱石の混合層の形成に偏差が生じないようにするためには、鉱石の初期分配シュート傾動角を（θc−Δθ／２＝θ＋２°）以下とし、装入鉱石の２０質量％以上を装入するとよい。
【００１４】
(d) また、コークステラス上に鉱石を安定して装入するには、鉱石の分配シュート傾動角を（θc＋Δθ／２＝θ十６°）以上とし、この範囲の傾動角で装入しきれないときは、残りの鉱石を、（θc−Δθ／２＝θ＋２°）以下の傾動角で装入することが有効である。
【００１５】
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨は、下記（１）および（２）のベルレス高炉の原料装入方法にある。
【００１６】
（１）コークスと鉱石とを順次層状に装入するベルレス高炉の原料装入方法であって、コークス装入における分配シュートの最小傾動角がθであるとき、鉱石装入の最初にまたは分配シュート傾動角をθ＋６°以上として鉱石を装入した後、装入鉱石の２０質量％以上を、分配シュート傾動角をθ＋２°以下として装入することを特徴とするベルレス高炉の原料装入方法。
【００１７】
（２）コークスと鉱石とを順次層状に装入するベルレス高炉の原料装入方法であって、コークス装入における分配シュートの最小傾動角がθであるとき、分配シュート傾動角をθ＋６°以上として装入すべき鉱石の全てを装入することを特徴とするベルレス高炉の原料装入方法。
【００１８】
前記（１）または（２）のベルレス高炉の原料装入方法において、分配シュート傾動角がθ＋６°以上での鉱石の装入に限界があるときには、残りの鉱石を分配シュート傾動角をθ＋２°以下として装入してもよい。
【００１９】
前記の「分配シュートの傾動角」は、鉛直方向を基準とする角度である。
【００２０】
また、「コークス装入における分配シュートの最小傾動角θ」とは、コークスのテラスとその斜面との境界部の位置（つまり、テラスの肩口）にコークスが装入される分配シュートの傾斜角である。分配シュートの傾動角を順次変化させてコークスを炉壁周辺部から炉中心方向へと装入していく場合、コークスのテラス状の堆積は分配シュートの最小傾動角θに対応する位置までで終了し、その位置から炉中心側は斜面になるからである。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明のベルレス高炉の原料装入方法（前記（１）および（２）に記載の方法）について、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００２２】
図１は、実機大の高炉模型により装入実験を行って得られた結果を示す図である。下側の図は、炉中心部からの水平方向距離を横軸にとった鉱石装入前のコークスプロフィールを示し、上側の図は、鉱石を装入したときのコークス崩れ量を下側の図に対応させて示した図である。上側の図において、図中の○印および●印は装入実験で得られたデータで、○印はコークス斜面角度が３０°の場合、●印は４０°の場合である。また、破線および実線はそれらデータから計算で求めたコークス崩れ量を示す曲線である。一方、下側の図において、破線はコークス斜面角度が３０°のコークスプロフィールを、実線はコークス斜面角度が４０°のコークスプロフィールを示す。
【００２３】
図１の上側の図と下側の図を対比すると、コークス斜面角度には関係なく、コークスプロフィールにおけるテラスの肩口から炉壁側に一定距離（後述する図２中に示した距離ｄ）をおいた位置に鉱石を装入した時にコークス斜面の崩落によるコークス崩れ量が最大となること（すなわち、崩落極大位置が存在すること）、その位置よりも炉壁側に鉱石を装入してもコークス層の崩落は全く起こらないこと、および、その位置よりも炉中心側に鉱石を装入すれば、コークス斜面の崩壊が必ず起こることがわかる。
【００２４】
さらに、一連の装入実験の結果から、鉱石がこの崩落極大位置に装入される（落下する）ときの分配シュートの傾動角をθc（以下、単に「鉱石傾動角θc」ともいう）とすると、コークス斜面角度に関係なく下記▲１▼式成り立つことが判明した。
【００２５】
θc＝θ＋４° ・・・▲１▼
なお、θは、先に述べたように、コークス装入における分配シュートの最小傾動角で、コークステラスの先端部（テラスの肩口）にコークスが落下するときの傾斜角である。
【００２６】
また、前記高炉模型による装入実験で、実高炉の装入条件を想定して、分配シュートの旋回数に応じた回数分の鉱石を装入し、コークス斜面上への鉱石装入がコークス斜面崩れへ及ぼす影響について調査した。なお、鉱石装入量については、１チャージ（１層分）の全鉱石量を１６分割し、１旋回に相当する１回の装入量を決定した。
【００２７】
この装入実験により、前記の鉱石傾動角θc以下でコークス層上に装入された鉱石のうち、最初の４回（４旋回）の装入までがコークス斜面形状に影響し、５回目の装入からは、影響しないことが判明した。これは、最初の４回分の鉱石装入でコークス斜面が崩壊するとともに全体が装入された鉱石で覆われ、５回目以降装入された鉱石はコークス表面に直接接することがなく、コークス崩れに影響しなくなるからである。
【００２８】
通常の高炉操業、すなわち装入されるコークスに対する鉱石の質量比率が３．０から５．０程度である場合の炉内における標準的な鉱石層厚は、炉口部付近では平均３００〜４００ｍｍ程度であること、また、炉頂部のコークス表層を覆うに必要な最低鉱石層厚は、前記装入実験の際の観察結果から鉱石の約３個分（鉱石粒径の約３倍）に相当する６０ｍｍ程度（前記平均層厚を３００ｍｍとすると、その２０％に相当する）であることを考慮すると、分配シュート傾動角がθc以下で（すなわち、前記の崩落極大位置よりも炉中心側の）コークス層上に装入された鉱石のうち、全鉱石の２０％に相当する鉱石がコークス斜面崩れに影響することになる。
【００２９】
図２は、コークス層の表面に鉱石を装入したときの落下位置と分配シュートの傾動角の関係を模式的に示す図である。図２中に示したＰ点が前記の崩落極大位置で、そのときの分配シュート１の傾動角がθcである。また、Ｓ点がコークステラス２の肩口であり、Ｓ点とＰ点間の距離ｄが前記図１の説明で述べた「一定距離」である。
【００３０】
前記図１に示した結果から判断すると、Ｐ点よりも炉壁３側に鉱石を装入してもコークス層４の崩落は全く起こらず、Ｐ点よりも炉中心側に鉱石を装入すれば、コークス斜面の崩壊が必ず起こることになる。しかし、実際には、以下に述べるように、コークステラス長さには円周方向偏差があり、コークステラスの肩口（Ｓ点）の位置が円周方向により変動するので、分配シュート１の傾動角をθcとして鉱石を装入しても必ずしも前記の崩落極大位置に落下するとは限らず、コークスの流れ込みやコークスと鉱石の混合層の形成の際に炉内円周方向で偏差が生じることとなる。
【００３１】
前記コークステラス長さの円周方向偏差は、特に順傾動（原料装入が炉壁周辺部から炉中心へ向けて行われるような分配シュートの傾動）の場合、コークスの最小傾動角での旋回中における最終装入位置（荷切れ）に依存するため、ベルレス高炉では、潜在的に最大で１旋回分の円周方向偏差を有することになる。
【００３２】
この円周方向偏差幅をシュート傾動角範囲で表現すると、円周方向偏差Δθは、順傾動の場合、最終旋回となる最大ノッチ（最小傾動角）とその一つ前のノッチとの差に相当する角度分になる。この角度は、一般的には２〜３°である。また、落下した原料の幅の広がり等を分配シュート傾動角で１°分とすると、前記の最大ノッチとその一つ前のノッチとの差に相当する角度を３°として、分配シュートの傾動角に換算した円周方向偏差Δθ（図２参照）は、最大で４°（Δθ＝４°）になる。
【００３３】
したがって、鉱石を落下させて円周方向のどの位置でもコークス斜面を確実に崩壊させ、コークス崩れを一定量に確保するためには、前記の円周方向偏差Δθを勘案し、図２に示すように、分配シュートの傾動角を（θc−Δθ／２）以下として装入すればよいことになる（図中に白抜き矢印Ｙ１で示す範囲）。なお、θcから円周方向偏差Δθの１／２を差し引くのは、図２に示すように、円周方向偏差ΔθはＰ点（分配シュート傾動角で表すと、θc）を挟んで炉中心側および炉壁側に広がっているとみなすことができ、この場合は炉中心側の偏差（分配シュート傾動角で表すと、図中に示した偏差（Δθ／２））のみを考慮すればよいからである。なお、前記（θc−Δθ／２）は、θc＝θ＋４°（前記の▲１▼式）および前記のΔθ＝４°を代入すると、（θ＋２°）と表される。
【００３４】
一方、鉱石を落下させて円周方向のどの位置でもコークス斜面の崩壊が起こらないようにするには、前記と同じく円周方向偏差Δθを勘案して（この場合は、Ｐ点を挟んで炉壁側の偏差のみを考慮）、分配シュートの傾動角を（θc＋Δθ／２）以上として装入すればよい（白抜き矢印Ｙ２で示す範囲）。前記の（θc＋Δθ／２）は、前記の▲１▼式およびΔθ＝４°を代入すると、（θ＋６°）となる。
【００３５】
前記（１）に記載の本発明の原料装入方法は、「コークスと鉱石とを順次層状に装入するベルレス高炉の原料装入方法であって、鉱石装入の最初にまたは分配シュート傾動角をθ＋６°以上として鉱石を装入した後、装入鉱石の２０質量％以上を、分配シュート傾動角を（θ＋２°）以下として装入するベルレス高炉の原料装入方法」であるが、この方法において、「分配シュート傾動角を（θ＋２°）以下として装入する」こととしたのは前記の理由によるものである。
【００３６】
また、「装入鉱石の２０質量％以上」とした理由も、先に述べたとおりで、全鉱石の２０質量％以上に相当する鉱石を分配シュート傾動角を（θ＋２°）以下として装入することにより、コークス斜面が崩壊するとともにその斜面全体が鉱石で覆われ、その後に装入される鉱石はコークス表面に直接接することがなく、コークス崩れに影響しなくなるからである。なお、残りの８０質量％以下の鉱石の装入条件については、特に限定はなく、そのときの装入物分布状態に応じて分配シュートの傾動角を定めればよい。
【００３７】
前記２０質量％以上の鉱石の装入は、鉱石装入の最初に行うのがよい。これによりコークス斜面の崩壊が起こるとともに、その斜面全体が鉱石で覆われてその後の装入の影響を受けないので、残りの鉱石を斜面、テラスを問わずどこへ装入しても、もはやコークスの崩落は生じないからである。しかし、例えば、最初の鉱石装入はコークスの崩落が全く起こらない炉壁側とし、その後、２０質量％以上の鉱石をシュート傾動角を（θ＋２°）以下として装入する方法を採ってもよい。最初の鉱石装入ではコークスの崩落は起こらず、傾動角が（θ＋２°）以下での装入により、前記２０質量％以上の鉱石の装入を最初に行った場合と同一の結果に帰するからである。
【００３８】
前記（１）に記載の原料装入方法によれば、コークス斜面の崩壊を確実に起こさせることができ、テラス長さに偏差のあるコークステラス上に鉱石を装入する際に生じるコークスの流れ込みやコークスと鉱石の混合層の形成における炉内円周方向偏差を抑制することが可能となる。
【００３９】
前記（２）に記載の本発明の原料装入方法は、「コークスと鉱石とを順次層状に装入するベルレス高炉の原料装入方法であって、分配シュート傾動角を（θ＋６°）以上として装入すべき鉱石の全てを装入するベルレス高炉の原料装入方法」である。ここで、「分配シュート傾動角を（θ＋６°）以上として」鉱石を装入することとしたのは、前述した理由によるものである。
【００４０】
前記（２）に記載の原料装入方法は、１チャージ（１層分）に装入する全鉱石を分配シュート傾動角（θ＋６°）以上で装入するのであるが、この条件での鉱石の装入に例えば量的な限界があるようなときには、残りの鉱石を分配シュート傾動角を（θ＋２°）以下として装入する。傾動角を（θ＋２°）を超え（θ＋６°）未満として装入すると、コークステラスの長さによっては、コークス斜面の崩落が起こったり起こらなかったりしてコークスの流れ込みやコークスと鉱石の混合層の形成に偏差が生じるからである。
【００４１】
図３は、装入されたコークスの堆積状態の円周方向におけるバラツキとコークス崩落の円周方向偏差を生じさせない鉱石落下点範囲を示す図である。図中に示した曲線Ｋは、分配シュートの傾動角をθcとして鉱石を装入したときの、すなわち前記のコークス斜面の崩壊が極大となる鉱石の落下点を示す。また、点線Ｓ１は分配シュートの傾動角を「θ＋２°」としたときの鉱石の落下点を、点線Ｓ２は分配シュートの傾動角を「θ＋６°」としたときの鉱石の落下点を示す。
【００４２】
鉱石の落下点がＳ１よりも炉中心側（矢印Ｙ１で示した側、すなわち、前記（１）に記載の原料装入方法で規定する分配シュート傾動角範囲）であれば、テラス長さに偏差があってもコークス斜面を確実に崩壊させることができ、コークスの流れ込みやコークスと鉱石の混合層の形成の際の炉内円周方向偏差を抑制することが可能である。また、鉱石の落下点がＳ２よりも炉壁側（矢印Ｙ２で示した側、すなわち、前記（２）に記載の原料装入方法で規定する傾動角範囲）であれば、コークス層の崩壊が全く起こらず、前記円周方向偏差を抑制することができる。
【００４３】
【実施例】
ベルレス型炉頂装入装置を備えた高炉円筒型ガス流れ実験装置（実スケールの１／２０縮尺模型）により、装入物の装入条件を種々変更して装入実験を実施した。
【００４４】
図４にこの実験装置の概略構成を示す。この装置におけるベルレスシュート（分配シュート）５は、設定した傾動角を維持したまま、上部に配置したモータ（図示せず）により一定の回転速度で旋回する。装置の下部には、実炉を想定した送風機（図示せず）および羽口６と、荷下がりを模擬した原料の切り出し用の装入物排出口７と、テーブルフイーダー８を備えている。装置の上部には、炉頂部の装入条件に応じた粒子充填構造によるガス流速分布が形成されるが、この円周方向のガス流分布を計測することができるガス流速計９が設置されている。ベルレスシュート５の上方には、開閉弁11を介して装入される装入物を収納するホッパー10が取り付けられている。
【００４５】
実験条件として、すべてのケースにおいて、コークスの堆積形状を同一のコークステラス状に形成し、各ケースで鉱石落下点を変更させた。鉱石の装入は２回の分割装入とした。また、装入した炉頂の試料がテーブルフイーダーから切り出されるまでを１サイクルとして、４サイクルまで実験を継続した。
【００４６】
ガス流速の測定は、３サイクル目から４サイクルの終わりまで炉頂部の各点で連続測定し、その平均ガス流速を各ケースの代表値とした。
【００４７】
前記平均ガス流速に対する中心ガス流速の比（中心ガス流速／平均ガス流速）として定義した「中心流指数」と、円周方向のガス流速のバラツキを示す「円周偏差指数」（すなわち、円周方向ガス流速測定値の標準偏差）とを通気性の良否の判断基準とした。安定な高炉操業を維持するためには、中心流指数が２．０以上、円周偏差指数が０．２以下であることが望ましい。
【００４８】
実験結果を表１に示す。表１において、「１バッチ目」とは、前記２回の分割装入のうちの１回目の装入を、「２バッチ目」とは２回目の装入を指す。
【００４９】
【表１】

【００５０】
比較例１では、１バッチ目の装入は、全鉱石の８０％を鉱石のシュート傾動角を（θ＋４°）から（θ−１０°）まで変化させながら装入した。なお、θは、コークス装入におけるシュート最小傾動角で、コークステラス先端部への落下に相当する傾動角である。また、２バッチ目は、残りの２０％を炉壁周辺部に装入した。
【００５１】
その結果、１バッチ目の最初の設定傾動角での鉱石装入からコークス層は崩壊し、中心部へのコークスの流れ込みが生じた。これは、１バッチ目の装入において、前記（１）に記載の原料装入方法で規定する分配シュート傾動角が（θ＋２°）以下という条件から外れたためである。また、中心流指数（中心ガス流速／平均ガス流速）は、中心近傍へのコークスの流れ込みにより２．６と高く、良好であったが、炉内円周方向のガス流速のバラツキを示す円周偏差指数は０．５４で、望ましい基準である０．２以下から大きく外れた。
【００５２】
比較例２では、１バッチ目の鉱石装入をシュート傾動角（θ−１°）から開始し、装入鉱石のうちの最初の１５％をθc以下で装入した後、２バッチ目では残りの鉱石８５％をシュート傾動角を（θ＋９°）から（θ−５°）として装入した。この場合、１バッチ目の鉱石装入量が（１）に記載の原料装入方法で規定する量より少なく、炉中心領域への流れ込みコークス量が不十分で、炉中心部の鉱石割合が多かったため、中心流指数は０．８と低かった。一方、円周方向偏差は小さく、０．１２であった。
【００５３】
実施例１では、１バッチ目に装入鉱石のうちの最初の４５％をシュート傾動角を（θ−１°）からθc以下で装入した後、残りの鉱石をシュート傾動角を（θ＋９°）から（θ−１°）として装入した。コークス斜面崩れが顕著となり、炉中心領域への流れ込みコークス量が増加し、中心流指数は３．４に上昇した。また、円周偏差指数も低減し、０．０８であった。
【００５４】
実施例２では、１バッチ目の鉱石装入をシュート傾動角（θ＋９°）から開始し（θ＋７°）までとして、装入鉱石のうちの最初の３０％を装入した後、シュート傾動角を（θ＋１°）以下として、残りの７０％の鉱石を装入した。コークス斜面崩れが顕著であり、炉中心領域へのコークス流れ込み量が十分にあったため、中心流指数は３．２と高く、円周偏差指数も良好で、０．０５であった。
【００５５】
【発明の効果】
本発明のベルレス高炉の原料装入方法によれば、テラス長さに偏差のあるコークステラス上に鉱石を装入する場合であっても、コークスの流れ込みやコークスと鉱石の混合層が形成される際の炉内円周方向偏差を抑制し、通気性および通液性を良好に維持することが可能である。これにより、高炉を安定させ、効率よく操業することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】高炉模型により装入実験を行って得られた結果を示す図である。
【図２】コークス層の表面に鉱石を装入したときの落下位置と分配シュートの傾動角の関係を模式的に示す図である。
【図３】装入されたコークスの堆積状態の円周方向におけるバラツキとコークス崩落の円周方向偏差を生じさせない鉱石落下点範囲を示す図である。
【図４】実施例で用いた装置の概略構成を示す図である。
【符号の説明】
１：分配シュート
２：コークステラス
３：炉壁
４：コークス斜面
５：ベルレスシュート
６：羽口
７：装入物排出口
８：テーブルフィーダー
９：ガス流速計
10：ホッパー
11：開閉弁

Claims

コークスと鉱石とを順次層状に装入するベルレス高炉の原料装入方法であって、コークス装入における分配シュートの最小傾動角がθであるとき、鉱石装入の最初にまたは分配シュート傾動角をθ＋６°以上として鉱石を装入した後、装入鉱石の２０質量％以上を、分配シュート傾動角をθ＋２°以下として装入することを特徴とするベルレス高炉の原料装入方法。
コークスと鉱石とを順次層状に装入するベルレス高炉の原料装入方法であって、コークス装入における分配シュートの最小傾動角がθであるとき、分配シュート傾動角をθ＋６°以上として装入すべき鉱石の全てを装入することを特徴とするベルレス高炉の原料装入方法。
コークスと鉱石とを順次層状に装入するベルレス高炉の原料装入方法であって、コークス装入における分配シュートの最小傾動角がθであるとき、分配シュート傾動角をθ＋６°以上として鉱石を装入した後、前記分配シュート傾動角をθ＋２°以下として残りの鉱石を装入することを特徴とするベルレス高炉の原料装入方法。