JP3627527B2

JP3627527B2 - Cylindrical anti-vibration mount

Info

Publication number: JP3627527B2
Application number: JP24319298A
Authority: JP
Inventors: 廣明永井
Original assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 1998-05-27
Filing date: 1998-08-28
Publication date: 2005-03-09
Anticipated expiration: 2018-08-28
Also published as: JP2000046086A

Description

【０００１】
【技術分野】
本発明は、自動車用のキャブマウントやサブフレームマウント，ボデーマウント，メンバマウント等に採用され得る筒形防振マウントに係り、特に軸方向一方向に初期荷重が及ぼされた状態で装着される筒形防振マウントに関するものである。
【０００２】
【背景技術】
振動伝達系を構成する部材間に介装される防振連結体の一種として、従来から、特開平９−４２３４２号公報等に記載されているように、互いに径方向に離間配置された軸金具と外筒金具を、それら両金具間に介装された厚肉円筒形状の筒状ゴム弾性体で連結せしめた構造を有し、軸金具と外筒金具を防振連結される各一方の部材に取り付けることによって装着されると共に、かかる装着状態下、被支持体重量等の初期荷重が、軸金具を外筒金具に対して軸方向一方の側に相対変位せしめる方向に及ぼされる筒形防振マウントが、知られている。
【０００３】
このような筒形防振マウントにおいては、初期荷重が入力された上に防振すべき振動が入力されるが、軸方向の荷重−撓み特性が非線形的であるために、初期荷重の入力に伴う静ばね定数の上昇に伴って、防振すべき振動に対する動ばね定数が大幅に高くなる傾向があり、優れた防振性能を得ることが難しいという問題があった。特に、自動車用のキャブマウントやサブフレームマウント等においては、乗車人数や載荷量によって初期荷重が広い範囲で変化し、それに伴って防振マウントの動ばね定数が変化するために、乗車人数や載荷量が多い場合には、防振性能が悪化してしまうという問題があったのである。
【０００４】
また、かくの如き軸方向の初期荷重が入力される筒形防振マウントにおいては、筒状ゴム弾性体に生ぜしめられる引張変形量が、初期荷重による軸部材の移動方向前方側端部で大きくなり易いために、かかる軸方向端面に亀裂が発生し易い傾向がある。そこで、従来では、前記公報にも記載されているように、筒状ゴム弾性体に対して、かかる軸方向端面に開口して周方向に連続して延びる凹溝状のすぐり部を設け、軸方向端面の表面積を増大させることにより、発生応力の軽減が図られている。また、かかるすぐり部が設けられた筒状ゴム弾性体の軸方向端部においては、周長が短い内周部分のゴムボリュームを確保して、筒状ゴム弾性体における発生応力の均一化を図るために、一般に、すぐり部の底面における内周側隅部の曲率半径を外周側隅部の曲率半径よりも大きく設定したり、該すぐり部における軸方向の最深部を筒状ゴム弾性体の径方向の肉厚中心よりも外周側に位置せしめること等により、筒状ゴム弾性体の内周部分を外周部分よりも軸方向外方に突出させた形状とされている。
【０００５】
ところが、このように筒状ゴム弾性体の内周部分を外周部分よりも軸方向外方に突出させるようなすぐり部を形成することによって、筒状ゴム弾性体における発生応力の軽減と均一化を図った場合でも、軸方向に入力される初期荷重と大きな振動荷重が繰り返し及ぼされることによって、筒状ゴム弾性体における軸方向端面からの亀裂の発生は避け難く、亀裂の発生によって、マウントの動ばね特性が大幅に変化してしまうために、十分な耐久性を確保することが、未だ難しいという問題があったのである。
【０００６】
【解決課題】
ここにおいて、本発明は、上述の如き事情を背景として為されたものであって、解決すべき第一の課題とするところは、初期荷重が異なる場合でも動ばね定数の大幅な上昇が防止されて、目的とする防振性能が有効に且つ安定して発揮される、改良された構造の筒形防振マウントを提供することにある。
【０００７】
また、本発明が解決すべき第二の課題とするところは、筒状ゴム弾性体における軸方向端面からの亀裂の発生に起因する動ばね特性の大幅な変化が防止されて、所期の防振性能が有利に維持され得る、改良された構造の筒形防振マウントを提供することにある。
【０００８】
【解決手段】
そして、前記第一の課題を解決するために、本発明の特徴とするところは、軸部材と、該軸部材の外周側に離間配置された外筒部材が、それらの軸直角方向対向面間に介装された筒状ゴム弾性体で連結されてなり、装着状態下で、それら軸部材と外筒部材に対して、軸部材を外筒部材に対して軸方向一方の側に相対変位せしめる初期荷重が及ぼされる筒形防振マウントにおいて、外筒部材の軸方向中間部分に内径寸法変化部を設けて、外筒部材における初期荷重による軸部材の移動方向先端側の内径寸法を大きくすることにより、外筒部材の軸方向一端側に、軸部材との径方向対向面間距離が大きな大径部を形成したことにある。
【０００９】
このような本発明に従う構造とされた筒形防振マウントにおいては、軸部材と外筒部材の径方向対向面間に介装されてそれら両部材を連結する筒状ゴム弾性体の径方向の厚さ寸法が、外筒部材に設けられた大径部によって、軸方向一方の端部側で大きくされている。そして、初期荷重によって軸部材が外筒部材に対して軸方向一方の側に相対変位すると、筒状ゴム弾性体も、軸部材の変位に伴って、外筒部材に対して全体的に軸方向に変位せしめられるが、軸部材と外筒部材の径方向対向面間距離が、かかる軸方向変位側において大きく設定されていることから、筒状ゴム弾性体に対して拘束的に及ぼされる径方向力が軽減されて筒状ゴム弾性体に対して内部応力の緩和的作用が発揮されること等によって、軸部材の外筒部材に対する軸方向変位に起因する筒状ゴム弾性体の高ばね化が軽減乃至は回避され得ることとなる。
【００１０】
それ故、かかる筒形防振マウントにおいては、軸方向の入力荷重による静ばね定数および動ばね定数の増大が軽減乃至は防止されることとなり、初期荷重や軸方向入力荷重の大きさの変化に起因する動ばね定数の大幅な上昇が回避されて、目的とする防振性能が安定して発揮されるのである。
【００１１】
なお、本発明において、外筒部材の内径寸法変化部は、段差形状等であっても良いが、大径部側に向かって次第に拡径するテーパ形状が望ましい。また、外筒部材において、内径寸法変化部を挟んで大径部と反対側に位置する部分は、例えば、大径部よりも内径寸法が小さくされて、軸部材との径方向対向面間距離が小さな小径部とされる。更にまた、大径部および小径部は、軸方向に略一定の内径寸法をもって延びる筒形状の他、内径寸法が軸方向に変化したテーパ形状等としても良い。更に、軸部材の形状は、特に限定されるものでなく、一般には外径寸法が一定の中実乃至は中空の円形ロッド形状のもの等が好適に採用されるが、その他、外筒部材の大径部側において該外筒部材との径方向対向面間距離が大きくされ得る限り、軸方向の一部または全部の外周面にテーパを付しても良い。また、装着状態下に軸部材と外筒部材の間に及ぼされる初期荷重としては、被支持体の重量等の静的荷重や常時入力される伝達力等の他、入力される振動荷重に含まれる略一定のバイアス荷重等も該当する。更にまた、筒状ゴム弾性体の内外周面に対する軸部材や外筒部材の固着構造は、特に限定されるものでなく、例えば、加硫接着や後接着等による接着構造の他、直接的乃至は間接的な圧入固着構造等も採用可能である。また、筒状ゴム弾性体を、軸部材と外筒部材を含んで一体加硫成形する場合等においては、筒状ゴム弾性体の耐久性の向上等の目的で、加硫成形後に外筒部材を縮径すること等によって、筒状ゴム弾性体に予圧縮を加えることも可能であるが、そのような予圧縮は、本発明において必ずしも必要でない。
【００１２】
また、本発明に係る筒形防振マウントにおいては、外筒部材の内径寸法変化部を、外筒部材の周方向で部分的に位置するように、該外筒部材の周上の一箇所または複数箇所に設けた構成も、好適に採用され得る。このような構成を採用すれば、外筒部材を防振連結すべき部材に取り付けるための取付部の構造等による形状や寸法的な制約や、或いは各軸直角方向での互いに異なるばね特性の要求等に対して、容易に対処することが可能となる。そこにおいて、内径寸法変化部による上述の如き内部応力の緩和的作用は、かかる内径寸法変化部が外筒部材の周上で部分的に形成される場合であっても、有効に発揮され得るのであり、軸部材の外筒部材に対する軸方向変位に起因する筒状ゴム弾性体の高ばね化が効果的に軽減乃至は回避され得る。なお、外筒部材において、内径寸法変化部が形成されていない部分では、例えば、外筒部材の内径寸法が、軸方向の全長に亘って略一定のストレートな内周面形状とされる。また、内径寸法変化部を、外筒部材の周方向で部分的に形成するに際しては、例えば、外筒部材の軸方向一方の端部側部分を、周方向で部分的に小径化する構成の他、外筒部材の軸方向他方の端部側部分を、周方向で部分的に大径化する構成等が、好適に採用される。
【００１３】
更にまた、本発明に係る筒形防振マウントにおいては、外筒部材を軸方向中間部分でテーパ状に傾斜せしめて、該テーパ状部分の内周面により、内径寸法変化部を構成する一方、かかる外筒部材を、大径部と反対の軸方向端部で軸方向内方に折り返して外周面に密着して重ね合わせることにより、該大径部と反対の軸方向端部側を内周筒壁と外周筒壁からなる二重筒構造とすると共に、該外周筒壁を、外筒部材におけるテーパ状部分の外周面上で軸直角方向外方に屈曲せしめることにより、該外筒部材の外周面上に広がる取付板部を形成した構成が、好適に採用され得る。このような構成を採用すれば、内径寸法変化部と、外筒部材を防振連結すべき部材に取り付けるための取付板部を、何れも、金属板のプレス加工等によって、外筒部材に対して容易に形成することが出来るのであり、しかも、取付板部の外筒部材からの突出部分に対して、外筒部材のテーパ状部分による補強効果が発揮され得ることから、該取付板部の強度も有利に確保することが出来る。
【００１４】
また、本発明に係る筒形防振マウントにおいては、例えば、初期荷重の入力方向において軸部材と外筒部材の相対変位量を制限するストッパ機構が、好適に採用される。かかるストッパ機構を採用することにより、ストッパ機構が作用するまでの軸部材と外筒部材の相対変位の範囲である軸方向の有効ストローク長の全体に亘って、軸方向荷重に対する高ばね化の軽減効果を有効に発揮させることが可能となる。また、過大な振動荷重の入力等による筒状ゴム弾性体の過大な変形が防止されることから、広い軸方向入力荷重範囲に亘って高ばね化を抑えつつ、筒状ゴム弾性体の耐久性も有利に確保可能となる。なお、かかるストッパ機構は、例えば、軸部材の初期荷重による変位方向先端側に対して、径方向外方に広がって外筒部材の軸方向端面に対して軸方向で離間して対向位置するフランジ状部を固設し、それらフランジ状部と外筒部材の軸方向端面との、緩衝ゴムを介しての当接にて、軸部材と外筒部材の相対変位量を制限せしめること等によって、有利に構成される。また、初期荷重の入力方向とは反対方向において軸部材と外筒部材の相対変位量を制限するストッパ機構も、勿論、採用可能である。
【００１５】
更にまた、本発明に係る筒形防振マウントにおいては、例えば、筒状ゴム弾性体における初期荷重による軸部材の移動方向後方側の端面において、初期荷重が入力されていない状態下で、軸部材に固着された内周側端部を、外筒部材に固着された外周側端部よりも、軸方向外方に突出して位置せしめることが、望ましい。このような構造とされた筒形防振マウントにあっては、その装着状態下において、筒状ゴム弾性体における初期荷重による軸部材の移動方向後方側端部に生ぜしめられる引張応力が、軽減乃至は防止されるのであり、それによって、耐久性の向上が図られる。特に、筒状ゴム弾性体を軸部材と外筒部材の間で加硫成形した場合でも、外筒部材の縮径加工等による筒状ゴム弾性体への予圧縮を施すことなく、筒状ゴム弾性体の耐久性が一層有利に確保され得る利点がある。なお、筒状ゴム弾性体における初期荷重による軸部材の移動方向後方側の端面の具体的形状としては、かかる端面の全体、或いは内周部分や外周部分等の径方向の一部分を、径方向内方に行くに従って軸方向外方に突出するテーパ状面としたもの等が、有利に採用される。
【００１６】
また、前記第二の課題を解決するために、本発明に係る筒形防振マウントにおいては、例えば、筒状ゴム弾性体における初期荷重による軸部材の移動方向前方側端部において、軸方向端面に開口して周方向に連続して延びる凹溝状のすぐり部を設け、（ａ）該すぐり部の底面における内周側隅部の曲率半径を、外周側隅部の曲率半径よりも小さくした構成と、（ｂ）該すぐり部における軸方向の最深部を、すぐり部における径方向（幅方向）の中心よりも内周側に位置せしめた構成との、少なくとも一方の構成が、好適に採用される。これら（ａ）と（ｂ）の何れか一方の構成又は両方の構成を備えてなる筒形防振マウントにおいては、筒状ゴム弾性体における軸部材の移動方向前方側端面において、初期荷重の入力方向における大荷重入力や繰返し荷重入力に起因する亀裂が、すぐり部の内周側部分において内周側に向かって延びるように発生し易い。それ故、亀裂が発生した場合でも、亀裂の成長が有利に抑えられて、マウントばね特性への悪影響が抑えられるのであり、所期のばね特性が有効に維持されることにより、結果的に耐久性の向上が達成され得るのである。
【００１７】
なお、亀裂の成長を一層有利に抑えるためには、最大引張応力の発生部位となり易い、上記（ａ）における内周側隅部の中点や上記（ｂ）における最深底部を通り、筒状ゴム弾性体の内部に向かって延びる法線が、出来るだけ径方向内側に向かうように、かかる法線の軸方向線に対する傾斜角度を設定することが有効である。
【００１８】
また、前記第二の課題を解決するために、本発明に係る筒形防振マウントにおいては、例えば、筒状ゴム弾性体における初期荷重による軸部材の移動方向前方側端部において、軸方向端面に開口して周方向に連続して延びる凹溝状のすぐり部を設けると共に、（ｃ）初期荷重の入力方向への軸部材の外筒部材に対する軸方向の相対変位により、筒状ゴム弾性体におけるすぐり部の底面の内周側隅部に対して、内周側に向かって成長する亀裂が、優先的に生ぜしめられるようにした構成が、好適に採用される。かくの如き構成（ｃ）を採用した筒形防振マウントにあっては、従来、専ら亀裂の発生を完全に防止することを目的として耐久性の向上が図られていたものと全く異なり、亀裂の発生を許容することを前提とし、亀裂の発生位置と方向を規定することによって、マウント耐久性の向上が図られ得る。即ち、かかる筒形防振マウントにおいては、筒状ゴム弾性体における亀裂が、内周側部分において内周側に向かって延びるように発生せしめられることから、亀裂の成長が軸部材によって防止されると共に、この亀裂によって、筒状ゴム弾性体における他の部分への亀裂の発生も防止されることから、亀裂の発生によるばね特性の低下が軽減されて所期の防振特性が優れた耐久性をもって有利に発揮されるのである。
【００１９】
さらに、上記（ａ），（ｂ），（ｃ）の少なくとも何れか一つの構成に対して、前述の如き、軸方向中間部分に位置する内径寸法変化部と軸方向一方端部に位置する大径部を設けてなる外筒部材の構成を組み合わせて採用すれば、筒状ゴム弾性体に対してすぐり部を形成することによるゴムボリュームの減少が、外筒部材の大径部による筒状ゴム弾性体の大径化によって軽減乃至は回避され得る。それによって、外筒部材の大径部による防振性能の安定効果と、すぐり部による耐久性の向上効果とが、相乗的に発揮されるのである。
【００２０】
なお、上記（ａ），（ｂ），（ｃ）の各構成は、何れも、外筒部材に内径寸法変化部と大径部を設けた構成から切り離して、筒形防振マウントにおいて単独でも認識され、採用され得る。そして、前述の如き筒形防振マウントにおいて、外筒部材に大径部等を設けることなく、筒状ゴム弾性体の軸方向端面にすぐり部を形成すると共に、かかる（ａ），（ｂ），（ｃ）の少なくとも一つの構成を採用した場合でも、筒状ゴム弾性体に発生する亀裂の成長の抑制による防振性能の安定化や耐久性の向上等といった効果は、有効に発揮され得る。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ、詳細に説明する。
【００２２】
先ず、図１には、本発明の第一の実施形態としての自動車用のキャブマウント１０が示されている。このキャブマウント１０は、互いに径方向に離間配置された軸部材としての内筒金具１２と外筒部材としての外筒金具１４が、それらの間に介装された略厚肉円筒形状を有する筒状ゴム弾性体としての本体ゴム弾性体１５によって弾性的に連結されてなる構造を有している。そして、かかるキャブマウント１０は、図２に示されているように、外筒金具１４がフレーム１６に対して、固定ボルト１８にて固定される一方、内筒金具１２がボデー２０に対して、挿通ボルト２２にて固定されることにより、フルフレーム形自動車のフレーム１６とボデー２０の間に介装されて、ボデー２０をフレーム１６に対して防振支持せしめるようになっている。また、そのような装着状態下、初期荷重としてのボデー２０の重量：Ｐが、内外筒金具１２，１４間の軸方向に入力されて、内筒金具１２が外筒金具１４に対して軸方向一方の側（図中、下方）に所定量だけ初期変位せしめられるようになっていると共に、防振すべき主たる振動が、内外筒金具１２，１４間の略軸方向に入力されるようになっている。なお、以下の説明中、上下方向とは、原則として、図１中の上下方向を言う。
【００２３】
より詳細には、内筒金具１２は、軸方向全長に亘って内外径が略一定とされた直管状の小径円筒形状を有しており、軸方向上端部には、外周面上に突出するフランジ状の鍔部２４が一体形成されている。更に、鍔部２４の軸方向外面には、円環板形状のストッパプレート２６が重ね合わされて、鍔部２４に対して溶着されることにより、内筒金具１２の軸方向上端面において、径方向外方に広がる状態で同軸的に固着されている。
【００２４】
そして、かかる内筒金具１２は、図２に示されているように、ストッパプレート２６側の軸方向上端面が自動車のボデー２０の下面に対して密接して重ね合わされ、軸方向に挿通されたロッド状の挿通ボルト２２により、該ボデー２０に固定されることによって取り付けられるようになっている。また、内筒金具１２のボデー２０への取付けに際しては、内筒金具１２の軸方向下端面に、ストッパプレート２６と略同形状のリバウンドストッパプレート２７が重ね合わされ、挿通ボルト２２によって、軸直角方向に広がる状態で固着されるようになっている。
【００２５】
また一方、外筒金具１４は、内筒金具１２よりも軸方向長さが小さい大径の略円筒形状を有している。外筒金具１４の軸方向中間部分には、軸方向下方に行くに従って次第に拡開する中間テーパ筒部２８が形成されており、この中間テーパ筒部２８を挟んで位置する軸方向上側部分と下側部分が、小径筒部３０と大径筒部３２とされている。即ち、本実施形態では、外筒金具１４の肉厚が、全体に亘って略一定とされており、中間テーパ筒部２８によって内径寸法変化部が構成されていると共に、小径筒部３０よりも大径筒部３２の方が内径寸法が大きくされており、それら小径筒部３０および大径筒部３２によって、小径部および大径部が構成されている。また、本実施形態では、小径筒部３０と大径筒部３２の何れも、それぞれ、内径寸法が軸方向全長に亘って略一定とされた直管形状とされている。
【００２６】
特に、本実施形態の外筒金具１４は、小径筒部３０側の端部で折り返されて外周面に密着して重ね合わされることにより、小径筒部３０が二重筒構造とされている。また、折り返し側の端部は、中間テーパ筒部２８の外周上で径方向外方に広げられており、それによって、複数のボルト挿通孔３６を有する平板形状の取付板部３４が外筒金具１４に一体形成されている。
【００２７】
そして、図２に示されているように、取付板部３４が自動車のフレーム１６に重ね合わされ、ボルト挿通孔３６に挿通される固定ボルト１８によって、取付板部３４がフレーム１６に固定されるようになっている。なお、上述の内筒金具１２や外筒金具１４，ストッパプレート２６等は、荷重入力時に実質的に変形しない剛性部材であり、例えば鋼材等によって形成される。
【００２８】
そして、外筒金具１４は、内筒金具１２の軸方向下方に偏倚した軸方向中間部分において、径方向外方に離間して内筒金具１２と同軸的に配されており、外筒金具１４は、その中間テーパ筒部２８と小径筒部３０および大径筒部３２の何れもが、内筒金具１２に対して径方向で対向位置せしめられている。また、かかる配置状態下、内筒金具１２と外筒金具１４の径方向対向面間に本体ゴム弾性体１５が介装されており、本体ゴム弾性体１５によって内外筒金具１２，１４が弾性的に連結されている。かかる本体ゴム弾性体１５は、全体として厚肉の略円筒形状を有しており、本実施形態では、内外周面が内外筒金具１２，１４に対して加硫接着された一体加硫成形品として形成されている。
【００２９】
さらに、内筒金具１２に固着されたストッパプレート２６の下面には、略全面に亘って厚肉の緩衝ゴム３７が形成されている。この緩衝ゴム３７は、内周部分で本体ゴム弾性体１５に連結されて、本体ゴム弾性１５と一体形成されており、内筒金具１２とストッパプレート２６に対して加硫接着されている。そして、外筒金具１４の小径筒部３０側の開口端部の外径寸法が、ストッパプレート２６の外径寸法よりも小径とされており、該外筒金具１４の開口端部が、ストッパプレート２６上の緩衝ゴム３７に対して、軸方向に離間して対向位置せしめられている。そして、この外筒金具１４の軸方向上側の開口端部や本体ゴム弾性体１５の軸方向上端面が、ストッパプレート２６上の緩衝ゴム３７に当接することにより、内筒金具１２の外筒金具１４に対する初期荷重：Ｐの入力方向（バウンド方向）への相対変位量が制限されるようになっている。
【００３０】
なお、外筒金具１４の軸方向下端面には、軸方向外方に向かって突出する緩衝ゴム層３９が、周方向に連続して設けられている。この緩衝ゴム層３９は、本体ゴム弾性体１５と一体形成されており、外筒金具１４に対して加硫接着されている。そして、かくの如く外筒金具１４の下端面に突設された緩衝ゴム層３９が、マウントの装着状態下、内筒金具１２の軸方向下端部に固着されるリバウンドストッパプレート２７に対して、軸方向に離間して対向位置せしめられるようになっている。これにより、内外筒金具１２，１４間に過大な軸方向の反動荷重（リバウンド荷重）が入力された際、リバウンドストッパプレート２７が、外筒金具１４の下端面上の緩衝ゴム層３９に当接することにより、内筒金具１２の外筒金具１４に対するリバウンド方向への相対的変位量が制限されるようになっている。
【００３１】
ここにおいて、本実施形態では、本体ゴム弾性体１５が、内筒金具１２と外筒金具１４の径方向対向面間の略全体に亘って、即ち実質的に軸方向全長に亘って介在せしめられている。また、本体ゴム弾性体１５の軸方向上端面３８は、外周縁部よりも内周縁部の方が軸方向外方に突出して位置せしめられており、外筒金具１４側から内筒金具１２側に向かって、軸方向上方に次第に突出した略テーパ形状乃至は山形状とされている。一方、本体ゴム弾性体１５の軸方向下端面には、軸方向下方に開口し、略一定の断面形状をもって周方向に連続して延びる凹溝状のすぐり部としてのすぐり溝４０が設けられている。
【００３２】
かかるすぐり溝４０は、図３に拡大断面図が示されているように、全体として略Ｕ字形断面を有しており、その内周側隅部４２および外周側隅部４４が、何れも略円弧断面形状とされている。しかも、内周側隅部４２の曲率半径：Ｒ１は、外周側隅部４４の曲率半径：Ｒ２よりも小さく設定されている。また、すぐり溝４０の断面において、外周壁面４６は、実質的に全体が、曲率半径：Ｒ２の外周側隅部４４によって形成されている一方、すぐり溝４０の内周壁面４８は、曲率半径：Ｒ１の内周側隅部４２から接線方向に延び出した直線状面によって形成されている。なお、かかる内周壁面４８は、マウント中心軸５０に対して僅かに傾斜しており、それによって、すぐり溝４０が、軸方向下方の開口部に向かって僅かに拡開せしめられている。
【００３３】
さらに、すぐり溝４０は、その断面形状において、曲率半径：Ｒ１の略円弧形状とされた内周側隅部４２の中心角：θ１が、曲率半径：Ｒ２の略円弧形状とされた外周側隅部４４の中心角：θ２よりも大きく、具体的には、θ１＞９０度＞θ２となるように設定されている。また、内周側隅部４２と外周側隅部４４を接続する底面中央部５２は、外周側から内周側に向かって軸方向内方（上方）に傾斜した傾斜面とされている。それによって、すぐり溝４０の最深部５４が、内周側隅部４２の円弧上に位置せしめられて、該最深部５４が、すぐり溝４０の径方向中心および本体ゴム弾性体１５の肉厚中心の何れよりも内周側に位置せしめられており、図３中において、Ｄ２＞Ｄ１とされている。
【００３４】
また、本実施形態においては、すぐり溝４０の断面形状において、曲率半径：Ｒ１の略円弧形状とされた内周側隅部４２における中心角：θ１の二等分線５６が、内周側隅部４２の円弧中心点から本体ゴム弾性体１５の内部に向かって径方向内方に傾斜して延び、マウント中心軸５０に対して交角：θ０で交差するようにされている。
【００３５】
上述の如き構造とされたキャブマウント１０においては、図２に示されている如き自動車への装着状態下、内外筒金具１２，１４間にボデー自重による初期荷重：Ｐが軸方向に及ぼされて、内筒金具１２が外筒金具１４に対して軸方向下方に相対変位せしめられると、それに伴って、本体ゴム弾性体１５に対して弾性変形が生ぜしめられる。そこにおいて、本体ゴム弾性体１５は、主に剪断変形せしめられるが、その際、外筒金具１４に対して内筒金具１２が軸方向下方に相対変位せしめられることに伴い、本体ゴム弾性１５も、全体としてのボリューム的に、外筒金具１４に対して軸方向下方に向かって、即ち外筒金具１４の小径筒部３０から、内外筒金具１２，１４の径方向対向面間距離がより大きい中間テーパ筒部２８、更に大径筒部３２へと、相対変位せしめられることとなる。その結果、本体ゴム弾性体１５に対する拘束的な作用力等が軽減されて、軸方向の荷重入力に伴う本体ゴム弾性体１５における静ばね定数や動ばね定数の上昇等のばね特性の大幅な変化が効果的に軽減乃至は回避されるのであり、初期荷重：Ｐの入力状況下や、異なる初期荷重：Ｐが及ぼされた状況下でも、所期の防振性能が有効に安定して発揮され得るのである。
【００３６】
なお、本実施形態では、図１に示されているように、外筒金具１４における大径筒部３２の軸方向長さ：Ｌ２が、本体ゴム弾性体１５の外周面に接着された外筒金具１４の実質的な軸方向全長：Ｌ１の略半分か、それよりやや大きく設定されているが、かかるＬ２／Ｌ１の値は、特に限定されるものでなく、本体ゴム弾性体１５において許容される軸方向長さや要求される容積，入力荷重等を考慮して決定されるものである。要するに、外筒金具１４の中間テーパ筒部２８は、本体ゴム弾性体１５の軸方向中間部分に位置せしめられて、該本体ゴム弾性体１５の外周面に対して、外筒金具１４の中間テーパ筒部２８と小径筒部３０および大径筒部３２の何れもが固着されていれば良い。
【００３７】
また、かかるキャブマウント１０においては、本体ゴム弾性体１５の軸方向上端面３８が、内周側に行くに従って軸方向外方に突出したテーパ状面とされていることから、初期荷重：Ｐが入力された際、本体ゴム弾性体１５の軸方向上端部には、該軸方向上端面３８の表面積が減少するような弾性変形が生ぜしめられる。これにより、本体ゴム弾性体１５に対して圧縮変形が有利に生ぜしめられ、引張変形が軽減乃至は防止されることとなり、加硫成形後の予圧縮等を特に必要とすることなく、耐久性が有利に確保され得る。
【００３８】
更にまた、本体ゴム弾性体１５の軸方向下端面は、剪断歪みが大きくなる傾向にあるが、すぐり溝４０によって表面積が拡大されていることにより、発生応力が軽減されて耐久性の向上が図られる。加えて、本体ゴム弾性体１５の軸方向下端面は、断面形状において、外周側の広い部分（図３中、Ｄ２の部分）が、内周側から外周側に行くに従って軸方向下方に向かって傾斜せしめられていることから、初期荷重：Ｐが入力された際、本体ゴム弾性体１５の軸方向下端部に対しても、軸方向下端面の表面積が減少するような弾性変形が生ぜしめられる。それにより、本体ゴム弾性体１５における引張応力の発生が軽減されて、耐久性の確保が図られるのである。
【００３９】
しかも、かかるすぐり溝４０は、初期荷重：Ｐの入力に際して、内周隅部４２を開かれるように変形せしめられることとなり、内周側隅部４２の周上の略中心点上に、積極的な応力集中が発生する。その結果、初期荷重：Ｐの入力方向に大きな荷重や繰返し荷重が及ぼされることにより、図４に示されている如く、本体ゴム弾性体１５には、かかる内周側隅部４２の略中心点上に、亀裂５８が優先的に発生することとなる。また、この亀裂５８は、本体ゴム弾性体１５における引張応力に略垂直な方向、即ちすぐり溝４０の表面に対して略垂直な方向に発生することから、内周側隅部４２の二等分線５６に略沿う方向に成長することとなる。
【００４０】
それ故、本体ゴム弾性体１５の軸方向下端面に発生する亀裂５８は、内筒金具１２に近い内周部分に発生し、内筒金具１２に向かって径方向に傾斜して成長することとなり、その大きな成長が、内筒金具１２の存在で防止されることから、亀裂５８の本体ゴム弾性体１５に対する影響が抑えられ、有効なばね特性が維持され得るのである。加えて、本体ゴム弾性体１５の内周部分における亀裂５８の発生によって、本体ゴム弾性体１５の軸方向下端部における発生応力が逃がされて軽減されることから、他の部位、例えば本体ゴム弾性体１５の外周部分等における亀裂の発生が積極的に回避されるのであり、それによって、更なる耐久性の向上が図られ得る。
【００４１】
因みに、上述の如き実施形態に従う構造とされたキャブマウント１０を実際に試作し、その軸方向における荷重−撓み特性を測定した結果を、図５に示す。また、かかるキャブマウントについて、軸方向荷重（Ｐ）を変化させた場合の静ばね定数：Ｋｓの値と、動ばね定数：Ｋｄの値について、それぞれ変化率を測定した結果を、図６に示す。なお、図６中、Ｋｄ（１）は、振幅：０．１ｍｍ，周波数１５Ｈｚの入力振動に対する動ばね定数であり、Ｋｄ（２）は、振幅：０．０５ｍｍ，周波数１００Ｈｚの入力振動に対する動ばね定数である。更に、比較例として、図７に示されているように、上述の実施形態のものに比べてすぐり溝４０の形状だけが異なるキャブマウント６０を試作し、その荷重−撓み特性を測定した結果を、図８に示す。なお、比較例のすぐり溝４０は、実施形態のものと逆に、内周側隅部の曲率半径を外周側隅部の曲率半径よりも大きく設定することにより、本体ゴム弾性体１５の軸方向下端部を、実質的に、外周部分から径方向内方に行くに従って軸方向外方に突出した形状とした。
【００４２】
図５に示された結果から、本実施形態のキャブマウント１０においては、バウンドストッパ乃至はリバウンドストッパが作用するまでの有効ストローク範囲：Ｗの全範囲に亘って、線形的なばね特性が発揮されることが認められる。これに対して、比較例のキャブマウント６０では、図８に示されているように、特にバウンド方向において、ストッパが作用するまでのストローク範囲でも、次第にばね特性が上昇していることが明らかに認められ、荷重の大きさによってばね特性が変化してしまうことが明らかである。更に、図６に示された結果から、本実施形態のキャブマウント１０においては、軸方向の初期荷重：Ｐが１０００Ｎ以上の範囲で変化した場合でも、静ばね定数の上昇が抑えられる結果、動ばね定数の上昇も１５％以下に抑えられ、目的とする防振性能が、実質的に何等の支障なく、安定して得られることが明らかである。
【００４３】
また、上述の如き本実施形態のキャブマウント１０の試作品と、比較例としてのキャブマウント６０について、それぞれ、耐久性試験を行って本体ゴム弾性体１５の下端部に発生する亀裂について観察したところ、本実施形態のキャブマウント１０では、図４に示されている如く、すぐり溝４０の内周部分に亀裂５８が発生したのに対し、比較例のキャブマウント６０では、図７に示されているように、すぐり溝４０の略中間部分から亀裂６２が発生した。そのために、本実施形態のキャブマウント１０における亀裂５８よりも、比較例のキャブマウント６０における亀裂６２の方が、長く成長し、本体ゴム弾性体１５の軸方向略中央にまで達した。その結果、本実施形態のキャブマウント１０では、亀裂５８の発生後も、静ばね定数が初期値の略８０％の値を確保し得たのに対し、比較例のキャブマウント６０では、亀裂６２の発生により、静ばね定数が、初期値の７０％以下にまで低下した。このことから、比較例のキャブマウント６０では、亀裂５８の発生によって、実際の使用に適しない程に特性が大幅に低下してしまうのに対して、本実施形態のキャブマウント１０にあっては、亀裂５８の発生後も、有効な初期特性が確保され、優れた耐久性が発揮されることが明らかである。
【００４４】
次に、図９には、本発明の第二の実施形態としてのキャブマウント７０が示されている。なお、本実施形態のキャブマウント７０は、第一の実施形態のキャブマウントに比して、すぐり溝４０の形態の異なる具体例を例示するものであることから、第一の実施形態と同様な構造とされた部材および部位については、それぞれ、図中に、第一の実施形態と同一の符号を付することにより、それらの詳細な説明を省略する。
【００４５】
すなわち、本実施形態のキャブマウント７０にあっては、図１０に拡大して示されているように、すぐり溝４０の断面形状において、内周側隅部４２から接線方向に延びるすぐり溝４０の内周壁面４８が、内筒金具１２の外周面に沿ってマウント中心軸５０と略平行に延びる軸方向面とされていると共に、それぞれ略一定の曲率半径：Ｒ１′，Ｒ２′で円弧状に延びる内周側隅部４２と外周側隅部４４が、連続的に形成されている。内周側隅部４２の曲率半径：Ｒ１′は、外周側隅部４４の曲率半径：Ｒ２′よりも小さく設定されている。また、内周側隅部４２の中心角：θ１′が、外周側隅部４４の中心角：θ２′よりも小さく設定されており、θ１′＜９０°＜θ２′とされている。
【００４６】
これにより、本実施形態のキャブマウント７０においては、すぐり溝４０の内周側隅部４２における円弧の中心点が、第一の実施形態よりも更に内筒金具１２に接近して位置せしめられていると共に、かかる中心点から本体ゴム弾性体１５の内部に向かって延びる、内周側隅部４２の中心角：θ１′の二等分線５６が、第一の実施形態よりも更に径方向に大きく傾斜せしめられている。即ち、二等分線５６とマウント中心軸５０の交角：θ０′が、第一の実施形態における交角：θ０に対して、θ０′＞θ０と設定されているのである。
【００４７】
このような構造とされた本実施形態のキャブマウント７０においては、前記第一の実施形態のものと同様な効果が何れも有効に発揮されることは勿論であり、特に、図９に示されているように、初期荷重等の入力によって本体ゴム弾性体１５の軸方向下端部に生ぜしめられる亀裂７２が、第一の実施形態のものよりも一層短く抑えられ、それによって、亀裂７２の発生に伴う特性の変化がより有利に回避されて、有効な支持性能や防振性能が安定して発揮されるといった利点がある。因みに、本実施形態のキャブマウント７０の試作品について、亀裂７２の発生に伴う特性変化を実測したところ、亀裂５８の発生後も、静ばね定数の初期値の略８５％の値を確保し得た。
【００４８】
さらに、図１１及び図１２には、本発明の第三及び第四の実施形態としてのキャブマウント７６，７８が示されている。これらのキャブマウント７６，７８は、何れも、外筒金具１４が、前記第一及び第二の実施形態としてのキャブマウント１０，７０と異なる構造とされている。
【００４９】
すなわち、これらのキャブマウント７６，７８においては、何れも、外筒金具１４の軸方向上側の筒壁部分８０が、周方向において部分的に小径化されている。換言すれば、外筒金具１４の軸方向中間部分には、軸方向上方に行くに従って次第に半径寸法が小さくなるテーパ状部８２が、周方向で部分的に、且つ周方向に所定長さで形成されている。そして、テーパ状部８２が形成されている部分においては、外筒金具１４の径寸法が、該テーパ状部８２を挟んで軸方向下側に位置する部分と上側に位置する部分で異なっており、以て、大径筒部３２と小径筒部３０が形成されている。一方、テーパ状部８２が形成されていない部分においては、外筒金具１４の径寸法が、軸方向全長に亘って一定とされており、本実施形態では、その全長に亘って、大径筒部３２と同じ径寸法とされている。
【００５０】
なお、図１１及び図１２において、マウント中心軸５０を挟んで両側に位置する左断面図と右断面図は、外筒金具１４の異なる形状部分を示すものであって、必ずしも同じ断面を示すものでない。即ち、外筒金具１４におけるテーパ状部８２と小径筒部３０は、周方向に任意の長さで、任意の位置に、任意の数だけ、形成され得る。また、かかる小径筒部３０は、マウント中心軸５０回りの円弧板形状とする他、外筒金具１４の接線方向に延びる平板形状等をもって形成され得る。また、図１１及び図１２においては、その理解を容易とするために、前記第一及び第二の実施形態に係るキャブマウントと同様な構造とされた部材および部位に対して、それぞれ、図中に、第一及び第二の実施形態に係るキャブマウントと同一の符号を付しておく。
【００５１】
このような構造とされたキャブマウント７６，７８においては、外筒金具１４におけるテーパ状部８２と小径筒部３０が形成された部分で、内外筒金具１２，１４の径方向対向面間距離、換言すれば本体ゴム弾性体１５の径方向肉厚寸法が、軸方向で変化せしめられていることから、かかる部分において、前記第一及び第二の実施形態に係るキャブマウントと同様、軸方向の荷重入力に伴うばね定数の大幅な増大が回避されて、防振性能の安定化が有効に達成され得るのである。
【００５２】
しかも、かかるキャブマウント７６，７８においては、本体ゴム弾性体１５の径方向の肉厚寸法が、外筒金具１４における小径筒部３０の形成部位と非形成部位で異なることから、小径筒部３０の形成部位を適当に設定することによって、マウント径方向のばね特性を調節し、異なる径方向で異なるばね特性を容易に付与することが出来る。
【００５３】
なお、上記第三及び第四の実施形態に係るキャブマウント７６，７８においては、外筒金具１４の軸方向上側の筒壁部分８０が、周方向で部分的に小径化されて、小径筒部３０が形成されていたが、それに代えて、外筒金具１４の軸方向下側の筒壁部分を、周方向で部分的に大径化することにより、大径筒部３２を、周方向で部分的に形成し、テーパ状部８２が形成されていない部分においては、外筒金具１４の径寸法を、その全長に亘って、小径筒部３０と同じ径寸法とすることも可能である。
【００５４】
以上、本発明の実施形態について詳述してきたが、これらは文字通りの例示であって、本発明は、これら実施形態の具体的な記載によって、何等、限定的に解釈されるものでない。
【００５５】
例えば、本体ゴム弾性体１５の軸方向寸法や径方向寸法の他、すぐり溝４０の深さや幅等は、防振マウントの要求特性や入力荷重等を考慮して、適宜に変更設定されるものであって、何等、限定されるものでない。
【００５６】
また、前記実施形態では、本発明を自動車用キャブマウントに適用したものの具体例について説明したが、本発明は、その他、自動車用サブフレームマウントやメンバマウント，ボデーマウント等、或いは自動車以外の各種装置に採用される、軸方向に初期荷重が及ぼされる筒形防振マウントに対して、何れも、有効に適用され得る。
【００５７】
その他、一々列挙はしないが、本発明は、当業者の知識に基づいて、種々なる変更，修正，改良等を加えた態様において実施され得るものであり、また、そのような実施態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限り、何れも、本発明の範囲内に含まれるものであることは、言うまでもない。
【００５８】
【発明の効果】
上述の説明から明らかなように、本発明に従う構造とされた筒形防振マウントにおいては、軸方向の荷重入力に伴うばね定数の上昇等の大幅な特性変化が軽減乃至は防止されるのであり、それによって、異なる初期荷重が及ぼされた状況下でも、目的とする防振性能が有効に安定して発揮され得るのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第一の実施形態としてのキャブマウントを示す縦断面説明図である。
【図２】図１に示されたキャブマウントの自動車への装着状態を示す縦断面説明図である。
【図３】図１に示されたキャブマウントの要部を拡大して示す断面説明図である。
【図４】図１に示されたキャブマウントにおける亀裂の発生状態を示す説明図である。
【図５】図１に示されたキャブマウントにおける荷重−撓み特性の実測値を示すグラフである。
【図６】図１に示されたキャブマウントにおける初期荷重の違いによる特性変化率の実測値を示すグラフである。
【図７】比較例としてのキャブマウントを示す縦断面説明図である。
【図８】図７に示されたキャブマウントにおける荷重−撓み特性の実測値を示すグラフである。
【図９】本発明の第二の実施形態としてのキャブマウントを示す縦断面説明図である。
【図１０】図９に示されたキャブマウントの要部を拡大して示す断面説明図である。
【図１１】本発明の第三の実施形態としてのキャブマウントを示す縦断面説明図である。
【図１２】本発明の第四の実施形態としてのキャブマウントを示す縦断面説明図である。
【符号の説明】
１０，６０，７０，７６，７８キャブマウント
１２内筒金具
１４外筒金具
１５本体ゴム弾性体
２８中間テーパ筒部
３０小径筒部
３２大径筒部
４０すぐり溝
４２内周側隅部
４４外周側隅部[0001]
【Technical field】
The present invention relates to a cylindrical anti-vibration mount that can be employed in an automobile cab mount, subframe mount, body mount, member mount, and the like, and in particular, a cylinder mounted with an initial load applied in one axial direction. The present invention relates to an anti-vibration mount.
[0002]
[Background]
As a kind of vibration-proof coupling body interposed between members constituting the vibration transmission system, shaft brackets that are conventionally spaced apart from each other as described in JP-A-9-42342, etc. And the outer cylinder fitting are connected to each other by a thick cylindrical cylindrical rubber elastic body interposed between the two fittings, and each of the members is connected to the shaft fitting and the outer cylinder fitting in a vibration-proof manner. A cylindrical anti-vibration system in which an initial load such as the weight of a supported body is exerted in such a direction that the shaft bracket is displaced relative to the outer cylinder bracket on one side in the axial direction. Mount is known.
[0003]
In such a cylindrical anti-vibration mount, an initial load is input and a vibration to be isolated is input. However, since the axial load-deflection characteristic is nonlinear, the initial load is input. With the accompanying increase in the static spring constant, the dynamic spring constant for vibrations to be vibrated tends to increase significantly, and there is a problem that it is difficult to obtain excellent vibration isolating performance. In particular, in cab mounts and subframe mounts for automobiles, the initial load varies in a wide range depending on the number of passengers and the load, and the dynamic spring constant of the anti-vibration mount changes accordingly. When the amount is large, there is a problem that the vibration isolation performance is deteriorated.
[0004]
In addition, in a cylindrical vibration-proof mount that receives an initial axial load as described above, the amount of tensile deformation generated in the cylindrical rubber elastic body is large at the front end in the moving direction of the shaft member due to the initial load. Therefore, there is a tendency that cracks are likely to occur on the axial end face. Therefore, conventionally, as described in the above publication, the cylindrical rubber elastic body is provided with a concave groove-like straight portion that opens to the axial end surface and extends continuously in the circumferential direction, The generated stress is reduced by increasing the surface area of the direction end face. Further, at the axial end portion of the cylindrical rubber elastic body provided with such a curled portion, a rubber volume of the inner peripheral portion having a short peripheral length is secured, and the generated stress in the cylindrical rubber elastic body is made uniform. Therefore, generally, the radius of curvature of the inner peripheral side corner at the bottom of the curled portion is set larger than the radius of curvature of the outer peripheral corner, or the axially deepest portion of the curled portion is the diameter of the cylindrical rubber elastic body. The inner peripheral portion of the cylindrical rubber elastic body is projected outward in the axial direction from the outer peripheral portion, for example, by being positioned on the outer peripheral side with respect to the thickness center in the direction.
[0005]
However, it is possible to reduce and equalize the generated stress in the cylindrical rubber elastic body by forming a straight portion that protrudes axially outward from the outer peripheral portion in this way. Even in this case, cracks from the axial end face of the cylindrical rubber elastic body are unavoidable due to repeated initial loads and large vibration loads that are input in the axial direction. Since the spring characteristics are greatly changed, it is still difficult to ensure sufficient durability.
[0006]
[Solution]
Here, the present invention has been made in the background as described above, and the first problem to be solved is that a large increase in the dynamic spring constant is prevented even when the initial load is different. Thus, an object of the present invention is to provide a cylindrical vibration-proof mount having an improved structure in which the desired vibration-proof performance is effectively and stably exhibited.
[0007]
In addition, the second problem to be solved by the present invention is that a significant change in the dynamic spring characteristics due to the occurrence of cracks from the axial end face of the cylindrical rubber elastic body is prevented, and the intended prevention is achieved. An object of the present invention is to provide a cylindrical vibration-proof mount having an improved structure in which vibration performance can be advantageously maintained.
[0008]
[Solution]
In order to solve the first problem, a feature of the present invention is that a shaft member and an outer cylinder member spaced apart on the outer peripheral side of the shaft member are disposed between the opposed surfaces in the direction perpendicular to the axis. It is connected by a cylindrical rubber elastic body interposed between the shaft member and the shaft member and the outer tube member in a mounted state, and the shaft member is displaced relative to the outer tube member on one side in the axial direction. In a cylindrical anti-vibration mount to which an initial load is applied, an inner diameter dimension changing portion is provided in the axial middle portion of the outer cylinder member, and the inner diameter dimension of the outer cylinder member in the moving direction of the shaft member due to the initial load is increased. Thus, a large-diameter portion having a large distance between the opposing surfaces in the radial direction with the shaft member is formed on one axial end side of the outer cylinder member.
[0009]
In the cylindrical vibration isolating mount having the structure according to the present invention, the radial direction of the cylindrical rubber elastic body that is interposed between the radially opposing surfaces of the shaft member and the outer cylindrical member and connects the two members. The thickness dimension is increased on the one end side in the axial direction by the large diameter portion provided in the outer cylinder member. When the shaft member is relatively displaced axially relative to the outer cylinder member by the initial load, the cylindrical rubber elastic body is also axially moved relative to the outer cylinder member as the shaft member is displaced. However, since the distance between the radially opposed surfaces of the shaft member and the outer cylinder member is set to be large on the axial displacement side, the radial direction exerted on the cylindrical rubber elastic body in a restraint manner. By reducing the force and exerting a relaxing action of internal stress on the cylindrical rubber elastic body, the spring of the cylindrical rubber elastic body is increased due to axial displacement of the shaft member relative to the outer cylindrical member. It can be reduced or avoided.
[0010]
Therefore, in such a cylindrical vibration-proof mount, an increase in the static spring constant and the dynamic spring constant due to the input load in the axial direction is reduced or prevented, and the magnitude of the initial load and the input load in the axial direction is changed. The significant increase in the dynamic spring constant due to this is avoided, and the intended vibration isolation performance is stably exhibited.
[0011]
In the present invention, the inner diameter dimension changing portion of the outer cylinder member may be a stepped shape or the like, but a tapered shape that gradually expands toward the large diameter portion side is desirable. Further, in the outer cylinder member, the portion located on the opposite side of the large diameter portion with the inner diameter dimension changing portion interposed therebetween has a smaller inner diameter than the large diameter portion, for example, and the distance between the radially opposed surfaces with the shaft member Is a small small diameter part. Furthermore, the large-diameter portion and the small-diameter portion may have a cylindrical shape extending with a substantially constant inner diameter dimension in the axial direction, or a tapered shape whose inner diameter dimension changes in the axial direction. Furthermore, the shape of the shaft member is not particularly limited, and in general, a solid or hollow circular rod shape having a constant outer diameter is suitably employed. As long as the distance between the radially opposed surfaces with the outer cylinder member can be increased on the large diameter portion side, a part or all of the outer peripheral surface in the axial direction may be tapered. In addition, the initial load exerted between the shaft member and the outer cylinder member in the mounted state includes static loads such as the weight of the supported body, transmission force that is always input, and vibration loads that are input. This also applies to a substantially constant bias load. Furthermore, the fixing structure of the shaft member and the outer cylinder member with respect to the inner and outer peripheral surfaces of the cylindrical rubber elastic body is not particularly limited. For example, in addition to an adhesive structure by vulcanization adhesion or post-adhesion, direct or thru An indirect press-fit fixing structure or the like can also be adopted. In addition, in the case where the cylindrical rubber elastic body is integrally vulcanized and molded including the shaft member and the outer cylindrical member, the outer cylindrical member is formed after vulcanization molding for the purpose of improving the durability of the cylindrical rubber elastic body. It is possible to apply pre-compression to the cylindrical rubber elastic body by reducing the diameter of the rubber member, but such pre-compression is not necessarily required in the present invention.
[0012]
Further, in the cylindrical vibration-damping mount according to the present invention, the inner diameter dimension changing portion of the outer cylinder member may be located at one place on the circumference of the outer cylinder member so as to be partially positioned in the circumferential direction of the outer cylinder member. Configurations provided at a plurality of locations can also be suitably employed. If such a configuration is adopted, the shape and dimensional restrictions due to the structure of the mounting portion for attaching the outer cylinder member to the member to be vibration-proof connected, or the requirement of different spring characteristics in the direction perpendicular to each axis Etc. can be easily dealt with. Therefore, the above-described relaxation action of the internal stress by the inner diameter dimension changing portion can be effectively exhibited even when the inner diameter dimension changing portion is partially formed on the circumference of the outer cylinder member. Yes, the increase in the spring of the cylindrical rubber elastic body due to the axial displacement of the shaft member relative to the outer cylinder member can be effectively reduced or avoided. In the outer cylinder member, in the portion where the inner diameter dimension changing portion is not formed, for example, the inner diameter dimension of the outer cylinder member is a straight inner peripheral surface shape that is substantially constant over the entire length in the axial direction. Further, when the inner diameter dimension changing portion is partially formed in the circumferential direction of the outer cylinder member, for example, one axial end portion of the outer cylinder member is partially reduced in diameter in the circumferential direction. In addition, a configuration in which a diameter of the other end portion in the axial direction of the outer cylinder member is partially increased in the circumferential direction is preferably employed.
[0013]
Furthermore, in the cylindrical vibration-proof mount according to the present invention, the outer cylinder member is inclined in a taper shape at the intermediate portion in the axial direction, and the inner peripheral surface of the tapered portion constitutes the inner diameter dimension changing portion, The outer cylindrical member is folded inward in the axial direction at the axial end opposite to the large-diameter portion and closely overlapped with the outer peripheral surface, whereby the axial end opposite to the large-diameter portion is placed on the inner peripheral side. A double cylinder structure comprising a cylinder wall and an outer cylinder wall, and by bending the outer cylinder wall outward in a direction perpendicular to the axis on the outer circumferential surface of the tapered portion of the outer cylinder member, The structure which formed the attachment board part extended on an outer peripheral surface may be employ | adopted suitably. If such a configuration is adopted, both the inner diameter dimension changing portion and the mounting plate portion for attaching the outer cylindrical member to the member to be vibration-proof connected to the outer cylindrical member by pressing the metal plate or the like. In addition, the reinforcing effect of the tapered portion of the outer cylinder member can be exerted on the protruding portion of the mounting plate portion from the outer cylinder member. Strength can also be secured advantageously.
[0014]
Further, in the cylindrical vibration-proof mount according to the present invention, for example, a stopper mechanism that limits the relative displacement amount of the shaft member and the outer cylinder member in the input direction of the initial load is suitably employed. By adopting such a stopper mechanism, it is possible to reduce the increase in spring with respect to the axial load over the entire effective stroke length in the axial direction, which is the range of relative displacement between the shaft member and the outer cylinder member until the stopper mechanism operates. The effect can be effectively exhibited. In addition, since excessive deformation of the cylindrical rubber elastic body due to input of excessive vibration load, etc. is prevented, durability of the cylindrical rubber elastic body is suppressed while suppressing high spring over a wide axial input load range. Can also be advantageously secured. The stopper mechanism is, for example, a flange that spreads radially outward with respect to the distal end side in the displacement direction due to the initial load of the shaft member and is opposed to the axial end surface of the outer cylinder member in the axial direction. By fixing the flange-shaped part, the relative displacement amount of the shaft member and the outer cylinder member is limited by the contact between the flange-shaped part and the axial end surface of the outer cylinder member via the buffer rubber, etc. Constructed advantageously. Of course, a stopper mechanism that limits the amount of relative displacement between the shaft member and the outer cylinder member in the direction opposite to the input direction of the initial load can also be employed.
[0015]
Furthermore, in the cylindrical vibration-proof mount according to the present invention, for example, in the state where the initial load is not input to the end surface of the cylindrical rubber elastic body on the rear side in the movement direction of the shaft member due to the initial load, It is desirable that the inner peripheral side end fixed to the outer cylindrical member be positioned so as to protrude outward in the axial direction from the outer peripheral side end fixed to the outer cylinder member. In the cylindrical vibration-proof mount having such a structure, the tensile stress generated at the rear end portion in the moving direction of the shaft member due to the initial load in the cylindrical rubber elastic body is reduced under the mounted state. In other words, the durability is improved. In particular, even when the cylindrical rubber elastic body is vulcanized between the shaft member and the outer cylindrical member, the cylindrical rubber elastic body is not subjected to pre-compression to the cylindrical rubber elastic body by reducing the diameter of the outer cylindrical member. There is an advantage that the durability of the elastic body can be secured more advantageously. The specific shape of the end surface on the rear side in the moving direction of the shaft member due to the initial load in the cylindrical rubber elastic body is the entire end surface or a part in the radial direction such as the inner peripheral portion and the outer peripheral portion. A tapered surface or the like that protrudes outward in the axial direction as it goes in the direction is advantageously employed.
[0016]
Further, in order to solve the second problem, in the cylindrical vibration-proof mount according to the present invention, for example, in the front end portion in the moving direction of the shaft member due to the initial load in the cylindrical rubber elastic body, the axial end surface (A) the radius of curvature of the inner peripheral corner of the bottom surface of the curled portion is smaller than the radius of curvature of the outer peripheral corner. Preferably, at least one of the configuration and (b) the configuration in which the deepest portion in the axial direction of the curled portion is positioned on the inner peripheral side with respect to the center in the radial direction (width direction) of the curled portion is preferably employed. Is done. In the cylindrical anti-vibration mount having either one or both of the configurations (a) and (b), the initial load is input to the front end surface in the moving direction of the shaft member of the cylindrical rubber elastic body. Cracks caused by large load input or repeated load input in the direction tend to occur so as to extend toward the inner peripheral side in the inner peripheral side portion of the straight portion. Therefore, even if a crack occurs, the growth of the crack is advantageously suppressed and adverse effects on the mount spring characteristics are suppressed, and the desired spring characteristics are effectively maintained, resulting in durability. An improvement in sex can be achieved.
[0017]
In order to suppress the growth of cracks more advantageously, the cylindrical rubber passes through the midpoint of the inner peripheral corner in (a) and the deepest bottom in (b), which is likely to be the site where the maximum tensile stress is generated. It is effective to set the inclination angle of the normal line with respect to the axial line so that the normal line extending toward the inside of the elastic body is directed radially inward as much as possible.
[0018]
Further, in order to solve the second problem, in the cylindrical vibration-proof mount according to the present invention, for example, in the front end portion in the moving direction of the shaft member due to the initial load in the cylindrical rubber elastic body, the axial end surface And (c) a cylindrical rubber elastic body due to a relative displacement in the axial direction of the shaft member with respect to the outer cylindrical member in the input direction of the initial load. A configuration in which a crack that grows toward the inner peripheral side is preferentially generated with respect to the inner peripheral side corner portion of the bottom surface of the straight portion is suitably employed. The cylindrical anti-vibration mount adopting the configuration (c) as described above is completely different from the conventional anti-vibration mount which has been improved in durability for the purpose of completely preventing the occurrence of cracks. Assuming that the generation of the crack is allowed, by defining the crack generation position and direction, the mount durability can be improved. That is, in such a cylindrical vibration-proof mount, cracks in the cylindrical rubber elastic body are generated so as to extend toward the inner peripheral side in the inner peripheral side portion, so that the crack growth is prevented by the shaft member. At the same time, this crack prevents the occurrence of cracks in other parts of the cylindrical rubber elastic body. With this, it is advantageous.
[0019]
Furthermore, with respect to at least one of the configurations (a), (b), and (c), as described above, the inner diameter dimension changing portion located in the axially intermediate portion and the large portion located in the one axial end portion are arranged. If combined with the configuration of the outer cylinder member provided with the diameter portion, the rubber volume is reduced by forming the straight portion with respect to the cylindrical rubber elastic body, but the cylindrical rubber due to the large diameter portion of the outer cylinder member is reduced. It can be reduced or avoided by increasing the diameter of the elastic body. As a result, the effect of stabilizing the vibration isolation performance by the large diameter portion of the outer cylinder member and the effect of improving the durability by the straight portion are exhibited synergistically.
[0020]
Note that each of the configurations (a), (b), and (c) is separated from the configuration in which the outer cylinder member is provided with the inner diameter dimension changing portion and the larger diameter portion, and can be used alone in the cylindrical vibration-proof mount. Can be recognized and adopted. In the above-described cylindrical vibration-proof mount, the outer cylinder member is not provided with a large-diameter portion or the like, and a straight portion is formed on the axial end surface of the cylindrical rubber elastic body, and (a) and (b). Even when at least one of the configurations of (c) is adopted, effects such as stabilization of vibration isolation performance and improvement of durability due to suppression of growth of cracks generated in the cylindrical rubber elastic body can be effectively exhibited. .
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, in order to clarify the present invention more specifically, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0022]
First, FIG. 1 shows a cab mount 10 for an automobile as a first embodiment of the present invention. The cab mount 10 is a cylinder having a substantially thick cylindrical shape in which an inner cylinder fitting 12 as a shaft member and an outer cylinder fitting 14 as an outer cylinder member that are spaced apart from each other in the radial direction are interposed therebetween. It has a structure that is elastically connected by a main rubber elastic body 15 as a rubber elastic body. As shown in FIG. 2, the cab mount 10 is configured such that the outer cylinder fitting 14 is fixed to the frame 16 with fixing bolts 18, while the inner cylinder fitting 12 is fixed to the body 20. By being fixed by the insertion bolts 22, the body 20 is interposed between the frame 16 and the body 20 of the full frame type automobile so that the body 20 is supported on the frame 16 in a vibration-proof manner. In such a mounted state, the weight P of the body 20 as an initial load is input in the axial direction between the inner and outer cylindrical fittings 12, 14, and the inner cylindrical fitting 12 is axially directed with respect to the outer cylindrical fitting 14. An initial displacement is made by a predetermined amount on one side (downward in the figure), and the main vibration to be vibrated is input in a substantially axial direction between the inner and outer cylindrical fittings 12 and 14. ing. In the following description, the vertical direction means the vertical direction in FIG. 1 in principle.
[0023]
More specifically, the inner cylinder fitting 12 has a straight tubular small-diameter cylindrical shape whose inner and outer diameters are substantially constant over the entire length in the axial direction, and protrudes on the outer peripheral surface at the upper end in the axial direction. A flange-shaped flange 24 is integrally formed. Furthermore, an annular plate-shaped stopper plate 26 is superimposed on the outer surface in the axial direction of the flange portion 24 and welded to the flange portion 24, so that the radial direction is formed on the upper end surface in the axial direction of the inner cylindrical metal member 12. It is fixed coaxially so as to spread outward.
[0024]
Then, as shown in FIG. 2, the inner cylinder fitting 12 is inserted in the axial direction with the upper end surface in the axial direction on the stopper plate 26 side closely overlapped with the lower surface of the body 20 of the automobile. It is attached by being fixed to the body 20 by a rod-shaped insertion bolt 22. Further, when the inner cylinder fitting 12 is attached to the body 20, a rebound stopper plate 27 having substantially the same shape as the stopper plate 26 is superposed on the lower end surface in the axial direction of the inner cylinder fitting 12, and the insertion bolt 22 makes the axis perpendicular direction. It is designed to be fixed in a spread state.
[0025]
On the other hand, the outer cylinder fitting 14 has a large-diameter substantially cylindrical shape whose axial length is smaller than that of the inner cylinder fitting 12. An intermediate taper cylinder portion 28 that gradually expands in the axial direction downward is formed in the axial intermediate portion of the outer cylinder fitting 14, and the upper axial portion and the lower portion that are located across the intermediate taper tube portion 28. The side portions are a small diameter cylindrical portion 30 and a large diameter cylindrical portion 32. In other words, in the present embodiment, the thickness of the outer cylinder fitting 14 is substantially constant throughout, and the inner diameter dimension changing portion is configured by the intermediate tapered cylinder portion 28, and more than the small diameter cylinder portion 30. The large diameter cylindrical portion 32 has a larger inner diameter, and the small diameter cylindrical portion 30 and the large diameter cylindrical portion 32 constitute a small diameter portion and a large diameter portion. In the present embodiment, each of the small diameter cylindrical portion 30 and the large diameter cylindrical portion 32 has a straight pipe shape in which the inner diameter dimension is substantially constant over the entire length in the axial direction.
[0026]
In particular, the outer cylinder fitting 14 of the present embodiment is folded at the end on the small diameter cylinder part 30 side and closely overlapped with the outer peripheral surface, whereby the small diameter cylinder part 30 has a double cylinder structure. Further, the end portion on the folded side is expanded radially outward on the outer periphery of the intermediate taper cylindrical portion 28, so that the flat plate-shaped mounting plate portion 34 having a plurality of bolt insertion holes 36 is formed into the outer cylindrical fitting. 14 is integrally formed.
[0027]
As shown in FIG. 2, the mounting plate portion 34 is overlapped with the automobile frame 16, and the mounting plate portion 34 is fixed to the frame 16 by the fixing bolts 18 inserted into the bolt insertion holes 36. It has become. The inner cylinder fitting 12, the outer cylinder fitting 14, the stopper plate 26, and the like described above are rigid members that do not substantially deform when a load is input, and are formed of, for example, a steel material.
[0028]
The outer cylinder fitting 14 is arranged coaxially with the inner cylinder fitting 12 so as to be spaced radially outward at an axially intermediate portion biased downward in the axial direction of the inner cylinder fitting 12. The intermediate tapered cylindrical portion 28, the small diameter cylindrical portion 30, and the large diameter cylindrical portion 32 are all opposed to the inner cylindrical fitting 12 in the radial direction. Further, in such an arrangement state, the main rubber elastic body 15 is interposed between the radially opposing surfaces of the inner cylinder fitting 12 and the outer cylinder fitting 14, and the inner and outer cylinder fittings 12, 14 are made elastic by the main rubber elastic body 15. It is connected to. The main rubber elastic body 15 has a thick, generally cylindrical shape as a whole, and in this embodiment, an integrally vulcanized molded product whose inner and outer peripheral surfaces are vulcanized and bonded to the inner and outer cylinder fittings 12 and 14 is used. It is formed as.
[0029]
Further, a thick buffer rubber 37 is formed on the entire lower surface of the stopper plate 26 fixed to the inner cylinder fitting 12. The buffer rubber 37 is connected to the main rubber elastic body 15 at the inner peripheral portion, is integrally formed with the main rubber elasticity 15, and is vulcanized and bonded to the inner cylinder fitting 12 and the stopper plate 26. The outer diameter of the opening end of the outer cylinder fitting 14 on the small diameter cylinder portion 30 side is smaller than the outer diameter of the stopper plate 26, and the opening end of the outer cylinder fitting 14 is the stopper plate. It is opposed to the shock-absorbing rubber 37 on 26 in the axial direction. Then, the axially upper opening end of the outer cylinder fitting 14 and the axial upper end surface of the main rubber elastic body 15 are in contact with the buffer rubber 37 on the stopper plate 26, so that the outer cylinder fitting of the inner cylinder fitting 12 is obtained. Initial load for 14: The relative displacement amount of P in the input direction (bound direction) is limited.
[0030]
In addition, a buffer rubber layer 39 protruding outward in the axial direction is provided on the lower end surface in the axial direction of the outer cylinder fitting 14 continuously in the circumferential direction. The buffer rubber layer 39 is formed integrally with the main rubber elastic body 15 and is vulcanized and bonded to the outer cylinder fitting 14. And the shock absorbing rubber layer 39 protruding from the lower end surface of the outer cylinder fitting 14 as described above is against the rebound stopper plate 27 fixed to the lower end in the axial direction of the inner cylinder fitting 12 in the mounted state. It is configured to be opposed to each other in the axial direction. As a result, when an excessive axial reaction load (rebound load) is input between the inner and outer tubular fittings 12 and 14, the rebound stopper plate 27 abuts against the buffer rubber layer 39 on the lower end surface of the outer tubular fitting 14. As a result, the amount of relative displacement of the inner cylinder fitting 12 in the rebound direction with respect to the outer cylinder fitting 14 is limited.
[0031]
Here, in the present embodiment, the main rubber elastic body 15 is interposed over substantially the entire area between the radially opposed surfaces of the inner cylinder fitting 12 and the outer cylinder fitting 14, that is, substantially over the entire axial length. ing. Further, the upper end surface 38 in the axial direction of the main rubber elastic body 15 is positioned such that the inner peripheral edge protrudes outward in the axial direction rather than the outer peripheral edge, and the outer cylindrical metal 14 side to the inner cylindrical metal 12 side. Toward the upper side in the axial direction, it has a substantially tapered shape or a mountain shape that gradually protrudes upward. On the other hand, the lower end surface in the axial direction of the main rubber elastic body 15 is provided with a straight groove 40 as a concave groove-shaped straight portion that opens downward in the axial direction and continuously extends in the circumferential direction with a substantially constant cross-sectional shape. Yes.
[0032]
As shown in an enlarged cross-sectional view in FIG. 3, the tick groove 40 has a substantially U-shaped cross section as a whole, and both the inner peripheral side corner portion 42 and the outer peripheral side corner portion 44 are substantially the same. It has an arc cross-sectional shape. Moreover, the radius of curvature R1 of the inner peripheral side corner 42 is set smaller than the radius of curvature R2 of the outer peripheral side corner 44. In the cross section of the straight groove 40, the outer peripheral wall surface 46 is substantially entirely formed by the outer peripheral side corner 44 of the radius of curvature R 2, while the inner peripheral wall surface 48 of the straight groove 40 is the radius of curvature: It is formed by a linear surface extending in a tangential direction from the inner peripheral side corner 42 of R1. Note that the inner peripheral wall surface 48 is slightly inclined with respect to the mount center axis 50, whereby the straight groove 40 is slightly expanded toward the opening in the axially lower direction.
[0033]
Further, in the cross-sectional shape of the straight groove 40, the central angle: θ1 of the inner peripheral side corner portion 42 having a substantially arc shape with a radius of curvature R1 is an outer peripheral side corner having a substantially arc shape with a radius of curvature R2. The central angle of the portion 44 is larger than θ2, specifically, θ1> 90 degrees> θ2. Further, the bottom surface central portion 52 that connects the inner peripheral side corner portion 42 and the outer peripheral side corner portion 44 is an inclined surface that is inclined inward (upward) in the axial direction from the outer peripheral side toward the inner peripheral side. As a result, the deepest portion 54 of the straight groove 40 is positioned on the arc of the inner peripheral side corner portion 42, and the deepest portion 54 is the radial center of the straight groove 40 and the thickness center of the main rubber elastic body 15. In FIG. 3, D2> D1 is set.
[0034]
Further, in the present embodiment, in the cross-sectional shape of the straight groove 40, the bisector 56 of the central angle: θ1 at the inner peripheral side corner portion 42 having a substantially arc shape with a curvature radius of R1 is the inner peripheral side corner. Inclined radially inward from the arc center point of the portion 42 toward the inside of the main rubber elastic body 15 and intersects the mount center axis 50 at an intersection angle of θ0.
[0035]
In the cab mount 10 having the above-described structure, an initial load: P is exerted in the axial direction between the inner and outer cylinder fittings 12 and 14 under the mounted state of the vehicle as shown in FIG. When the inner cylinder fitting 12 is displaced relative to the outer cylinder fitting 14 in the axially lower direction, the main rubber elastic body 15 is elastically deformed accordingly. In this case, the main rubber elastic body 15 is mainly sheared and deformed. At this time, the main rubber elastic 15 is also displaced relative to the outer cylinder metal 14 in the axially downward direction. As a whole, the distance between the radially opposed surfaces of the inner and outer cylinder fittings 12 and 14 is larger in the axial direction with respect to the outer cylinder fitting 14, that is, from the small diameter cylindrical portion 30 of the outer cylinder fitting 14. The intermediate taper cylinder portion 28 and the large diameter cylinder portion 32 are relatively displaced. As a result, the restraining acting force or the like on the main rubber elastic body 15 is reduced, and a significant change in spring characteristics such as an increase in static spring constant or dynamic spring constant in the main rubber elastic body 15 due to axial load input. Is effectively reduced or avoided, and the desired anti-vibration performance is effectively and stably exhibited even when the initial load: P is input or when a different initial load: P is applied. To get.
[0036]
In the present embodiment, as shown in FIG. 1, the outer cylinder in which the axial length L2 of the large-diameter cylinder portion 32 in the outer cylinder fitting 14 is bonded to the outer peripheral surface of the main rubber elastic body 15. Substantially full length in the axial direction of the metal fitting 14: It is set to be approximately half of L1 or slightly larger than that, but the value of L2 / L1 is not particularly limited and is allowed in the main rubber elastic body 15. This is determined in consideration of the axial length, required volume, input load, and the like. In short, the intermediate taper tube portion 28 of the outer tube metal fitting 14 is positioned at the intermediate portion in the axial direction of the main rubber elastic body 15, and the intermediate taper of the outer tube metal fitting 14 with respect to the outer peripheral surface of the main rubber elastic body 15. All of the cylindrical part 28, the small diameter cylindrical part 30, and the large diameter cylindrical part 32 may be fixed.
[0037]
In the cab mount 10, since the axial upper end surface 38 of the main rubber elastic body 15 is a tapered surface protruding outward in the axial direction toward the inner peripheral side, the initial load: P is When input, elastic deformation is caused at the axial upper end of the main rubber elastic body 15 so that the surface area of the axial upper end surface 38 is reduced. Thereby, compression deformation is advantageously generated with respect to the main rubber elastic body 15, tensile deformation is reduced or prevented, and durability is not particularly required without pre-compression after vulcanization molding. Can be advantageously ensured.
[0038]
Furthermore, the lower end surface in the axial direction of the main rubber elastic body 15 tends to have a large shear strain. However, since the surface area is enlarged by the straight groove 40, the generated stress is reduced and the durability is improved. It is done. In addition, the lower end surface in the axial direction of the main rubber elastic body 15 has a cross-sectional shape in which a wide portion on the outer peripheral side (portion D2 in FIG. 3) moves downward in the axial direction as it goes from the inner peripheral side to the outer peripheral side. Since it is inclined, when the initial load P is input, elastic deformation is generated so that the surface area of the lower end surface in the axial direction is reduced also on the lower end portion in the axial direction of the main rubber elastic body 15. . Thereby, generation | occurrence | production of the tensile stress in the main body rubber elastic body 15 is reduced, and ensuring of durability is achieved.
[0039]
In addition, when the initial load: P is input, the tick groove 40 is deformed so as to open the inner peripheral corner portion 42, and is positively placed on a substantially central point on the periphery of the inner peripheral side corner portion 42. Stress concentration occurs. As a result, when a large load or a repeated load is applied in the input direction of the initial load: P, the main rubber elastic body 15 has a substantially central point of the inner peripheral side corner 42 as shown in FIG. In addition, the crack 58 is preferentially generated. Further, since the crack 58 occurs in a direction substantially perpendicular to the tensile stress in the main rubber elastic body 15, that is, in a direction substantially perpendicular to the surface of the straight groove 40, the crack 58 is bisected at the inner peripheral side corner 42. It grows in a direction substantially along the line 56.
[0040]
Therefore, the crack 58 generated in the lower end surface in the axial direction of the main rubber elastic body 15 is generated in the inner peripheral portion near the inner cylinder fitting 12 and grows inclined in the radial direction toward the inner cylinder fitting 12. Since the large growth is prevented by the presence of the inner cylindrical fitting 12, the influence of the crack 58 on the main rubber elastic body 15 can be suppressed, and effective spring characteristics can be maintained. In addition, since the generated stress at the lower end in the axial direction of the main rubber elastic body 15 is released and reduced by the generation of the crack 58 in the inner peripheral portion of the main rubber elastic body 15, other parts, for example, the main rubber The occurrence of cracks in the outer peripheral portion of the elastic body 15 is positively avoided, thereby further improving the durability.
[0041]
Incidentally, FIG. 5 shows the result of actually making a prototype of the cab mount 10 having the structure according to the embodiment as described above and measuring the load-deflection characteristic in the axial direction. FIG. 6 shows the results of measuring the rate of change of the cab mount with respect to the value of the static spring constant: Ks and the value of the dynamic spring constant: Kd when the axial load (P) is changed. . In FIG. 6, Kd (1) is a dynamic spring constant for an input vibration having an amplitude of 0.1 mm and a frequency of 15 Hz, and Kd (2) is a dynamic spring for an input vibration having an amplitude of 0.05 mm and a frequency of 100 Hz. It is a constant. Furthermore, as a comparative example, as shown in FIG. 7, a cab mount 60 in which only the shape of the groove 40 is different from that of the above-described embodiment is prototyped, and the load-deflection characteristics are measured. This is shown in FIG. In addition, the straight groove 40 of the comparative example is opposite to that of the embodiment, and the axial direction of the main rubber elastic body 15 is set by setting the curvature radius of the inner peripheral side corner to be larger than the curvature radius of the outer peripheral side corner. The lower end portion substantially has a shape that protrudes outward in the axial direction as it goes radially inward from the outer peripheral portion.
[0042]
From the results shown in FIG. 5, in the cab mount 10 of this embodiment, linear spring characteristics are exhibited over the entire effective stroke range: W until the bound stopper or the rebound stopper acts. It is recognized that On the other hand, in the cab mount 60 of the comparative example, as shown in FIG. 8, it is clear that the spring characteristics gradually increase even in the stroke range until the stopper acts, particularly in the bound direction. It is recognized that it is clear that the spring characteristics change depending on the magnitude of the load. Further, from the results shown in FIG. 6, in the cab mount 10 of the present embodiment, the increase in the static spring constant is suppressed even when the axial initial load: P changes within a range of 1000 N or more. It is apparent that the increase in the spring constant is also suppressed to 15% or less, and the desired vibration isolation performance can be obtained stably without any trouble.
[0043]
Further, regarding the prototype of the cab mount 10 of the present embodiment as described above and the cab mount 60 as a comparative example, a durability test was performed, and cracks generated at the lower end portion of the main rubber elastic body 15 were observed. In the cab mount 10 of this embodiment, as shown in FIG. 4, cracks 58 occurred in the inner peripheral portion of the straight groove 40, whereas in the cab mount 60 of the comparative example, as shown in FIG. 7. As shown in the figure, a crack 62 occurred from a substantially middle portion of the straight groove 40. Therefore, the crack 62 in the cab mount 60 of the comparative example grows longer than the crack 58 in the cab mount 10 of the present embodiment, and reaches almost the center in the axial direction of the main rubber elastic body 15. As a result, in the cab mount 10 of the present embodiment, the static spring constant was able to ensure approximately 80% of the initial value even after the crack 58 occurred, whereas in the cab mount 60 of the comparative example, the crack 62 As a result, the static spring constant decreased to 70% or less of the initial value. From this, in the cab mount 60 of the comparative example, the characteristics are greatly deteriorated to the extent that it is not suitable for actual use due to the generation of the crack 58, whereas in the cab mount 10 of the present embodiment, Even after the occurrence of the crack 58, it is clear that effective initial characteristics are ensured and excellent durability is exhibited.
[0044]
Next, FIG. 9 shows a cab mount 70 as a second embodiment of the present invention. Since the cab mount 70 of this embodiment is a specific example in which the shape of the straight groove 40 is different from that of the cab mount of the first embodiment, it is the same as that of the first embodiment. About the member and site | part made into the structure, respectively, the detailed description is abbreviate | omitted by attaching | subjecting the code | symbol same as 1st embodiment in a figure.
[0045]
That is, in the cab mount 70 of the present embodiment, as shown in an enlarged view in FIG. 10, in the cross-sectional shape of the straight groove 40, the straight groove 40 extending in the tangential direction from the inner peripheral side corner 42. The inner peripheral wall surface 48 is an axial surface extending substantially parallel to the mount center axis 50 along the outer peripheral surface of the inner cylindrical metal member 12 and is arcuate with substantially constant radii of curvature: R1 ′ and R2 ′. An extending inner corner 42 and outer corner 44 are continuously formed. The radius of curvature R1 ′ of the inner peripheral side corner 42 is set smaller than the radius of curvature R2 ′ of the outer peripheral side corner 44. The central angle θ1 ′ of the inner peripheral corner 42 is set smaller than the central angle θ2 ′ of the outer peripheral corner 44, and θ1 ′ <90 ° <θ2 ′.
[0046]
Thereby, in the cab mount 70 of this embodiment, the center point of the circular arc in the inner peripheral side corner portion 42 of the straight groove 40 is positioned closer to the inner cylinder fitting 12 than in the first embodiment. In addition, the bisector 56 of the center angle: θ1 ′ of the inner peripheral side corner 42 extending from the center point toward the inside of the main rubber elastic body 15 is more radially than in the first embodiment. It is greatly inclined. That is, the intersection angle θ0 ′ between the bisector 56 and the mount center axis 50 is set to θ0 ′> θ0 with respect to the intersection angle θ0 in the first embodiment.
[0047]
In the cab mount 70 of this embodiment having such a structure, the same effects as those of the first embodiment are obviously exhibited, and particularly shown in FIG. As described above, the crack 72 generated in the lower end portion in the axial direction of the main rubber elastic body 15 by the input of the initial load or the like is suppressed to be shorter than that of the first embodiment, thereby generating the crack 72. Therefore, there is an advantage that a change in characteristics due to is avoided more advantageously, and effective support performance and vibration isolation performance are stably exhibited. Incidentally, when the characteristic change accompanying the generation of the crack 72 was measured for the prototype of the cab mount 70 of the present embodiment, even after the generation of the crack 58, a value of about 85% of the initial value of the static spring constant can be secured. It was.
[0048]
Further, FIGS. 11 and 12 show cab mounts 76 and 78 as third and fourth embodiments of the present invention. Each of these cab mounts 76 and 78 has a structure in which the outer cylinder fitting 14 is different from the cab mounts 10 and 70 according to the first and second embodiments.
[0049]
That is, in these cab mounts 76 and 78, the cylindrical wall portion 80 on the upper side in the axial direction of the outer cylinder fitting 14 is partially reduced in diameter in the circumferential direction. In other words, a tapered portion 82 whose radius dimension gradually decreases in the axial direction upward in the axial direction intermediate portion of the outer cylindrical metal member 14 is formed partially in the circumferential direction and with a predetermined length in the circumferential direction. Has been. And in the part in which the taper-shaped part 82 is formed, the diameter dimension of the outer cylinder metal fitting 14 is different in the part located in the axial direction lower side and the upper part across the taper-shaped part 82. Thus, the large diameter cylindrical portion 32 and the small diameter cylindrical portion 30 are formed. On the other hand, in the portion where the tapered portion 82 is not formed, the diameter dimension of the outer cylinder fitting 14 is constant over the entire length in the axial direction. In this embodiment, the large diameter cylinder is extended over the entire length. The diameter is the same as that of the portion 32.
[0050]
11 and 12, the left sectional view and the right sectional view located on both sides of the mount center axis 50 show different shapes of the outer tube fitting 14 and do not necessarily show the same cross section. Not. That is, the taper-shaped part 82 and the small diameter cylinder part 30 in the outer cylinder fitting 14 can be formed in an arbitrary length and an arbitrary number in an arbitrary position in the circumferential direction. Further, the small-diameter cylindrical portion 30 can be formed in a circular plate shape around the mount center axis 50 or a flat plate shape extending in the tangential direction of the outer cylinder fitting 14. 11 and 12, for easy understanding, members and parts having the same structure as the cab mount according to the first and second embodiments are respectively shown in the drawings. Further, the same reference numerals as those of the cab mount according to the first and second embodiments are given.
[0051]
In the cab mounts 76 and 78 having such a structure, the distance between the radially opposing surfaces of the inner and outer cylindrical fittings 12 and 14 is a portion where the tapered portion 82 and the small diameter cylindrical portion 30 are formed in the outer cylindrical fitting 14. In other words, since the radial thickness of the main rubber elastic body 15 is changed in the axial direction, in this portion, as in the cab mounts according to the first and second embodiments, the axial thickness is changed. A large increase in the spring constant accompanying the load input is avoided, and stabilization of the vibration isolation performance can be effectively achieved.
[0052]
Moreover, in the cab mounts 76 and 78, the radial thickness of the main rubber elastic body 15 is different between the formation portion and the non-formation portion of the small-diameter cylinder portion 30 in the outer cylinder fitting 14. By appropriately setting the formation site, the spring characteristics in the mount radial direction can be adjusted, and different spring characteristics in different radial directions can be easily imparted.
[0053]
In the cab mounts 76 and 78 according to the third and fourth embodiments, the cylindrical wall portion 80 on the upper side in the axial direction of the outer cylindrical fitting 14 is partially reduced in diameter in the circumferential direction, so that the small diameter cylindrical portion is obtained. 30 is formed, but instead, the cylindrical wall portion on the lower side in the axial direction of the outer cylindrical fitting 14 is partially enlarged in the circumferential direction, so that the large-diameter cylindrical portion 32 is changed in the circumferential direction. In the part which is formed partially and where the tapered portion 82 is not formed, the diameter dimension of the outer cylinder fitting 14 can be the same as that of the small diameter cylinder part 30 over its entire length.
[0054]
As mentioned above, although embodiment of this invention was explained in full detail, these are literal illustrations, Comprising: This invention is not limited at all by the specific description of these embodiment.
[0055]
For example, in addition to the axial dimensions and radial dimensions of the main rubber elastic body 15, the depth and width of the straight groove 40 are appropriately changed and set in consideration of the required characteristics of the vibration-proof mount, the input load, and the like. However, it is not limited at all.
[0056]
In the above-described embodiments, specific examples of applying the present invention to an automobile cab mount have been described. However, the present invention is not limited to an automobile subframe mount, a member mount, a body mount, or various devices other than an automobile. Any of the above can be effectively applied to the cylindrical vibration-proof mount to which an initial load is applied in the axial direction.
[0057]
In addition, although not listed one by one, the present invention can be implemented in a mode with various changes, modifications, improvements, and the like based on the knowledge of those skilled in the art. It goes without saying that all are included in the scope of the present invention without departing from the spirit of the invention.
[0058]
【The invention's effect】
As is apparent from the above description, in the cylindrical vibration-proof mount having the structure according to the present invention, a significant characteristic change such as an increase in the spring constant due to an axial load input is reduced or prevented. As a result, the desired vibration-proof performance can be effectively and stably exhibited even under a situation where different initial loads are applied.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view illustrating a cab mount as a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a longitudinal cross-sectional explanatory view showing a state where the cab mount shown in FIG. 1 is attached to an automobile.
3 is an explanatory cross-sectional view showing an enlarged main part of the cab mount shown in FIG. 1. FIG.
4 is an explanatory view showing a crack generation state in the cab mount shown in FIG. 1; FIG.
FIG. 5 is a graph showing measured values of load-deflection characteristics in the cab mount shown in FIG. 1;
6 is a graph showing measured values of characteristic change rates due to differences in initial loads in the cab mount shown in FIG. 1; FIG.
FIG. 7 is a longitudinal sectional view showing a cab mount as a comparative example.
8 is a graph showing measured values of load-deflection characteristics in the cab mount shown in FIG.
FIG. 9 is a longitudinal sectional view showing a cab mount as a second embodiment of the present invention.
10 is an explanatory cross-sectional view showing an enlarged main part of the cab mount shown in FIG. 9;
FIG. 11 is a longitudinal sectional view showing a cab mount as a third embodiment of the present invention.
FIG. 12 is a longitudinal sectional explanatory view showing a cab mount as a fourth embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
10, 60, 70, 76, 78 Cab mount
12 Inner tube bracket
14 Outer tube bracket
15 Body rubber elastic body
28 Intermediate taper tube
30 Small diameter cylinder
32 Large diameter tube
40 Straight groove
42 Inner peripheral corner
44 Outer corner

Claims

A shaft member and a cylindrical outer cylinder member spaced apart on the outer peripheral side of the shaft member are connected by a cylindrical rubber elastic body interposed between the opposed surfaces in the direction perpendicular to the axis, Thus, in the cylindrical vibration-proof mount, an initial load is applied to the shaft member and the outer cylinder member, which causes the shaft member to be displaced relative to the outer cylinder member in one axial direction.
An inner diameter dimension changing portion is provided in an axially intermediate portion of the outer cylinder member, and the inner diameter dimension of the outer end of the shaft member in the moving direction due to the initial load in the outer cylinder member is set to be larger than the side opposite to the leading end side in the moving direction By enlarging, a large-diameter portion having a large distance between the opposing surfaces in the radial direction is formed on one end side in the axial direction of the outer cylinder member so as to sandwich the inner diameter dimension changing portion. A small-diameter portion having a small distance between the opposed surfaces in the radial direction with the shaft member is formed on the other axial end side, and the outer cylinder member is gradually expanded toward the large-diameter portion side in the axial intermediate portion. By inclining into a tapered taper shape, the inner peripheral surface of the tapered portion constitutes the inner diameter dimension changing portion, and further, the outer cylindrical member is moved in the axial direction at the axial end portion on the small diameter portion side. By folding back and sticking closely to the outer peripheral surface, The portion in the axial direction end side on the small diameter portion side has a double cylindrical structure including an inner peripheral cylindrical wall and an outer peripheral cylindrical wall, and the outer peripheral cylindrical wall is pivoted on the outer peripheral surface of the tapered portion of the outer cylindrical member. A cylindrical anti-vibration mount characterized in that a mounting plate portion extending on an outer peripheral surface of the outer cylinder member is formed by bending outward in a perpendicular direction .

The cylindrical vibration-proof mount according to claim 1, further comprising a stopper mechanism that limits a relative displacement amount between the shaft member and the outer cylinder member at least in an input direction of the initial load.

On the end surface on the rear side in the moving direction of the shaft member due to the initial load in the cylindrical rubber elastic body, the inner peripheral side end portion fixed to the shaft member under the state where the initial load is not input, than the outer peripheral side end portion secured to the outer tubular member, cylindrical elastic mount according to claim 1 or 2 was allowed position projecting axially outward.

In the cylindrical rubber elastic body, at the front end portion in the moving direction of the shaft member due to the initial load, there is provided a groove-shaped straight portion that opens to the axial end surface and extends continuously in the circumferential direction, and the straight portion The cylindrical anti-vibration mount according to any one of claims 1 to 3 , wherein a radius of curvature of the inner peripheral side corner portion of the bottom surface of the bottom is smaller than a radius of curvature of the outer peripheral side corner portion.

In the cylindrical rubber elastic body, at the front end portion in the moving direction of the shaft member due to the initial load, there is provided a groove-shaped straight portion that opens to the axial end surface and extends continuously in the circumferential direction, and the straight portion The cylindrical anti-vibration mount according to any one of claims 1 to 4 , wherein the deepest portion in the axial direction is positioned closer to the inner peripheral side than the center in the radial direction of the straight portion.

In the cylindrical rubber elastic body, at the front end portion in the moving direction of the shaft member due to the initial load, a concave groove-like straight portion that opens to the axial end surface and extends continuously in the circumferential direction is provided. As a result of the axial relative displacement of the shaft member with respect to the outer cylinder member in the input direction, the inner surface of the cylindrical rubber elastic body grows toward the inner peripheral side with respect to the inner peripheral side corner. The cylindrical vibration-proof mount according to any one of claims 1 to 5 , wherein the crack to be generated is preferentially generated.