JP3617488B2 - 回収スラグの利用方法 - Google Patents
回収スラグの利用方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3617488B2 JP3617488B2 JP2001332541A JP2001332541A JP3617488B2 JP 3617488 B2 JP3617488 B2 JP 3617488B2 JP 2001332541 A JP2001332541 A JP 2001332541A JP 2001332541 A JP2001332541 A JP 2001332541A JP 3617488 B2 JP3617488 B2 JP 3617488B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- sio
- recovered
- blast furnace
- sintering machine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、溶銑予備処理工程からの回収スラグの利用方法、特に、溶銑を転炉で吹錬して鋼を製造する前の溶銑予備処理工程において、溶銑中にスケール、焼結鉱等の脱珪材を添加して脱珪処理を実施した時に発生するスラグおよびカルシウム化合物等の脱硫材を用いて溶銑の脱硫処理を実施した時に発生するスラグを回収して利用する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
通常、製鋼に先立って行われる事前溶銑処理として、例えば高炉鋳床、溶銑を運搬するトーピードカー、溶銑運搬機から溶銑が払い出される溶銑鍋等で、焼結鉱、スケール等の脱珪材を溶銑に添加する脱珪処理が行われる。このような脱珪処理を実施することで新たに、ＳｉＯ２を主成分としたスラグ、つまり脱珪スラグが発生する。その後、カルシウム化合物等の脱硫材を溶銑に添加し、脱硫処理を実施する。このとき生成するスラグを脱硫スラグという。脱硫後、ここまでで発生した脱珪スラグおよび脱硫スラグを一度に排出する。このとき回収されたスラグは、脱硫スラグとして例えばふるい分け、磁選等のスラグ処理に付される。
【０００３】
このように溶銑の予備処理工程で発生し、回収される脱珪スラグおよび脱硫スラグ （以下、これらを総称して回収スラグという） について、従来にあっても、その利用方法がすでに幾つか提案されている。
【０００４】
例えば、特開昭５９−１２３７０６号公報では、そのように回収されたスラグ、特に脱硫スラグを乾燥後、篩い分け、１０〜２５ｍｍの篩上につき、磁選、破砕処理した後、高炉および焼結機で使用することで、スラグに含まれるＦｅ分を回収し、再利用を図ることを提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
このように、確かに、従来にあっても、溶銑の予備処理工程で発生するスラグの再利用について開示しているが、これは、単にＦｅ分の存在に着目してその高度利用を図るために、焼結機もしくは高炉での使用を提案するにすぎない。
【０００６】
ところで、最近、環境面から製鋼段階でのスラグの排出を削減すること、および製鋼での吹錬時間の短縮を図ることが求められており、そのために溶銑予備処理に、特に脱珪処理を行うことが広く一般化してきている。
【０００７】
ここに、溶銑予備処理としての脱珪処理を強化すると、脱硫処理を行ったときの最終の回収スラグ中のＳｉＯ２成分が増加する。即ち、溶銑予備処理である事前脱珪処理の有無により、それに引き続いて行われる脱硫処理で生じる脱硫スラグを含む回収スラグの成分は大きく変化することが分かる。
【０００８】
脱珪処理の有無での脱硫スラグを含む回収スラグの成分の変化の例を表１に示す。比較のため、ＳｉＯ２源の蛇紋岩の成分割合も併記する。
【０００９】
【表１】
【００１０】
一方、最近、コスト低減およびコークス炉の老朽化対策を目的に、高炉燃料としてコークスに代えて微粉炭を吹込む操業が日本国内ではほぼ全高炉に採用されている。
【００１１】
このように微粉炭をしかも多量に吹き込むにあたり、様々な問題が生じてくると言われている。例えば、特開平１１−４３７１０ 号公報で言われているように、▲１▼微粉炭の吹き込み量の増加に伴い、炉頂から装入されるコークス量が減少し、高炉内での鉱石／コークスの比率が上昇し、その結果、融着帯の厚みが増し、高炉炉下部の通気性が悪化する、▲２▼羽口での微粉炭燃焼量の増加により、ガス流れが炉内で周辺にまで及び、炉体からの放散熱の増加による熱損失が増大する、そして▲３▼炉頂からの装入物の減少およびボッシュガス量の増加により、熱流比（固体熱容量／ガス熱容量）が低下する、等の問題が生じる。これにより、炉内ガス温度が上昇し、炉頂から排出されるガスの顕熱の上昇による熱効率の低下を招く。
【００１２】
しかも、上述の▲１▼〜▲３▼等の問題により、高炉への微粉炭吹込が多量になると、装入物降下の不安定化、炉体熱負荷の上昇、炉内通気性の悪化等が多数報告されている。
【００１３】
これらのなかで特に、鉱石／コークス比率増加による高炉炉下部圧損の上昇（融着帯厚みの上昇）の問題が大きい。この問題を解決するためには、特開平１ｌ−４３７１０ 号公報、「材料とプロセス」Ｖｏｌ．ｌｌ（１９９８），ｐｐ．８２８〜８２９ でも述べているように、高炉装入物の大部分を占める焼結鉱のＳｉＯ２を低減することが有効であるとされている。
【００１４】
このように、高炉への微粉炭の多量吹込を実施するにあたり、焼結鉱の低ＳｉＯ２化は非常に重要な技術の１つである。その反面、環境面から、製鉄所内でのリサイクルも重要となり、先に述べたように脱珪スラグおよび脱硫スラグの回収スラグの焼結機等でのリサイクルも強力に実施しなければならない。
【００１５】
しかし、脱硫スラグを含む回収スラグは、溶銑予備処理としての脱珪処理の強化に伴い、スラグ中のＳｉＯ２が上昇しているため、焼結機にて低ＳｉＯ２の達成とともに、回収スラグの使用を図るためには、低ＳｉＯ２鉱石を多量に使用しなければならない。
【００１６】
しかし、低ＳｉＯ２鉱石はコスト面から非常に割高であり、脱珪処理を強化したときの回収スラグの焼結機での使用はコスト的に有利であるとはいえない。
前述の特開昭５９−１２３７０６号公報は提案する方法では、Ｆｅ分の回収利用を目的としており、回収スラグの高ＳｉＯ２化を抑制することはできない。
【００１７】
同じように、特開昭６０−３９１１３ 号公報の開示する発明も同様に、Ｆｅ分の回収利用を目的としており、回収スラグの高ＳｉＯ２化を抑制することはできない。そのため、溶銑予備処理で脱珪処理を実施して得た回収スラグを焼結機で使用すると、割高である低ＳｉＯ２鉱が多量に必要となり、コスト上大きな問題が生じる。
【００１８】
特開平６−２４０３１６号公報では、製鋼段階での脱硫スラグを含む回収スラグを大ロットにして成分の均一化を提案しているが、これも回収スラグの高ＳｉＯ２化それ自体を抑制することはできない。
【００１９】
ところで、高炉で発生するスラグは、特開昭６０−４３４１１ 号公報、特開平５−２５５７１８号公報で述べているように高炉操業の安定化を図るため、成分、特にＣａＯ／ＳｉＯ２を一定となるように調整を実施する。そのＣａＯ／ＳｉＯ２は、高炉で生成されるスラグの融点、粘性等を考慮し、若干のバラツキはあるが、１．２０〜１．３０の範囲で調整される。
【００２０】
そのため、製鋼段階で発生した脱硫スラグを含む回収スラグにおいて、回収スラグの成分がＣａＯ／ＳｉＯ２＞１．２０〜１．３０のものを高炉で使用する場合、高炉スラグＣａＯ／ＳｉＯ２を適正値である１．２５前後に調整するため、新たにＳｉＯ２源を高炉に投入する必要が生じる。その結果、高炉で発生するスラグは増加し、環境面から見て、得策であるとは言えない。逆に言えば、成分がＣａＯ／ＳｉＯ２＜１．２０〜１．３０の回収スラグを高炉で使用すると、高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２調整を行うＳｉＯ２源（例えば蛇紋岩、珪石等）の投入が必要でなくなり、資源面、環境面から見ても有効である。
【００２１】
また、焼結鉱においては、特開平０９−１４３５１６号公報でも述べているように高炉内での溶融特性等を考えると、スラグ成分のＣａＯ／ＳｉＯ２比率が１．８ 〜２．２ 、特に２．０ 前後であるのが望ましい。
【００２２】
これらの点を鑑みると、回収スラグを焼結機で使用する場合、特に回収スラグの成分がＣａＯ／ＳｉＯ２≧１．８ のものが望ましい。これにより、特に焼結鉱のＣａＯ 源である石灰が節減でき、資源面からのコスト上で有利となる。なお、ＣａＯ／ＳｉＯ２＜１．８ においても、高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２より高い場合は、当然、投棄するのではなく、焼結機で使用する方がコスト的、環境的にも有利であることは言うまでもない。
【００２３】
かくして、本発明の課題は、溶銑予備処理工程において大量に発生するスラグの有効利用を図り、単なる資源のリサイクルにとどまらず、回収されたスラグに新たな資源としての機能を付与することで再生させる技術を開発することである。
【００２４】
【課題を解決するための手段】
発明者等は、かかる課題を解決すべく、種々検討を重ね、製鋼段階で溶銑に脱硫処理のみ実施して得た脱硫スラグと、溶銑予備処理としての脱珪処理に引き続いて脱硫処理を実施して得た脱硫スラグを含む回収スラグとについて種々研究および調査をした結果、その成分および粒度についての次のような知見を得た。
【００２５】
まず第一に、脱硫スラグを含む回収スラグの焼結機での使用と高炉での使用とでは、回収スラグ中のＳｉＯ２が同一であってもコストとしては変化することを見出した。これは前述したように焼結機にて高ＳｉＯ２である回収スラグを使用すると、割高である低ＳｉＯ２鉄鉱石を多量に必要とするからであり、逆に高炉でそのような回収スラグを使用すると高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２調整材であるＳｉＯ２源（例えば、蛇紋岩、珪石）を節約できるためである。
【００２６】
そこで、現在の各鉄鉱石銘柄の単価等を考えると、高ＳｉＯ２の回収スラグの使用先の分岐点となるＳｉＯ２含有量は８〜１５％となる。ただし、これは鉄鉱石単価・成分が変化すれば、高炉・焼結機での使用分岐点となるＳｉＯ２含有量 （以下、分岐ＳｉＯ２量という） は変化するのは当然である。そのため、分岐ＳｉＯ２量には若干の幅が存在し得ることも当然である。
【００２７】
また、前述したように高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を１．２０〜１．３０の範囲に保つ必要から考えると、回収スラグの使用先を振り分けるときの分岐となるＣａＯ／ＳｉＯ２は１．２０〜１．３０である。
【００２８】
このように、その成分で回収スラグを高炉用・焼結用にその利用先を振り分けることは、コスト的に非常に有効であることが分かったが、回収スラグは溶銑予備処理としての脱珪を実施した時に発生する高ＳｉＯ２スラグとカルシウム化合物を用いて脱硫を実施した時に発生する低ＳｉＯ２スラグが混合されて排出される。そのため、本来は高ＳｉＯ２スラグは高炉へ、低ＳｉＯ２スラグは焼結用で送られてそこで再利用されることが望ましいので、効果的に混合状態のスラグを高ＳｉＯ２スラグと低ＳｉＯ２スラグに分離する方法を求めて、発明者等は、種々検討、調査を実施した結果、粒度の差によって成分、特にＳｉＯ２が大きく変化することを見い出した。
【００２９】
従来、溶銑の脱硫工程で発生した脱硫スラグは、スラグ鍋に排出され、水分飽和状態まで注水冷却し、屋外に払い出して乾燥させた後、篩い分けし、焼結機および高炉で使用してきた。乾燥させた後のその形状、成分は、多量の粒鉄を含み、ほとんどのものが粉状であった。しかし、溶銑予備処理としての脱珪処理の強化とともに、塊状の脱硫スラグが増加した。これは、脱珪処理によって発生したＳｉＯ２の塊りであることが分かった。
【００３０】
上記知見を基に発明者等は、脱珪処理を実施した時の脱硫スラグ、つまり脱硫スラグを含有する回収スラグは、ＳｉＯ２含有量の低い粉状のスラグは焼結機で使用し、ＳｉＯ２に富む塊状のスラグは高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２調整材である蛇紋岩、珪石等の高ＳｉＯ２鉱石の代替品として利用することを特徴とする回収スラグの処理方法を想到するに至った。
【００３１】
なお、回収スラグにおいては＋３２ｍｍからＳｉＯ２が大きく上昇しているため、焼結機に使用する回収スラグは−３２ｍｍのものが成分上適しているが、−２５ｍｍになるとさらにＳｉＯ２が低下し、焼結機に使用するのに適している。
【００３２】
逆に、高炉に使用するのは＋２５ｍｍ以上のものが成分上適しているが、＋３２ｍｍのものがさらに適している。
ここに、本発明は、次の通りである。
【００３３】
(1) 溶銑予備処理工程において発生した脱珪・脱硫スラグを回収し、回収された脱珪・脱硫スラグをそのSiO 2 含有量に基づき、利用先を焼結機および高炉のいずれかへの供給原料として振り分けを行うことを特徴とする回収スラグの利用方法。
【００３４】
(2) 前記振り分けを行う基準となる前記SiO２含有量がCaO/SiO２の比率で1.2 〜1.3 の範囲にある(1) 記載の回収スラグの利用方法。
【００３５】
(3) (1) の回収スラグの利用方法において、回収した前記脱珪・脱硫スラグにふるい分けを行い、予め決めた粒度を基準にして、細粒および粗粒に二分して、細粒分を焼結機において、粗粒分を高炉においてそれぞれ供給原料として利用することを特徴とする回収スラグの利用方法。
【００３６】
(4) 予め決めた前記粒度が25〜32mmの範囲にある(3) 記載の回収スラグの利用方法。
さらに別の面からは、本発明は、そのようにして回収した脱珪・脱硫スラグを、作業性およびコスト的に最適な態様で有効に再利用する高炉操業方法および焼結鉱の製造方法に関する。
【００３７】
【発明の実施の形態】
次に、添付図面を参照して本発明の実施の形態をより具体的に説明する。なお、本明細書における「％」はいずれも質量％である。
【００３８】
図１は、本発明を実施するための方法を説明する模式的説明図であり、高炉から供給される溶銑は、まず、脱珪処理に付され、次いで、そのままあるいは別容器において脱硫処理に付される。かかる処理は、高炉からの出銑樋、溶銑鍋、溶銑機、あるいは別途設けた溶銑予備処理容器または炉において行ってもよい。
【００３９】
図示例は、脱珪処理炉および脱硫処理炉をそれぞれ設けた場合を示すもので、脱珪炉では、溶銑にＦｅ２Ｏ３ を脱珪材として添加し、処理後は、そのとき生成するスラグとともに、脱硫炉に移され、そこで、ＣａＯ からなる脱硫材を添加される。脱硫炉としては、転炉を用いてもよい。
【００４０】
このようにして、脱珪処理および脱硫処理を行ってから、生成した脱珪・脱硫スラグは混合物として回収される。
回収された脱珪・脱硫スラグは、その成分および／または粒度によって二分し、例えば、ＣａＯ の含有量の多いスラグは、焼結機への供給原料として利用し、一方、ＣａＯ の含有量の少ない、つまりＳｉＯ２量の多いスラグは、高炉への供給原料として利用する。
【００４１】
通常、このときの判断基準、つまり分岐ＳｉＯ２量は、ＣａＯ／ＳｉＯ２比で１．２ 〜１．３ の範囲にある。
本発明の別の態様によれば、回収された脱珪・脱硫スラグは、冷却後に軽く破砕され、分級する。このとき、予め決めた粒度より大きいか、小さいかでもってスラグを二分し、粗粒分は、ＳｉＯ２分が多いことから、高炉用に供給し、他方、細粒分は、ＣａＯ 量が多いから、焼結用の原料として使用する。このときの分岐の基準となる粒径は、２５〜３２ｍｍの範囲内にある。
【００４２】
【実施例】
回収スラグ （脱硫スラグ＋脱珪スラグ） を焼結機だけで使用した時、および粒度別に焼結機、高炉で区分けして使用した時の原料構成およびコスト比較を表２に示す。
【００４３】
【表２】
【００４４】
表２において、回収スラグを使用しない時をベースとしており、
▲１▼は回収スラグを粒度区別せずに焼結機で使用した時、
▲２▼は回収スラグを粒度区別し、−２５ｍｍを焼結機で、＋２５ｍｍを高炉で使用した時のものである。
【００４５】
例えば、回収スラグを１００ｋＴ 、焼結機および／または高炉で使用する場合、回収スラグを使用しないベースではＸ円、コストが必要であったものが、
▲１▼ （回収スラグを焼結機だけで使用） では、０．９９１ Ｘ円のコストで
▲２▼ （回収スラグを焼結機、高炉で区分け使用） では、０．９８４ Ｘ円のコストが必要となる。すなわち、▲１▼と▲２▼を比較すると、０．００７ Ｘ円のコスト削減 （−０．７ ％） が図れることとなる。
【００４６】
すなわち、回収スラグを使用するとき、焼結機だけで使用するよりは、粒度・成分毎に区分けして使用する方がコスト的に有利である。
ＳｉＯ２、ＣａＯ／ＳｉＯ２ （以後、単にＣ／Ｓと表記） の異なる回収スラグ （脱硫スラグ＋脱珪スラグ） を焼結機で使用した時の原料構成およびコスト比較を表３に示す。
【００４７】
【表３】
【００４８】
表３において、回収スラグを使用しない時をベースとしており、
▲１▼はＳｉＯ２が１１．０％ （Ｃ／ Ｓ１．３６） の回収スラグを焼結機で使用した時
▲２▼はＳｉＯ２が７．０ ％ （Ｃ／ Ｓ２．７１） の回収スラグを焼結機で使用した時
▲３▼はＳｉＯ２が１６．０％ （Ｃ／ Ｓ０．６９） の回収スラグを焼結機で使用した時
のものである。
【００４９】
例えば、回収スラグ１００ｋＴ を焼結機で使用する場合、回収スラグを使用しないベースではＸ円、コストが必要であったものが、
▲１▼では０．９８６ Ｘ円のコスト
▲２▼では０．９８４ Ｘ円のコスト
▲３▼では０．９８８ Ｘ円のコスト
が必要となる。
【００５０】
すなわち、▲１▼と▲２▼を比較すると、０．００２ Ｘ円のコスト削減 （−０．２ ％） ▲２▼と▲３▼では０．００４ Ｘ円 （−０．４ ％） のコスト削減が図れることとなる。つまり、焼結機にて回収スラグを使用する場合、ＳｉＯ２の低い （Ｃ／ Ｓの高い） ものを使用する方がコスト的にメリットがあることが分かる。
【００５１】
ＳｉＯ２、ＣａＯ／ＳｉＯ２の異なる回収スラグ （脱硫スラグ＋脱珪スラグ） を高炉で使用した時の原料構成およびコスト比較を表４に示す。
【００５２】
【表４】
【００５３】
表４において、回収スラグを使用しない時をベースとしており、
▲１▼はＳｉＯ２が１１．０％ （Ｃ／ Ｓ１．３６） の回収スラグを高炉で使用した時
▲２▼はＳｉＯ２が７．０ ％ （Ｃ／ Ｓ２．７１） の回収スラグを高炉で使用した時
▲３▼はＳｉＯ２が１６．０％ （Ｃ／ Ｓ０．６９） の回収スラグを高炉で使用した時
のものである。
【００５４】
例えば、回収スラグ１００ｋＴ を高炉で使用する場合、回収スラグを使用しないベースではＸ円、コストが必要であったものが、
▲１▼では０．９８８ Ｘ円のコスト
▲２▼では０．９９０ Ｘ円のコスト
▲３▼では０．９８６ Ｘ円のコスト
が必要となる。
【００５５】
すなわち、▲１▼と▲２▼を比較すると、０．００１ Ｘ円のコスト削減 （−０．１ ％） ▲２▼と▲３▼では０．００２ Ｘ円 （−０．２ ％） のコスト削減が図れることとなる。
つまり、高炉にて回収スラグを使用する場合、ＳｉＯ２の高い （Ｃ／ Ｓの低い） ものを使用する方がコスト的にメリットがあることが分かる。
【００５６】
また、表３、４にて同一の成分の回収スラグを焼結機もしくは高炉で使用した場合、例えば▲２▼の低ＳｉＯ２ （高Ｃ／ Ｓ） の回収スラグでは、
焼結機で使用した場合、０．９８４ Ｘ円
高炉で使用した場合、０．９９０ Ｘ円
が必要となる。
【００５７】
すなわち、低ＳｉＯ２の回収スラグは焼結機で使用した方が０．００６ Ｘ円のコスト削減 （−０．６ ％） のコスト削減が図れる。
例えば▲３▼の高ＳｉＯ２ 低Ｃ／ Ｓ） の回収スラグでは、
焼結機で使用した場合、０．９９８ Ｘ円
高炉で使用した場合、０．９８６ Ｘ円
が必要となる。
【００５８】
すなわち、高ＳｉＯ２回収スラグは高炉で使用した方が０．００２ Ｘ円のコスト削減 （−０．２ ％） のコスト削減が図れる。
また、２５ｍｍで脱硫スラグを区分することで、高ＳｉＯ２の回収スラグを簡単に区分けすることが出来た。
【００５９】
これらの関係は、図２にまとめて示す。
【００６０】
【発明の効果】
このように本発明により、回収スラグを成分毎にあるいは粒度毎に、高炉用あるいは焼結機用と使い分けることにより、より低コストで回収脱硫スラグを再使用することが出来、より、有効に回収スラグの処理が可能となる。
【００６１】
また、粒度で回収スラグを仕分けることで、より簡単にＳｉＯ２レベルの違いのあるスラグの分離が可能となる。
これらの結果として、本発明によれば、より低コストで回収スラグを再使用することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を実施する方法の概略説明図である。
【図２】回収スラグの粒度とＳｉＯ２含有量との関係を示すグラフである。
【発明の属する技術分野】
本発明は、溶銑予備処理工程からの回収スラグの利用方法、特に、溶銑を転炉で吹錬して鋼を製造する前の溶銑予備処理工程において、溶銑中にスケール、焼結鉱等の脱珪材を添加して脱珪処理を実施した時に発生するスラグおよびカルシウム化合物等の脱硫材を用いて溶銑の脱硫処理を実施した時に発生するスラグを回収して利用する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
通常、製鋼に先立って行われる事前溶銑処理として、例えば高炉鋳床、溶銑を運搬するトーピードカー、溶銑運搬機から溶銑が払い出される溶銑鍋等で、焼結鉱、スケール等の脱珪材を溶銑に添加する脱珪処理が行われる。このような脱珪処理を実施することで新たに、ＳｉＯ２を主成分としたスラグ、つまり脱珪スラグが発生する。その後、カルシウム化合物等の脱硫材を溶銑に添加し、脱硫処理を実施する。このとき生成するスラグを脱硫スラグという。脱硫後、ここまでで発生した脱珪スラグおよび脱硫スラグを一度に排出する。このとき回収されたスラグは、脱硫スラグとして例えばふるい分け、磁選等のスラグ処理に付される。
【０００３】
このように溶銑の予備処理工程で発生し、回収される脱珪スラグおよび脱硫スラグ （以下、これらを総称して回収スラグという） について、従来にあっても、その利用方法がすでに幾つか提案されている。
【０００４】
例えば、特開昭５９−１２３７０６号公報では、そのように回収されたスラグ、特に脱硫スラグを乾燥後、篩い分け、１０〜２５ｍｍの篩上につき、磁選、破砕処理した後、高炉および焼結機で使用することで、スラグに含まれるＦｅ分を回収し、再利用を図ることを提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
このように、確かに、従来にあっても、溶銑の予備処理工程で発生するスラグの再利用について開示しているが、これは、単にＦｅ分の存在に着目してその高度利用を図るために、焼結機もしくは高炉での使用を提案するにすぎない。
【０００６】
ところで、最近、環境面から製鋼段階でのスラグの排出を削減すること、および製鋼での吹錬時間の短縮を図ることが求められており、そのために溶銑予備処理に、特に脱珪処理を行うことが広く一般化してきている。
【０００７】
ここに、溶銑予備処理としての脱珪処理を強化すると、脱硫処理を行ったときの最終の回収スラグ中のＳｉＯ２成分が増加する。即ち、溶銑予備処理である事前脱珪処理の有無により、それに引き続いて行われる脱硫処理で生じる脱硫スラグを含む回収スラグの成分は大きく変化することが分かる。
【０００８】
脱珪処理の有無での脱硫スラグを含む回収スラグの成分の変化の例を表１に示す。比較のため、ＳｉＯ２源の蛇紋岩の成分割合も併記する。
【０００９】
【表１】
一方、最近、コスト低減およびコークス炉の老朽化対策を目的に、高炉燃料としてコークスに代えて微粉炭を吹込む操業が日本国内ではほぼ全高炉に採用されている。
【００１１】
このように微粉炭をしかも多量に吹き込むにあたり、様々な問題が生じてくると言われている。例えば、特開平１１−４３７１０ 号公報で言われているように、▲１▼微粉炭の吹き込み量の増加に伴い、炉頂から装入されるコークス量が減少し、高炉内での鉱石／コークスの比率が上昇し、その結果、融着帯の厚みが増し、高炉炉下部の通気性が悪化する、▲２▼羽口での微粉炭燃焼量の増加により、ガス流れが炉内で周辺にまで及び、炉体からの放散熱の増加による熱損失が増大する、そして▲３▼炉頂からの装入物の減少およびボッシュガス量の増加により、熱流比（固体熱容量／ガス熱容量）が低下する、等の問題が生じる。これにより、炉内ガス温度が上昇し、炉頂から排出されるガスの顕熱の上昇による熱効率の低下を招く。
【００１２】
しかも、上述の▲１▼〜▲３▼等の問題により、高炉への微粉炭吹込が多量になると、装入物降下の不安定化、炉体熱負荷の上昇、炉内通気性の悪化等が多数報告されている。
【００１３】
これらのなかで特に、鉱石／コークス比率増加による高炉炉下部圧損の上昇（融着帯厚みの上昇）の問題が大きい。この問題を解決するためには、特開平１ｌ−４３７１０ 号公報、「材料とプロセス」Ｖｏｌ．ｌｌ（１９９８），ｐｐ．８２８〜８２９ でも述べているように、高炉装入物の大部分を占める焼結鉱のＳｉＯ２を低減することが有効であるとされている。
【００１４】
このように、高炉への微粉炭の多量吹込を実施するにあたり、焼結鉱の低ＳｉＯ２化は非常に重要な技術の１つである。その反面、環境面から、製鉄所内でのリサイクルも重要となり、先に述べたように脱珪スラグおよび脱硫スラグの回収スラグの焼結機等でのリサイクルも強力に実施しなければならない。
【００１５】
しかし、脱硫スラグを含む回収スラグは、溶銑予備処理としての脱珪処理の強化に伴い、スラグ中のＳｉＯ２が上昇しているため、焼結機にて低ＳｉＯ２の達成とともに、回収スラグの使用を図るためには、低ＳｉＯ２鉱石を多量に使用しなければならない。
【００１６】
しかし、低ＳｉＯ２鉱石はコスト面から非常に割高であり、脱珪処理を強化したときの回収スラグの焼結機での使用はコスト的に有利であるとはいえない。
前述の特開昭５９−１２３７０６号公報は提案する方法では、Ｆｅ分の回収利用を目的としており、回収スラグの高ＳｉＯ２化を抑制することはできない。
【００１７】
同じように、特開昭６０−３９１１３ 号公報の開示する発明も同様に、Ｆｅ分の回収利用を目的としており、回収スラグの高ＳｉＯ２化を抑制することはできない。そのため、溶銑予備処理で脱珪処理を実施して得た回収スラグを焼結機で使用すると、割高である低ＳｉＯ２鉱が多量に必要となり、コスト上大きな問題が生じる。
【００１８】
特開平６−２４０３１６号公報では、製鋼段階での脱硫スラグを含む回収スラグを大ロットにして成分の均一化を提案しているが、これも回収スラグの高ＳｉＯ２化それ自体を抑制することはできない。
【００１９】
ところで、高炉で発生するスラグは、特開昭６０−４３４１１ 号公報、特開平５−２５５７１８号公報で述べているように高炉操業の安定化を図るため、成分、特にＣａＯ／ＳｉＯ２を一定となるように調整を実施する。そのＣａＯ／ＳｉＯ２は、高炉で生成されるスラグの融点、粘性等を考慮し、若干のバラツキはあるが、１．２０〜１．３０の範囲で調整される。
【００２０】
そのため、製鋼段階で発生した脱硫スラグを含む回収スラグにおいて、回収スラグの成分がＣａＯ／ＳｉＯ２＞１．２０〜１．３０のものを高炉で使用する場合、高炉スラグＣａＯ／ＳｉＯ２を適正値である１．２５前後に調整するため、新たにＳｉＯ２源を高炉に投入する必要が生じる。その結果、高炉で発生するスラグは増加し、環境面から見て、得策であるとは言えない。逆に言えば、成分がＣａＯ／ＳｉＯ２＜１．２０〜１．３０の回収スラグを高炉で使用すると、高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２調整を行うＳｉＯ２源（例えば蛇紋岩、珪石等）の投入が必要でなくなり、資源面、環境面から見ても有効である。
【００２１】
また、焼結鉱においては、特開平０９−１４３５１６号公報でも述べているように高炉内での溶融特性等を考えると、スラグ成分のＣａＯ／ＳｉＯ２比率が１．８ 〜２．２ 、特に２．０ 前後であるのが望ましい。
【００２２】
これらの点を鑑みると、回収スラグを焼結機で使用する場合、特に回収スラグの成分がＣａＯ／ＳｉＯ２≧１．８ のものが望ましい。これにより、特に焼結鉱のＣａＯ 源である石灰が節減でき、資源面からのコスト上で有利となる。なお、ＣａＯ／ＳｉＯ２＜１．８ においても、高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２より高い場合は、当然、投棄するのではなく、焼結機で使用する方がコスト的、環境的にも有利であることは言うまでもない。
【００２３】
かくして、本発明の課題は、溶銑予備処理工程において大量に発生するスラグの有効利用を図り、単なる資源のリサイクルにとどまらず、回収されたスラグに新たな資源としての機能を付与することで再生させる技術を開発することである。
【００２４】
【課題を解決するための手段】
発明者等は、かかる課題を解決すべく、種々検討を重ね、製鋼段階で溶銑に脱硫処理のみ実施して得た脱硫スラグと、溶銑予備処理としての脱珪処理に引き続いて脱硫処理を実施して得た脱硫スラグを含む回収スラグとについて種々研究および調査をした結果、その成分および粒度についての次のような知見を得た。
【００２５】
まず第一に、脱硫スラグを含む回収スラグの焼結機での使用と高炉での使用とでは、回収スラグ中のＳｉＯ２が同一であってもコストとしては変化することを見出した。これは前述したように焼結機にて高ＳｉＯ２である回収スラグを使用すると、割高である低ＳｉＯ２鉄鉱石を多量に必要とするからであり、逆に高炉でそのような回収スラグを使用すると高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２調整材であるＳｉＯ２源（例えば、蛇紋岩、珪石）を節約できるためである。
【００２６】
そこで、現在の各鉄鉱石銘柄の単価等を考えると、高ＳｉＯ２の回収スラグの使用先の分岐点となるＳｉＯ２含有量は８〜１５％となる。ただし、これは鉄鉱石単価・成分が変化すれば、高炉・焼結機での使用分岐点となるＳｉＯ２含有量 （以下、分岐ＳｉＯ２量という） は変化するのは当然である。そのため、分岐ＳｉＯ２量には若干の幅が存在し得ることも当然である。
【００２７】
また、前述したように高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２を１．２０〜１．３０の範囲に保つ必要から考えると、回収スラグの使用先を振り分けるときの分岐となるＣａＯ／ＳｉＯ２は１．２０〜１．３０である。
【００２８】
このように、その成分で回収スラグを高炉用・焼結用にその利用先を振り分けることは、コスト的に非常に有効であることが分かったが、回収スラグは溶銑予備処理としての脱珪を実施した時に発生する高ＳｉＯ２スラグとカルシウム化合物を用いて脱硫を実施した時に発生する低ＳｉＯ２スラグが混合されて排出される。そのため、本来は高ＳｉＯ２スラグは高炉へ、低ＳｉＯ２スラグは焼結用で送られてそこで再利用されることが望ましいので、効果的に混合状態のスラグを高ＳｉＯ２スラグと低ＳｉＯ２スラグに分離する方法を求めて、発明者等は、種々検討、調査を実施した結果、粒度の差によって成分、特にＳｉＯ２が大きく変化することを見い出した。
【００２９】
従来、溶銑の脱硫工程で発生した脱硫スラグは、スラグ鍋に排出され、水分飽和状態まで注水冷却し、屋外に払い出して乾燥させた後、篩い分けし、焼結機および高炉で使用してきた。乾燥させた後のその形状、成分は、多量の粒鉄を含み、ほとんどのものが粉状であった。しかし、溶銑予備処理としての脱珪処理の強化とともに、塊状の脱硫スラグが増加した。これは、脱珪処理によって発生したＳｉＯ２の塊りであることが分かった。
【００３０】
上記知見を基に発明者等は、脱珪処理を実施した時の脱硫スラグ、つまり脱硫スラグを含有する回収スラグは、ＳｉＯ２含有量の低い粉状のスラグは焼結機で使用し、ＳｉＯ２に富む塊状のスラグは高炉スラグのＣａＯ／ＳｉＯ２調整材である蛇紋岩、珪石等の高ＳｉＯ２鉱石の代替品として利用することを特徴とする回収スラグの処理方法を想到するに至った。
【００３１】
なお、回収スラグにおいては＋３２ｍｍからＳｉＯ２が大きく上昇しているため、焼結機に使用する回収スラグは−３２ｍｍのものが成分上適しているが、−２５ｍｍになるとさらにＳｉＯ２が低下し、焼結機に使用するのに適している。
【００３２】
逆に、高炉に使用するのは＋２５ｍｍ以上のものが成分上適しているが、＋３２ｍｍのものがさらに適している。
ここに、本発明は、次の通りである。
【００３３】
(1) 溶銑予備処理工程において発生した脱珪・脱硫スラグを回収し、回収された脱珪・脱硫スラグをそのSiO 2 含有量に基づき、利用先を焼結機および高炉のいずれかへの供給原料として振り分けを行うことを特徴とする回収スラグの利用方法。
【００３４】
(2) 前記振り分けを行う基準となる前記SiO２含有量がCaO/SiO２の比率で1.2 〜1.3 の範囲にある(1) 記載の回収スラグの利用方法。
【００３５】
(3) (1) の回収スラグの利用方法において、回収した前記脱珪・脱硫スラグにふるい分けを行い、予め決めた粒度を基準にして、細粒および粗粒に二分して、細粒分を焼結機において、粗粒分を高炉においてそれぞれ供給原料として利用することを特徴とする回収スラグの利用方法。
【００３６】
(4) 予め決めた前記粒度が25〜32mmの範囲にある(3) 記載の回収スラグの利用方法。
さらに別の面からは、本発明は、そのようにして回収した脱珪・脱硫スラグを、作業性およびコスト的に最適な態様で有効に再利用する高炉操業方法および焼結鉱の製造方法に関する。
【００３７】
【発明の実施の形態】
次に、添付図面を参照して本発明の実施の形態をより具体的に説明する。なお、本明細書における「％」はいずれも質量％である。
【００３８】
図１は、本発明を実施するための方法を説明する模式的説明図であり、高炉から供給される溶銑は、まず、脱珪処理に付され、次いで、そのままあるいは別容器において脱硫処理に付される。かかる処理は、高炉からの出銑樋、溶銑鍋、溶銑機、あるいは別途設けた溶銑予備処理容器または炉において行ってもよい。
【００３９】
図示例は、脱珪処理炉および脱硫処理炉をそれぞれ設けた場合を示すもので、脱珪炉では、溶銑にＦｅ２Ｏ３ を脱珪材として添加し、処理後は、そのとき生成するスラグとともに、脱硫炉に移され、そこで、ＣａＯ からなる脱硫材を添加される。脱硫炉としては、転炉を用いてもよい。
【００４０】
このようにして、脱珪処理および脱硫処理を行ってから、生成した脱珪・脱硫スラグは混合物として回収される。
回収された脱珪・脱硫スラグは、その成分および／または粒度によって二分し、例えば、ＣａＯ の含有量の多いスラグは、焼結機への供給原料として利用し、一方、ＣａＯ の含有量の少ない、つまりＳｉＯ２量の多いスラグは、高炉への供給原料として利用する。
【００４１】
通常、このときの判断基準、つまり分岐ＳｉＯ２量は、ＣａＯ／ＳｉＯ２比で１．２ 〜１．３ の範囲にある。
本発明の別の態様によれば、回収された脱珪・脱硫スラグは、冷却後に軽く破砕され、分級する。このとき、予め決めた粒度より大きいか、小さいかでもってスラグを二分し、粗粒分は、ＳｉＯ２分が多いことから、高炉用に供給し、他方、細粒分は、ＣａＯ 量が多いから、焼結用の原料として使用する。このときの分岐の基準となる粒径は、２５〜３２ｍｍの範囲内にある。
【００４２】
【実施例】
回収スラグ （脱硫スラグ＋脱珪スラグ） を焼結機だけで使用した時、および粒度別に焼結機、高炉で区分けして使用した時の原料構成およびコスト比較を表２に示す。
【００４３】
【表２】
表２において、回収スラグを使用しない時をベースとしており、
▲１▼は回収スラグを粒度区別せずに焼結機で使用した時、
▲２▼は回収スラグを粒度区別し、−２５ｍｍを焼結機で、＋２５ｍｍを高炉で使用した時のものである。
【００４５】
例えば、回収スラグを１００ｋＴ 、焼結機および／または高炉で使用する場合、回収スラグを使用しないベースではＸ円、コストが必要であったものが、
▲１▼ （回収スラグを焼結機だけで使用） では、０．９９１ Ｘ円のコストで
▲２▼ （回収スラグを焼結機、高炉で区分け使用） では、０．９８４ Ｘ円のコストが必要となる。すなわち、▲１▼と▲２▼を比較すると、０．００７ Ｘ円のコスト削減 （−０．７ ％） が図れることとなる。
【００４６】
すなわち、回収スラグを使用するとき、焼結機だけで使用するよりは、粒度・成分毎に区分けして使用する方がコスト的に有利である。
ＳｉＯ２、ＣａＯ／ＳｉＯ２ （以後、単にＣ／Ｓと表記） の異なる回収スラグ （脱硫スラグ＋脱珪スラグ） を焼結機で使用した時の原料構成およびコスト比較を表３に示す。
【００４７】
【表３】
表３において、回収スラグを使用しない時をベースとしており、
▲１▼はＳｉＯ２が１１．０％ （Ｃ／ Ｓ１．３６） の回収スラグを焼結機で使用した時
▲２▼はＳｉＯ２が７．０ ％ （Ｃ／ Ｓ２．７１） の回収スラグを焼結機で使用した時
▲３▼はＳｉＯ２が１６．０％ （Ｃ／ Ｓ０．６９） の回収スラグを焼結機で使用した時
のものである。
【００４９】
例えば、回収スラグ１００ｋＴ を焼結機で使用する場合、回収スラグを使用しないベースではＸ円、コストが必要であったものが、
▲１▼では０．９８６ Ｘ円のコスト
▲２▼では０．９８４ Ｘ円のコスト
▲３▼では０．９８８ Ｘ円のコスト
が必要となる。
【００５０】
すなわち、▲１▼と▲２▼を比較すると、０．００２ Ｘ円のコスト削減 （−０．２ ％） ▲２▼と▲３▼では０．００４ Ｘ円 （−０．４ ％） のコスト削減が図れることとなる。つまり、焼結機にて回収スラグを使用する場合、ＳｉＯ２の低い （Ｃ／ Ｓの高い） ものを使用する方がコスト的にメリットがあることが分かる。
【００５１】
ＳｉＯ２、ＣａＯ／ＳｉＯ２の異なる回収スラグ （脱硫スラグ＋脱珪スラグ） を高炉で使用した時の原料構成およびコスト比較を表４に示す。
【００５２】
【表４】
表４において、回収スラグを使用しない時をベースとしており、
▲１▼はＳｉＯ２が１１．０％ （Ｃ／ Ｓ１．３６） の回収スラグを高炉で使用した時
▲２▼はＳｉＯ２が７．０ ％ （Ｃ／ Ｓ２．７１） の回収スラグを高炉で使用した時
▲３▼はＳｉＯ２が１６．０％ （Ｃ／ Ｓ０．６９） の回収スラグを高炉で使用した時
のものである。
【００５４】
例えば、回収スラグ１００ｋＴ を高炉で使用する場合、回収スラグを使用しないベースではＸ円、コストが必要であったものが、
▲１▼では０．９８８ Ｘ円のコスト
▲２▼では０．９９０ Ｘ円のコスト
▲３▼では０．９８６ Ｘ円のコスト
が必要となる。
【００５５】
すなわち、▲１▼と▲２▼を比較すると、０．００１ Ｘ円のコスト削減 （−０．１ ％） ▲２▼と▲３▼では０．００２ Ｘ円 （−０．２ ％） のコスト削減が図れることとなる。
つまり、高炉にて回収スラグを使用する場合、ＳｉＯ２の高い （Ｃ／ Ｓの低い） ものを使用する方がコスト的にメリットがあることが分かる。
【００５６】
また、表３、４にて同一の成分の回収スラグを焼結機もしくは高炉で使用した場合、例えば▲２▼の低ＳｉＯ２ （高Ｃ／ Ｓ） の回収スラグでは、
焼結機で使用した場合、０．９８４ Ｘ円
高炉で使用した場合、０．９９０ Ｘ円
が必要となる。
【００５７】
すなわち、低ＳｉＯ２の回収スラグは焼結機で使用した方が０．００６ Ｘ円のコスト削減 （−０．６ ％） のコスト削減が図れる。
例えば▲３▼の高ＳｉＯ２ 低Ｃ／ Ｓ） の回収スラグでは、
焼結機で使用した場合、０．９９８ Ｘ円
高炉で使用した場合、０．９８６ Ｘ円
が必要となる。
【００５８】
すなわち、高ＳｉＯ２回収スラグは高炉で使用した方が０．００２ Ｘ円のコスト削減 （−０．２ ％） のコスト削減が図れる。
また、２５ｍｍで脱硫スラグを区分することで、高ＳｉＯ２の回収スラグを簡単に区分けすることが出来た。
【００５９】
これらの関係は、図２にまとめて示す。
【００６０】
【発明の効果】
このように本発明により、回収スラグを成分毎にあるいは粒度毎に、高炉用あるいは焼結機用と使い分けることにより、より低コストで回収脱硫スラグを再使用することが出来、より、有効に回収スラグの処理が可能となる。
【００６１】
また、粒度で回収スラグを仕分けることで、より簡単にＳｉＯ２レベルの違いのあるスラグの分離が可能となる。
これらの結果として、本発明によれば、より低コストで回収スラグを再使用することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を実施する方法の概略説明図である。
【図２】回収スラグの粒度とＳｉＯ２含有量との関係を示すグラフである。
Claims (4)
- 溶銑予備処理工程において発生した脱珪・脱硫スラグを回収し、回収された脱珪・脱硫スラグをそのSiO 2 含有量に基づき、利用先を焼結機および高炉のいずれかへの供給原料として振り分けを行うことを特徴とする回収スラグの利用方法。
- 前記振り分けを行う基準となる前記SiO2含有量がCaO/SiO2の比率で1.2 〜1.3 の範囲にある請求項１記載の回収スラグの利用方法。
- 請求項１の回収スラグの利用方法において、回収した前記脱珪・脱硫スラグにふるい分けを行い、予め決めた粒度を基準にして、細粒および粗粒に二分して、細粒分を焼結機において、粗粒分を高炉においてそれぞれ供給原料として利用することを特徴とする回収スラグの利用方法。
- 予め決めた前記粒度が25〜32mmの範囲にある請求項３記載の回収スラグの利用方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001332541A JP3617488B2 (ja) | 2001-10-30 | 2001-10-30 | 回収スラグの利用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001332541A JP3617488B2 (ja) | 2001-10-30 | 2001-10-30 | 回収スラグの利用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003138305A JP2003138305A (ja) | 2003-05-14 |
| JP3617488B2 true JP3617488B2 (ja) | 2005-02-02 |
Family
ID=19147940
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001332541A Expired - Fee Related JP3617488B2 (ja) | 2001-10-30 | 2001-10-30 | 回収スラグの利用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3617488B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100544652B1 (ko) * | 2001-05-24 | 2006-01-23 | 주식회사 포스코 | 미반응 용선탈류제 처리방법 |
| JP5042586B2 (ja) * | 2006-10-16 | 2012-10-03 | 新日本製鐵株式会社 | 脱硫スラグを用いた粉体の造粒方法 |
| JP5594025B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2014-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉用原料及びその製造方法 |
| JP6273957B2 (ja) * | 2014-03-26 | 2018-02-07 | 新日鐵住金株式会社 | 焼結鉱製造方法 |
| CN113817887B (zh) * | 2021-09-22 | 2022-11-29 | 攀枝花钢城集团有限公司 | 一种低品位极贫钒渣和铁水脱硫渣综合利用的方法 |
| CN115386725B (zh) * | 2022-08-31 | 2024-03-26 | 武汉钢铁有限公司 | 冶金含铁脱硫固废的资源化处理方法 |
-
2001
- 2001-10-30 JP JP2001332541A patent/JP3617488B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2003138305A (ja) | 2003-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100390303C (zh) | 金属铁的生产方法 | |
| US10435760B2 (en) | Fluxing agent, process of its production, agglomeration mixture and use of slug from secondary metallurgy | |
| CN101717843B (zh) | 含硫精炼废渣用于精炼渣的利用方法 | |
| WO2019071796A1 (zh) | 一种由含镍与铁的混合熔渣回收有价组分的方法 | |
| JP5950098B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| CA3181620A1 (en) | Method for producing liquid pig iron from a dri product | |
| JP3617488B2 (ja) | 回収スラグの利用方法 | |
| JP2001192741A (ja) | 製鋼スラグの利用方法 | |
| JP5477170B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
| JP5720497B2 (ja) | 製鋼スラグからの鉄及び燐の回収方法 | |
| JP5332806B2 (ja) | 電気炉ダストのリサイクル方法 | |
| Madias | A review on recycling of refractories for the iron and steel industry | |
| Teguri et al. | Manganese ore pre-reduction using a rotary kiln to manufacture super-low-phosphorus ferromanganese | |
| JP3645843B2 (ja) | 耐火物の再利用方法 | |
| JP5609578B2 (ja) | 非焼成含炭塊成鉱を用いる高炉操業方法 | |
| KR100226897B1 (ko) | 용철제조용 고온 예비환원 분철광석의 괴성화방법 | |
| JP6201736B2 (ja) | 脱硫スラグを用いた焼結鉱の製造方法 | |
| JP2010526936A (ja) | ニッケル含有溶鉄の製造方法 | |
| Sadykhov et al. | Bloomery processing of oxidized magnesia nickel ores | |
| Dong et al. | Case Analysis of Blast Furnace Consumption Technology and Process | |
| JP3709043B2 (ja) | 製鉄ダストの還元方法 | |
| KR101460194B1 (ko) | 강의 제조 방법 및 이에 사용되는 재활용 슬래그 | |
| SU850659A1 (ru) | Способ доменной плавки | |
| CN114622049A (zh) | 一种高效利用烧结返矿降低HIsmelt工艺能耗的炼铁工艺 | |
| JPH01252719A (ja) | 転炉製鋼におけるダスト利用法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040720 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040803 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040917 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041019 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041101 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3617488 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071119 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081119 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091119 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091119 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101119 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111119 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121119 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131119 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131119 Year of fee payment: 9 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131119 Year of fee payment: 9 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |