JP3614269B2 - ハードディスク用サスペンションのフレキシャ剛性測定装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はハードディスクドライブ用サスペンション等に用いられるフレキシャのロール及びピッチ剛性を測定するための測定装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ハードディスクドライブのサスペンションの技術に於ては、ハードディスクの容量の増大に伴い、スライダとディスクとの間のすき間を定めるＦＨ（Ｆｌｙ Ｈｅｉｇｈｔ）を一定の低い値に保持する必要が生じてきた。そのために、負圧スライダの使用や、組み付け作業の高精度化を行ってきたが、より一層フレキシャの高精度化が求められている。例えば、特開昭５５−２２２９６号公報には、ロードビームに衝当するべきディンプルをフレキシャに設け、アクセス用ヘッドをロール及びピッチ方向に変位可能に保持する構成が開示されているが、ロール特性をより一層改善することが望まれる。特に、近年ピコスライダと呼ばれる１（Ｗ）×１．２５（Ｌ）×０．３（Ｄ）（ｍｍ）のオーダの小型のスライダを用いるようになると、得られる揚力が小さく、ＦＨを安定化することが一層困難となることが問題となっている。
【０００３】
このようなハードディスク用サスペンションに於いては、読み書き用のヘッドのフライハイトを好適に制御するために、フレキシャの剛性特にロール方向並びにピッチ方向の剛性を正確に管理する必要がある。そこで、従来からロール及びピッチ剛性のＦＥＮ解析、測定等が行われていたが、使用状態に近い状態で測定することが困難であることから、通常、間接的な方法によって測定するため、その精度が必ずしも十分ではない場合が多かった。
【０００４】
例えば、フレキシャの先端に、既知の慣性２次モーメントを有する重錘を取り付け、そのロール及びピッチ運動の振動数を測定して、フレキシャのロール及びピッチ剛性を計算する方法が知られている。しかしながら、この方法では、慣性質量即ち慣性２次モーメントの大きさを正確に把握するのが困難であり、しかも振動数の測定に大きなばらつきが生じるため、十分に高い精度を得ることは困難であった。また、使用状態に近い状態、特に荷重状態に於ける測定も困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記したような従来技術の問題点に鑑みなされたものであり、その主な目的は、ハードディスクドライブのサスペンション等に於いて、アクセス用ヘッドを、相対移動する対象面に対して、安定に近接して、しかもロール及びピッチ方向に変位可能に保持し得るようにするために、フレキシャのロール及びピッチ剛性を簡単にしかも正確に測定するための装置を提供することにある。
【０００６】
本発明の第２の目的は、ハードディスクドライブのサスペンション等に於いて、フレキシャの使用状態、特に荷重状態に於けるロール及びピッチ剛性を測定するための装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記した目的は本発明によれば、ロードビ−ムの先端部に取り付けられたフレキシャを有し、両部分のいずれかに設けられたディンプルを介して前記フレキシャを前記ロードビームに対して支持してなるハードディスク用サスペンションに於けるフレキシャの剛性を測定するための装置であって、ロードビームの基端部を保持するクランプ部と、前記ディンプルに対して左右あるいは前後に離隔した点にて前記フレキシャに負荷を加えるための第１及び第２の負荷ロッドと、前記両ロッドを個別に軸線方向に変位させるための第１及び第２の駆動手段と、前記両ロッドのそれぞれに作用する軸線方向力を検出する第１及び第２のロードセルと、前記両ロッドのそれぞれの軸線方向変位を検出する第１及び第２の変位検出手段とを有することを特徴とする装置を提供することにより達成される。
【０００８】
このような構造によれば、両ロッドに加わる合力として与えられるフレキシャに対する荷重を正確に制御しつつ、純粋な偶力として、ロールまたはピッチ方向の負荷をフレキシャに与えることができ、使用状態に近い状態に於けるフレキシャのロール及びピッチ剛性を正確かつ容易に求めることが可能となる。特に、フレキシャに対して負荷を加える点を、ディンプルを中心として左右または前後対称に設定することにより、測定を単純化させることができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の好適な実施形態について添付の図面を参照して詳しく説明する。
【００１０】
図１は、本発明が適用された典型的なフレキシャ（Ｆｌｅｘｕｒｅ）支持構造を示すもので、比較的に剛性の高いロードビーム１の遊端に、可撓性に富むフレキシャ２の一端を接合し、フレキシャ２に切り抜かれた舌片３に磁気ヘッド等のアクセスヘッド４が固着される。ロードビーム１及びフレキシャ２は、適切な特性を有する任意の金属材料からなるものであってよいが、ステンレス鋼（ＳＵＳ）からなるのが一般的である。図２に示されるように、ロードビーム１にはディンプル５と呼ばれる、通常０．２５ｍｍ程度の半径を有する球面状の突起が設けられており、それによって、ディスク面にヘッド４がアクセスする際に、ヘッド４のピッチ方向の運動（図２）及びロール方向の運動（図３）を許容するように、フレキシャ３の背面を支持している。然るに、アクセスヘッド４読み書き位置６が、ヘッド４の一方の側に配置されており、アクセスヘッド４がフライングしているときの姿勢がＦＨに対して大きな影響を及ぼす。特に、アクセスヘッド４のロール方向の運動がＦＨに大きな影響を与えることが知られている。
【００１１】
ディンプルずれと静的ロ−ルを伴うヘッド４が水平状態（ディスク面）で静止した場合のモデルを図４に示す。この時の力の釣り合いは次式になる。
【００１２】
【数１】
【００１３】
但し、Ｆｉ、Ｆ０は、ヘッドの両側部即ちレールがディスク面から受ける反力であり、Ｓ０はフレキシャのロール剛性であり、θｓはフレキシャの静的ロール角である。この２式から次式が導かれる。
【００１４】
【数２】
【００１５】
式３、式４は荷重Ｆ／２の状態でＦ・ΔＸ／Ｘ±Ｓ０・（θｓ／Ｘ）の荷重がスパンＸの両端に逆方向に作用していることを表し、即ち、その力は偶力となっている。従ってディンプル回りのトルクは次式となる。
【数３】
【００１６】
以下、このトルクを静的トルク、またＦｉ、Ｆ０を静的荷重と呼ぶことにする。以上からディンプルずれと静的ロ−ルのある場合には必ず各レールの静的荷重に差が生じ、静的トルクが働くことがわかる。
【００１７】
前述の状態でディスクが回転を始めるとヘッドは浮上するが、静的荷重がＦｉ≠Ｆ０の場合には図５に示すように浮上量に差が生じる。この時の力の釣り合いは次式となる。
【数４】
但し、Ｐ０、Ｐｉは、スライダの各レールに加わる空気の動圧であり、Ａｏ、Ａｉは各レールの面積である。
【００１８】
ここで、圧力が浮上量の２乗に反比例するならば以下の関係式が成り立つ。
【数５】
ここで、Ｃは実験的に求められる定数であり、Ｈｉ、 Ｈ０は、各スライダの浮上量である。幾何学的な関係から次式が成り立つ。
【数６】
【００１９】
θ≒０の場合、次式が成り立つ。
【数７】
【００２０】
式６〜１０は未知数５個（Ｐｏ、Ｐｉ、θ、Ｈｉ、Ｈ０）で、方程式が５式となるので解くことができる。
【００２１】
式６、７を整理すると次式となる。
【数８】
【００２２】
式３、式４、式８、式９を利用して式１２、式１３を整理すると次式となる。
【数９】
【００２３】
従って、ＦＨであるＨｉ、Ｈ０及び姿勢角θは静的荷重Ｆｉ、Ｆ０及び荷重状態ロール剛性（スティフネス）ＳＬ、レール面積Ａｉ、Ａ０に支配されることがわかる。そして、動的姿勢角θ及び静的姿勢角θＳがある場合、荷重状態及び無荷重状態ロール剛性ＳＬがＦＨに影響を及ぼすことが分かる。従って、荷重をパラメータとした剛性の測定が重要である。また、ＦＥＭ解析では、無荷重状態ロール剛性は比較的容易に計算することができるが、荷重状態ロール剛性の計算はかなり難しい。
【００２４】
図６には、本発明に基づくフレキシャ荷重状態ロール剛性の測定原理を示すものである。フレキシャ角度が０ｄｅｇと、そうでない場合とを図６に（ａ）及び（ｂ）として示した。
【００２５】
フレキシャ角度が０ｄｅｇの場合のロードビーム荷重とトルクは次式となる。
【数１０】
【００２６】
ここで、ｆはロードビーム荷重（ｇｆ）、ｆ１はフレキシャ角度０ｄｅｇ時の左側ロードセル荷重（ｇｆ）、ｆ２はフレキシャ角度０ｄｅｇ時の右側ロードセル荷重（ｇｆ）、Ｔ０はフレキシャ角度０ｄｅｇ時のトルク（ｇｆ・ｍｍ）、Ｌ１はディンプルと左側荷重点との距離（ｍｍ）、Ｌ２はディンプルと右側荷重点との距離（ｍｍ）である。
【００２７】
この場合において、トルク変動をあたえると、
【数１１】
【００２８】
ここで、Δｆはトルクの変動を与えるための荷重変動（ｇｆ）、Ｔａはフレキシャ角度θｄｅｇ時のトルク（ｇｆ・ｍｍ）である。
【００２９】
従って、トルクの変動は次式により与えられる。
【数１２】
【００３０】
ここで、ΔＴはトルクの変動（ｇｆ・ｍｍ）、Ｌ３（＝Ｌ１＋Ｌ２）は左右荷重点間の距離（ｍｍ）である。
よって、以上のように左右の荷重変動を等しく（偶力）してトルクの変動を与える場合、ロードビーム荷重は変動せず、Ｌ１とＬ２は必ずしも等しくする必要はない。
【００３１】
他方、この時のフレキシャ角度は次式となる。
【数１３】
【００３２】
ここで、θはフレキシャ角度（ｄｅｇ）、ｈ１は左側荷重点の変位（ｍｍ）、ｈ２は右側荷重点の変位（ｍｍ）、ｈ３＝ｈ１＋ｈ２（ｍｍ）である。
【００３３】
従って、ねじりばね定数（剛性）は次式となる。
【数１４】
ここで、Ｋｔはねじりばね定数（ｇｆ・ｍｍ／ｄｅｇ）である。
【００３４】
図７は、このような測定方法を実行するための装置の一例を示すもので、固定ベース１１上には垂直線軸周りに回転可能に回転ステージ１２が取り付けられ、該回転ステージ１２上には、それに対してＸ軸方向及びＹ軸方向に、つまみ或いはアクチュエータ１３ａ、１４ａにより変位可能なＸ軸ステージ１３及びＹ軸ステージ１４がそれぞれ設けられ、更にＹ軸ステージ１４に対して前後傾斜方向に変位可能な傾斜ステージ１５が設けられている。
【００３５】
傾斜ステージ１５上にはロードビーム１の基端部を保持するクランプ部１６が設けられている。クランプ部１６に保持されたロードビーム１の先端に設けられたフレキシャ２の遊端部には、左右方向に延在するロッド部材からなるフィクスチャ１７が固定されている。フィクスチャ１７の左右端に対しては、負荷ロッド１８の先端が当接しており、該負荷ロッド１８は、ロードセル２０を介してＺ軸ステージ２１に固定されている。
【００３６】
Ｚ軸ステージ２１は、固定フレーム１９に対して、Ｚ軸方向即ち上下方向に変位可能に支持されている。Ｚ軸ステージ２１の上下方向変位は、変位計２２により検出される。尚、図面中には一方の負荷ロッド１８についての構造のみが示されているが、容易に理解されるように両負荷ロッド１８についてそれぞれ対称をなすように、それぞれＺ軸ステージを含む２組の構造が備えられている。
【００３７】
上記した構造体の前方には、固定ベース２３に対してＸ軸方向に変位可能に支持されたＸ軸ステージ２４が設けられ、該Ｘ軸ステージ２４に立設された柱２５には鏡筒２６が固定され、フレキシャ２の先端部を拡大して、観測し得るようにしてある。それにより、鏡筒２６によりディンプルに照準を合わせ、次に左右の負荷ロッド１８がフィスクチャ１７に当接する位置に照準が合うまで鏡筒２６をＸ軸方向に変位させ、その変位量からｈ１、ｈ２を求めることができる。
【００３８】
左右の負荷ロッド１８について得られた変位及び負荷の値は、制御ユニット２８に送られ、（式２１）の計算式により直ちに算出することができる。測定に際しては、先ず、負荷ロッド１８がフィクスチャ１７に当接するまで、負荷ロッド１８をフレキシャ方向に駆動する。当接の瞬間は、ロードセル２０の検出値の急変する時点として検出することができる。次に、左右の両負荷ロッド１８を更に軸線方向に駆動し、所望のたわみ量（荷重値）に達したなら、各負荷ロッド１８を逆方向に駆動させて、その時のΔｆ及びｈ３から、フレキシャ２のロール剛性を（式２１）から計算することができる。
【００３９】
このような構成によれば、両負荷ロッド１８により加わる力の合力（ｆ＝ｆ１＋ｆ２）を制御することにより、前記したようにフレキシャ２に加わる負荷を設定することができ、両負荷ロッド１８により加わる力を同量（Δｆ）増減することにより、この力に対して加重されるような偶力を発生させることができる。このようにして、値を自由に設定可能な一定荷重状態に於けるロール剛性を、左右いずれの方向にも、しかも連続的に測定することが出来る。特に、Ｌ１＝Ｌ２に調整すれば、ｈ１＝ｈ２とすることが出来るために、測定がより容易となる。
【００４０】
また、図８に示すように、フィクスチャ１７をピッチ方向すなわち前後方向に取り付け、回転ステージ１２を９０°回転させることで、前記ロール剛性と同様にしてピッチ剛性を測定することができる。なお、フィクスチャ１７の代わりに、図９に示すような十字形状のフィクスチャ２９を用いれば、ロール並びにピッチの両方向の剛性を測定する際の作業性を高めることができる。
【００４１】
図１０は、このようにして得られた様々な荷重状態に於けるフレキシャの有効剛性（スティフネス）の実際の測定結果の一例を示す。その結果によれば、ディンプルに係わる荷重の増加に従って剛性が大きくなり、しかもヒステリシスを伴う非線形の度合が強くなることが判る。即ち、ディンプルに加わる荷重が小さい場合には、剛性が計算値に近く、かつヒステリシスが小さく、逆に荷重が大きい場合には、剛性が大きくなるばかりでなく、ヒステリシスが大きくなる。特に、ヒステリシスが大きくなると、ＦＨの安定性が損なわれ、ディスク面に対する追従性が低下する傾向がある。これは、ディンプルに対する荷重のために、フレキシャ等が変形したり、ディンプルとフレキシャとの間の摩擦によるものと考えられる。
【００４２】
また、今まで必ずしも計算値と実測値が一定せず、計算の検証が十分でなかったが、この装置による測定によって０．０８〜０．４ｆｇｍｍ／ｄｅｇｒｅｅの広い範囲での検証が出来た。また、配線付きフレキシャなどの積層フレキシャについては、各層の物性が正確に得られていない。従って、本発明に基づく装置により実測することが出来、逆にフレキシャの物性値（銅やポリイミド）を推計することができる。
【００４３】
【発明の効果】
このように、負荷即ちｆ（＝ｆ１＋ｆ２）の大きさに応じてロール及びピッチ剛性が大きく変化することを理解することが出来ることから、このような測定結果に基づき、フレキシャの作動条件を精密に最適化することができ、ハードディスクの高性能化及び高信頼性化に大きく寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用された磁気ディスクサスペンションの構造を示す分解斜視図である。
【図２】図１の要部を示す縦断面図である。
【図３】図１の要部を示す横断面図である。
【図４】ヘッド（スライダ）の静止時に於ける力の釣り合いを示す説明図である。
【図５】ヘッドのフライング時に於ける力の釣り合いを示す図４と同様の図である。
【図６】（ａ）及び（ｂ）からなり、本発明に基づく計測装置の測定原理を説明するためのダイヤグラム図である。
【図７】本発明に基づく測定装置によるロール剛性の測定状況を一部破断して示す模式的斜視図である。
【図８】図７に示した測定装置によるピッチ剛性の測定状況を示す図７と同様の模式的斜視図である。
【図９】フィクスチャの変形例を示す斜視図である。
【図１０】種々の荷重条件下におけるフレキシャの有効剛性（スティフネス）の実測結果を示すグラフである。
【符号の説明】
１ ロードビーム
２ フレキシャ
３ 舌片
４ ヘッド
５ ディンプル
１１ 固定ベース
１２ 回転ステージ
１３ Ｘ軸ステージ
１４ Ｙ軸ステージ
１５ 傾斜ステージ
１６ クランプ部
１７ フイクスチャ
１８ 負荷ロッド
１９ 固定フレーム
２０ ロードセル
２１ Ｚ軸ステージ
２２ 変位計
２３ 固定ベース
２４ Ｘ軸ステージ
２５ 柱
２６ 鏡筒
２８ 制御ユニット
２９ フィクスチャ
【発明の属する技術分野】
本発明はハードディスクドライブ用サスペンション等に用いられるフレキシャのロール及びピッチ剛性を測定するための測定装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ハードディスクドライブのサスペンションの技術に於ては、ハードディスクの容量の増大に伴い、スライダとディスクとの間のすき間を定めるＦＨ（Ｆｌｙ Ｈｅｉｇｈｔ）を一定の低い値に保持する必要が生じてきた。そのために、負圧スライダの使用や、組み付け作業の高精度化を行ってきたが、より一層フレキシャの高精度化が求められている。例えば、特開昭５５−２２２９６号公報には、ロードビームに衝当するべきディンプルをフレキシャに設け、アクセス用ヘッドをロール及びピッチ方向に変位可能に保持する構成が開示されているが、ロール特性をより一層改善することが望まれる。特に、近年ピコスライダと呼ばれる１（Ｗ）×１．２５（Ｌ）×０．３（Ｄ）（ｍｍ）のオーダの小型のスライダを用いるようになると、得られる揚力が小さく、ＦＨを安定化することが一層困難となることが問題となっている。
【０００３】
このようなハードディスク用サスペンションに於いては、読み書き用のヘッドのフライハイトを好適に制御するために、フレキシャの剛性特にロール方向並びにピッチ方向の剛性を正確に管理する必要がある。そこで、従来からロール及びピッチ剛性のＦＥＮ解析、測定等が行われていたが、使用状態に近い状態で測定することが困難であることから、通常、間接的な方法によって測定するため、その精度が必ずしも十分ではない場合が多かった。
【０００４】
例えば、フレキシャの先端に、既知の慣性２次モーメントを有する重錘を取り付け、そのロール及びピッチ運動の振動数を測定して、フレキシャのロール及びピッチ剛性を計算する方法が知られている。しかしながら、この方法では、慣性質量即ち慣性２次モーメントの大きさを正確に把握するのが困難であり、しかも振動数の測定に大きなばらつきが生じるため、十分に高い精度を得ることは困難であった。また、使用状態に近い状態、特に荷重状態に於ける測定も困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上記したような従来技術の問題点に鑑みなされたものであり、その主な目的は、ハードディスクドライブのサスペンション等に於いて、アクセス用ヘッドを、相対移動する対象面に対して、安定に近接して、しかもロール及びピッチ方向に変位可能に保持し得るようにするために、フレキシャのロール及びピッチ剛性を簡単にしかも正確に測定するための装置を提供することにある。
【０００６】
本発明の第２の目的は、ハードディスクドライブのサスペンション等に於いて、フレキシャの使用状態、特に荷重状態に於けるロール及びピッチ剛性を測定するための装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記した目的は本発明によれば、ロードビ−ムの先端部に取り付けられたフレキシャを有し、両部分のいずれかに設けられたディンプルを介して前記フレキシャを前記ロードビームに対して支持してなるハードディスク用サスペンションに於けるフレキシャの剛性を測定するための装置であって、ロードビームの基端部を保持するクランプ部と、前記ディンプルに対して左右あるいは前後に離隔した点にて前記フレキシャに負荷を加えるための第１及び第２の負荷ロッドと、前記両ロッドを個別に軸線方向に変位させるための第１及び第２の駆動手段と、前記両ロッドのそれぞれに作用する軸線方向力を検出する第１及び第２のロードセルと、前記両ロッドのそれぞれの軸線方向変位を検出する第１及び第２の変位検出手段とを有することを特徴とする装置を提供することにより達成される。
【０００８】
このような構造によれば、両ロッドに加わる合力として与えられるフレキシャに対する荷重を正確に制御しつつ、純粋な偶力として、ロールまたはピッチ方向の負荷をフレキシャに与えることができ、使用状態に近い状態に於けるフレキシャのロール及びピッチ剛性を正確かつ容易に求めることが可能となる。特に、フレキシャに対して負荷を加える点を、ディンプルを中心として左右または前後対称に設定することにより、測定を単純化させることができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の好適な実施形態について添付の図面を参照して詳しく説明する。
【００１０】
図１は、本発明が適用された典型的なフレキシャ（Ｆｌｅｘｕｒｅ）支持構造を示すもので、比較的に剛性の高いロードビーム１の遊端に、可撓性に富むフレキシャ２の一端を接合し、フレキシャ２に切り抜かれた舌片３に磁気ヘッド等のアクセスヘッド４が固着される。ロードビーム１及びフレキシャ２は、適切な特性を有する任意の金属材料からなるものであってよいが、ステンレス鋼（ＳＵＳ）からなるのが一般的である。図２に示されるように、ロードビーム１にはディンプル５と呼ばれる、通常０．２５ｍｍ程度の半径を有する球面状の突起が設けられており、それによって、ディスク面にヘッド４がアクセスする際に、ヘッド４のピッチ方向の運動（図２）及びロール方向の運動（図３）を許容するように、フレキシャ３の背面を支持している。然るに、アクセスヘッド４読み書き位置６が、ヘッド４の一方の側に配置されており、アクセスヘッド４がフライングしているときの姿勢がＦＨに対して大きな影響を及ぼす。特に、アクセスヘッド４のロール方向の運動がＦＨに大きな影響を与えることが知られている。
【００１１】
ディンプルずれと静的ロ−ルを伴うヘッド４が水平状態（ディスク面）で静止した場合のモデルを図４に示す。この時の力の釣り合いは次式になる。
【００１２】
【数１】
但し、Ｆｉ、Ｆ０は、ヘッドの両側部即ちレールがディスク面から受ける反力であり、Ｓ０はフレキシャのロール剛性であり、θｓはフレキシャの静的ロール角である。この２式から次式が導かれる。
【００１４】
【数２】
式３、式４は荷重Ｆ／２の状態でＦ・ΔＸ／Ｘ±Ｓ０・（θｓ／Ｘ）の荷重がスパンＸの両端に逆方向に作用していることを表し、即ち、その力は偶力となっている。従ってディンプル回りのトルクは次式となる。
【数３】
以下、このトルクを静的トルク、またＦｉ、Ｆ０を静的荷重と呼ぶことにする。以上からディンプルずれと静的ロ−ルのある場合には必ず各レールの静的荷重に差が生じ、静的トルクが働くことがわかる。
【００１７】
前述の状態でディスクが回転を始めるとヘッドは浮上するが、静的荷重がＦｉ≠Ｆ０の場合には図５に示すように浮上量に差が生じる。この時の力の釣り合いは次式となる。
【数４】
【００１８】
ここで、圧力が浮上量の２乗に反比例するならば以下の関係式が成り立つ。
【数５】
【数６】
θ≒０の場合、次式が成り立つ。
【数７】
式６〜１０は未知数５個（Ｐｏ、Ｐｉ、θ、Ｈｉ、Ｈ０）で、方程式が５式となるので解くことができる。
【００２１】
式６、７を整理すると次式となる。
【数８】
式３、式４、式８、式９を利用して式１２、式１３を整理すると次式となる。
【数９】
従って、ＦＨであるＨｉ、Ｈ０及び姿勢角θは静的荷重Ｆｉ、Ｆ０及び荷重状態ロール剛性（スティフネス）ＳＬ、レール面積Ａｉ、Ａ０に支配されることがわかる。そして、動的姿勢角θ及び静的姿勢角θＳがある場合、荷重状態及び無荷重状態ロール剛性ＳＬがＦＨに影響を及ぼすことが分かる。従って、荷重をパラメータとした剛性の測定が重要である。また、ＦＥＭ解析では、無荷重状態ロール剛性は比較的容易に計算することができるが、荷重状態ロール剛性の計算はかなり難しい。
【００２４】
図６には、本発明に基づくフレキシャ荷重状態ロール剛性の測定原理を示すものである。フレキシャ角度が０ｄｅｇと、そうでない場合とを図６に（ａ）及び（ｂ）として示した。
【００２５】
フレキシャ角度が０ｄｅｇの場合のロードビーム荷重とトルクは次式となる。
【数１０】
ここで、ｆはロードビーム荷重（ｇｆ）、ｆ１はフレキシャ角度０ｄｅｇ時の左側ロードセル荷重（ｇｆ）、ｆ２はフレキシャ角度０ｄｅｇ時の右側ロードセル荷重（ｇｆ）、Ｔ０はフレキシャ角度０ｄｅｇ時のトルク（ｇｆ・ｍｍ）、Ｌ１はディンプルと左側荷重点との距離（ｍｍ）、Ｌ２はディンプルと右側荷重点との距離（ｍｍ）である。
【００２７】
この場合において、トルク変動をあたえると、
【数１１】
ここで、Δｆはトルクの変動を与えるための荷重変動（ｇｆ）、Ｔａはフレキシャ角度θｄｅｇ時のトルク（ｇｆ・ｍｍ）である。
【００２９】
従って、トルクの変動は次式により与えられる。
【数１２】
ここで、ΔＴはトルクの変動（ｇｆ・ｍｍ）、Ｌ３（＝Ｌ１＋Ｌ２）は左右荷重点間の距離（ｍｍ）である。
よって、以上のように左右の荷重変動を等しく（偶力）してトルクの変動を与える場合、ロードビーム荷重は変動せず、Ｌ１とＬ２は必ずしも等しくする必要はない。
【００３１】
他方、この時のフレキシャ角度は次式となる。
【数１３】
ここで、θはフレキシャ角度（ｄｅｇ）、ｈ１は左側荷重点の変位（ｍｍ）、ｈ２は右側荷重点の変位（ｍｍ）、ｈ３＝ｈ１＋ｈ２（ｍｍ）である。
【００３３】
従って、ねじりばね定数（剛性）は次式となる。
【数１４】
【００３４】
図７は、このような測定方法を実行するための装置の一例を示すもので、固定ベース１１上には垂直線軸周りに回転可能に回転ステージ１２が取り付けられ、該回転ステージ１２上には、それに対してＸ軸方向及びＹ軸方向に、つまみ或いはアクチュエータ１３ａ、１４ａにより変位可能なＸ軸ステージ１３及びＹ軸ステージ１４がそれぞれ設けられ、更にＹ軸ステージ１４に対して前後傾斜方向に変位可能な傾斜ステージ１５が設けられている。
【００３５】
傾斜ステージ１５上にはロードビーム１の基端部を保持するクランプ部１６が設けられている。クランプ部１６に保持されたロードビーム１の先端に設けられたフレキシャ２の遊端部には、左右方向に延在するロッド部材からなるフィクスチャ１７が固定されている。フィクスチャ１７の左右端に対しては、負荷ロッド１８の先端が当接しており、該負荷ロッド１８は、ロードセル２０を介してＺ軸ステージ２１に固定されている。
【００３６】
Ｚ軸ステージ２１は、固定フレーム１９に対して、Ｚ軸方向即ち上下方向に変位可能に支持されている。Ｚ軸ステージ２１の上下方向変位は、変位計２２により検出される。尚、図面中には一方の負荷ロッド１８についての構造のみが示されているが、容易に理解されるように両負荷ロッド１８についてそれぞれ対称をなすように、それぞれＺ軸ステージを含む２組の構造が備えられている。
【００３７】
上記した構造体の前方には、固定ベース２３に対してＸ軸方向に変位可能に支持されたＸ軸ステージ２４が設けられ、該Ｘ軸ステージ２４に立設された柱２５には鏡筒２６が固定され、フレキシャ２の先端部を拡大して、観測し得るようにしてある。それにより、鏡筒２６によりディンプルに照準を合わせ、次に左右の負荷ロッド１８がフィスクチャ１７に当接する位置に照準が合うまで鏡筒２６をＸ軸方向に変位させ、その変位量からｈ１、ｈ２を求めることができる。
【００３８】
左右の負荷ロッド１８について得られた変位及び負荷の値は、制御ユニット２８に送られ、（式２１）の計算式により直ちに算出することができる。測定に際しては、先ず、負荷ロッド１８がフィクスチャ１７に当接するまで、負荷ロッド１８をフレキシャ方向に駆動する。当接の瞬間は、ロードセル２０の検出値の急変する時点として検出することができる。次に、左右の両負荷ロッド１８を更に軸線方向に駆動し、所望のたわみ量（荷重値）に達したなら、各負荷ロッド１８を逆方向に駆動させて、その時のΔｆ及びｈ３から、フレキシャ２のロール剛性を（式２１）から計算することができる。
【００３９】
このような構成によれば、両負荷ロッド１８により加わる力の合力（ｆ＝ｆ１＋ｆ２）を制御することにより、前記したようにフレキシャ２に加わる負荷を設定することができ、両負荷ロッド１８により加わる力を同量（Δｆ）増減することにより、この力に対して加重されるような偶力を発生させることができる。このようにして、値を自由に設定可能な一定荷重状態に於けるロール剛性を、左右いずれの方向にも、しかも連続的に測定することが出来る。特に、Ｌ１＝Ｌ２に調整すれば、ｈ１＝ｈ２とすることが出来るために、測定がより容易となる。
【００４０】
また、図８に示すように、フィクスチャ１７をピッチ方向すなわち前後方向に取り付け、回転ステージ１２を９０°回転させることで、前記ロール剛性と同様にしてピッチ剛性を測定することができる。なお、フィクスチャ１７の代わりに、図９に示すような十字形状のフィクスチャ２９を用いれば、ロール並びにピッチの両方向の剛性を測定する際の作業性を高めることができる。
【００４１】
図１０は、このようにして得られた様々な荷重状態に於けるフレキシャの有効剛性（スティフネス）の実際の測定結果の一例を示す。その結果によれば、ディンプルに係わる荷重の増加に従って剛性が大きくなり、しかもヒステリシスを伴う非線形の度合が強くなることが判る。即ち、ディンプルに加わる荷重が小さい場合には、剛性が計算値に近く、かつヒステリシスが小さく、逆に荷重が大きい場合には、剛性が大きくなるばかりでなく、ヒステリシスが大きくなる。特に、ヒステリシスが大きくなると、ＦＨの安定性が損なわれ、ディスク面に対する追従性が低下する傾向がある。これは、ディンプルに対する荷重のために、フレキシャ等が変形したり、ディンプルとフレキシャとの間の摩擦によるものと考えられる。
【００４２】
また、今まで必ずしも計算値と実測値が一定せず、計算の検証が十分でなかったが、この装置による測定によって０．０８〜０．４ｆｇｍｍ／ｄｅｇｒｅｅの広い範囲での検証が出来た。また、配線付きフレキシャなどの積層フレキシャについては、各層の物性が正確に得られていない。従って、本発明に基づく装置により実測することが出来、逆にフレキシャの物性値（銅やポリイミド）を推計することができる。
【００４３】
【発明の効果】
このように、負荷即ちｆ（＝ｆ１＋ｆ２）の大きさに応じてロール及びピッチ剛性が大きく変化することを理解することが出来ることから、このような測定結果に基づき、フレキシャの作動条件を精密に最適化することができ、ハードディスクの高性能化及び高信頼性化に大きく寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用された磁気ディスクサスペンションの構造を示す分解斜視図である。
【図２】図１の要部を示す縦断面図である。
【図３】図１の要部を示す横断面図である。
【図４】ヘッド（スライダ）の静止時に於ける力の釣り合いを示す説明図である。
【図５】ヘッドのフライング時に於ける力の釣り合いを示す図４と同様の図である。
【図６】（ａ）及び（ｂ）からなり、本発明に基づく計測装置の測定原理を説明するためのダイヤグラム図である。
【図７】本発明に基づく測定装置によるロール剛性の測定状況を一部破断して示す模式的斜視図である。
【図８】図７に示した測定装置によるピッチ剛性の測定状況を示す図７と同様の模式的斜視図である。
【図９】フィクスチャの変形例を示す斜視図である。
【図１０】種々の荷重条件下におけるフレキシャの有効剛性（スティフネス）の実測結果を示すグラフである。
【符号の説明】
１ ロードビーム
２ フレキシャ
３ 舌片
４ ヘッド
５ ディンプル
１１ 固定ベース
１２ 回転ステージ
１３ Ｘ軸ステージ
１４ Ｙ軸ステージ
１５ 傾斜ステージ
１６ クランプ部
１７ フイクスチャ
１８ 負荷ロッド
１９ 固定フレーム
２０ ロードセル
２１ Ｚ軸ステージ
２２ 変位計
２３ 固定ベース
２４ Ｘ軸ステージ
２５ 柱
２６ 鏡筒
２８ 制御ユニット
２９ フィクスチャ
Claims (3)
- ロードビ−ムの先端部に取り付けられたフレキシャを有し、両部分のいずれかに設けられたディンプルを介して前記フレキシャを前記ロードビームに対して支持してなるハードディスク用サスペンションに於けるフレキシャの剛性を測定するための装置であって、
ロードビームの基端部を保持するクランプ部と、
前記ディンプルに対して左右あるいは前後に離隔した点にて前記フレキシャに負荷を加えるための第１及び第２の負荷ロッドと、
前記両ロッドを個別に軸線方向に変位させるための第１及び第２の駆動手段と、
前記両ロッドのそれぞれに作用する軸線方向力を検出する第１及び第２のロードセルと、
前記両ロッドのそれぞれの軸線方向変位を検出する第１及び第２の変位検出手段とを有することを特徴とする装置。 - 前記第１及び第２のロッドの前記フレキシャに対する作用点の、前記ディンプルからの距離を計測する手段を更に有することを特徴とする請求項１に記載の装置。
- 前記距離計測手段が、前記第１及び第２のロッドに正対して配置された鏡筒からなることを特徴とする請求項２に記載の装置。
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| JP03070997A JP3614269B2 (ja) | 1997-02-14 | 1997-02-14 | ハードディスク用サスペンションのフレキシャ剛性測定装置 |
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