JP3520096B2 - ビデオ表示器偏向装置 - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ビデオ表示装置、特
に偏向回路のサービス調整に関するものである。 【０００２】 【発明の背景】一般的には、テレビジョン受像機におけ
る垂直偏向回路の垂直鋸歯状波発生器は直流電流源によ
り充電される電流積分キャパシタを利用して、垂直同期
信号に同期した出力鋸歯状波信号のランプ・トレース部
分を発生させる。鋸歯状波信号のトレース部分は、陰極
線管（ＣＲＴ）における垂直偏向を行なわせる垂直偏向
電流のトレース部分を制御する。 【０００３】直流結合型垂直偏向回路では、鋸歯状波信
号が、例えば第１の抵抗回路網を介して垂直偏向増幅器
の入力に直流結合される。垂直偏向電流の大きさを示す
帰還信号が、この増幅器により生成され、第２の抵抗回
路網を介して負帰還的にこの増幅器の入力に直流結合さ
れる。 【０００４】周囲の温度変化によって、抵抗回路網の抵
抗の値が変わることがある。その結果、偏向電流が変化
してしまうという欠点が生じてくる。偏向電流に対する
抵抗の温度変化に関係した変動の影響を減少させること
が望ましい。 【０００５】 【発明の概要】この発明の一態様を実施したビデオ表示
偏向装置では、直流成分を有する鋸歯状波信号が抵抗回
路網の第１の入力端子に生成される。鋸歯状波信号の直
流成分のレベルとは異なるレベルを有する直流信号であ
る第２の信号が抵抗回路網の第２の入力端子に生成され
る。この鋸歯状波信号と第２の信号とに応答する偏向増
幅器が偏向巻線に結合されていて偏向電流をこの偏向巻
線に生成する直流結合型偏向回路を形成する。鋸歯状波
信号と第２の信号は抵抗回路網を介して増幅器に供給さ
れる。鋸歯状波信号の供給源と抵抗回路網の第１の複数
の抵抗を含む回路の抵抗回路網の第１の出力端子におけ
る直流のテブナン等価回路は、第２の信号の供給源と抵
抗回路網の第２の複数の抵抗を含む回路の抵抗回路網の
第２の出力端子における直流のテブナン等価回路に等し
い。第１の複数の抵抗中の各抵抗は第２の複数の抵抗中
の対応する抵抗と同じ値を有している。 【０００６】 【詳細な説明】図１、図２、及び図３は、鋸歯状波発生
器１００を含むこの発明のある態様を実施する垂直偏向
回路を、一部ブロック形式で示す図である。例えば、Ｎ
ＴＳＣ標準によるテレビジョン信号を処理するテレビジ
ョン受像器のビデオ検波器（図示せず）等により生成さ
れる同期信号ＳＹＮＣが垂直タイミング発生器１０に結
合される。発生器１０は、図４（ａ）に示されるよう
に、垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴを発生させる。
図１、図２、図３、及び図４（ａ）〜図４（ｄ）におけ
る同様の記号並びに参照番号は、同様の素子や機能を示
す。 【０００７】図１のパルス信号ＶＲＥＳＥＴは、セット
−リセットフリップフロップ１２のセット入力に供給さ
れて、このフリップフロップ１２の状態を変化させる。
その結果、フリップフロップ１２の出力Ｑは、出力制御
信号１１２ａの前縁ＬＥを発生する。信号ＶＲＥＳＥＴ
と１１２ａの前縁はある垂直トレースの終わりで現われ
垂直リトレースを開始させる。信号１１２ａは電流スイ
ッチ１３の制御端子１３ａに結合される。前縁ＬＥが生
じた直後、信号１１２ａによって、スイッチ１３が、集
積回路（ＩＣ）製造技術で製造された積分キャパシタ１
４の接続端子１８ａへ直流電流ＩＤＲＡＭＰを結合す
る。 【０００８】電流ＩＤＲＡＭＰは、デジタル−アナログ
（Ｄ／Ａ）変換器１６で生成された電圧ＶＲＳＬＯＰＥ
により制御される電圧−電流（Ｖ／Ｉ）変換器１５で生
成される。Ｄ／Ａ変換器１６へのデジタルデータ入力は
マイクロプロセッサ１７からバスＢＵＳを介して供給さ
れる。マイクロプロセッサ１７は、さらに、Ｓ字成形や
左右ひずみ修正のようなテレビジョン受像器における様
々な調整機能（図示せず）を制御するために用いること
ができる。積分キャパシタ１４の第２の端子１１８ｂ
は、鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰが生成される増幅器１８の
出力に接続されている。電流ＩＤＲＡＭＰが、図４
（ｂ）の鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰのリトレース部分ＲＥ
ＴＲＡＣＥを形成する。図１のキャパシタ１４の端子１
８ａは増幅器１８の反転入力端子に接続されて電流積分
器を形成する。 【０００９】図１の信号ＶＲＡＭＰは、さらに比較器１
９の非反転入力端子にも結合される。比較器１９は、信
号ＶＲＡＭＰの部分ＲＥＴＲＡＣＥ（リトレース）中の
信号ＶＲＡＭＰのレベルを検出して、信号ＶＲＡＭＰの
部分ＲＥＴＲＡＣＥの終了時間を決める。比較器１９の
反転入力端子は直流基準電圧ＶＬＯＷの電圧源に接続さ
れている。基準電圧ＶＬＯＷがどのようにして生成され
るかについては後述することとする。比較器１９の出力
端子１９ａはＯＲゲート２０を介して、フリップフロッ
プ１２のリセット入力Ｒに接続されている。 【００１０】電流ＩＤＲＡＭＰによって、信号ＶＲＡＭ
Ｐがランプ降下し、電圧ＶＬＯＷに等しいレベルに達す
ると、比較器１９は、出力信号を発生し、この出力信号
はフリップフロップ１２の状態を変化させ、また、出力
Ｑに信号１１２ａの後縁ＴＥを発生させる。その後、電
流ＩＤＲＡＭＰはスイッチ１３によりキャパシタ１４か
ら切り離される。 【００１１】電流ＩＤＲＡＭＰの大きさは、Ｄ／Ａ変換
器１６へのデジタルデータ入力の値に従ってプログラム
することができ、それによって、必要とされるリトレー
ス勾配、即ち、信号ＶＲＡＭＰの部分ＲＥＴＲＡＣＥの
長さを与えることができる。例えば、図１と同様で、切
換型垂直偏向回路（図示せず）の制御を目的としている
構成においては、Ｖ／Ｉ変換器１５を図１の場合よりも
小さな電流を生じるようにプログラムすることができ
る。このようにすると、図４（ｂ）の破線で示すよう
に、図３に示されているような非切換型垂直偏向回路を
制御するのに用いられる部分ＲＥＴＲＡＣＥの長さに比
較して、部分ＲＥＴＲＡＣＥを長くすることができる。
このように、図４（ｂ）の信号ＶＲＡＭＰのリトレース
部分ＲＥＴＲＡＣＥは、切換型あるいは非切換型のどち
らの垂直偏向回路にも適応できるようにすることができ
る。 【００１２】図１の信号ＶＲＥＳＥＴのパルス幅が、信
号ＶＲＡＭＰの部分ＲＥＴＲＡＣＥの長さよりも短かけ
れば、信号ＶＲＥＳＥＴの後縁のタイミングの正確さは
それほど重要ではない。このことの利点は、非標準、標
準両方の同期信号ＳＹＮＣの処理に必要なタイミング発
生器１０を簡素化できることである。非標準同期信号Ｓ
ＹＮＣは、例えば、静止フレームモードあるいは静止画
像モードで動作するビデオテープレコーダから供給され
る。 【００１３】電流ＩＤＲＡＭＰよりも実質的に小さい直
流電流ＩＵＲＡＭＰがＶ／Ｉ変換器２１で生成される。
信号１１２ａの後縁ＴＥの発生後に、キャパシタ１４の
端子１８ａに結合された電流ＩＵＲＡＭＰがキャパシタ
１４を充電して、図４（ｂ）の鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰ
のランプトレース部分ＴＲＡＣＥ（トレース）を発生さ
せる。図１のＶ／Ｉ変換器２１の電流ＩＵＲＡＭＰの大
きさは、キャパシタ２２の両端間に発生する電圧ＶＡＧ
Ｃにより自動利得制御（ＡＧＣ）帰還ループで制御され
る。電圧ＶＡＧＣは変換器２１を、電圧ＶＡＧＣが正に
なればなるほど電流ＩＵＲＡＭＰは小さくなるように制
御する。ＡＧＣストローブ信号ＡＧＣＳＴＲが、スイッ
チ２４の制御端子２４ａに結合される。 【００１４】信号ＡＧＣＳＴＲは垂直トレースの終端に
近接した時点で、垂直タイミング発生器１０において生
成される。信号ＡＧＣＳＴＲは、例えば水平ビデオ線の
長さ、すなわち６４マイクロ秒に等しいパルス幅を有し
ている。信号ＡＧＣＳＴＲのパルスが発生している間、
Ｖ／Ｉ変換器２３で生成された電流ＩＯＵＴがスイッチ
２４を介してキャパシタ２２に供給される。信号ＡＧＣ
ＳＴＲのパルスが発生している時以外は、キャパシタ２
２はその電圧をほぼ一定レベルに維持し、サンプルアン
ドホールド動作を行なう。電流ＩＯＵＴの大きさは変換
器２３で制御され、信号ＶＲＡＭＰと後述するようにし
て生成されるある基準電圧ＶＨＩＧＨとの差に比例す
る。 【００１５】あるトレース期間で、ストローブ信号が発
生した時に信号ＶＲＡＭＰの大きさが電圧ＶＨＩＧＨよ
りも小さい場合は、電流ＩＯＵＴは正で電圧ＶＨＩＧＨ
と信号ＶＲＡＭＰの差に比例した大きさとなる。正の電
流ＩＯＵＴはキャパシタ２２の電圧ＶＡＧＣを減少させ
る。従って、次の垂直トレース期間では、以前よりも、
電流ＩＵＲＡＭＰが大きくなり、信号ＶＲＡＭＰの増加
率も大きくなって、前述の信号ＶＲＡＭＰが必要とされ
る大きさより小さくなる傾向を補正する。 【００１６】逆に、信号ＡＧＣＳＴＲのパルスが発生し
た時に、信号ＶＲＡＭＰの大きさが電圧ＶＨＩＧＨより
も大きくなった場合は、次の垂直トレース期間では電流
ＩＵＲＡＭＰは小さくなる。このように、ＡＧＣ帰還ル
ープは、ストローブ信号ＡＧＣＳＴＲが発生した時に信
号ＶＲＡＭＰの大きさを電圧ＶＨＩＧＨと同じレベルに
なるようにする。定常状態の動作において、電流ＩＯＵ
Ｔの極性は、図４（ｄ）に示すように、信号ＡＧＣＳＴ
Ｒのパルスの中心で変化する。 【００１７】回路が付勢された直後に、キャパシタ２２
は完全に放電される。キャパシタ２２は電圧ＶＣＣに接
続されている。そのため、電源をターンオンすると、電
圧ＶＡＧＣが電圧ＶＣＣと等しくなってランプ信号ＶＲ
ＡＭＰの振幅は最小または零になる。キャパシタ２２が
ＶＣＣではなくアースに接続されているとすると、電源
をターンオンした時の信号ＶＲＡＭＰの振幅は過大にな
ってしまう。信号ＶＲＡＭＰの振幅が過大であると、偏
向電流の振幅が過大となってしまう。その結果、ＣＲＴ
４９の電子ビームがＣＲＴ４９のネックに衝突してＣＲ
Ｔ４９を損傷することになる。 【００１８】信号ＡＧＣＳＴＲは、垂直トレース部分Ｔ
ＲＡＣＥの中心から離れた時点で、できる限り垂直トレ
ースの末端の近くで発生するようにされている。このよ
うにすると、信号ＶＲＡＭＰのレベルが電圧ＶＬＯＷに
等しくなるように設定される時点と信号ＡＧＣＳＴＲが
生成される時点との期間の長さが、例えば、最大可能な
長さとなる。信号ＶＲＡＭＰのサイクル中で、信号ＡＧ
ＣＳＴＲの発生をどれだけ遅くすることができるか、そ
の上限は、信号ＶＲＡＭＰの垂直サイクルの最小必要長
さにより決定される。例えば、図４（ｃ）に示すよう
に、信号１１２ａの後縁ＴＥから定格垂直周期Ｖの８０
％の長さである期間Ｔが経過した後に、信号ＡＧＣＳＴ
Ｒが生じるようにすることができる。 【００１９】時間ＣＥＮＴＥＲは部分ＴＲＡＣＥの中心
にある。図４（ｂ）の時間ＣＥＮＴＥＲから離れた時点
で、信号ＶＲＡＭＰのレベルはそのピーク値に近くな
る。従って制御精度に対してオフセット誤差が与える影
響の相対的な割合が、例えば時間ＣＥＮＴＥＲで信号Ａ
ＧＣＳＴＲが発生する状況と比較して減少する。その結
果、図１の信号ＶＲＡＭＰをより正確に制御することが
可能となる。 【００２０】信号ＶＲＡＭＰは、図示しないが、何らか
の方法でＳ字成形を与えるように波形修正され、また、
例えば、垂直偏向巻線Ｌｙに垂直偏向電流ｉｙを発生さ
せるための垂直増幅器１１ａを含む図３の直流結合され
た線形垂直偏向回路１１に直流結合されている。図３の
巻線ＬｙはＣＲＴ４９の垂直偏向を行なう。直流結合を
採用すると、大きな交流結合キャパシタを使用する必要
がなくなり、また、直線やＳ字成形が結合キャパシタ特
性によって左右されることがなくなる。 【００２１】図２は、前述した図１の電圧ＶＨＩＧＨと
ＶＬＯＷを生成し、また、後述する垂直センタリング調
整目的に使用される電圧ＶＣＥＮＴを生成するための構
成１０１を示す。構成１０１は、７．７ボルトの電圧源
ＶＣＣに接続された端子を持つ抵抗Ｒ９を含んでいる。
抵抗Ｒ９のもう一方の端子１０１ａは抵抗Ｒ８に接続さ
れている。抵抗Ｒ８の端子１０１ｃは、抵抗Ｒ７とＲ６
の直列体に接続されている。抵抗Ｒ７とＲ６の直列体
は、端子１０１ｃと１０１ｂの間に接続されている。抵
抗Ｒ５が端子１０１ｂとアースとの間に接続されてい
る。抵抗Ｒ１１ＡとＲ１０Ａからなる第２の直列体が、
抵抗Ｒ７とＲ６の直列体と並列に、端子１０１ｂと１０
１ｃの間に接続されている。 【００２２】電圧ＶＬＯＷは端子１０１ｂに生成され
る。電圧ＶＨＩＧＨは端子１０１ｃに生成される。ま
た、電圧ＶＣＥＮＴは、抵抗Ｒ１１ＡとＲ１０Ａの間に
ある端子１０１ｄに生成される。 【００２３】Ｖ／Ｉ変換器５２は、図１のマイクロプロ
セッサ１７からバスＢＵＳと、Ｄ／Ａ変換器５３を介し
て受け取った入力データにより制御され、図２の直流電
流ＩＣＥＮＴＥＲを生成する。電流ＩＣＥＮＴＥＲは抵
抗Ｒ６とＲ７との接続点に供給される。電流ＩＣＥＮＴ
ＥＲは、垂直センタリングを調整するために、電圧ＶＬ
ＯＷとＶＨＩＧＨを調整することによって信号ＶＲＡＭ
Ｐの平均値の調整を行なう。信号ＶＲＡＭＰの平均値は
正規には、電圧ＶＣＣの２分の１の値に等しい。信号Ｖ
ＲＡＭＰは図３の巻線Ｌｙに直流結合されているため、
信号ＶＲＡＭＰの平均値が変化すると、その変化に対応
する変化が電子ビームのセンタリングに生じる。 【００２４】図２のＶ／Ｉ変換器５０は、図１のマイク
ロプロセッサ１７からバスＢＵＳと図２のＤ／Ａ変換器
５１を介して受け取った入力データによって制御され
て、ダイオード形に接続されたトランジスタＱ１のベー
スとコレクタの両方に供給される図２の直流電流ＩＨＥ
ＩＧＨＴを発生する。トランジスタＱ１のベースとコレ
クタは、トランジスタＱ３のベースに接続されて、電流
ＩＨＥＩＧＨＴに等しいトランジスタＱ３のコレクタ電
流を制御する。トランジスタＱ３のコレクタは、抵抗Ｒ
５とＲ６の間の端子１０１ｂに接続されている。トラン
ジスタＱ４のコレクタとベースの両電極は相互接続され
てダイオード形式とされており、またトランジスタＱ３
のエミッタにも接続されてこのトランジスタＱ３の電流
を供給する。トランジスタＱ４のエミッタは抵抗Ｒ２を
介して端子１０１ａに接続されている。トランジスタＱ
２のベースはトランジスタＱ４のベースとコレクタとに
接続されている。トランジスタＱ２のエミッタは抵抗Ｒ
１を介して端子１０１ａに接続されている。トランジス
タＱ２のコレクタは、トランジスタＱ１のエミッタに結
合されており、トランジスタＱ１のコレクタ電流を供給
する。 【００２５】トランジスタＱ１、Ｑ２、Ｑ３、及びＱ４
は温度補償された電流ミラー回路構成を形成している。
抵抗Ｒ１とＲ２をそれぞれ流れるトランジスタＱ２とＱ
４のエミッタ電流の和は、端子１０１ａを介して供給さ
れ、電流ＩＨＥＩＧＨＴの値の２倍に等しい。端子１０
１ｂに供給されるトランジスタＱ３のコレクタ電流は、
電流ＩＨＥＩＧＨＴに等しい。 【００２６】電流ＩＨＥＩＧＨＴのレベルは、電圧ＶＨ
ＩＧＨとＶＬＯＷのレベルを設定することによって制御
されて、図１の信号ＶＲＡＭＰの所要のピーク−ピーク
振幅を設定する。電流ＩＨＥＩＧＨＴを調整すると、電
圧ＶＨＩＧＨとＶＬＯＷが互いに逆方向に変化する。 【００２７】電流ＩＨＥＩＧＨＴが変化すると信号ＶＲ
ＡＭＰのピーク−ピーク振幅が変化し、垂直センタリン
グに影響を与えることなく垂直高さの調整を行なうこと
ができる。例えば、図２の電流ＩＨＥＩＧＨＴが増加す
ると、電圧ＶＨＩＧＨは減少し、電圧ＶＬＯＷは増加す
るが、電圧ＶＲＡＭＰの平均値と電圧ＶＣＥＮＴのレベ
ルは電流ＩＨＥＩＧＨＴ増加による影響は受けない。こ
の有利な特徴は、端子１０１ａと１０１ｂに供給され、
トランジスタＱ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４によって生成され
る電流の値と、構成１０１中の抵抗の値を適切に選択す
ることにより得られる。 【００２８】電流ＩＣＥＮＴＥＲのレベルは電圧ＶＬＯ
ＷとＶＨＩＧＨが同じ方向に変化するようにバスＢＵＳ
を介して制御される。例えば、サービスラスタセンタリ
ング調整のために電流ＩＣＥＮＴＥＲを増加させると、
電圧ＶＨＩＧＨとＶＬＯＷのそれぞれが減少する。 【００２９】構成１０１における抵抗の値は、さらに、
図２の電流ＩＣＥＮＴＥＲの調整後も図１の信号ＶＲＡ
ＭＰのピーク−ピーク振幅がほぼ同じになるように選択
される。その結果、垂直センタリングの調整が垂直高さ
に影響しない。信号ＶＲＡＭＰの平均値は互いに独立し
て調整できる。 【００３０】図３の偏向回路１１においては、偏向巻線
Ｌｙが偏向電流サンプリング抵抗Ｒ８０と直列に接続さ
れて、増幅器１１ａの出力端子１１ｂと電源デカップル
用キャパシタＣ６の接続端子１１ｃとの間に接続された
直列体を構成する。抵抗Ｒ７０が例えば＋１２ボルト
の、供給電圧Ｖ＋を端子１１ｃに接続する。巻線Ｌｙと
抵抗Ｒ８０の間に接続された接続端子１１ｄが帰還抵抗
Ｒ６０を介して増幅器１１ａの反転入力端子に接続され
ている。抵抗Ｒ８０の端子１１ｃは、抵抗Ｒ３０を介し
て、増幅器１１ａの非反転入力端子に接続されている。
このようにして、抵抗Ｒ８０の両端間に発生する負帰還
電圧が増幅器１１ａの入力端子に加えられる。増幅器１
１ａを制御する鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰは抵抗Ｒ４０と
Ｒ５０の並列体を介して増幅器１１ａの反転入力端子に
供給される。電圧ＶＣＣは抵抗Ｒ１０を介して増幅器１
１ａの非反転入力端子に供給される。抵抗Ｒ２０が、増
幅器１１ａの非反転入力端子とアースの間に接続されて
いる。 【００３１】抵抗Ｒ１０、Ｒ２０、Ｒ３０、Ｒ４０、Ｒ
５０、及びＲ６０は、例えば、共通の基板上に形成し
て、温度トラッキングが緊密になるように単一の抵抗回
路網パッケージとすることができる。抵抗Ｒ１０、Ｒ２
０、Ｒ３０、Ｒ４０、Ｒ５０、Ｒ６０の各々は、例え
ば、０．５％の公差がある。抵抗Ｒ１０、Ｒ２０、Ｒ３
０は、電圧ＶＣＣと端子１１ｃに発生する電圧を増幅器
１１ａの非反転入力端子に結合する抵抗回路網の第１の
部分を形成する。抵抗Ｒ４０、Ｒ５０、Ｒ６０は、信号
ＶＲＡＭＰと端子１１ｄにおける偏向電流を表わす帰還
信号を増幅器１１ａの反転入力端子に供給する抵抗回路
網の第２の部分を形成する。 【００３２】図２の構成１０１における各要素の値は、
図３の信号ＶＲＡＭＰの平均値が通常、電圧ＶＣＣの２
分の１に等しくなるように選択される。信号ＶＲＡＭＰ
のレベルが電圧ＶＣＣの２分の１に等しい時に、端子１
１ｄと１１ｃにおける電圧が等しくなると仮定する。従
って、増幅器１１ａの反転入力端子に関して、信号ＶＲ
ＡＭＰと抵抗Ｒ４０、Ｒ５０、Ｒ６０を含む回路部分の
テブナンの定理により求められた等価回路と、増幅器１
１ａの非反転入力端子に関して、電圧ＶＣＣと抵抗Ｒ１
０、Ｒ２０、Ｒ３０を含む回路部分のテブナンの定理に
よる等価回路とが等しくなる。従って、その平均値、あ
るいは電圧ＶＣＣの２分の１に等しい信号ＶＲＡＭＰ
が、正規には零か零に近い偏向電流ｉｙを発生させる。
信号ＶＲＡＭＰは、ほぼ対称的な負及び正のピーク振幅
を有する電流ｉｙを発生させる。 【００３３】この発明の一態様によれば、増幅器１１ａ
の非反転入力端子に関するテブナン等価回路に対するＲ
１０、Ｒ２０、Ｒ３０の各抵抗の関与は、反転入力端子
に関するテブナン等価回路に対する抵抗Ｒ４０、Ｒ５
０、Ｒ６０の関与と同じである。このようになるのは、
抵抗対（Ｒ１０、Ｒ４０）、（Ｒ２０、Ｒ５０）、（Ｒ
３０、Ｒ６０）の各々における抵抗が等しい値であるか
らである。各対内の抵抗が等しいことにより、その抵抗
値が等しくない場合に比べると緊密で良好な整合及び温
度トラッキング特性が得られるという利点がある。温度
トラッキングがそのように緊密になるのは、製造過程に
おいて、抵抗が等しい値であるときに５０ｐｐｍ／℃と
いうような温度トラッキング係数の近似した１対の別々
の抵抗を形成することがより容易であるためである。信
号ＶＲＡＭＰの平均値を電圧ＶＣＣの２分の１に等しく
設定すれば、抵抗Ｒ１０とＲ４０の対を等しい値の抵抗
で形成することができ、また、抵抗Ｒ２０とＲ５０の対
も等しい値の抵抗で形成することができる。 【００３４】各対の抵抗が互いに等しいという利点があ
るため、電流ｉｙによりキャパシタＣ６の端子１１ｃに
現われる垂直周波数のパラボラ電圧に対する共通モード
排除、供給電圧Ｖ＋の変化に対する共通モード排除、並
びに供給電圧ＶＣＣに対する共通モード排除がより大き
くなり、同時に、その温度依存性が小さくなる。従っ
て、偏向電流ｉｙの歪と直流電流ドリフトが、例えば、
０℃〜４０℃というような全動作温度範囲内で減少する
という利点が得られる。例えば、温度変化による電圧Ｖ
ＣＣの変化は、増幅器１１ａの反転入力端子に結合され
る信号ＶＲＡＭＰの平均値と増幅器１１ａの非反転入力
端子に結合される直流電圧ＶＣＣの部分の両方を同方向
にほぼ同じ量だけ変化させる。従って、直流センタリン
グが電圧ＶＣＣの変化にあまり影響を受けないという利
点が得られる。 【００３５】テレビジョン受像器の現場での調整や工場
での調整のためには、垂直ラスタを崩壊させて、図３の
ＣＲＴ４９の電子ビームを表示スクリーンの垂直中心か
その近くに設定したい場合がある。 【００３６】図１の信号ＳＥＲＶＩＣＥは、マイクロプ
ロセッサ１７で生成された入力データからバスインタフ
ェースユニット３０で生成され、サービスモード動作時
に、ＯＲゲート２０を介してフリップフロップ１２のリ
セット入力Ｒへ結合される。その結果、電流ＩＤＲＡＭ
Ｐはキャパシタ１４には供給されない。代わりに、スイ
ッチ３１の制御端子３１ａに結合された信号ＳＥＲＶＩ
ＣＥによって、スイッチ３１が、Ｖ／Ｉ変換器３２で生
成された電流ＩＳＥＲＶをキャパシタ１４の端子１８ａ
に結合する。Ｖ／Ｉ変換器３２は電流ＩＳＥＲＶを、信
号ＶＲＡＭＰと前述したようにして生成される直流電圧
ＶＣＥＮＴとの差に比例した大きさで発生させる。Ｖ／
Ｉ変換器３２を介した負帰還の結果として、信号ＶＲＡ
ＭＰは、信号ＳＥＲＶＩＣＥが生成された時、電圧ＶＣ
ＥＮＴに等しい一定のレベルに設定される。電圧ＶＣＥ
ＮＴのレベルの信号ＶＲＡＭＰは、ＣＲＴ４９のスクリ
ーンの垂直中心で垂直ラスタを崩壊させる小さな値また
は零の値の直流電流ｉｙ（図３）を発生させる。従っ
て、水平偏向回路（図示せず）による水平走査がＣＲＴ
４９の表示スクリーンの垂直中心で連続的に起こる。
に偏向回路のサービス調整に関するものである。 【０００２】 【発明の背景】一般的には、テレビジョン受像機におけ
る垂直偏向回路の垂直鋸歯状波発生器は直流電流源によ
り充電される電流積分キャパシタを利用して、垂直同期
信号に同期した出力鋸歯状波信号のランプ・トレース部
分を発生させる。鋸歯状波信号のトレース部分は、陰極
線管（ＣＲＴ）における垂直偏向を行なわせる垂直偏向
電流のトレース部分を制御する。 【０００３】直流結合型垂直偏向回路では、鋸歯状波信
号が、例えば第１の抵抗回路網を介して垂直偏向増幅器
の入力に直流結合される。垂直偏向電流の大きさを示す
帰還信号が、この増幅器により生成され、第２の抵抗回
路網を介して負帰還的にこの増幅器の入力に直流結合さ
れる。 【０００４】周囲の温度変化によって、抵抗回路網の抵
抗の値が変わることがある。その結果、偏向電流が変化
してしまうという欠点が生じてくる。偏向電流に対する
抵抗の温度変化に関係した変動の影響を減少させること
が望ましい。 【０００５】 【発明の概要】この発明の一態様を実施したビデオ表示
偏向装置では、直流成分を有する鋸歯状波信号が抵抗回
路網の第１の入力端子に生成される。鋸歯状波信号の直
流成分のレベルとは異なるレベルを有する直流信号であ
る第２の信号が抵抗回路網の第２の入力端子に生成され
る。この鋸歯状波信号と第２の信号とに応答する偏向増
幅器が偏向巻線に結合されていて偏向電流をこの偏向巻
線に生成する直流結合型偏向回路を形成する。鋸歯状波
信号と第２の信号は抵抗回路網を介して増幅器に供給さ
れる。鋸歯状波信号の供給源と抵抗回路網の第１の複数
の抵抗を含む回路の抵抗回路網の第１の出力端子におけ
る直流のテブナン等価回路は、第２の信号の供給源と抵
抗回路網の第２の複数の抵抗を含む回路の抵抗回路網の
第２の出力端子における直流のテブナン等価回路に等し
い。第１の複数の抵抗中の各抵抗は第２の複数の抵抗中
の対応する抵抗と同じ値を有している。 【０００６】 【詳細な説明】図１、図２、及び図３は、鋸歯状波発生
器１００を含むこの発明のある態様を実施する垂直偏向
回路を、一部ブロック形式で示す図である。例えば、Ｎ
ＴＳＣ標準によるテレビジョン信号を処理するテレビジ
ョン受像器のビデオ検波器（図示せず）等により生成さ
れる同期信号ＳＹＮＣが垂直タイミング発生器１０に結
合される。発生器１０は、図４（ａ）に示されるよう
に、垂直周波数パルス信号ＶＲＥＳＥＴを発生させる。
図１、図２、図３、及び図４（ａ）〜図４（ｄ）におけ
る同様の記号並びに参照番号は、同様の素子や機能を示
す。 【０００７】図１のパルス信号ＶＲＥＳＥＴは、セット
−リセットフリップフロップ１２のセット入力に供給さ
れて、このフリップフロップ１２の状態を変化させる。
その結果、フリップフロップ１２の出力Ｑは、出力制御
信号１１２ａの前縁ＬＥを発生する。信号ＶＲＥＳＥＴ
と１１２ａの前縁はある垂直トレースの終わりで現われ
垂直リトレースを開始させる。信号１１２ａは電流スイ
ッチ１３の制御端子１３ａに結合される。前縁ＬＥが生
じた直後、信号１１２ａによって、スイッチ１３が、集
積回路（ＩＣ）製造技術で製造された積分キャパシタ１
４の接続端子１８ａへ直流電流ＩＤＲＡＭＰを結合す
る。 【０００８】電流ＩＤＲＡＭＰは、デジタル−アナログ
（Ｄ／Ａ）変換器１６で生成された電圧ＶＲＳＬＯＰＥ
により制御される電圧−電流（Ｖ／Ｉ）変換器１５で生
成される。Ｄ／Ａ変換器１６へのデジタルデータ入力は
マイクロプロセッサ１７からバスＢＵＳを介して供給さ
れる。マイクロプロセッサ１７は、さらに、Ｓ字成形や
左右ひずみ修正のようなテレビジョン受像器における様
々な調整機能（図示せず）を制御するために用いること
ができる。積分キャパシタ１４の第２の端子１１８ｂ
は、鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰが生成される増幅器１８の
出力に接続されている。電流ＩＤＲＡＭＰが、図４
（ｂ）の鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰのリトレース部分ＲＥ
ＴＲＡＣＥを形成する。図１のキャパシタ１４の端子１
８ａは増幅器１８の反転入力端子に接続されて電流積分
器を形成する。 【０００９】図１の信号ＶＲＡＭＰは、さらに比較器１
９の非反転入力端子にも結合される。比較器１９は、信
号ＶＲＡＭＰの部分ＲＥＴＲＡＣＥ（リトレース）中の
信号ＶＲＡＭＰのレベルを検出して、信号ＶＲＡＭＰの
部分ＲＥＴＲＡＣＥの終了時間を決める。比較器１９の
反転入力端子は直流基準電圧ＶＬＯＷの電圧源に接続さ
れている。基準電圧ＶＬＯＷがどのようにして生成され
るかについては後述することとする。比較器１９の出力
端子１９ａはＯＲゲート２０を介して、フリップフロッ
プ１２のリセット入力Ｒに接続されている。 【００１０】電流ＩＤＲＡＭＰによって、信号ＶＲＡＭ
Ｐがランプ降下し、電圧ＶＬＯＷに等しいレベルに達す
ると、比較器１９は、出力信号を発生し、この出力信号
はフリップフロップ１２の状態を変化させ、また、出力
Ｑに信号１１２ａの後縁ＴＥを発生させる。その後、電
流ＩＤＲＡＭＰはスイッチ１３によりキャパシタ１４か
ら切り離される。 【００１１】電流ＩＤＲＡＭＰの大きさは、Ｄ／Ａ変換
器１６へのデジタルデータ入力の値に従ってプログラム
することができ、それによって、必要とされるリトレー
ス勾配、即ち、信号ＶＲＡＭＰの部分ＲＥＴＲＡＣＥの
長さを与えることができる。例えば、図１と同様で、切
換型垂直偏向回路（図示せず）の制御を目的としている
構成においては、Ｖ／Ｉ変換器１５を図１の場合よりも
小さな電流を生じるようにプログラムすることができ
る。このようにすると、図４（ｂ）の破線で示すよう
に、図３に示されているような非切換型垂直偏向回路を
制御するのに用いられる部分ＲＥＴＲＡＣＥの長さに比
較して、部分ＲＥＴＲＡＣＥを長くすることができる。
このように、図４（ｂ）の信号ＶＲＡＭＰのリトレース
部分ＲＥＴＲＡＣＥは、切換型あるいは非切換型のどち
らの垂直偏向回路にも適応できるようにすることができ
る。 【００１２】図１の信号ＶＲＥＳＥＴのパルス幅が、信
号ＶＲＡＭＰの部分ＲＥＴＲＡＣＥの長さよりも短かけ
れば、信号ＶＲＥＳＥＴの後縁のタイミングの正確さは
それほど重要ではない。このことの利点は、非標準、標
準両方の同期信号ＳＹＮＣの処理に必要なタイミング発
生器１０を簡素化できることである。非標準同期信号Ｓ
ＹＮＣは、例えば、静止フレームモードあるいは静止画
像モードで動作するビデオテープレコーダから供給され
る。 【００１３】電流ＩＤＲＡＭＰよりも実質的に小さい直
流電流ＩＵＲＡＭＰがＶ／Ｉ変換器２１で生成される。
信号１１２ａの後縁ＴＥの発生後に、キャパシタ１４の
端子１８ａに結合された電流ＩＵＲＡＭＰがキャパシタ
１４を充電して、図４（ｂ）の鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰ
のランプトレース部分ＴＲＡＣＥ（トレース）を発生さ
せる。図１のＶ／Ｉ変換器２１の電流ＩＵＲＡＭＰの大
きさは、キャパシタ２２の両端間に発生する電圧ＶＡＧ
Ｃにより自動利得制御（ＡＧＣ）帰還ループで制御され
る。電圧ＶＡＧＣは変換器２１を、電圧ＶＡＧＣが正に
なればなるほど電流ＩＵＲＡＭＰは小さくなるように制
御する。ＡＧＣストローブ信号ＡＧＣＳＴＲが、スイッ
チ２４の制御端子２４ａに結合される。 【００１４】信号ＡＧＣＳＴＲは垂直トレースの終端に
近接した時点で、垂直タイミング発生器１０において生
成される。信号ＡＧＣＳＴＲは、例えば水平ビデオ線の
長さ、すなわち６４マイクロ秒に等しいパルス幅を有し
ている。信号ＡＧＣＳＴＲのパルスが発生している間、
Ｖ／Ｉ変換器２３で生成された電流ＩＯＵＴがスイッチ
２４を介してキャパシタ２２に供給される。信号ＡＧＣ
ＳＴＲのパルスが発生している時以外は、キャパシタ２
２はその電圧をほぼ一定レベルに維持し、サンプルアン
ドホールド動作を行なう。電流ＩＯＵＴの大きさは変換
器２３で制御され、信号ＶＲＡＭＰと後述するようにし
て生成されるある基準電圧ＶＨＩＧＨとの差に比例す
る。 【００１５】あるトレース期間で、ストローブ信号が発
生した時に信号ＶＲＡＭＰの大きさが電圧ＶＨＩＧＨよ
りも小さい場合は、電流ＩＯＵＴは正で電圧ＶＨＩＧＨ
と信号ＶＲＡＭＰの差に比例した大きさとなる。正の電
流ＩＯＵＴはキャパシタ２２の電圧ＶＡＧＣを減少させ
る。従って、次の垂直トレース期間では、以前よりも、
電流ＩＵＲＡＭＰが大きくなり、信号ＶＲＡＭＰの増加
率も大きくなって、前述の信号ＶＲＡＭＰが必要とされ
る大きさより小さくなる傾向を補正する。 【００１６】逆に、信号ＡＧＣＳＴＲのパルスが発生し
た時に、信号ＶＲＡＭＰの大きさが電圧ＶＨＩＧＨより
も大きくなった場合は、次の垂直トレース期間では電流
ＩＵＲＡＭＰは小さくなる。このように、ＡＧＣ帰還ル
ープは、ストローブ信号ＡＧＣＳＴＲが発生した時に信
号ＶＲＡＭＰの大きさを電圧ＶＨＩＧＨと同じレベルに
なるようにする。定常状態の動作において、電流ＩＯＵ
Ｔの極性は、図４（ｄ）に示すように、信号ＡＧＣＳＴ
Ｒのパルスの中心で変化する。 【００１７】回路が付勢された直後に、キャパシタ２２
は完全に放電される。キャパシタ２２は電圧ＶＣＣに接
続されている。そのため、電源をターンオンすると、電
圧ＶＡＧＣが電圧ＶＣＣと等しくなってランプ信号ＶＲ
ＡＭＰの振幅は最小または零になる。キャパシタ２２が
ＶＣＣではなくアースに接続されているとすると、電源
をターンオンした時の信号ＶＲＡＭＰの振幅は過大にな
ってしまう。信号ＶＲＡＭＰの振幅が過大であると、偏
向電流の振幅が過大となってしまう。その結果、ＣＲＴ
４９の電子ビームがＣＲＴ４９のネックに衝突してＣＲ
Ｔ４９を損傷することになる。 【００１８】信号ＡＧＣＳＴＲは、垂直トレース部分Ｔ
ＲＡＣＥの中心から離れた時点で、できる限り垂直トレ
ースの末端の近くで発生するようにされている。このよ
うにすると、信号ＶＲＡＭＰのレベルが電圧ＶＬＯＷに
等しくなるように設定される時点と信号ＡＧＣＳＴＲが
生成される時点との期間の長さが、例えば、最大可能な
長さとなる。信号ＶＲＡＭＰのサイクル中で、信号ＡＧ
ＣＳＴＲの発生をどれだけ遅くすることができるか、そ
の上限は、信号ＶＲＡＭＰの垂直サイクルの最小必要長
さにより決定される。例えば、図４（ｃ）に示すよう
に、信号１１２ａの後縁ＴＥから定格垂直周期Ｖの８０
％の長さである期間Ｔが経過した後に、信号ＡＧＣＳＴ
Ｒが生じるようにすることができる。 【００１９】時間ＣＥＮＴＥＲは部分ＴＲＡＣＥの中心
にある。図４（ｂ）の時間ＣＥＮＴＥＲから離れた時点
で、信号ＶＲＡＭＰのレベルはそのピーク値に近くな
る。従って制御精度に対してオフセット誤差が与える影
響の相対的な割合が、例えば時間ＣＥＮＴＥＲで信号Ａ
ＧＣＳＴＲが発生する状況と比較して減少する。その結
果、図１の信号ＶＲＡＭＰをより正確に制御することが
可能となる。 【００２０】信号ＶＲＡＭＰは、図示しないが、何らか
の方法でＳ字成形を与えるように波形修正され、また、
例えば、垂直偏向巻線Ｌｙに垂直偏向電流ｉｙを発生さ
せるための垂直増幅器１１ａを含む図３の直流結合され
た線形垂直偏向回路１１に直流結合されている。図３の
巻線ＬｙはＣＲＴ４９の垂直偏向を行なう。直流結合を
採用すると、大きな交流結合キャパシタを使用する必要
がなくなり、また、直線やＳ字成形が結合キャパシタ特
性によって左右されることがなくなる。 【００２１】図２は、前述した図１の電圧ＶＨＩＧＨと
ＶＬＯＷを生成し、また、後述する垂直センタリング調
整目的に使用される電圧ＶＣＥＮＴを生成するための構
成１０１を示す。構成１０１は、７．７ボルトの電圧源
ＶＣＣに接続された端子を持つ抵抗Ｒ９を含んでいる。
抵抗Ｒ９のもう一方の端子１０１ａは抵抗Ｒ８に接続さ
れている。抵抗Ｒ８の端子１０１ｃは、抵抗Ｒ７とＲ６
の直列体に接続されている。抵抗Ｒ７とＲ６の直列体
は、端子１０１ｃと１０１ｂの間に接続されている。抵
抗Ｒ５が端子１０１ｂとアースとの間に接続されてい
る。抵抗Ｒ１１ＡとＲ１０Ａからなる第２の直列体が、
抵抗Ｒ７とＲ６の直列体と並列に、端子１０１ｂと１０
１ｃの間に接続されている。 【００２２】電圧ＶＬＯＷは端子１０１ｂに生成され
る。電圧ＶＨＩＧＨは端子１０１ｃに生成される。ま
た、電圧ＶＣＥＮＴは、抵抗Ｒ１１ＡとＲ１０Ａの間に
ある端子１０１ｄに生成される。 【００２３】Ｖ／Ｉ変換器５２は、図１のマイクロプロ
セッサ１７からバスＢＵＳと、Ｄ／Ａ変換器５３を介し
て受け取った入力データにより制御され、図２の直流電
流ＩＣＥＮＴＥＲを生成する。電流ＩＣＥＮＴＥＲは抵
抗Ｒ６とＲ７との接続点に供給される。電流ＩＣＥＮＴ
ＥＲは、垂直センタリングを調整するために、電圧ＶＬ
ＯＷとＶＨＩＧＨを調整することによって信号ＶＲＡＭ
Ｐの平均値の調整を行なう。信号ＶＲＡＭＰの平均値は
正規には、電圧ＶＣＣの２分の１の値に等しい。信号Ｖ
ＲＡＭＰは図３の巻線Ｌｙに直流結合されているため、
信号ＶＲＡＭＰの平均値が変化すると、その変化に対応
する変化が電子ビームのセンタリングに生じる。 【００２４】図２のＶ／Ｉ変換器５０は、図１のマイク
ロプロセッサ１７からバスＢＵＳと図２のＤ／Ａ変換器
５１を介して受け取った入力データによって制御され
て、ダイオード形に接続されたトランジスタＱ１のベー
スとコレクタの両方に供給される図２の直流電流ＩＨＥ
ＩＧＨＴを発生する。トランジスタＱ１のベースとコレ
クタは、トランジスタＱ３のベースに接続されて、電流
ＩＨＥＩＧＨＴに等しいトランジスタＱ３のコレクタ電
流を制御する。トランジスタＱ３のコレクタは、抵抗Ｒ
５とＲ６の間の端子１０１ｂに接続されている。トラン
ジスタＱ４のコレクタとベースの両電極は相互接続され
てダイオード形式とされており、またトランジスタＱ３
のエミッタにも接続されてこのトランジスタＱ３の電流
を供給する。トランジスタＱ４のエミッタは抵抗Ｒ２を
介して端子１０１ａに接続されている。トランジスタＱ
２のベースはトランジスタＱ４のベースとコレクタとに
接続されている。トランジスタＱ２のエミッタは抵抗Ｒ
１を介して端子１０１ａに接続されている。トランジス
タＱ２のコレクタは、トランジスタＱ１のエミッタに結
合されており、トランジスタＱ１のコレクタ電流を供給
する。 【００２５】トランジスタＱ１、Ｑ２、Ｑ３、及びＱ４
は温度補償された電流ミラー回路構成を形成している。
抵抗Ｒ１とＲ２をそれぞれ流れるトランジスタＱ２とＱ
４のエミッタ電流の和は、端子１０１ａを介して供給さ
れ、電流ＩＨＥＩＧＨＴの値の２倍に等しい。端子１０
１ｂに供給されるトランジスタＱ３のコレクタ電流は、
電流ＩＨＥＩＧＨＴに等しい。 【００２６】電流ＩＨＥＩＧＨＴのレベルは、電圧ＶＨ
ＩＧＨとＶＬＯＷのレベルを設定することによって制御
されて、図１の信号ＶＲＡＭＰの所要のピーク−ピーク
振幅を設定する。電流ＩＨＥＩＧＨＴを調整すると、電
圧ＶＨＩＧＨとＶＬＯＷが互いに逆方向に変化する。 【００２７】電流ＩＨＥＩＧＨＴが変化すると信号ＶＲ
ＡＭＰのピーク−ピーク振幅が変化し、垂直センタリン
グに影響を与えることなく垂直高さの調整を行なうこと
ができる。例えば、図２の電流ＩＨＥＩＧＨＴが増加す
ると、電圧ＶＨＩＧＨは減少し、電圧ＶＬＯＷは増加す
るが、電圧ＶＲＡＭＰの平均値と電圧ＶＣＥＮＴのレベ
ルは電流ＩＨＥＩＧＨＴ増加による影響は受けない。こ
の有利な特徴は、端子１０１ａと１０１ｂに供給され、
トランジスタＱ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４によって生成され
る電流の値と、構成１０１中の抵抗の値を適切に選択す
ることにより得られる。 【００２８】電流ＩＣＥＮＴＥＲのレベルは電圧ＶＬＯ
ＷとＶＨＩＧＨが同じ方向に変化するようにバスＢＵＳ
を介して制御される。例えば、サービスラスタセンタリ
ング調整のために電流ＩＣＥＮＴＥＲを増加させると、
電圧ＶＨＩＧＨとＶＬＯＷのそれぞれが減少する。 【００２９】構成１０１における抵抗の値は、さらに、
図２の電流ＩＣＥＮＴＥＲの調整後も図１の信号ＶＲＡ
ＭＰのピーク−ピーク振幅がほぼ同じになるように選択
される。その結果、垂直センタリングの調整が垂直高さ
に影響しない。信号ＶＲＡＭＰの平均値は互いに独立し
て調整できる。 【００３０】図３の偏向回路１１においては、偏向巻線
Ｌｙが偏向電流サンプリング抵抗Ｒ８０と直列に接続さ
れて、増幅器１１ａの出力端子１１ｂと電源デカップル
用キャパシタＣ６の接続端子１１ｃとの間に接続された
直列体を構成する。抵抗Ｒ７０が例えば＋１２ボルト
の、供給電圧Ｖ＋を端子１１ｃに接続する。巻線Ｌｙと
抵抗Ｒ８０の間に接続された接続端子１１ｄが帰還抵抗
Ｒ６０を介して増幅器１１ａの反転入力端子に接続され
ている。抵抗Ｒ８０の端子１１ｃは、抵抗Ｒ３０を介し
て、増幅器１１ａの非反転入力端子に接続されている。
このようにして、抵抗Ｒ８０の両端間に発生する負帰還
電圧が増幅器１１ａの入力端子に加えられる。増幅器１
１ａを制御する鋸歯状波信号ＶＲＡＭＰは抵抗Ｒ４０と
Ｒ５０の並列体を介して増幅器１１ａの反転入力端子に
供給される。電圧ＶＣＣは抵抗Ｒ１０を介して増幅器１
１ａの非反転入力端子に供給される。抵抗Ｒ２０が、増
幅器１１ａの非反転入力端子とアースの間に接続されて
いる。 【００３１】抵抗Ｒ１０、Ｒ２０、Ｒ３０、Ｒ４０、Ｒ
５０、及びＲ６０は、例えば、共通の基板上に形成し
て、温度トラッキングが緊密になるように単一の抵抗回
路網パッケージとすることができる。抵抗Ｒ１０、Ｒ２
０、Ｒ３０、Ｒ４０、Ｒ５０、Ｒ６０の各々は、例え
ば、０．５％の公差がある。抵抗Ｒ１０、Ｒ２０、Ｒ３
０は、電圧ＶＣＣと端子１１ｃに発生する電圧を増幅器
１１ａの非反転入力端子に結合する抵抗回路網の第１の
部分を形成する。抵抗Ｒ４０、Ｒ５０、Ｒ６０は、信号
ＶＲＡＭＰと端子１１ｄにおける偏向電流を表わす帰還
信号を増幅器１１ａの反転入力端子に供給する抵抗回路
網の第２の部分を形成する。 【００３２】図２の構成１０１における各要素の値は、
図３の信号ＶＲＡＭＰの平均値が通常、電圧ＶＣＣの２
分の１に等しくなるように選択される。信号ＶＲＡＭＰ
のレベルが電圧ＶＣＣの２分の１に等しい時に、端子１
１ｄと１１ｃにおける電圧が等しくなると仮定する。従
って、増幅器１１ａの反転入力端子に関して、信号ＶＲ
ＡＭＰと抵抗Ｒ４０、Ｒ５０、Ｒ６０を含む回路部分の
テブナンの定理により求められた等価回路と、増幅器１
１ａの非反転入力端子に関して、電圧ＶＣＣと抵抗Ｒ１
０、Ｒ２０、Ｒ３０を含む回路部分のテブナンの定理に
よる等価回路とが等しくなる。従って、その平均値、あ
るいは電圧ＶＣＣの２分の１に等しい信号ＶＲＡＭＰ
が、正規には零か零に近い偏向電流ｉｙを発生させる。
信号ＶＲＡＭＰは、ほぼ対称的な負及び正のピーク振幅
を有する電流ｉｙを発生させる。 【００３３】この発明の一態様によれば、増幅器１１ａ
の非反転入力端子に関するテブナン等価回路に対するＲ
１０、Ｒ２０、Ｒ３０の各抵抗の関与は、反転入力端子
に関するテブナン等価回路に対する抵抗Ｒ４０、Ｒ５
０、Ｒ６０の関与と同じである。このようになるのは、
抵抗対（Ｒ１０、Ｒ４０）、（Ｒ２０、Ｒ５０）、（Ｒ
３０、Ｒ６０）の各々における抵抗が等しい値であるか
らである。各対内の抵抗が等しいことにより、その抵抗
値が等しくない場合に比べると緊密で良好な整合及び温
度トラッキング特性が得られるという利点がある。温度
トラッキングがそのように緊密になるのは、製造過程に
おいて、抵抗が等しい値であるときに５０ｐｐｍ／℃と
いうような温度トラッキング係数の近似した１対の別々
の抵抗を形成することがより容易であるためである。信
号ＶＲＡＭＰの平均値を電圧ＶＣＣの２分の１に等しく
設定すれば、抵抗Ｒ１０とＲ４０の対を等しい値の抵抗
で形成することができ、また、抵抗Ｒ２０とＲ５０の対
も等しい値の抵抗で形成することができる。 【００３４】各対の抵抗が互いに等しいという利点があ
るため、電流ｉｙによりキャパシタＣ６の端子１１ｃに
現われる垂直周波数のパラボラ電圧に対する共通モード
排除、供給電圧Ｖ＋の変化に対する共通モード排除、並
びに供給電圧ＶＣＣに対する共通モード排除がより大き
くなり、同時に、その温度依存性が小さくなる。従っ
て、偏向電流ｉｙの歪と直流電流ドリフトが、例えば、
０℃〜４０℃というような全動作温度範囲内で減少する
という利点が得られる。例えば、温度変化による電圧Ｖ
ＣＣの変化は、増幅器１１ａの反転入力端子に結合され
る信号ＶＲＡＭＰの平均値と増幅器１１ａの非反転入力
端子に結合される直流電圧ＶＣＣの部分の両方を同方向
にほぼ同じ量だけ変化させる。従って、直流センタリン
グが電圧ＶＣＣの変化にあまり影響を受けないという利
点が得られる。 【００３５】テレビジョン受像器の現場での調整や工場
での調整のためには、垂直ラスタを崩壊させて、図３の
ＣＲＴ４９の電子ビームを表示スクリーンの垂直中心か
その近くに設定したい場合がある。 【００３６】図１の信号ＳＥＲＶＩＣＥは、マイクロプ
ロセッサ１７で生成された入力データからバスインタフ
ェースユニット３０で生成され、サービスモード動作時
に、ＯＲゲート２０を介してフリップフロップ１２のリ
セット入力Ｒへ結合される。その結果、電流ＩＤＲＡＭ
Ｐはキャパシタ１４には供給されない。代わりに、スイ
ッチ３１の制御端子３１ａに結合された信号ＳＥＲＶＩ
ＣＥによって、スイッチ３１が、Ｖ／Ｉ変換器３２で生
成された電流ＩＳＥＲＶをキャパシタ１４の端子１８ａ
に結合する。Ｖ／Ｉ変換器３２は電流ＩＳＥＲＶを、信
号ＶＲＡＭＰと前述したようにして生成される直流電圧
ＶＣＥＮＴとの差に比例した大きさで発生させる。Ｖ／
Ｉ変換器３２を介した負帰還の結果として、信号ＶＲＡ
ＭＰは、信号ＳＥＲＶＩＣＥが生成された時、電圧ＶＣ
ＥＮＴに等しい一定のレベルに設定される。電圧ＶＣＥ
ＮＴのレベルの信号ＶＲＡＭＰは、ＣＲＴ４９のスクリ
ーンの垂直中心で垂直ラスタを崩壊させる小さな値また
は零の値の直流電流ｉｙ（図３）を発生させる。従っ
て、水平偏向回路（図示せず）による水平走査がＣＲＴ
４９の表示スクリーンの垂直中心で連続的に起こる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の態様を実施した垂直偏向回路の一部
の回路図である。 【図２】この発明の一態様を実施した垂直偏向回路の他
の一部の回路図である。 【図３】この発明の一態様を実施する垂直偏向回路のさ
らに別の一部の回路図である。 【図４】図１〜図３の構成の理想的な波形を示す波形図
である。 【符号の説明】 ４９ 陰極線管（ＣＲＴ） Ｌｙ 偏向巻線 １１ａ 偏向増幅器 Ｒ１０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ２０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ３０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ４０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ５０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ６０ 抵抗回路網を構成する抵抗 ＶＲＡＭＰ 鋸歯状波信号 ＶＣＣ 第２の信号
の回路図である。 【図２】この発明の一態様を実施した垂直偏向回路の他
の一部の回路図である。 【図３】この発明の一態様を実施する垂直偏向回路のさ
らに別の一部の回路図である。 【図４】図１〜図３の構成の理想的な波形を示す波形図
である。 【符号の説明】 ４９ 陰極線管（ＣＲＴ） Ｌｙ 偏向巻線 １１ａ 偏向増幅器 Ｒ１０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ２０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ３０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ４０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ５０ 抵抗回路網を構成する抵抗 Ｒ６０ 抵抗回路網を構成する抵抗 ＶＲＡＭＰ 鋸歯状波信号 ＶＣＣ 第２の信号
フロントページの続き
(72)発明者 ジエームズ アルバート ウイルバー
アメリカ合衆国 インデイアナ州
46219 インデイアナポリス ノース・
アーリントン・アベニユ 931
(72)発明者 カルル ルードルフ コブリツツ
フランス国 38240 ムイラン シユマ
ン・ド・ブリビエル 24
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H04N 3/16 - 3/34
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 陰極線管と、 上記陰極線管のネックに取り付けられた偏向巻線と、第１の 抵抗回路網と、 直流成分を有する鋸歯状波信号の供給源と、を具え、 上記鋸歯状波信号は上記第１の抵抗回路網の入力端子に
供給されるものであり、 さらに、 上記直流成分のレベルとは異なるレベルを有す
る直流の別の信号の供給源を具え、 上記直流の別の信号は第２の抵抗回路網の入力端子に供
給されるものであり、 さらに、 上記鋸歯状波信号と上記別の信号とに応答し、
上記偏向巻線に結合されていて、上記偏向巻線に偏向電
流を生成する直流結合型偏向回路を形成する偏向増幅器
を具え、 上記鋸歯状波信号は上記第１の抵抗回路網を介して上記
増幅器に結合され、上記別の信号は上記第２の抵抗回路
網を介して上記増幅器に結合され、 上記第１の抵抗回路網中の各抵抗は上記第２の抵抗回路
網中の対応する抵抗と同じ値を有するものである、 ビデ
オ表示器偏向装置。
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