JP3516189B2 - 耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪およびその製造方法 - Google Patents
耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪およびその製造方法Info
- Publication number
- JP3516189B2 JP3516189B2 JP00920496A JP920496A JP3516189B2 JP 3516189 B2 JP3516189 B2 JP 3516189B2 JP 00920496 A JP00920496 A JP 00920496A JP 920496 A JP920496 A JP 920496A JP 3516189 B2 JP3516189 B2 JP 3516189B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wheel
- cooling
- transformation
- curve
- tread
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60B—VEHICLE WHEELS; CASTORS; AXLES FOR WHEELS OR CASTORS; INCREASING WHEEL ADHESION
- B60B17/00—Wheels characterised by rail-engaging elements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/84—Controlled slow cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/34—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tyres; for rims
Description
熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪およびその製造方法に
関し、さらに詳しくは、機関車、客車、貨車等の鉄道車
両の高速化にも対応できる耐摩耗性および耐熱亀裂性を
備えた寿命の長い一体型の鉄道車両用車輪とその製造方
法に関する。
用、貨車用などがあり、それぞれ機能、形状等が相違し
ている。そのために、それぞれの用途に応じた寸法、形
状および材質の車輪が用いられている。通常、これらの
車輪の寿命は、その踏面およびフランジ面の摩耗の程度
によって決定されるので、車輪用の材料としては、基本
的には耐摩耗性の良い材質が要求されている。
の鉄道車両用車輪は、次の製造方法によって製造され
る。まず、所定の化学組成に調製された溶鋼を、造塊法
または連続鋳造法によって、径360〜450mm程度
の横断面の形状が円形の鋼塊に鋳造する。この鋼塊を3
00〜500mm程度の厚さに切断し、鍛造、圧延、穿
孔等の工程によって、ほぼ製品の形状の車輪に成形した
後、踏面部に対して焼入、焼戻などの熱処理を施す。さ
らに、機械加工等の工程を経て製品に仕上げられる。
うに、円形の車輪のリム部1を囲むように配置された焼
入リング2の冷却水噴射用のノズル3から、踏面4に向
けて冷却水を噴射し、踏面4から数10mmの範囲の深
さまでの焼入を行う。このような焼入処理の場合、通常
の車輪鋼では、金属組織はパーライトとなる。踏面を含
む領域がパーライト組織を備えた車輪は耐摩耗性に優れ
ているので、通常用いられる鉄道車両用車輪としては十
分な性能を備えている。
ーキをかけた際の発熱量が増大するといった変化が生じ
ている。このような変化に伴って、従来あまり問題には
ならなかった車輪の熱亀裂が問題になってきた。鉄道の
高速化においては、この車輪の耐熱亀裂性が鉄道車両用
車輪(以下、単に車輪と記すこともある)の寿命を決定
付ける重要な要因となっている。ここで、車輪の熱亀裂
とは、ブレーキから発生する熱に起因する熱応力によっ
て、車輪の踏面やフランジ面に引張り応力が発生し、そ
の繰り返しにより亀裂が生じる現象をいう。この熱亀裂
が発生すると、車輪の踏面あるいはフランジ面を切削加
工し、亀裂発生部を取り除かなければならないので、車
輪の寿命が短くなる。さらに、この熱亀裂が限界長さに
達した場合には、車輪の割損という重大事態を招く。
用車輪には、 イ.耐摩耗性が大であること ロ.耐熱亀裂性が大であること の2つの性能を同時に備えることが強く要求されてい
る。
っては相反する性質であり、一般的には両立させにくい
性質である。その理由は次のとおりである。耐摩耗性を
高めるためには、踏面部の金属組織をパーライト組織の
ままとして硬さをできるだけ高くする必要がある。しか
し、硬さを上げるために焼入性を向上させる合金成分を
添加すると、焼入時あるいは車輪の使用中にマルテンサ
イトやベーナイトが生じやすくなる。そのために、使用
中には熱亀裂を生じやすく、耐熱亀裂性を満足させるこ
とができない。一方、耐熱亀裂性を得るためには、金属
組織を靱性のあるパーライトとし、硬さを低くする必要
があるが、この場合には十分な耐摩耗性が得られない。
したがって、耐摩耗性と耐熱亀裂性を同時に満足させる
ことは、基本的には、解決することが難しい課題であ
る。
合には、多少耐熱亀裂性に欠けることを犠牲にして、硬
度が高く耐摩耗性に優れた比較的高い炭素含有率の中炭
素鋼(C:0.65〜0.75重量%、以下化学組成の
%表示は重量%を表す)が適用されてきた。また、耐熱
亀裂性が重視される場合には、耐力および耐摩耗性をあ
る程度無視して、靱性が高く耐熱亀裂性に優れた炭素含
有率の低い中炭素鋼(C:0.45〜0.55%)が用
いられてきた。
によって、上記の2つの性能、すなわち、耐摩耗性と耐
熱亀裂性を同時に満足する車輪用鋼を既に提案した(特
開昭57−143465号公報)。その化学組成は、
C:0.55〜0.80%、Si:0.40〜1.20
%、Mn:0.60〜1.20%、Cr:0.20〜
0.70%を含有し、残部がFeおよびその他の不可避
の不純物からなり、金属組織がパーライト主体であるこ
とを特徴としている。しかし、この車輪用鋼は、Siお
よびCrの含有率が、それぞれ0.4〜1.2%、0.
2〜0.7%といずれも高いため(通常の車輪の場合
は、Si:約0.25%、Cr:約0.10%)、熱感
受性(焼入性)が高めであった。そのために、最近の高
速化された鉄道車両のように、ブレーキ等での発熱が多
い場合には、使用中の車輪の表層部に少量のマルテンサ
イト組織が生成する傾向があった。このような金属組織
の変化が起こると、踏面における熱亀裂の発生あるいは
マルテンサイトの剥離が生じることがあり、車輪の寿命
については必ずしも満足できるものではなかった。
摩耗変形あるいは熱亀裂が生じた際には、表層部を切削
加工により除去し、繰り返し使用される。この場合に
は、寿命の点から、金属組織、硬さともに、最初の踏面
からできるだけ深い領域まで均一であることが望まし
い。しかし、Si含有率の低いタイプの従来の車輪は、
耐摩耗性の高いパーライト組織を得るために、焼入性を
抑えているので、所定の硬さが得られる深さが、踏面か
ら比較的に浅い領域に限られる。したがって、車輪の寿
命の観点でも満足できるものではなかった。
を解決するためになされたものであって、鉄道の高速化
にも耐え得る耐摩耗性および耐熱亀裂性を同時に満足す
るとともに、寿命の長い一体型の鉄道車両用車輪および
その製造方法を提供することを目的とする。
題を解決するために、耐摩耗性を確保できる所定の硬さ
を有するとともに、耐熱亀裂性の低下を抑制することが
できるパーライト組織を備え、かつ、踏面から深い領域
までほぼ均一な硬さおよびパーライト組織とすることに
より、寿命の長い車輪を開発することを目的として、車
輪用鋼の化学組成と踏面の焼入方法の2つの観点から研
究を重ねた。その結果、次の知見を得た。
性(熱感受性)と同時に、パーライト組織が得られる性
質を持たせるのがよい。
特性を持たせるために、Cr含有率を低く抑え、かつ、
適量のSiを含有させるのがよい。
鋼に対して、踏面部近傍にマルテンサイトを生成させる
ことなく、パーライト組織とすることができる焼入方法
を採用することによって、踏面から深い領域まで、ほぼ
完全なパーライト組織と均一な硬さとすることができ
る。
の冷却曲線が、連続冷却変態曲線図におけるパーライト
生成領域を通り、かつ、マルテンサイト変態曲線より長
時間側を通るようにするのがよい。そのためには、パー
ライト変態開始温度まで降下する前の段階、またはマル
テンサイト変態開始温度に降下する前の段階で、冷却を
中断または弱くする処理が適している。この処理によ
り、(c) を実現できる。
て、耐熱亀裂性の低下を抑制して耐摩耗性を向上させる
ことができる。さらに、車輪の高寿命化の観点から要求
される踏面から深さ50mmまでの領域で、ほぼ均一な
硬さとパーライト組織を付与することができる。
であって、下記(1)〜(3)を要旨とする。
%、Si:0.4〜0.95%、Mn:0.6〜1.2
%、Cr:0〜0.2%未満、P :0.03%以下、
S :0.03%以下を含有し、残部がFeおよびその
他不可避の不純物からなる化学組成の鋼で構成された鉄
道車両用車輪であって、車輪踏面部の表面から少なくと
も深さ50mmまでの領域が、パーライト組織からなる
耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪。
方法であって、車輪踏面部の焼入の際に、下記(1) およ
び(2) の連続した冷却処理を施すことにより、ベーナイ
ト変態およびマルテンサイト変態を回避する鉄道車両用
車輪の製造方法。
図におけるパーライト変態開始温度に降下する前の段階
で冷却を中断または弱くする処理、(2) さらに冷却する
処理。
方法であって、車輪踏面部の焼入の際に、下記〜の
連続した冷却処理を施すことにより、ベーナイト変態お
よびマルテンサイト変態を回避する鉄道車両用車輪の製
造方法。
曲線図におけるパーライト生成領域を通る条件で冷却す
る処理、 車輪踏面部の温度がマルテンサイト変態温度に降下
する前の段階で冷却を中断または弱くする処理、 さらに冷却する処理。
れる鋼(以下、単に本車輪用鋼と記す)の化学組成およ
び本発明の車輪の踏面近傍の金属組織とその組織を得る
ための焼入方法について、以下に具体的に説明する。
摩耗性を付与するために必要な元素である。C含有率が
0.4%以下の場合には、車輪の摩耗が著しいので0.
4%以上必要である。一方、0.75%を超えると、セ
メンタイトが析出するので、靱性が低下し、耐熱亀裂性
が低下する。したがって、上限は0.75%とした。
る作用があるので、耐摩耗性の向上に有効な元素であ
る。その効果を得るためには、0.4%以上必要であ
る。しかし、Si含有率が0.95%を超えると焼入性
が高くなりすぎ、耐熱亀裂性が低下するので、上限は
0.95%とした。なお、Si含有率が0.4〜0.9
5%の場合には、従来の車輪用鋼のSi含有率約0.2
5%より高いので、焼入性が高すぎることが懸念され
る。しかし、本発明の場合は、この高めの焼入性と後述
の焼入方法との組み合わせにより、踏面から50mmと
いうように深い領域までパーライト組織となり、ほぼ均
一な硬さを得ることができる。
定し、鋼の熱間加工性を向上する元素であり、その効果
を得るためには、0.6%以上を必要とする。一方、
1.2%を超えると、その効果が飽和するので、上限は
1.2%とした。
る働きがあり、耐摩耗性を高める作用を持っている。焼
入性の過度の上昇を抑制する観点から、Cr含有率は
0.2%未満と定めた。本車輪用鋼の場合には、特にC
rは必要としないので、添加しなくてもよい。
可避的に混入してくる元素である。
物を生成して、これらの偏析あるいは非金属介在物は、
いずれも鋼の靱性を低下させ、耐熱亀裂性を害する。し
たがって、極力少ない方が望ましい。しかし、いずれの
元素も、含有率が0.03%以下であればその影響は小
さいので、PおよびSの含有率はそれぞれ0.03%以
下と定めた。
せる働きを持っているが、焼入性を高める働きもある。
したがって、Niを含む場合には、焼入時にベーナイト
やマルテンサイト組織が生成しやすく、車輪の使用中に
踏面において、これらの金属組織部が剥離しやすいとい
う問題が起こる。また、車輪の製造工程における鍛造の
ための素材加熱時に発生するスケールが、除去しにくい
性質のスケールに変わる。そのため、スケールの除去が
不十分になり、良品率の低下等の重大な問題が起こる。
このような観点から、Ni含有率は低い方が望ましく、
0.1%以下程度が好ましい。
続冷却変態曲線図を基に、本発明に適した冷却条件を選
ぶのが望ましい。以下に、従来の車輪用鋼とその焼入方
法および本発明の車輪用鋼に適した焼入方法を比較して
説明する。
完了曲線Pf、ベーナイト変態開始曲線Bs、同完了曲
線Bfおよびマルテンサイト変態開始曲線Msと従来の
車輪用鋼の冷却曲線の関係を模式的に示す図である。ま
た、図1(a)はSi含有率が0.25%程度のSiが
低い車輪用鋼、(b)はSi含有率が1%程度のSi含
有率が高い車輪用鋼の場合である。
ためにマルテンサイト変態領域が狭い。したがって、冷
却速度が多少速くてもマルテンサイト変態が起こりにく
いので、焼入によってパーライト組織を得ることは比較
的容易である。しかし、この車輪用鋼には、前述のよう
に、焼入性が低いために踏面から深い領域までは十分な
硬さが得られないこと、硬さが低めであること等の難点
がある。
場合には、図1(b)から明かなように、焼入性が高い
ために、ベーナイト変態およびマルテンサイト変態領域
が広い。したがって、ベーナイトやマルテンサイト組織
が生じやすい傾向がある(冷却曲線A参照)。マルテン
サイトの生成を避けるために、図中の冷却速度の遅い冷
却曲線Bのような条件で冷却すると、Ms変態曲線に近
い冷却曲線にはなりにくいので、十分な硬さが得られな
い。さらに、車輪として使用している際に、マルテンサ
イトが生成し、熱亀裂を起こしやすいという問題があっ
た。
却曲線の関係を示す。本発明の車輪用鋼は、マルテンサ
イト変態領域からも判断できるように、図1(a)と
(b)に示した2つの従来の車輪用鋼に対して、焼入性
が中間的であることを特徴としている。また、図2中の
冷却曲線aは、ベーナイト変態を起こさず、かつ、マル
テンサイト変態も起こさない臨界の冷却曲線を示してお
り、この臨界の冷却曲線aが重要な意味を持っている。
そして、本発明の焼入条件は、この冷却曲線aの長時間
側、特にMs変態曲線に近い領域で、冷却曲線aにでき
るだけ近い冷却条件を選ぶことを特徴としている。
車輪用鋼の特徴が一層顕著に発揮され、本発明の目的と
する車輪を容易に得ることができる。すなわち、上記冷
却曲線aのわずかに右側の条件で冷却すると、ベーナイ
ト、マルテンサイトはともにほとんど生成しないので、
金属組織としてはパーライト組織となる。ただし、冷却
速度がもっとも速い踏面の表面で、局部的にベーナイト
が生成することがあるが、その程度のベーナイト組織に
ついては、例え存在しても車輪の性能上、特に差し支え
ない。また、硬さは同じパーライト組織の中でも最も高
くなる。そのために、耐熱亀裂性と耐摩耗性の両者に優
れた車輪が得られる。それに加えて、本発明の車輪用鋼
は適度の焼入性を持っているので、踏面から比較的に深
い領域まで、踏面に近い硬さとパーライト組織を得るこ
とができる。本発明の車輪用鋼の化学組成と焼入条件と
の組み合わせによれば、本発明の車輪は、踏面から深さ
50mmの領域まで、硬さがほぼ均一である。
線図は、試験片を焼き入れる際の冷却曲線と金属組織お
よび冷却過程の熱膨張測定による通常の手段を用いるこ
とによって求めればよい。また、臨界の曲線aは、この
連続冷却変態曲線図から求めることができる。冷却条件
としては、前記の冷却曲線aのわずかに長時間側とする
のが理想的である。しかし、実操業上では、その冷却速
度を選ぶことが難しく、ベーナイト変態曲線あるいはマ
ルテンサイト変態曲線に掛かりやすい。
方法を、連続冷却変態曲線図で示す。実操業上、最も実
施容易なのは、踏面部の温度を冷却曲線に従って冷却
することである。パーライト変態開始までの温度領域
は、遅い冷却速度とする。その後、冷却速度を速くする
ことによって、ベーナイト変態、マルテンサイト変態の
両者を起こすことなく、臨界の冷却曲線aに近い条件で
冷却を行うことができる。この冷却方法で特に有効な手
段は、冷却過程で冷却を一旦中断することである。この
手段は、実操業上、実施するのが極めて容易であり、か
つ、安定した品質管理を行う上でも好適である。なお、
冷却の中断は、パーライト変態完了後のマルテンサイト
変態開始温度前、すなわち、図2に示す冷却曲線のよ
うな条件でもよい。この焼入方法によれば、特にマルテ
ンサイト変態曲線に掛かることを防止しやすい。
にはもっとも冷却速度の速い踏面表面の温度を意味す
る。しかし、現実的には、焼入時の表面温度の測定ある
いは管理は困難であるので、踏面近傍の表面から数mm
の領域としても、実操業上では差し支えない。
め各材質毎に、冷却曲線(冷却条件)と金属組織と硬さ
との関係を求めておき、目標の金属組織および硬さに応
じた冷却曲線、すなわち冷却条件を採用するようにすれ
ばよい。
(本発明例)および従来の車輪用鋼(比較例)の化学組
成の車輪を製造し、耐熱亀裂性および耐摩耗性を評価し
た。
こで、車輪No.1および2は本発明例、車輪No.3
〜5は比較例である。
て評価し、耐摩耗性は、踏面近傍のリム部の硬さ分布、
焼入後の金属組織および摩耗試験における摩耗量によっ
て評価した。これらの調査の内、焼入性の試験片は、焼
入前の車輪から、また、摩耗試験、金属組織観察および
リム部の硬さ分布測定用の試験片は、焼入後の車輪から
機械加工によって採取した。
部の幅145mm、リム部の踏面からの厚さ65mmで
ある。この車輪に対する焼入処理は、図7に示した装置
を用いて、表1に示した条件で実施した。なお、焼入条
件は、それぞれの材料に最も適した条件とした。したが
って、Si含有率が高いために、焼入性が高い車輪N
o.4については、焼準処理(850℃より空冷)を行
った。表1の焼入条件の中で、1次冷却とは冷却途中で
の冷却中断前の冷却、2次冷却とは中断後の冷却を表
し、冷却水量は1次、2次とも一定とした。
mmのジョミニー一端焼入試験片を用いて、JIS G
0561に規定されているジョミニー一端焼入試験法
によって調査した。
向の切断面について、ブリネル硬さを測定する方法で調
査した。
耗性評価用の外径30mm、内径17mm、厚さ8mm
のリング状の摩耗試験片5とほぼ同一形状のレール材
(C含有率約0.7%の炭素鋼)6との外周部同士を8
0kgfで押し付け、滑り率3%の条件で50万回回転
させた後、試験片の摩耗減量を測定する方法によって調
査した。
面を光学顕微鏡(倍率100倍)によって観察する方法
で調査した。
から深さ5mmの位置について、焼入時の冷却時間と温
度との関係を測定した結果を示す。図4(a)、
(b)、(c)は、それぞれ車輪No.1、2、3の冷
却曲線である。図4には、同時にパーライト変態開始曲
線Ps、同変態完了曲線Pf、ベーナイト変態開始曲線
Bs、同完了曲線Bfおよびマルテンサイト変態開始曲
線Msを示した。
くしてパーライト変態開始前に冷却を中断した場合であ
る。車輪No.1については、図4に示した冷却曲線
から明かなように、車輪踏面から5mmの深さの位置の
温度は、パーライト変態開始前に復熱しており、パーラ
イト変態完了後の冷却曲線が、マルテンサイト変態開始
曲線のわずかに長時間側にある。なお、さらに深い位置
の冷却曲線については図示していないが、浅い位置に比
べて冷却が遅れるので、深さ5mmの冷却曲線よりやや
長時間側となる。車輪No.2については、1次冷却時
間が長いので、冷却の中断がパーライト変態完了後に相
当している。したがって、図4に示した冷却曲線が、
マルテンサイト変態開始曲線にかかる前に長時間側にず
れている。
たはに相当する冷却条件の選択によって、ベーナイト
変態およびマルテンサイト変態を避け、かつ、臨界冷却
曲線のわずかに長時間側で冷却を完了させた。
び摩耗量を調査した結果をまとめて示す。また、図5
に、ジョミニー一端焼入性試験結果、図6に、車輪N
o.1、2および3についてのリム部断面のブリネル硬
さ分布測定結果を示す。なお、図5におけるロックウェ
ル硬さは、「ロックウェルC硬さ」を意味する。
に、本発明例の車輪No.1および2は、比較例の車輪
No.3より高く、車輪No.5より低く、従来の車輪
用鋼に対して中程度である。Cr含有率の高い車輪N
o.5の焼入性は異常に高く、耐熱亀裂性に問題がある
ことが分かる。
た。
部(踏面より25mm)のブリネル硬さは、Si含有率
の低い比較例の車輪No.3が低めである以外は、問題
のない値であった。図6に示したリム部の硬さ分布を見
ると、当然のことながら、冷却速度の遅い踏面から深い
領域では硬さが低い傾向がある。踏面から深さ55mm
の範囲について、硬さの最大値と最小値の差を比較する
と、本発明例の車輪No.1(図6(a))および2
(図6(b))は、それぞれ49、67であるのに対し
て、比較例の車輪No.3(図6(c))は80であ
り、本発明例に比べてかなり大きい。この結果から、本
発明の車輪用鋼では、従来の車輪用鋼に比べて、深い領
域まで踏面に近い硬さが得られることが確認された。こ
の理由は、比較例の車輪No.3に比べて、本発明例の
場合は焼入性が高いためである。
うに、本発明例の方が比較例の車輪No.3および4よ
り少なく、耐摩耗性に優れていることが分かる。比較例
の車輪No.5は、摩耗量は少ないが、前述のように、
焼入性が高すぎるという欠点を持っている。
適度であるため、耐熱亀裂性に優れている。また、パー
ライト組織でありながら硬さも比較的に高いので、耐摩
耗性にも優れている。さらに、適度の焼入性を備えてい
るので、踏面から50mm程度の深い領域まで、踏面に
近い硬さのリム部が得られる。したがって、摩耗変形、
熱亀裂等が生じた踏面を削除して、車輪を再生利用する
場合の寿命が長い。
化学組成と本発明の焼入方法とを組み合わせることによ
って、その性能がいっそう顕著に発揮される。
られる車輪は、鉄道の高速化にも十分耐えることができ
る耐熱亀裂性と耐摩耗性を備えていることが裏付けられ
た。
製造方法で得られる鉄道車両用車輪は、車輪踏面から深
さ50mm程度の深い領域まで、耐熱亀裂性および耐摩
耗性ともに良好である。そのため、耐割損性に優れるば
かりでなく、寿命も長いので、車輪としての安全性が高
く、メンテナンスに要する工数の削減も可能である。し
たがって、近年の高速化された鉄道車両用車輪として特
に好適であり、産業上極めて有用な効果を奏する。
f、ベーナイト変態開始曲線Bs、同完了曲線Bfおよ
びマルテンサイト変態開始曲線Msと従来の車輪用鋼の
冷却曲線の関係を模式的に示す図であり、(a)は焼入
性が低い場合、(b)は焼入性が高い場合である。
係を示す図である。
mの位置の冷却時間と温度との関係を示す図であり、
(a)、(b)および(c)は、それぞれ、車輪No.
1、2、3に関する測定結果である。
の変化を示す図であり、(a)、(b)および(c)
は、それぞれ車輪No.1、2、3に関する測定結果で
ある。
Claims (3)
- 【請求項1】重量%で、 C :0.4〜0.75%、 Si:0.4〜0.95%、 Mn:0.6〜1.2%、 Cr:0〜0.2%未満、 P :0.03%以下、 S :0.03%以下 を含有し、残部がFeおよびその他不可避の不純物から
なる化学組成の鋼で構成された一体型の鉄道車両用車輪
であって、車輪踏面の表面から少なくとも深さ50mm
までの領域が、パーライト組織からなることを特徴とす
る耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪。 - 【請求項2】請求項1に記載の鉄道車両用車輪の製造方
法であって、車輪踏面部の焼入の際に、下記(1) および
(2) の連続した冷却処理を施すことにより、ベーナイト
変態およびマルテンサイト変態を回避することを特徴と
する鉄道車両用車輪の製造方法。 (1) 車輪踏面部の温度が連続冷却変態曲線図におけるパ
ーライト変態開始温度に降下する前の段階で冷却を中断
または弱くする処理、 (2) さらに冷却する処理。 - 【請求項3】請求項1に記載の鉄道車両用車輪の製造方
法であって、車輪踏面部の焼入の際に、下記〜の連
続した冷却処理を施すことにより、ベーナイト変態およ
びマルテンサイト変態を回避することを特徴とする鉄道
車両用車輪の製造方法。 車輪踏面部の冷却曲線が連続冷却変態曲線図におけ
るパーライト生成領域を通る条件で冷却する処理、 車輪踏面部の温度がマルテンサイト変態温度に降下
する前の段階で冷却を中断または弱くする処理、 さらに冷却する処理。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP00920496A JP3516189B2 (ja) | 1996-01-23 | 1996-01-23 | 耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪およびその製造方法 |
CA002195287A CA2195287C (en) | 1996-01-23 | 1997-01-16 | Railway wheel and manufacturing method of the railway wheel |
US08/787,218 US5899516A (en) | 1996-01-23 | 1997-01-22 | Railway wheel and manufacturing method of the railway wheel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP00920496A JP3516189B2 (ja) | 1996-01-23 | 1996-01-23 | 耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09202937A JPH09202937A (ja) | 1997-08-05 |
JP3516189B2 true JP3516189B2 (ja) | 2004-04-05 |
Family
ID=11713957
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP00920496A Expired - Lifetime JP3516189B2 (ja) | 1996-01-23 | 1996-01-23 | 耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪およびその製造方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5899516A (ja) |
JP (1) | JP3516189B2 (ja) |
CA (1) | CA2195287C (ja) |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6205930B1 (en) * | 1999-03-09 | 2001-03-27 | Curt J. Waedekin | Trolley wheel tread and flange |
EP1092489B1 (de) * | 1999-10-15 | 2002-09-18 | Rothe Erde GmbH | Verfahren zum Herstellen eines Laufrades für Kettenfahrzeuge |
US6372057B1 (en) | 2000-06-01 | 2002-04-16 | Sumitomo Metal Industries, Inc. | Steel alloy railway wheels |
US6357297B1 (en) | 2000-06-01 | 2002-03-19 | Sumitomo Metal Industries, Inc. | Method for preventing shattered-rim fracture in railway wheels |
US6387191B1 (en) | 2000-07-21 | 2002-05-14 | Transportation Technology Center, Inc. | Railway wheels resistant to martensite transformation |
US20070151817A1 (en) * | 2005-12-13 | 2007-07-05 | Rfpc Holding Corp. | Railway Vehicle Brake Shoe |
EP2167694A4 (en) * | 2007-06-19 | 2013-08-21 | Qr Ltd | TREATMENT OF RAILWAY WAGON WHEELS |
US20090053095A1 (en) * | 2007-08-23 | 2009-02-26 | Transportation Technology Center, Inc. | Railroad steels having improved resistance to rolling contact fatigue |
US7591909B2 (en) * | 2007-08-23 | 2009-09-22 | Transportation Technology Center, Inc. | Railroad wheel steels having improved resistance to rolling contact fatigue |
US7559999B2 (en) * | 2007-08-23 | 2009-07-14 | Transportation Technology Center, Inc. | Railroad wheel steels having improved resistance to rolling contact fatigue |
JP5494433B2 (ja) * | 2010-11-18 | 2014-05-14 | 新日鐵住金株式会社 | 車輪用鋼 |
EP2785890B1 (en) * | 2011-11-28 | 2015-07-15 | Tata Steel UK Ltd | Rail steel with an excellent combination of wear properties, rolling contact fatigue resistance and weldability |
JP5776565B2 (ja) * | 2012-01-23 | 2015-09-09 | 新日鐵住金株式会社 | レール鋼及び車輪鋼の材質選択方法 |
JP5761116B2 (ja) * | 2012-04-27 | 2015-08-12 | 新日鐵住金株式会社 | 車輪用鋼 |
CN106460117A (zh) * | 2014-06-11 | 2017-02-22 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁路车辆用车轮及铁路车辆用车轮的制造方法 |
CN104325838B (zh) * | 2014-10-22 | 2016-08-24 | 雷帮荣 | 一种高铁车轮及其热挤压整体成型方法 |
RU2612479C1 (ru) * | 2015-10-15 | 2017-03-09 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Устройство для охлаждения обода при термоупрочнении железнодорожных колёс |
CN110462090A (zh) | 2017-03-31 | 2019-11-15 | 日本制铁株式会社 | 铁路车轮 |
JP6485604B2 (ja) | 2017-03-31 | 2019-03-20 | 新日鐵住金株式会社 | 鉄道車輪の製造方法及び鉄道車輪 |
JP6773254B2 (ja) | 2018-09-28 | 2020-10-21 | 日本製鉄株式会社 | 鉄道車輪 |
US20220032681A1 (en) * | 2018-09-28 | 2022-02-03 | Nippon Steel Corporation | Railway wheel |
WO2021193808A1 (ja) | 2020-03-26 | 2021-09-30 | 日本製鉄株式会社 | 鉄道車輪 |
JPWO2022220237A1 (ja) | 2021-04-16 | 2022-10-20 | ||
CN114058965B (zh) * | 2021-11-30 | 2022-05-13 | 宝武集团马钢轨交材料科技有限公司 | 一种高抗接触疲劳微合金钢车轮及其生产方法 |
CN114959473B (zh) * | 2022-05-25 | 2023-08-25 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种推土机支重轮用钢及其生产方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3753789A (en) * | 1972-02-23 | 1973-08-21 | Amsted Ind Inc | Making cast steel railway wheels |
US4170497A (en) * | 1977-08-24 | 1979-10-09 | The Regents Of The University Of California | High strength, tough alloy steel |
JPS57143465A (en) * | 1981-02-27 | 1982-09-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel for railroad wheel with superior wear resistance and cracking loss resistance |
DE4234192C2 (de) * | 1992-10-10 | 1996-01-11 | Gutehoffnungshuette Man | Hoch belastbare Vollräder und Radreifen für Schienen-Triebfahrzeuge und Wagen |
-
1996
- 1996-01-23 JP JP00920496A patent/JP3516189B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-01-16 CA CA002195287A patent/CA2195287C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-22 US US08/787,218 patent/US5899516A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2195287C (en) | 2001-01-23 |
CA2195287A1 (en) | 1997-07-24 |
US5899516A (en) | 1999-05-04 |
JPH09202937A (ja) | 1997-08-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3516189B2 (ja) | 耐摩耗性および耐熱亀裂性に優れた鉄道車両用車輪およびその製造方法 | |
CA2451147C (en) | Pearlitic steel rail excellent in wear resistance and ductility and method for producing the same | |
CA2812905C (en) | Steel for wheel | |
EP0754775B1 (en) | Perlite rail of high abrasion resistance and method of manufacturing the same | |
JP7136195B2 (ja) | 鉄道用車軸 | |
JP6485604B2 (ja) | 鉄道車輪の製造方法及び鉄道車輪 | |
CA2936780A1 (en) | Rail and method for manufacturing same | |
JP7024860B2 (ja) | 鉄道用車軸 | |
JP6773254B2 (ja) | 鉄道車輪 | |
JP6769579B2 (ja) | レールおよびその製造方法 | |
JP2004315928A (ja) | 耐摩耗性および耐熱き裂性に優れた高炭素鉄道車両用車輪 | |
JP6852761B2 (ja) | レールおよびその製造方法 | |
JPH0892645A (ja) | 車輪とのなじみ性に優れた高強度レールおよびその製造方法 | |
AU2019242777B2 (en) | Rail | |
JP7173366B2 (ja) | 耐疲労き裂伝播特性に優れるレールおよびその製造方法 | |
AU2019242158B2 (en) | Rail and method for manufacturing same | |
JP2021063248A (ja) | レール | |
CN117203361A (zh) | 铁道车轮 | |
JPH06336613A (ja) | 耐表面損傷性に優れた高強度ベイナイト系レールの製造法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040108 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080130 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090130 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100130 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110130 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120130 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130130 Year of fee payment: 9 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130130 Year of fee payment: 9 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130130 Year of fee payment: 9 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140130 Year of fee payment: 10 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |