JP3513065B2 - 潤滑グリス - Google Patents
潤滑グリスInfo
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Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- General Details Of Gearings (AREA)
- Lubricants (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、減速機構付きモー
タの回転軸と軸受との高い接触圧が作用する摺接部分に
塗布される潤滑グリスに関する。
タの回転軸と軸受との高い接触圧が作用する摺接部分に
塗布される潤滑グリスに関する。
【０００２】
【従来の技術】車両には、ワイパ装置やパワーウインド
装置等の駆動源として、ウォーム及びウォームホイール
を備えた減速機構付きモータが搭載されている。このよ
うな減速機構付きモータは、従来より小型で高出力なも
のが要求され、更なる高効率化が望まれている。そこ
で、１つの手法として、ウォームとウォームホイールと
の噛合部分等に塗布する潤滑グリスを改善し、相互間の
摩擦抵抗を低減して、前記モータを高効率化することが
考えられている。
装置等の駆動源として、ウォーム及びウォームホイール
を備えた減速機構付きモータが搭載されている。このよ
うな減速機構付きモータは、従来より小型で高出力なも
のが要求され、更なる高効率化が望まれている。そこ
で、１つの手法として、ウォームとウォームホイールと
の噛合部分等に塗布する潤滑グリスを改善し、相互間の
摩擦抵抗を低減して、前記モータを高効率化することが
考えられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、潤滑グリス
の具体例は、特開平８−２０７８７号公報や、特開平４
−６３８９５号公報に開示されているが、この公報で
は、摺接部間から発生する摺接音を低減したり、相互の
摩耗を低減したりする一般的な技術が開示されている。
の具体例は、特開平８−２０７８７号公報や、特開平４
−６３８９５号公報に開示されているが、この公報で
は、摺接部間から発生する摺接音を低減したり、相互の
摩耗を低減したりする一般的な技術が開示されている。
【０００４】しかしながら、ワイパ装置やパワーウイン
ド装置に用いるモータは、その出力軸に大きな荷重がか
かる場合があり、このような場合、ウォーム・ウォーム
ホイール相互の歯面には高い接触圧が作用する。このよ
うな高い接触圧が作用する部間に使用する場合、上記公
報の潤滑グリスが有効かどうかが記載されていない。そ
のため、場合によっては、摺動抵抗を小さくできずモー
タの効率を向上できないばかりか、故障の原因となる虞
がある。
ド装置に用いるモータは、その出力軸に大きな荷重がか
かる場合があり、このような場合、ウォーム・ウォーム
ホイール相互の歯面には高い接触圧が作用する。このよ
うな高い接触圧が作用する部間に使用する場合、上記公
報の潤滑グリスが有効かどうかが記載されていない。そ
のため、場合によっては、摺動抵抗を小さくできずモー
タの効率を向上できないばかりか、故障の原因となる虞
がある。
【０００５】又、これは、ウォームとウォームホイール
との噛合部分に限らず、軸受と回転軸との摺接面間や、
高い接触圧が作用するモータ以外のその他の摺動部材間
において上記のような潤滑グリスを使用した場合、同様
の不具合が生じる虞がある。
との噛合部分に限らず、軸受と回転軸との摺接面間や、
高い接触圧が作用するモータ以外のその他の摺動部材間
において上記のような潤滑グリスを使用した場合、同様
の不具合が生じる虞がある。
【０００６】本発明は、上記問題点を解決するためにな
されたものであって、その目的は、高い接触圧が作用す
る摺動部間に使用されても、優れた潤滑特性を安定して
発揮できる潤滑グリスを提供することにある。
されたものであって、その目的は、高い接触圧が作用す
る摺動部間に使用されても、優れた潤滑特性を安定して
発揮できる潤滑グリスを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
め、請求項１に記載の発明は、０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ２］を超える接触圧が作用する減速機構付きモータの
鉄製の回転軸と金属製の軸受との摺接部分に使用される
潤滑グリスであって、ベースグリスに固体潤滑剤を添加
してなり、前記固体潤滑剤の粒径を５［μｍ］〜４０
［μｍ］とし、その固体潤滑剤を１０［重量％］以上添
加した。
め、請求項１に記載の発明は、０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ２］を超える接触圧が作用する減速機構付きモータの
鉄製の回転軸と金属製の軸受との摺接部分に使用される
潤滑グリスであって、ベースグリスに固体潤滑剤を添加
してなり、前記固体潤滑剤の粒径を５［μｍ］〜４０
［μｍ］とし、その固体潤滑剤を１０［重量％］以上添
加した。
【０００８】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の潤滑グリスにおいて、前記軸受はＦｅ−Ｃｕ製であ
る。請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の
潤滑グリスにおいて、前記潤滑グリスを１．５［ｋｇｆ
／ｍｍ ２ ］を超える接触圧が作用する前記摺接部分に使
用した。請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいず
れか１項に記載の潤滑グリスにおいて、前記固体潤滑剤
の粒径を１０［μｍ］〜４０［μｍ］とした。請求項５
に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか１項に記載の
潤滑グリスにおいて、前記固体潤滑剤を１５［重量％］
以上添加した。
の潤滑グリスにおいて、前記軸受はＦｅ−Ｃｕ製であ
る。請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の
潤滑グリスにおいて、前記潤滑グリスを１．５［ｋｇｆ
／ｍｍ ２ ］を超える接触圧が作用する前記摺接部分に使
用した。請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいず
れか１項に記載の潤滑グリスにおいて、前記固体潤滑剤
の粒径を１０［μｍ］〜４０［μｍ］とした。請求項５
に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか１項に記載の
潤滑グリスにおいて、前記固体潤滑剤を１５［重量％］
以上添加した。
【０００９】請求項６に記載の発明は、請求項１〜３の
いずれか１項に記載の潤滑グリスにおいて、前記固体潤
滑剤は、少なくともポリエチレンビーズからなる。請求
項７に記載の発明は、請求項６に記載の潤滑グリスにお
いて、前記固体潤滑剤は、更にポリテトラフルオロエチ
レンパウダーを有する。
いずれか１項に記載の潤滑グリスにおいて、前記固体潤
滑剤は、少なくともポリエチレンビーズからなる。請求
項７に記載の発明は、請求項６に記載の潤滑グリスにお
いて、前記固体潤滑剤は、更にポリテトラフルオロエチ
レンパウダーを有する。
【００１０】
【００１１】従って、各請求項に記載の発明によれば、
粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］の固体潤滑剤を１０
［重量％］以上、ベースグリスに添加して潤滑グリスが
構成される。このような潤滑グリスを０．５［ｋｇｆ／
ｍｍ２］を超える接触圧が作用する減速機構付きモータ
の鉄製の回転軸と金属製の軸受との摺接部分に使用した
場合、該摺接部分の静摩擦係数を安定的に小さくでき、
優れた潤滑性能を発揮できる（図３〜図８参照）。
粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］の固体潤滑剤を１０
［重量％］以上、ベースグリスに添加して潤滑グリスが
構成される。このような潤滑グリスを０．５［ｋｇｆ／
ｍｍ２］を超える接触圧が作用する減速機構付きモータ
の鉄製の回転軸と金属製の軸受との摺接部分に使用した
場合、該摺接部分の静摩擦係数を安定的に小さくでき、
優れた潤滑性能を発揮できる（図３〜図８参照）。
【００１２】請求項３に記載の発明によれば、相互間の
接触圧が増加しても静摩擦係数がほぼ一定となるので、
安定した潤滑特性を発揮できる（図３及び図６参照）。
請求項４に記載の発明によれば、固体潤滑剤の粒径を１
０［μｍ］〜４０［μｍ］としたので、摺接部材間の静
摩擦係数をより安定的に小さくでき、優れた潤滑性能を
発揮できる（図３〜図８参照）。
接触圧が増加しても静摩擦係数がほぼ一定となるので、
安定した潤滑特性を発揮できる（図３及び図６参照）。
請求項４に記載の発明によれば、固体潤滑剤の粒径を１
０［μｍ］〜４０［μｍ］としたので、摺接部材間の静
摩擦係数をより安定的に小さくでき、優れた潤滑性能を
発揮できる（図３〜図８参照）。
【００１３】請求項５に記載の発明によれば、固体潤滑
剤を１５［重量％］以上添加したので、摺接部材間の静
摩擦係数をより安定的に小さくでき、優れた潤滑性能を
発揮できる（図３〜図８参照）。
剤を１５［重量％］以上添加したので、摺接部材間の静
摩擦係数をより安定的に小さくでき、優れた潤滑性能を
発揮できる（図３〜図８参照）。
【００１４】請求項６に記載の発明によれば、少なくと
もポリエチレンビーズを固体潤滑剤として添加すること
により、相互間の静摩擦係数を安定的に小さくでき、優
れた潤滑性能を発揮できる（図３〜図８参照）。
もポリエチレンビーズを固体潤滑剤として添加すること
により、相互間の静摩擦係数を安定的に小さくでき、優
れた潤滑性能を発揮できる（図３〜図８参照）。
【００１５】請求項７に記載の発明によれば、更にポリ
テトラフルオロエチレンパウダーを固体潤滑剤として添
加することにより、相互間の静摩擦係数をより安定的に
小さくでき、優れた潤滑性能を発揮できる（図５参
照）。
テトラフルオロエチレンパウダーを固体潤滑剤として添
加することにより、相互間の静摩擦係数をより安定的に
小さくでき、優れた潤滑性能を発揮できる（図５参
照）。
【００１６】
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した一実施
の形態を図面に従って説明する。図１は、車両用パワー
ウインド装置に用いる減速機構付きモータ１を示す。減
速機構付きモータ１の駆動源たるモータ部２は、ヨーク
ハウジング３、回転軸４を有する回転子５、マグネット
６、ブラシ装置７等を備えている。ヨークハウジング３
は有底筒状に形成され、その底部には軸受凹部３ａが形
成される。軸受凹部３ａにはメタル軸受８が固定され、
該軸受８により回転軸４の基端部（図１における下端
部）が回転可能に支持される。回転軸４の基端部にはス
ラスト摺接部４ａが備えられ、該回転軸４はそのスラス
ト摺接部４ａが軸受凹部３ａの底面に当接した状態で支
持される。つまり、この軸受凹部３ａは、回転軸４のス
ラスト荷重を受ける軸受部である。
の形態を図面に従って説明する。図１は、車両用パワー
ウインド装置に用いる減速機構付きモータ１を示す。減
速機構付きモータ１の駆動源たるモータ部２は、ヨーク
ハウジング３、回転軸４を有する回転子５、マグネット
６、ブラシ装置７等を備えている。ヨークハウジング３
は有底筒状に形成され、その底部には軸受凹部３ａが形
成される。軸受凹部３ａにはメタル軸受８が固定され、
該軸受８により回転軸４の基端部（図１における下端
部）が回転可能に支持される。回転軸４の基端部にはス
ラスト摺接部４ａが備えられ、該回転軸４はそのスラス
ト摺接部４ａが軸受凹部３ａの底面に当接した状態で支
持される。つまり、この軸受凹部３ａは、回転軸４のス
ラスト荷重を受ける軸受部である。
【００１８】ヨークハウジング３の開口部３ｂには、突
出した回転軸４を覆うように樹脂製の減速ハウジング９
が組み付けられる。減速ハウジング９内は、その内部に
配置される回転軸４の一部及びウォームホイール１０等
を収容可能な所定形状に形成される。減速ハウジング９
内には２つのメタル軸受１１，１２が固定され、該軸受
１１，１２により前記回転軸４の中央部及び先端部（図
１における上端部）が回転可能に支持される。
出した回転軸４を覆うように樹脂製の減速ハウジング９
が組み付けられる。減速ハウジング９内は、その内部に
配置される回転軸４の一部及びウォームホイール１０等
を収容可能な所定形状に形成される。減速ハウジング９
内には２つのメタル軸受１１，１２が固定され、該軸受
１１，１２により前記回転軸４の中央部及び先端部（図
１における上端部）が回転可能に支持される。
【００１９】又、前記減速ハウジング９内には、回転軸
４の先端端面にその開口部が対向する軸受凹部９ａが形
成される。軸受凹部９ａにはスラストプレート１３が嵌
挿され、該プレート１３と回転軸４の先端端面との間に
はスラスト受け材１４が介在される。つまり、このスラ
ストプレート１３及びスラスト受け材１４は、回転軸４
のスラスト荷重を受ける軸受部を構成している。
４の先端端面にその開口部が対向する軸受凹部９ａが形
成される。軸受凹部９ａにはスラストプレート１３が嵌
挿され、該プレート１３と回転軸４の先端端面との間に
はスラスト受け材１４が介在される。つまり、このスラ
ストプレート１３及びスラスト受け材１４は、回転軸４
のスラスト荷重を受ける軸受部を構成している。
【００２０】前記回転軸４の軸受１１，１２間にはウォ
ーム４ｂが形成される。そして、このウォーム４ｂと前
記ウォームホイール１０とが噛合うことにより、該回転
軸４と直交する方向に設けられる出力軸（図示略）に回
転力を伝達し、ウインドガラスを開閉するようになって
いる。
ーム４ｂが形成される。そして、このウォーム４ｂと前
記ウォームホイール１０とが噛合うことにより、該回転
軸４と直交する方向に設けられる出力軸（図示略）に回
転力を伝達し、ウインドガラスを開閉するようになって
いる。
【００２１】又、ウォーム４ｂとウォームホイール１０
との噛合部分には、潤滑グリスＧが塗布される。前記潤
滑グリスＧは、図２に示すように、ポリアルキレングリ
コールよりなる基油と、リチウム石けんよりなる増ちょ
う剤とを混合したベースグリスｘに対し、固体潤滑剤と
しての球状のポリエチレンビーズ（ＰＥビーズ）ｙが添
加されて構成されている。そして、この噛合部分、即ち
ウォーム４ｂとウォームホイール１０の相互の歯面間に
は、高い接触圧が作用、特にウィンドガラスが上端位置
又は下端位置に配置されている状態で、更にモータ１が
開方向又は閉方向に回転しようとする場合には、３［ｋ
ｇｆ／ｍｍ2］前後の高い接触圧が作用する。本実施形
態の潤滑グリスＧは、このような高い接触圧が作用する
部間の摺動を円滑にするものである。
との噛合部分には、潤滑グリスＧが塗布される。前記潤
滑グリスＧは、図２に示すように、ポリアルキレングリ
コールよりなる基油と、リチウム石けんよりなる増ちょ
う剤とを混合したベースグリスｘに対し、固体潤滑剤と
しての球状のポリエチレンビーズ（ＰＥビーズ）ｙが添
加されて構成されている。そして、この噛合部分、即ち
ウォーム４ｂとウォームホイール１０の相互の歯面間に
は、高い接触圧が作用、特にウィンドガラスが上端位置
又は下端位置に配置されている状態で、更にモータ１が
開方向又は閉方向に回転しようとする場合には、３［ｋ
ｇｆ／ｍｍ2］前後の高い接触圧が作用する。本実施形
態の潤滑グリスＧは、このような高い接触圧が作用する
部間の摺動を円滑にするものである。
【００２２】ここで、本出願人は、高い接触圧が作用す
るウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間に適した潤滑
グリスＧの組成を以下のようにして検討した。尚、本実
施形態では、ウォーム４ｂ（回転軸４）が鉄（Ｓ５５
Ｃ）、ウォームホイール１０がポリアセタール樹脂（Ｐ
ＯＭ樹脂）で構成されいるが、その噛合部分を擬似的に
作るために、鉄（Ｓ５５Ｃ）製の金属プレートの上面に
後述する各種潤滑グリスＧ１〜Ｇ６を塗布し、該グリス
Ｇ１〜Ｇ６上にポリアセタール（ＰＯＭ）製の樹脂プレ
ートを配置して、該樹脂プレートを金属プレート側に所
定の圧力で押圧した。そして、このような構成の測定装
置を８０℃雰囲気中に９６時間放置し、その後、以下の
１〜３に示す種々の条件において、両プレート相互間の
静摩擦係数を測定した。
るウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間に適した潤滑
グリスＧの組成を以下のようにして検討した。尚、本実
施形態では、ウォーム４ｂ（回転軸４）が鉄（Ｓ５５
Ｃ）、ウォームホイール１０がポリアセタール樹脂（Ｐ
ＯＭ樹脂）で構成されいるが、その噛合部分を擬似的に
作るために、鉄（Ｓ５５Ｃ）製の金属プレートの上面に
後述する各種潤滑グリスＧ１〜Ｇ６を塗布し、該グリス
Ｇ１〜Ｇ６上にポリアセタール（ＰＯＭ）製の樹脂プレ
ートを配置して、該樹脂プレートを金属プレート側に所
定の圧力で押圧した。そして、このような構成の測定装
置を８０℃雰囲気中に９６時間放置し、その後、以下の
１〜３に示す種々の条件において、両プレート相互間の
静摩擦係数を測定した。
【００２３】１．接触圧の増加に伴うＳ５５Ｃプレート
・ＰＯＭプレート相互間の静摩擦係数の変化を測定。図
３に示すように、ベースグリス（ポリアルキレングリコ
ール＋リチウム石けん）にＰＥビーズを１５［重量％］
添加した潤滑グリスＧ１と、ＰＥビーズを添加しない、
即ちＰＥビーズが０［重量％］の潤滑グリスＧ２とを使
用した場合における静摩擦係数の変化を測定した。尚、
この場合、ＰＥビーズの粒径は２０［μｍ］とした。
又、両グリスＧ１，Ｇ２には、前記ＰＥビーズと同じ粒
径の固体潤滑剤としてのポリテトラフルオロエチレンパ
ウダー（ＰＴＦＥパウダー）が２［重量％］添加されて
いる。そして、この測定では、Ｓ５５Ｃ製金属プレート
とＰＯＭ製樹脂プレートとの相互の接触圧を、０．２５
［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］まで増加
させた。
・ＰＯＭプレート相互間の静摩擦係数の変化を測定。図
３に示すように、ベースグリス（ポリアルキレングリコ
ール＋リチウム石けん）にＰＥビーズを１５［重量％］
添加した潤滑グリスＧ１と、ＰＥビーズを添加しない、
即ちＰＥビーズが０［重量％］の潤滑グリスＧ２とを使
用した場合における静摩擦係数の変化を測定した。尚、
この場合、ＰＥビーズの粒径は２０［μｍ］とした。
又、両グリスＧ１，Ｇ２には、前記ＰＥビーズと同じ粒
径の固体潤滑剤としてのポリテトラフルオロエチレンパ
ウダー（ＰＴＦＥパウダー）が２［重量％］添加されて
いる。そして、この測定では、Ｓ５５Ｃ製金属プレート
とＰＯＭ製樹脂プレートとの相互の接触圧を、０．２５
［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］まで増加
させた。
【００２４】図３の特性図によれば、相互の接触圧が
０．２５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］
までの区間において、潤滑グリスＧ１を使用した場合の
静摩擦係数は約０．０７〜約０．１１まで増加し、潤滑
グリスＧ２を使用した場合の静摩擦係数は約０．０８〜
約０．１７まで増加する。つまり、潤滑グリスＧ１にお
ける静摩擦係数の増加度合は、潤滑グリスＧ２における
それより小さい。
０．２５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］
までの区間において、潤滑グリスＧ１を使用した場合の
静摩擦係数は約０．０７〜約０．１１まで増加し、潤滑
グリスＧ２を使用した場合の静摩擦係数は約０．０８〜
約０．１７まで増加する。つまり、潤滑グリスＧ１にお
ける静摩擦係数の増加度合は、潤滑グリスＧ２における
それより小さい。
【００２５】又、この場合、相互の接触圧が比較的低い
０．２５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］
までの区間では、両グリスＧ１，Ｇ２における静摩擦係
数の差は小さいが、相互の接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］〜１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］までの区間では、潤滑
グリスＧ２における静摩擦係数が潤滑グリスＧ１におけ
るそれと比べて急激に増加し、両グリスＧ１，Ｇ２にお
ける静摩擦係数の差が次第に大きくなる。
０．２５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］
までの区間では、両グリスＧ１，Ｇ２における静摩擦係
数の差は小さいが、相互の接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］〜１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］までの区間では、潤滑
グリスＧ２における静摩擦係数が潤滑グリスＧ１におけ
るそれと比べて急激に増加し、両グリスＧ１，Ｇ２にお
ける静摩擦係数の差が次第に大きくなる。
【００２６】そして、相互の接触圧が１．５［ｋｇｆ／
ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］までの区間では、潤
滑グリスＧ１における静摩擦係数は約０．１１でほぼ一
定、潤滑グリスＧ２における静摩擦係数は約０．１７で
ほぼ一定になる。つまり、この区間では、両グリスＧ
１，Ｇ２における静摩擦係数はともに増加することなく
ほぼ一定になる。
ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］までの区間では、潤
滑グリスＧ１における静摩擦係数は約０．１１でほぼ一
定、潤滑グリスＧ２における静摩擦係数は約０．１７で
ほぼ一定になる。つまり、この区間では、両グリスＧ
１，Ｇ２における静摩擦係数はともに増加することなく
ほぼ一定になる。
【００２７】従って、この特性図によれば、粒径が２０
［μｍ］のＰＥビーズを１５［重量％］添加した潤滑グ
リスＧ１は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧
が作用するプレート間に使用すると、優れた潤滑特性を
示すことが判った。更に、潤滑グリスＧ１は、１．５
［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作用するプレート
間に使用すると、該プレート間の静摩擦係数がほぼ一定
になるので、安定した潤滑特性を示すことが判った。つ
まり、潤滑グリスＧ１は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ 2］を
超える接触圧が作用するプレート間に使用することが好
ましく、１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作
用するプレート間に使用することが最適であるといえ
る。
［μｍ］のＰＥビーズを１５［重量％］添加した潤滑グ
リスＧ１は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧
が作用するプレート間に使用すると、優れた潤滑特性を
示すことが判った。更に、潤滑グリスＧ１は、１．５
［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作用するプレート
間に使用すると、該プレート間の静摩擦係数がほぼ一定
になるので、安定した潤滑特性を示すことが判った。つ
まり、潤滑グリスＧ１は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ 2］を
超える接触圧が作用するプレート間に使用することが好
ましく、１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作
用するプレート間に使用することが最適であるといえ
る。
【００２８】２．ＰＥビーズの粒径増加に伴うＳ５５Ｃ
プレート・ＰＯＭプレート相互間の静摩擦係数の変化を
測定。図４に示すように、ベースグリス（ポリアルキレ
ングリコール＋リチウム石けん）に対し、粒径を５［μ
ｍ］〜４０［μｍ］まで増加させ、各々の粒径のＰＥビ
ーズを１５［重量％］添加した潤滑グリスＧ３をそれぞ
れ使用した場合における静摩擦係数を測定した（図４中
の粒径が「０」の場合においては、ＰＥビーズを添加し
ないときの潤滑グリスＧ３の静摩擦係数である）。尚、
この場合、Ｓ５５Ｃ製金属プレートとＰＯＭ製樹脂プレ
ートとの相互の接触圧を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定
とした。
プレート・ＰＯＭプレート相互間の静摩擦係数の変化を
測定。図４に示すように、ベースグリス（ポリアルキレ
ングリコール＋リチウム石けん）に対し、粒径を５［μ
ｍ］〜４０［μｍ］まで増加させ、各々の粒径のＰＥビ
ーズを１５［重量％］添加した潤滑グリスＧ３をそれぞ
れ使用した場合における静摩擦係数を測定した（図４中
の粒径が「０」の場合においては、ＰＥビーズを添加し
ないときの潤滑グリスＧ３の静摩擦係数である）。尚、
この場合、Ｓ５５Ｃ製金属プレートとＰＯＭ製樹脂プレ
ートとの相互の接触圧を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定
とした。
【００２９】図４の特性図によれば、ＰＥビーズの粒径
が０［μｍ］〜５［μｍ］までの区間では、潤滑グリス
Ｇ３を使用した場合の静摩擦係数の減少幅が小さく、Ｐ
Ｅビーズの粒径が５［μｍ］〜１０［μｍ］までの区間
では、潤滑グリスＧ３における静摩擦係数が約０．１８
〜約０．１３まで急激に減少する。
が０［μｍ］〜５［μｍ］までの区間では、潤滑グリス
Ｇ３を使用した場合の静摩擦係数の減少幅が小さく、Ｐ
Ｅビーズの粒径が５［μｍ］〜１０［μｍ］までの区間
では、潤滑グリスＧ３における静摩擦係数が約０．１８
〜約０．１３まで急激に減少する。
【００３０】そして、ＰＥビーズの粒径が１０［μｍ］
〜約２５［μｍ］までの区間では、潤滑グリスＧ３にお
ける静摩擦係数が約０．１３〜約０．１１まで緩やかに
減少し、ＰＥビーズの粒径が約２５［μｍ］〜４０［μ
ｍ］までの区間では、潤滑グリスＧ３における静摩擦係
数が約０．１１〜約０．１２まで緩やかに増加する。つ
まり、ＰＥビーズの粒径が１０［μｍ］〜４０［μｍ］
までの区間では、潤滑グリスＧ３における静摩擦係数が
約０．１３〜約０．１１と小さく、しかも変化が小さい
安定した区間である。尚、ＰＥビーズの粒径が４０［μ
ｍ］を超える場合は、図示しないがＰＥビーズの粒径の
増加に伴い静摩擦係数も増加すると推測される。又、こ
のようなＰＥビーズをウォーム４ｂとウォームホイール
１０との噛合部分に使用するには、その大きさが不適当
である。
〜約２５［μｍ］までの区間では、潤滑グリスＧ３にお
ける静摩擦係数が約０．１３〜約０．１１まで緩やかに
減少し、ＰＥビーズの粒径が約２５［μｍ］〜４０［μ
ｍ］までの区間では、潤滑グリスＧ３における静摩擦係
数が約０．１１〜約０．１２まで緩やかに増加する。つ
まり、ＰＥビーズの粒径が１０［μｍ］〜４０［μｍ］
までの区間では、潤滑グリスＧ３における静摩擦係数が
約０．１３〜約０．１１と小さく、しかも変化が小さい
安定した区間である。尚、ＰＥビーズの粒径が４０［μ
ｍ］を超える場合は、図示しないがＰＥビーズの粒径の
増加に伴い静摩擦係数も増加すると推測される。又、こ
のようなＰＥビーズをウォーム４ｂとウォームホイール
１０との噛合部分に使用するには、その大きさが不適当
である。
【００３１】従って、この特性図によれば、１．８［ｋ
ｇｆ／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用す
る場合、粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］までのＰＥビ
ーズを１５［重量％］添加した潤滑グリスＧ３は優れた
潤滑特性を示すことが判った。又、粒径が１０［μｍ］
〜４０［μｍ］までのＰＥビーズを１５［重量％］添加
した潤滑グリスＧ３は、プレート間の静摩擦係数がほぼ
一定になるので、更に安定した潤滑特性を示すことが判
った。
ｇｆ／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用す
る場合、粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］までのＰＥビ
ーズを１５［重量％］添加した潤滑グリスＧ３は優れた
潤滑特性を示すことが判った。又、粒径が１０［μｍ］
〜４０［μｍ］までのＰＥビーズを１５［重量％］添加
した潤滑グリスＧ３は、プレート間の静摩擦係数がほぼ
一定になるので、更に安定した潤滑特性を示すことが判
った。
【００３２】更に、前記図３の特性図より、接触圧が
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の粒径を有するＰＥビー
ズを添加した潤滑グリスＧ３は優れた潤滑特性を備える
ことが推測できる。
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の粒径を有するＰＥビー
ズを添加した潤滑グリスＧ３は優れた潤滑特性を備える
ことが推測できる。
【００３３】これにより、接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ３に
おいて、該グリスＧ３に添加するＰＥビーズの粒径は５
［μｍ］〜４０［μｍ］の範囲が好ましく、１０［μ
ｍ］〜４０［μｍ］の範囲が最適であると推測できる。
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ３に
おいて、該グリスＧ３に添加するＰＥビーズの粒径は５
［μｍ］〜４０［μｍ］の範囲が好ましく、１０［μ
ｍ］〜４０［μｍ］の範囲が最適であると推測できる。
【００３４】３．ＰＥビーズの添加量増加に伴うＳ５５
Ｃプレート・ＰＯＭプレート相互間の静摩擦係数の変化
を測定。図５に示すように、ベースグリス（ポリアルキ
レングリコール＋リチウム石けん）に対し、粒径が２０
［μｍ］のＰＥビーズの添加量を０［重量％］〜２５
［重量％］まで増加させた各々の潤滑グリスＧ４〜Ｇ６
を使用した場合における静摩擦係数を測定した。尚、こ
の場合、Ｓ５５Ｃ製金属プレートとＰＯＭ製樹脂プレー
トとの相互の接触圧を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定と
した。又、潤滑グリスＧ４には、上記したＰＴＦＥパウ
ダーが添加されていない。一方、潤滑グリスＧ５には、
ＰＴＦＥパウダーが２［重量％］添加され、潤滑グリス
Ｇ６には、ＰＴＦＥパウダーが４［重量％］添加されて
いる。
Ｃプレート・ＰＯＭプレート相互間の静摩擦係数の変化
を測定。図５に示すように、ベースグリス（ポリアルキ
レングリコール＋リチウム石けん）に対し、粒径が２０
［μｍ］のＰＥビーズの添加量を０［重量％］〜２５
［重量％］まで増加させた各々の潤滑グリスＧ４〜Ｇ６
を使用した場合における静摩擦係数を測定した。尚、こ
の場合、Ｓ５５Ｃ製金属プレートとＰＯＭ製樹脂プレー
トとの相互の接触圧を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定と
した。又、潤滑グリスＧ４には、上記したＰＴＦＥパウ
ダーが添加されていない。一方、潤滑グリスＧ５には、
ＰＴＦＥパウダーが２［重量％］添加され、潤滑グリス
Ｇ６には、ＰＴＦＥパウダーが４［重量％］添加されて
いる。
【００３５】図５の特性図によれば、ＰＥビーズの添加
量が０［重量％］〜１５［重量％］までの区間は、潤滑
グリスＧ４を使用した場合の静摩擦係数が約０．１８〜
約０．１２まで減少し、潤滑グリスＧ５を使用した場合
の静摩擦係数が約０．１７〜約０．１１まで減少し、潤
滑グリスＧ６を使用した場合の静摩擦係数が約０．１６
〜約０．１０まで減少する。この場合、ＰＥビーズの添
加量が１０［重量％］〜１５［重量％］までの区間は、
前記グリスＧ４〜Ｇ６ともに、静摩擦係数の減少幅が小
さくなる区間である。
量が０［重量％］〜１５［重量％］までの区間は、潤滑
グリスＧ４を使用した場合の静摩擦係数が約０．１８〜
約０．１２まで減少し、潤滑グリスＧ５を使用した場合
の静摩擦係数が約０．１７〜約０．１１まで減少し、潤
滑グリスＧ６を使用した場合の静摩擦係数が約０．１６
〜約０．１０まで減少する。この場合、ＰＥビーズの添
加量が１０［重量％］〜１５［重量％］までの区間は、
前記グリスＧ４〜Ｇ６ともに、静摩擦係数の減少幅が小
さくなる区間である。
【００３６】そして、ＰＥビーズの添加量が１５［重量
％］〜２５［重量％］までの区間は、潤滑グリスＧ４に
おける静摩擦係数が約０．１２でほぼ一定、潤滑グリス
Ｇ５における静摩擦係数が約０．１１でほぼ一定、潤滑
グリスＧ６における静摩擦係数が約０．１０でほぼ一定
になる。つまり、この区間では、各グリスＧ４〜Ｇ６に
おける静摩擦係数はともに増加することなくほぼ一定と
なる。
％］〜２５［重量％］までの区間は、潤滑グリスＧ４に
おける静摩擦係数が約０．１２でほぼ一定、潤滑グリス
Ｇ５における静摩擦係数が約０．１１でほぼ一定、潤滑
グリスＧ６における静摩擦係数が約０．１０でほぼ一定
になる。つまり、この区間では、各グリスＧ４〜Ｇ６に
おける静摩擦係数はともに増加することなくほぼ一定と
なる。
【００３７】つまり、ＰＥビーズの添加量が１０［重量
％］〜２５［重量％］までの区間は、各潤滑グリスＧ４
〜Ｇ６における静摩擦係数がそれぞれ約０．１４、０．
１２、０．１１と比較的小さく、しかも変化が小さい安
定した区間である。更に、ＰＥビーズの添加量が１５
［重量％］〜２５［重量％］までの区間は、各潤滑グリ
スＧ４〜Ｇ６における静摩擦係数がそれぞれ約０．１
２、０．１１、０．１０と小さく、しかもほぼ一定とな
るより安定した区間である。
％］〜２５［重量％］までの区間は、各潤滑グリスＧ４
〜Ｇ６における静摩擦係数がそれぞれ約０．１４、０．
１２、０．１１と比較的小さく、しかも変化が小さい安
定した区間である。更に、ＰＥビーズの添加量が１５
［重量％］〜２５［重量％］までの区間は、各潤滑グリ
スＧ４〜Ｇ６における静摩擦係数がそれぞれ約０．１
２、０．１１、０．１０と小さく、しかもほぼ一定とな
るより安定した区間である。
【００３８】従って、この特性図によれば、１．８［ｋ
ｇｆ／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用す
る場合、粒径が２０［μｍ］のＰＥビーズを１０［重量
％］〜２５［重量％］添加した潤滑グリスＧ４〜Ｇ６は
優れた潤滑特性を示すことが判った。又、ＰＥビーズの
添加量を１５［重量％］〜２５［重量％］とした潤滑グ
リスＧ４〜Ｇ６は、上記したようにプレート間の静摩擦
係数がほぼ一定になる範囲であるので、更に安定した潤
滑特性を示すことが判った。
ｇｆ／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用す
る場合、粒径が２０［μｍ］のＰＥビーズを１０［重量
％］〜２５［重量％］添加した潤滑グリスＧ４〜Ｇ６は
優れた潤滑特性を示すことが判った。又、ＰＥビーズの
添加量を１５［重量％］〜２５［重量％］とした潤滑グ
リスＧ４〜Ｇ６は、上記したようにプレート間の静摩擦
係数がほぼ一定になる範囲であるので、更に安定した潤
滑特性を示すことが判った。
【００３９】更に、前記図３の特性図より、接触圧が
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の添加量でＰＥビーズを
添加した潤滑グリスＧ４〜Ｇ６は優れた潤滑特性を備え
ることが推測できる。
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の添加量でＰＥビーズを
添加した潤滑グリスＧ４〜Ｇ６は優れた潤滑特性を備え
ることが推測できる。
【００４０】これにより、接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ４〜
Ｇ６において、該グリスＧ４〜Ｇ６に添加するＰＥビー
ズの添加量が１０［重量％］〜２５［重量％］の範囲が
好ましく、１５［重量％］〜２５［重量％］の範囲が最
適であると推測できる。
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ４〜
Ｇ６において、該グリスＧ４〜Ｇ６に添加するＰＥビー
ズの添加量が１０［重量％］〜２５［重量％］の範囲が
好ましく、１５［重量％］〜２５［重量％］の範囲が最
適であると推測できる。
【００４１】尚、ＰＴＦＥパウダーを添加しない潤滑グ
リスＧ４よりＰＴＦＥパウダーを２［重量％］添加した
潤滑グリスＧ５の方が静摩擦抵抗が小さく、ＰＴＦＥパ
ウダーを２［重量％］添加した潤滑グリスＧ５よりＰＴ
ＦＥパウダーを４［重量％］添加した潤滑グリスＧ６の
方が静摩擦抵抗が小さくなることが判った。
リスＧ４よりＰＴＦＥパウダーを２［重量％］添加した
潤滑グリスＧ５の方が静摩擦抵抗が小さく、ＰＴＦＥパ
ウダーを２［重量％］添加した潤滑グリスＧ５よりＰＴ
ＦＥパウダーを４［重量％］添加した潤滑グリスＧ６の
方が静摩擦抵抗が小さくなることが判った。
【００４２】このように、前記図３〜図５に示す各特性
図より、接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える摺
動部材間に使用する潤滑グリスにおいて、該グリスに添
加するＰＥビーズの粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］の
範囲で、その添加量が１０［重量％］〜２５［重量％］
の範囲が好ましいと推測できる。又、潤滑グリスに添加
するＰＥビーズの粒径が１０［μｍ］〜４０［μｍ］の
範囲内で、その添加量が１５［重量％］〜２５［重量
％］の範囲が最適であると推測できる。
図より、接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える摺
動部材間に使用する潤滑グリスにおいて、該グリスに添
加するＰＥビーズの粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］の
範囲で、その添加量が１０［重量％］〜２５［重量％］
の範囲が好ましいと推測できる。又、潤滑グリスに添加
するＰＥビーズの粒径が１０［μｍ］〜４０［μｍ］の
範囲内で、その添加量が１５［重量％］〜２５［重量
％］の範囲が最適であると推測できる。
【００４３】従って、上記結果から、べースグリスに、
粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］のＰＥビーズを１０
［重量％］〜２５［重量％］添加して、本実施形態のモ
ータ１のウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間（相互
の接触圧が２．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］前後の部材間）に
使用する潤滑グリスＧを構成すれば、そのウォーム４ｂ
・ウォームホイール１０間の摩擦係数が小さくなり、相
互間の摺動抵抗が小さくなって、駆動力のロスが低減さ
れる。
粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］のＰＥビーズを１０
［重量％］〜２５［重量％］添加して、本実施形態のモ
ータ１のウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間（相互
の接触圧が２．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］前後の部材間）に
使用する潤滑グリスＧを構成すれば、そのウォーム４ｂ
・ウォームホイール１０間の摩擦係数が小さくなり、相
互間の摺動抵抗が小さくなって、駆動力のロスが低減さ
れる。
【００４４】更に、ベースグリスに、粒径が１０［μ
ｍ］〜４０［μｍ］のＰＥビーズを１５［重量％］〜２
５［重量％］添加して前記潤滑グリスＧを構成すれば、
ウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間の摩擦係数が極
めて小さくなるので、相互間の駆動力のロスがより低減
される。
ｍ］〜４０［μｍ］のＰＥビーズを１５［重量％］〜２
５［重量％］添加して前記潤滑グリスＧを構成すれば、
ウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間の摩擦係数が極
めて小さくなるので、相互間の駆動力のロスがより低減
される。
【００４５】上記したように、本実施の形態によれば、
以下の効果を有する。 （１）図３〜図５に示すように、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ
2］の接触圧が作用する摺接部材間において、粒径が５
［μｍ］〜４０［μｍ］までのＰＥビーズを１０［重量
％］以上、ベースグリスに添加した潤滑グリスを使用す
れば、摺接部材間の摩擦係数を小さくでき、この潤滑グ
リスは優れた潤滑特性を発揮できる。
以下の効果を有する。 （１）図３〜図５に示すように、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ
2］の接触圧が作用する摺接部材間において、粒径が５
［μｍ］〜４０［μｍ］までのＰＥビーズを１０［重量
％］以上、ベースグリスに添加した潤滑グリスを使用す
れば、摺接部材間の摩擦係数を小さくでき、この潤滑グ
リスは優れた潤滑特性を発揮できる。
【００４６】又、粒径が１０［μｍ］〜４０［μｍ］ま
でのＰＥビーズを１５［重量％］以上、ベースグリスに
添加した潤滑グリスを使用すれば、摺接部材間の摩擦係
数をより小さくでき、この潤滑グリスはより優れた潤滑
特性を発揮できる。
でのＰＥビーズを１５［重量％］以上、ベースグリスに
添加した潤滑グリスを使用すれば、摺接部材間の摩擦係
数をより小さくでき、この潤滑グリスはより優れた潤滑
特性を発揮できる。
【００４７】しかも、上記組成の潤滑グリスは、摺接部
材間に高い接触圧を作用させた状態で８０℃雰囲気中に
９６時間放置した後にその静摩擦係数を測定しても、そ
の静摩擦係数が小さな値を示す。従って、上記組成の潤
滑グリスは、優れた潤滑特性を安定的に発揮することが
できる。
材間に高い接触圧を作用させた状態で８０℃雰囲気中に
９６時間放置した後にその静摩擦係数を測定しても、そ
の静摩擦係数が小さな値を示す。従って、上記組成の潤
滑グリスは、優れた潤滑特性を安定的に発揮することが
できる。
【００４８】（２）固体潤滑剤として安価なＰＥビーズ
を用いたので、潤滑グリスのコストの上昇を抑えること
ができる。 （３）図５に示すように、固体潤滑剤として更にＰＴＦ
Ｅパウダーを添加した潤滑グリスは、ＰＴＦＥパウダー
を添加しない潤滑グリスより静摩擦抵抗を小さくできる
ので、潤滑グリスの潤滑特性をより優れたものとするこ
とができる。
を用いたので、潤滑グリスのコストの上昇を抑えること
ができる。 （３）図５に示すように、固体潤滑剤として更にＰＴＦ
Ｅパウダーを添加した潤滑グリスは、ＰＴＦＥパウダー
を添加しない潤滑グリスより静摩擦抵抗を小さくできる
ので、潤滑グリスの潤滑特性をより優れたものとするこ
とができる。
【００４９】（４）本実施形態のモータ１のモータ１の
ウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間には上記構成の
潤滑グリスを使用しているので、駆動力のロスを低減で
き、高効率化を図ることができる。従って、モータ１を
小型で高出力とすることができる。又、その潤滑グリス
により、ウォーム４ｂ及びウォームホイール１０の耐摩
耗性（耐久性）を向上でき、噛合部分から発生する騒音
を低減することができる。更に、潤滑グリスを改善する
だけですむので、モータ１のコストの上昇を抑えること
ができる。
ウォーム４ｂ・ウォームホイール１０間には上記構成の
潤滑グリスを使用しているので、駆動力のロスを低減で
き、高効率化を図ることができる。従って、モータ１を
小型で高出力とすることができる。又、その潤滑グリス
により、ウォーム４ｂ及びウォームホイール１０の耐摩
耗性（耐久性）を向上でき、噛合部分から発生する騒音
を低減することができる。更に、潤滑グリスを改善する
だけですむので、モータ１のコストの上昇を抑えること
ができる。
【００５０】尚、本発明の実施の形態は、以下のように
変更してもよい。 ○上記実施形態では、高い接触圧が作用するウォーム４
ｂ・ウォームホイール１０間の噛合部分に潤滑グリスＧ
を使用したが、その他の高い接触圧が作用する摺接部材
間、例えば、回転軸４と該回転軸４のラジアル荷重を受
ける軸受８，１１，１２との間に使用してもよい。又、
回転軸４と該回転軸４のスラスト荷重を受けるスラスト
摺接部４ａ、スラスト受け材１４、スラストプレート１
３との間に使用してもよい。又、モータ１以外の装置に
おける摺接部材間に使用してもよい。尚、この場合の摺
接部材の材質は、上記実施形態で示した材質に限定され
るものではない。
変更してもよい。 ○上記実施形態では、高い接触圧が作用するウォーム４
ｂ・ウォームホイール１０間の噛合部分に潤滑グリスＧ
を使用したが、その他の高い接触圧が作用する摺接部材
間、例えば、回転軸４と該回転軸４のラジアル荷重を受
ける軸受８，１１，１２との間に使用してもよい。又、
回転軸４と該回転軸４のスラスト荷重を受けるスラスト
摺接部４ａ、スラスト受け材１４、スラストプレート１
３との間に使用してもよい。又、モータ１以外の装置に
おける摺接部材間に使用してもよい。尚、この場合の摺
接部材の材質は、上記実施形態で示した材質に限定され
るものではない。
【００５１】尚、本出願人は、上記実施形態と同様に、
回転軸４（Ｓ５５Ｃ）と軸受８，１１，１２（本実施形
態では、Ｆｅ−Ｃｕよりなる）との間に適した潤滑グリ
スの組成を検討した。この形態では、摺動部分を擬似的
に作るために、Ｓ５５Ｃ製金属プレートの上面に後述す
る各種潤滑グリスＧ７〜Ｇ１０を塗布し、該グリスＧ７
〜Ｇ１０上にＦｅ−Ｃｕ製金属プレートを配置して、該
プレートを前記Ｓ５５Ｃ製金属プレート側に所定の圧力
で押圧した。そして、このような構成の測定装置を８０
℃雰囲気中に９６時間放置し、その後、以下の１〜３に
示す種々の条件において、両プレート相互間の静摩擦係
数を測定した。
回転軸４（Ｓ５５Ｃ）と軸受８，１１，１２（本実施形
態では、Ｆｅ−Ｃｕよりなる）との間に適した潤滑グリ
スの組成を検討した。この形態では、摺動部分を擬似的
に作るために、Ｓ５５Ｃ製金属プレートの上面に後述す
る各種潤滑グリスＧ７〜Ｇ１０を塗布し、該グリスＧ７
〜Ｇ１０上にＦｅ−Ｃｕ製金属プレートを配置して、該
プレートを前記Ｓ５５Ｃ製金属プレート側に所定の圧力
で押圧した。そして、このような構成の測定装置を８０
℃雰囲気中に９６時間放置し、その後、以下の１〜３に
示す種々の条件において、両プレート相互間の静摩擦係
数を測定した。
【００５２】１．接触圧の増加に伴うＳ５５Ｃプレート
・Ｆｅ−Ｃｕプレート相互間の静摩擦係数の変化を測
定。図６に示すように、ベースグリス（鉱油＋リチウム
石けん）にＰＥビーズを１５［重量％］添加した潤滑グ
リスＧ７と、ＰＥビーズが０［重量％］の潤滑グリスＧ
８とを使用した場合における静摩擦係数の変化を測定し
た。尚、この場合、ＰＥビーズの粒径は２０［μｍ］と
した。又、両グリスＧ７，Ｇ８には、ＰＴＦＥパウダー
が添加されていない。そして、この測定では、Ｓ５５Ｃ
製金属プレートとＦｅ−Ｃｕ製金属との相互の接触圧
を、０．２５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］まで増加させた。
・Ｆｅ−Ｃｕプレート相互間の静摩擦係数の変化を測
定。図６に示すように、ベースグリス（鉱油＋リチウム
石けん）にＰＥビーズを１５［重量％］添加した潤滑グ
リスＧ７と、ＰＥビーズが０［重量％］の潤滑グリスＧ
８とを使用した場合における静摩擦係数の変化を測定し
た。尚、この場合、ＰＥビーズの粒径は２０［μｍ］と
した。又、両グリスＧ７，Ｇ８には、ＰＴＦＥパウダー
が添加されていない。そして、この測定では、Ｓ５５Ｃ
製金属プレートとＦｅ−Ｃｕ製金属との相互の接触圧
を、０．２５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］まで増加させた。
【００５３】図６の特性図によれば、潤滑グリスＧ７，
Ｇ８における静摩擦係数は、前記図３の特性図とほぼ同
様に変化する。従って、この特性図によれば、粒径が２
０［μｍ］のＰＥビーズを１５［重量％］添加した潤滑
グリスＧ７は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触
圧が作用するプレート間に使用すると、優れた潤滑特性
を示すことが判った。更に、潤滑グリスＧ７は、１．５
［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作用するプレート
間に使用すると、該プレート間の静摩擦係数がほぼ一定
になるので、安定した潤滑特性を示すことが判った。つ
まり、潤滑グリスＧ７は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を
超える接触圧が作用するプレート間に使用することが好
ましく、１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作
用するプレート間に使用することが最適であるといえ
る。
Ｇ８における静摩擦係数は、前記図３の特性図とほぼ同
様に変化する。従って、この特性図によれば、粒径が２
０［μｍ］のＰＥビーズを１５［重量％］添加した潤滑
グリスＧ７は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触
圧が作用するプレート間に使用すると、優れた潤滑特性
を示すことが判った。更に、潤滑グリスＧ７は、１．５
［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作用するプレート
間に使用すると、該プレート間の静摩擦係数がほぼ一定
になるので、安定した潤滑特性を示すことが判った。つ
まり、潤滑グリスＧ７は、０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を
超える接触圧が作用するプレート間に使用することが好
ましく、１．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］を超える接触圧が作
用するプレート間に使用することが最適であるといえ
る。
【００５４】２．ＰＥビーズの粒径増加に伴うＳ５５Ｃ
プレート・Ｆｅ−Ｃｕプレート相互間の静摩擦係数の変
化を測定。図７に示すように、ベースグリス（鉱油＋リ
チウム石けん）に対し、粒径を５［μｍ］〜４０［μ
ｍ］まで増加させ、各々の粒径のＰＥビーズを１５［重
量％］添加した潤滑グリスＧ９をそれぞれ使用した場合
における静摩擦係数を測定した（図７中の粒径が「０」
の場合においては、ＰＥビーズを添加しないときの潤滑
グリスＧ９の静摩擦係数である）。尚、この場合、Ｓ５
５Ｃ製金属プレートとＦｅ−Ｃｕ製金属プレートとの相
互の接触圧を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定とした。
プレート・Ｆｅ−Ｃｕプレート相互間の静摩擦係数の変
化を測定。図７に示すように、ベースグリス（鉱油＋リ
チウム石けん）に対し、粒径を５［μｍ］〜４０［μ
ｍ］まで増加させ、各々の粒径のＰＥビーズを１５［重
量％］添加した潤滑グリスＧ９をそれぞれ使用した場合
における静摩擦係数を測定した（図７中の粒径が「０」
の場合においては、ＰＥビーズを添加しないときの潤滑
グリスＧ９の静摩擦係数である）。尚、この場合、Ｓ５
５Ｃ製金属プレートとＦｅ−Ｃｕ製金属プレートとの相
互の接触圧を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定とした。
【００５５】図７の特性図によれば、潤滑グリスＧ９に
おける静摩擦係数は、前記図４の特性図とほぼ同様に変
化する。従って、この特性図によれば、１．８［ｋｇｆ
／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用する場
合、粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］までのＰＥビーズ
を１５［重量％］添加した潤滑グリスＧ９は優れた潤滑
特性を示すことが判った。又、粒径が１０［μｍ］〜４
０［μｍ］までのＰＥビーズを１５［重量％］添加した
潤滑グリスＧ９は、プレート間の静摩擦係数がほぼ一定
になるので、更に安定した潤滑特性を示すことが判っ
た。
おける静摩擦係数は、前記図４の特性図とほぼ同様に変
化する。従って、この特性図によれば、１．８［ｋｇｆ
／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用する場
合、粒径が５［μｍ］〜４０［μｍ］までのＰＥビーズ
を１５［重量％］添加した潤滑グリスＧ９は優れた潤滑
特性を示すことが判った。又、粒径が１０［μｍ］〜４
０［μｍ］までのＰＥビーズを１５［重量％］添加した
潤滑グリスＧ９は、プレート間の静摩擦係数がほぼ一定
になるので、更に安定した潤滑特性を示すことが判っ
た。
【００５６】更に、前記図６の特性図より、接触圧が
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の粒径を有するＰＥビー
ズを添加した潤滑グリスＧ９は優れた潤滑特性を備える
ことが推測できる。
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の粒径を有するＰＥビー
ズを添加した潤滑グリスＧ９は優れた潤滑特性を備える
ことが推測できる。
【００５７】これにより、接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ９に
おいて、該グリスＧ９に添加するＰＥビーズの粒径は５
［μｍ］〜４０［μｍ］の範囲が好ましく、１０［μ
ｍ］〜４０［μｍ］の範囲が最適であると推測できる。
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ９に
おいて、該グリスＧ９に添加するＰＥビーズの粒径は５
［μｍ］〜４０［μｍ］の範囲が好ましく、１０［μ
ｍ］〜４０［μｍ］の範囲が最適であると推測できる。
【００５８】３．ＰＥビーズの添加量増加に伴うＳ５５
Ｃプレート・Ｆｅ−Ｃｕプレート相互間の静摩擦係数の
変化を測定。図８に示すように、ベースグリス（鉱油＋
リチウム石けん）に対し、粒径が２０［μｍ］のＰＥビ
ーズの添加量を０［重量％］〜２５［重量％］まで増加
させた各々の潤滑グリスＧ１０を使用した場合における
静摩擦係数を測定した。尚、この場合、Ｓ５５Ｃ製金属
プレートとＦｅ−Ｃｕ製金属プレートとの相互の接触圧
を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定とした。
Ｃプレート・Ｆｅ−Ｃｕプレート相互間の静摩擦係数の
変化を測定。図８に示すように、ベースグリス（鉱油＋
リチウム石けん）に対し、粒径が２０［μｍ］のＰＥビ
ーズの添加量を０［重量％］〜２５［重量％］まで増加
させた各々の潤滑グリスＧ１０を使用した場合における
静摩擦係数を測定した。尚、この場合、Ｓ５５Ｃ製金属
プレートとＦｅ−Ｃｕ製金属プレートとの相互の接触圧
を１．８［ｋｇｆ／ｍｍ2］一定とした。
【００５９】図８の特性図によれば、潤滑グリスＧ１０
における静摩擦係数は、前記図５の特性図とほぼ同様に
変化する。従って、この特性図によれば、１．８［ｋｇ
ｆ／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用する
場合、粒径が２０［μｍ］のＰＥビーズを１０［重量
％］〜２５［重量％］添加した潤滑グリスＧ１０は優れ
た潤滑特性を示すことが判った。又、ＰＥビーズの添加
量を１５［重量％］〜２５［重量％］とした潤滑グリス
Ｇ１０は、上記したようにプレート間の静摩擦係数がほ
ぼ一定になる範囲であるので、更に安定した潤滑特性を
示すことが判った。
における静摩擦係数は、前記図５の特性図とほぼ同様に
変化する。従って、この特性図によれば、１．８［ｋｇ
ｆ／ｍｍ2］の接触圧が作用するプレート間に使用する
場合、粒径が２０［μｍ］のＰＥビーズを１０［重量
％］〜２５［重量％］添加した潤滑グリスＧ１０は優れ
た潤滑特性を示すことが判った。又、ＰＥビーズの添加
量を１５［重量％］〜２５［重量％］とした潤滑グリス
Ｇ１０は、上記したようにプレート間の静摩擦係数がほ
ぼ一定になる範囲であるので、更に安定した潤滑特性を
示すことが判った。
【００６０】更に、前記図６の特性図より、接触圧が
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の添加量でＰＥビーズを
添加した潤滑グリスＧ１０は優れた潤滑特性を備えるこ
とが推測できる。
０．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］〜４．５［ｋｇｆ／ｍｍ2］の
区間内においては、上記範囲内の添加量でＰＥビーズを
添加した潤滑グリスＧ１０は優れた潤滑特性を備えるこ
とが推測できる。
【００６１】これにより、接触圧が０．５［ｋｇｆ／ｍ
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ１０
において、該グリスＧ１０に添加するＰＥビーズの添加
量が１０［重量％］〜２５［重量％］の範囲が好まし
く、１５［重量％］〜２５［重量％］の範囲が最適であ
ると推測できる。
ｍ2］を超える摺動部材間に使用する潤滑グリスＧ１０
において、該グリスＧ１０に添加するＰＥビーズの添加
量が１０［重量％］〜２５［重量％］の範囲が好まし
く、１５［重量％］〜２５［重量％］の範囲が最適であ
ると推測できる。
【００６２】○上記実施形態では、ＰＥビーズの添加量
を２５［重量％］まで変化させたが、図５及び図８の特
性図より、ＰＥビーズの添加量を２５［重量％］以上増
加させても静摩擦係数が大きく増加しないと推測できる
ので、ＰＥビーズの添加量を２５［重量％］以上、適宜
増加させてもよい。
を２５［重量％］まで変化させたが、図５及び図８の特
性図より、ＰＥビーズの添加量を２５［重量％］以上増
加させても静摩擦係数が大きく増加しないと推測できる
ので、ＰＥビーズの添加量を２５［重量％］以上、適宜
増加させてもよい。
【００６３】○上記実施形態では、図５において、ＰＴ
ＦＥパウダーの添加量を２［重量％］，４［重量％］と
したが、これに限定されるものではなく、添加量を適宜
変更してもよい。
ＦＥパウダーの添加量を２［重量％］，４［重量％］と
したが、これに限定されるものではなく、添加量を適宜
変更してもよい。
【００６４】○上記実施形態では、固体潤滑剤としてＰ
Ｅビーズ、ＰＴＦＥパウダーを使用したが、その他の材
料、例えばモリブデンやグラファイト等よりなる固体潤
滑剤を使用してもよい。
Ｅビーズ、ＰＴＦＥパウダーを使用したが、その他の材
料、例えばモリブデンやグラファイト等よりなる固体潤
滑剤を使用してもよい。
【００６５】○上記実施形態では、図３〜図５におい
て、基油にポリアルキレングリコールを使用したが、そ
の他のポリグリコール系の油や、ポリグリコール系以外
の油、例えばジエステル系の油や鉱油等を基油として使
用してもよい。又、複数種の油を適宜混合した基油を使
用してもよい。このようにしても上記実施形態と同様の
効果を得ることができる。又、図６〜図８において、基
油に鉱油を使用したが、同様に適宜変更してもよい。
て、基油にポリアルキレングリコールを使用したが、そ
の他のポリグリコール系の油や、ポリグリコール系以外
の油、例えばジエステル系の油や鉱油等を基油として使
用してもよい。又、複数種の油を適宜混合した基油を使
用してもよい。このようにしても上記実施形態と同様の
効果を得ることができる。又、図６〜図８において、基
油に鉱油を使用したが、同様に適宜変更してもよい。
【００６６】○上記実施形態では、増ちょう剤にリチウ
ム石けんを使用したが、その他の石けん系の材料よりな
る増ちょう剤や、非石けん系の材料、例えばウレア系の
材料等よりなる増ちょう剤を使用してもよい。
ム石けんを使用したが、その他の石けん系の材料よりな
る増ちょう剤や、非石けん系の材料、例えばウレア系の
材料等よりなる増ちょう剤を使用してもよい。
【００６７】○上記実施形態では、減速機構付きモータ
１を車両用パワーウインド装置の駆動源として用いた
が、その他の車両に搭載する装置、例えばワイパ装置の
駆動源として用いてもよい。又、車両に搭載される装置
以外の駆動源として用いてもよい。
１を車両用パワーウインド装置の駆動源として用いた
が、その他の車両に搭載する装置、例えばワイパ装置の
駆動源として用いてもよい。又、車両に搭載される装置
以外の駆動源として用いてもよい。
【００６８】上記各実施の形態から把握できる請求項以
外の技術的思想について、以下にその効果とともに記載
する。
外の技術的思想について、以下にその効果とともに記載
する。
【００６９】（イ） 前記摺接部材は、一方が金属より
なり、他方が樹脂よりなることを特徴とする潤滑グリ
ス。このような金属製の摺動部材と、樹脂製の摺動部材
との間に使用しても、優れた潤滑特性を発揮できる（図
３〜図５参照）。
なり、他方が樹脂よりなることを特徴とする潤滑グリ
ス。このような金属製の摺動部材と、樹脂製の摺動部材
との間に使用しても、優れた潤滑特性を発揮できる（図
３〜図５参照）。
【００７０】（ロ） 前記摺接部材は、ともに金属より
なることを特徴とする潤滑グリス。このような金属製の
摺動部材間に使用しても、優れた潤滑特性を発揮できる
（図６〜図８参照）。
なることを特徴とする潤滑グリス。このような金属製の
摺動部材間に使用しても、優れた潤滑特性を発揮できる
（図６〜図８参照）。
【００７１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
高い接触圧が作用する摺動部間に使用されても、優れた
潤滑特性を安定して発揮できる潤滑グリス及び減速機構
付きモータを提供することができる。
高い接触圧が作用する摺動部間に使用されても、優れた
潤滑特性を安定して発揮できる潤滑グリス及び減速機構
付きモータを提供することができる。
【図１】 一実施形態における減速機構付きモータの断
面図である。
面図である。
【図２】 潤滑グリスの構成を示す図である。
【図３】 摺動部材間の接触圧増加に伴う摺動部材間の
静摩擦係数の変化を示す特性図である。
静摩擦係数の変化を示す特性図である。
【図４】 ＰＥビーズの粒径増加に伴う摺動部材間の静
摩擦係数の変化を示す特性図である。
摩擦係数の変化を示す特性図である。
【図５】 ＰＥビーズの添加量増加に伴う摺動部材間の
静摩擦係数の変化を示す特性図である。
静摩擦係数の変化を示す特性図である。
【図６】 別例における摺動部材間の接触圧増加に伴う
摺動部材間の静摩擦係数の変化を示す特性図である。
摺動部材間の静摩擦係数の変化を示す特性図である。
【図７】 別例におけるＰＥビーズの粒径増加に伴う摺
動部材間の静摩擦係数の変化を示す特性図である。
動部材間の静摩擦係数の変化を示す特性図である。
【図８】 別例におけるＰＥビーズの添加量増加に伴う
摺動部材間の静摩擦係数の変化を示す特性図である。
摺動部材間の静摩擦係数の変化を示す特性図である。
３ａ…摺動部材及び軸受部としての軸受凹部、４…摺動
部材及び軸受部としての回転軸、４ｂ…摺動部材及びギ
ヤ噛合部としてのとしてのウォーム、１０…摺動部材及
びギヤ噛合部としてのとしてのウォームホイール、８，
１１，１２…摺動部材及び軸受部としてのメタル軸受、
１３…摺動部材及び軸受部としてのスラストプレート、
１４…摺動部材及び軸受部としてのスラスト受け材、
Ｇ，Ｇ１〜Ｇ１０…潤滑グリス、ｘ…ベースグリス、ｙ
…固体潤滑剤としてのポリエチレンビーズ（ＰＥビー
ズ）。
部材及び軸受部としての回転軸、４ｂ…摺動部材及びギ
ヤ噛合部としてのとしてのウォーム、１０…摺動部材及
びギヤ噛合部としてのとしてのウォームホイール、８，
１１，１２…摺動部材及び軸受部としてのメタル軸受、
１３…摺動部材及び軸受部としてのスラストプレート、
１４…摺動部材及び軸受部としてのスラスト受け材、
Ｇ，Ｇ１〜Ｇ１０…潤滑グリス、ｘ…ベースグリス、ｙ
…固体潤滑剤としてのポリエチレンビーズ（ＰＥビー
ズ）。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
(Ｃ１０Ｍ 107/00 Ｃ１０Ｍ 107:04
107:04 107:38
107:38） Ｃ１０Ｎ 20:06 Ｚ
Ｃ１０Ｎ 20:06 30:06
30:06 40:02
40:02 50:10
50:10
(56)参考文献 特開 平７−173483（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−20787（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−266995（ＪＰ，Ａ)
特開 昭51−504（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−170091（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−252490（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C10M 171/06
C10M 107/00
C10M 107/04
C10M 107/38
C10N 20:06
C10N 30:06
C10N 40:02 - 40:04
C10N 50:08 - 50:10
F16C 33/10
F16H 57/04
Claims (7)
- 【請求項１】 ０．５［ｋｇｆ／ｍｍ２］を超える接触
圧が作用する減速機構付きモータの鉄製の回転軸と金属
製の軸受との摺接部分に使用される潤滑グリスであっ
て、ベースグリスに固体潤滑剤を添加してなり、 前記固体潤
滑剤の粒径を５［μｍ］〜４０［μｍ］とし、その固体
潤滑剤を１０［重量％］以上添加したことを特徴とする
潤滑グリス。 - 【請求項２】 請求項１に記載の潤滑グリスにおいて、前記軸受はＦｅ−Ｃｕ製である ことを特徴とする潤滑グ
リス。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の潤滑グリスにお
いて、前記潤滑グリスを１．５［ｋｇｆ／ｍｍ ２ ］を超える接
触圧が作用する前記摺接部分に使用した ことを特徴とす
る潤滑グリス。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか１項に記載の潤
滑グリスにおいて、前記固体潤滑剤の粒径を１０［μｍ］〜４０［μｍ］と
した ことを特徴とする潤滑グリス。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか１項に記載の潤
滑グリスにおいて、前記固体潤滑剤を１５［重量％］以上添加した ことを特
徴とする潤滑グリス。 - 【請求項６】 請求項１〜３のいずれか１項に記載の潤
滑グリスにおいて、 前記固体潤滑剤は、少なくともポリエチレンビーズから
なる ことを特徴とする潤滑グリス。 - 【請求項７】 請求項６に記載の潤滑グリスにおいて、 前記固体潤滑剤は、更にポリテトラフルオロエチレンパ
ウダーを有することを特徴とする潤滑グリス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36829599A JP3513065B2 (ja) | 1999-12-24 | 1999-12-24 | 潤滑グリス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36829599A JP3513065B2 (ja) | 1999-12-24 | 1999-12-24 | 潤滑グリス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001181668A JP2001181668A (ja) | 2001-07-03 |
| JP3513065B2 true JP3513065B2 (ja) | 2004-03-31 |
Family
ID=18491464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36829599A Expired - Lifetime JP3513065B2 (ja) | 1999-12-24 | 1999-12-24 | 潤滑グリス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3513065B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| KR20070015157A (ko) | 2004-03-24 | 2007-02-01 | 가부시키가이샤 제이텍트 | 윤활제 조성물과 그것을 이용한 감속기 및 그것을 이용한전동 파워 스티어링 장치 |
| JP2007271075A (ja) * | 2006-03-10 | 2007-10-18 | Jtekt Corp | 水素供給システム |
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| CN110408463A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-11-05 | 纳拓润滑技术（上海）有限公司 | 一种用于蜗轮蜗杆的润滑脂及其制备方法 |
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-
1999
- 1999-12-24 JP JP36829599A patent/JP3513065B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JP2001181668A (ja) | 2001-07-03 |
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