JP3503658B2 - 表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 - Google Patents
表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具Info
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- JP3503658B2 JP3503658B2 JP13826494A JP13826494A JP3503658B2 JP 3503658 B2 JP3503658 B2 JP 3503658B2 JP 13826494 A JP13826494 A JP 13826494A JP 13826494 A JP13826494 A JP 13826494A JP 3503658 B2 JP3503658 B2 JP 3503658B2
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- based cemented
- cutting tool
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- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金を基体とし、その表面
に密着性の優れた複合硬質被覆層を形成してなる表面被
覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に関するものであり、従来
よりも一段と苛酷な条件のフライス切削などの断続切削
に使用してもチッピンクが起こりにくく、優れた切削性
能を示す表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に関するも
のである。
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金を基体とし、その表面
に密着性の優れた複合硬質被覆層を形成してなる表面被
覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に関するものであり、従来
よりも一段と苛酷な条件のフライス切削などの断続切削
に使用してもチッピンクが起こりにくく、優れた切削性
能を示す表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＷＣ基超硬合金基体表面に、い
ずれも結晶粒が粒状の組織を有する炭化チタン、窒化チ
タンまたは炭窒化チタンからなる下層と、前記下層の上
に形成された炭窒化チタンからなる中層と、前記中層の
上に形成された炭化チタンまたは炭窒酸化チタンからな
る上層と、前記上層の上に形成された酸化アルミニウム
からなる最上層とからなる複合硬質被覆層を形成した表
面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は知られており、この
複合硬質被覆層は温度：９００℃を越える高温化学蒸着
法（以下、ＨＴ−ＣＶＤ法という）によりＷＣ基超硬合
金製切削工具の表面に形成され、得られた複合硬質被覆
層を有する表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は鋼など
の断続切削に用いられていることは良く知られていると
ころである。
ずれも結晶粒が粒状の組織を有する炭化チタン、窒化チ
タンまたは炭窒化チタンからなる下層と、前記下層の上
に形成された炭窒化チタンからなる中層と、前記中層の
上に形成された炭化チタンまたは炭窒酸化チタンからな
る上層と、前記上層の上に形成された酸化アルミニウム
からなる最上層とからなる複合硬質被覆層を形成した表
面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は知られており、この
複合硬質被覆層は温度：９００℃を越える高温化学蒸着
法（以下、ＨＴ−ＣＶＤ法という）によりＷＣ基超硬合
金製切削工具の表面に形成され、得られた複合硬質被覆
層を有する表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は鋼など
の断続切削に用いられていることは良く知られていると
ころである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来のＨ
Ｔ−ＣＶＤ法によりＷＣ基超硬合金基体表面に形成され
た下層、中層、上層および最上層からなる複合硬質被覆
層は、多層となるほど上層部の靭性が不足し、十分な耐
チッピング性が得られず、前記従来のＨＴ−ＣＶＤ法に
より、苛酷な条件下での使用可能な表面被覆ＷＣ基超硬
合金製切削工具を得ることができなかった。
Ｔ−ＣＶＤ法によりＷＣ基超硬合金基体表面に形成され
た下層、中層、上層および最上層からなる複合硬質被覆
層は、多層となるほど上層部の靭性が不足し、十分な耐
チッピング性が得られず、前記従来のＨＴ−ＣＶＤ法に
より、苛酷な条件下での使用可能な表面被覆ＷＣ基超硬
合金製切削工具を得ることができなかった。
【０００４】本発明者らは、従来の表面被覆ＷＣ基超硬
合金製切削工具が耐チッピング性に劣る原因を追及した
結果、前記従来のＨＴ−ＣＶＤ法によりＷＣ基超硬合金
基体表面に形成された下層、中層、上層および最上層か
らなる複合硬質被覆層は、下層がバリヤーとなって多層
となるほど上層部のＣｏ含有量が不足し、そのために複
合硬質被覆層全体の靭性が不足し、十分な耐チッピング
性が得られないことがわかったのである。
合金製切削工具が耐チッピング性に劣る原因を追及した
結果、前記従来のＨＴ−ＣＶＤ法によりＷＣ基超硬合金
基体表面に形成された下層、中層、上層および最上層か
らなる複合硬質被覆層は、下層がバリヤーとなって多層
となるほど上層部のＣｏ含有量が不足し、そのために複
合硬質被覆層全体の靭性が不足し、十分な耐チッピング
性が得られないことがわかったのである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
従来よりも一層耐チッピング性に優れた表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具を得るべく研究を行った結果、 （ａ）近年開発された、有機ＣＮ化合物を使用し７００
〜９００℃の温度で化学蒸着する特開昭６２−４４５７
２号公報記載の中温化学蒸着法（以下、ＭＴ−ＣＶＤ法
という）により形成したＴｉＣＮ層は、結晶粒が基体表
面に対して直角方向に成長して柱状結晶組織となるとと
もに、ＷＣ基超硬合金基体に含まれるＣｏを表面に吸い
上げる作用をする、 （ｂ）ＷＣ基超硬合金基体の表面に、比較的薄い厚さ：
０．０１〜２．０μｍの結晶粒が粒状の組織を有するＴ
ｉＣ層またはＴｉＣＮ層を通常の高温ＣＶＤ法により下
層として形成してもＣｏ吸い上げのバリヤーとはなら
ず、かえって密着を向上せしめ、かかる下層の上に前記
結晶粒が基体表面に対して直角方向に成長した柱状結晶
組織を有する中層のＴｉＣＮ層を形成し、その中層の上
に通常の高温ＣＶＤ法により上層のＴｉＣ層またはＴｉ
ＣＮＯ層を形成したのち、所定の条件で熱処理すると、
上層のＴｉＣ層またはＴｉＣＮＯ層にＣｏを０．０１〜
６重量％を拡散して含有させることができ、かかるＣｏ
が０．０１〜６重量％含まれている上層の上に最上層の
Ａｌ2 Ｏ3 層またはＴｉＮ層を形成して得られた複合硬
質被覆層は、従来のＨＴ−ＣＶＤ法により得られた表面
被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具よりも耐チッピング性に
優れている、という知見を得たのである。
従来よりも一層耐チッピング性に優れた表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具を得るべく研究を行った結果、 （ａ）近年開発された、有機ＣＮ化合物を使用し７００
〜９００℃の温度で化学蒸着する特開昭６２−４４５７
２号公報記載の中温化学蒸着法（以下、ＭＴ−ＣＶＤ法
という）により形成したＴｉＣＮ層は、結晶粒が基体表
面に対して直角方向に成長して柱状結晶組織となるとと
もに、ＷＣ基超硬合金基体に含まれるＣｏを表面に吸い
上げる作用をする、 （ｂ）ＷＣ基超硬合金基体の表面に、比較的薄い厚さ：
０．０１〜２．０μｍの結晶粒が粒状の組織を有するＴ
ｉＣ層またはＴｉＣＮ層を通常の高温ＣＶＤ法により下
層として形成してもＣｏ吸い上げのバリヤーとはなら
ず、かえって密着を向上せしめ、かかる下層の上に前記
結晶粒が基体表面に対して直角方向に成長した柱状結晶
組織を有する中層のＴｉＣＮ層を形成し、その中層の上
に通常の高温ＣＶＤ法により上層のＴｉＣ層またはＴｉ
ＣＮＯ層を形成したのち、所定の条件で熱処理すると、
上層のＴｉＣ層またはＴｉＣＮＯ層にＣｏを０．０１〜
６重量％を拡散して含有させることができ、かかるＣｏ
が０．０１〜６重量％含まれている上層の上に最上層の
Ａｌ2 Ｏ3 層またはＴｉＮ層を形成して得られた複合硬
質被覆層は、従来のＨＴ−ＣＶＤ法により得られた表面
被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具よりも耐チッピング性に
優れている、という知見を得たのである。
【０００６】 この発明は、かかる知見に基づいてなさ
れたものであって、通常のＷＣ基超硬合金を基体とし、
その表面に形成された結晶粒が粒状の組織を有する炭化
チタンまたは炭窒化チタンからなる下層と、前記下層の
上に形成された結晶粒がＷＣ基超硬合金基体表面に対し
て直角方向に成長した柱状結晶組織を有する炭窒化チタ
ンからなる中層と、前記中層の上に形成された炭化チタ
ンまたは炭窒酸化チタンからなる結晶粒が粒状の組織を
有する上層と、前記上層の上に形成された結晶粒が粒状
の組織を有する酸化アルミニウム、窒化チタンまたは酸
化アルミニウムおよび窒化チタンからなる最上層を有す
る複合硬質被覆層とからなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製
切削工具であって、前記複合硬質被覆層の下層、中層お
よび上層のいずれの層にもＷＣ基超硬合金基体から来た
Ｃｏが含まれており、上層に含まれるＣｏは０．０１〜
６重量％である表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具、に
特徴を有するものである。
れたものであって、通常のＷＣ基超硬合金を基体とし、
その表面に形成された結晶粒が粒状の組織を有する炭化
チタンまたは炭窒化チタンからなる下層と、前記下層の
上に形成された結晶粒がＷＣ基超硬合金基体表面に対し
て直角方向に成長した柱状結晶組織を有する炭窒化チタ
ンからなる中層と、前記中層の上に形成された炭化チタ
ンまたは炭窒酸化チタンからなる結晶粒が粒状の組織を
有する上層と、前記上層の上に形成された結晶粒が粒状
の組織を有する酸化アルミニウム、窒化チタンまたは酸
化アルミニウムおよび窒化チタンからなる最上層を有す
る複合硬質被覆層とからなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製
切削工具であって、前記複合硬質被覆層の下層、中層お
よび上層のいずれの層にもＷＣ基超硬合金基体から来た
Ｃｏが含まれており、上層に含まれるＣｏは０．０１〜
６重量％である表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具、に
特徴を有するものである。
【０００７】この発明の結晶粒が柱状の組織を有するＴ
ｉＣＮ内層を形成するには、反応ガス組成がＴｉＣ
ｌ4 ：１〜４容量％、ＣＨ3 ＯＨ：０．１〜１容量％、
Ｎ2 ：０〜２５容量％、Ｈ2 ：残りからなり、反応温
度：８００〜９００℃、圧力：３０〜２００ｔｏｒｒの
条件にて形成される。
ｉＣＮ内層を形成するには、反応ガス組成がＴｉＣ
ｌ4 ：１〜４容量％、ＣＨ3 ＯＨ：０．１〜１容量％、
Ｎ2 ：０〜２５容量％、Ｈ2 ：残りからなり、反応温
度：８００〜９００℃、圧力：３０〜２００ｔｏｒｒの
条件にて形成される。
【０００８】下層の厚さは０．０１〜２．０μｍ、好ま
しくは０．１〜１．０μｍであり、また、中層のＴｉＣ
Ｎ層の厚さは２〜２０μｍ、好ましくは２〜１０μｍで
あり、さらに、少なくとも上層に含まれるＣｏ量は０．
０１〜６重量％、好ましくは０．０１〜３．０重量％で
ある。
しくは０．１〜１．０μｍであり、また、中層のＴｉＣ
Ｎ層の厚さは２〜２０μｍ、好ましくは２〜１０μｍで
あり、さらに、少なくとも上層に含まれるＣｏ量は０．
０１〜６重量％、好ましくは０．０１〜３．０重量％で
ある。
【０００９】
【実施例】Ｃｏ：６．５重量％、ＴｉＣ：２重量％、Ｔ
ａＣ：４重量％、ＴｉＮ：１重量％を含有し、残りがＷ
Ｃおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、ＣＩＳ
規格のＳＮＭＧ４３２に定めた形状のスローアウェイチ
ップを用意し、このスローアウェイチップをＷＣ基超硬
合金基体とし、このＷＣ基超硬合金基体の表面に、それ
ぞれを下記の（１）または（３）に示される条件のＨＴ
−ＣＶＤ法により結晶粒が粒状のＴｉＣ層またはＴｉＣ
Ｎ層からなる下層を形成し、ついで前記下層の上に下記
の（６）に示される条件のＭＴ−ＣＶＤ法により結晶粒
が柱状のＴｉＣＮ中層を形成し、前記ＴｉＣＮ中層の上
に下記の（１）または（４）に示される条件のＨＴ−Ｃ
ＶＤ法により結晶粒が粒状のＴｉＣ層またはＴｉＣＮＯ
層からなる上層を形成し、その後、下記の表１に示され
る条件で熱処理した後、下記の（２）または（５）に示
される条件のＨＴ−ＣＶＤ法により結晶粒が粒状のＡｌ
2 Ｏ3 層および／またはＴｉＮ層からなる最上層を形成
し、表２に示される本発明被覆切削工具１〜８を作製し
た。
ａＣ：４重量％、ＴｉＮ：１重量％を含有し、残りがＷ
Ｃおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、ＣＩＳ
規格のＳＮＭＧ４３２に定めた形状のスローアウェイチ
ップを用意し、このスローアウェイチップをＷＣ基超硬
合金基体とし、このＷＣ基超硬合金基体の表面に、それ
ぞれを下記の（１）または（３）に示される条件のＨＴ
−ＣＶＤ法により結晶粒が粒状のＴｉＣ層またはＴｉＣ
Ｎ層からなる下層を形成し、ついで前記下層の上に下記
の（６）に示される条件のＭＴ−ＣＶＤ法により結晶粒
が柱状のＴｉＣＮ中層を形成し、前記ＴｉＣＮ中層の上
に下記の（１）または（４）に示される条件のＨＴ−Ｃ
ＶＤ法により結晶粒が粒状のＴｉＣ層またはＴｉＣＮＯ
層からなる上層を形成し、その後、下記の表１に示され
る条件で熱処理した後、下記の（２）または（５）に示
される条件のＨＴ−ＣＶＤ法により結晶粒が粒状のＡｌ
2 Ｏ3 層および／またはＴｉＮ層からなる最上層を形成
し、表２に示される本発明被覆切削工具１〜８を作製し
た。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】さらに比較のために、いずれも下記の
（１）〜（４）に示される条件のＨＴ−ＣＶＤ法により
結晶粒が粒状の下層、中層および上層を形成し、さらに
熱処理せずに下記の（５）および／または（２）に示さ
れる条件のＨＴ−ＣＶＤ法により結晶粒が粒状のＡｌ2
Ｏ3 層および／またはＴｉＮ層からなる最上層を形成す
ることにより表３に示される従来被覆切削工具１〜１０
を作製した。
（１）〜（４）に示される条件のＨＴ−ＣＶＤ法により
結晶粒が粒状の下層、中層および上層を形成し、さらに
熱処理せずに下記の（５）および／または（２）に示さ
れる条件のＨＴ−ＣＶＤ法により結晶粒が粒状のＡｌ2
Ｏ3 層および／またはＴｉＮ層からなる最上層を形成す
ることにより表３に示される従来被覆切削工具１〜１０
を作製した。
【００１３】
【表３】
【００１４】硬質被覆層形成条件
（１）結晶粒が粒状の組織を有するＴｉＣ層の形成条件
反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、ＣＨ4 ：５容量
％、Ｈ2 ：９３容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０３０℃、
％、Ｈ2 ：９３容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０３０℃、
【００１５】（２）結晶粒が粒状の組織を有するＴｉＮ
層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、Ｎ2 ：２０容量
％、Ｈ2 ：７８容量％、 圧力：２００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０００℃、
層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、Ｎ2 ：２０容量
％、Ｈ2 ：７８容量％、 圧力：２００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０００℃、
【００１６】（３）結晶粒が粒状の組織を有するＴｉＣ
Ｎ層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、ＣＨ4 ：５容量
％、Ｎ2 ：２０容量％、Ｈ2 ：７３容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０３０℃、
Ｎ層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、ＣＨ4 ：５容量
％、Ｎ2 ：２０容量％、Ｈ2 ：７３容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０３０℃、
【００１７】（４）結晶粒が粒状の組織を有するＴｉＣ
ＮＯ層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、ＣＯ：３容量
％、Ｎ2 ：３容量％、Ｈ2 ：９２容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０００℃、
ＮＯ層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、ＣＯ：３容量
％、Ｎ2 ：３容量％、Ｈ2 ：９２容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ、 反応温度：１０００℃、
【００１８】（５）結晶粒が粒状の組織を有するＡｌ2
Ｏ3 層の形成条件 反応ガス組成：ＡｌＣｌ3 ：５容量％、ＣＯ2 ：８容量
％、Ｈ2 ：８７容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ 反応温度：１０００℃、
Ｏ3 層の形成条件 反応ガス組成：ＡｌＣｌ3 ：５容量％、ＣＯ2 ：８容量
％、Ｈ2 ：８７容量％、 圧力：１００ｔｏｒｒ 反応温度：１０００℃、
【００１９】（６）結晶粒が柱状の組織を有するＴｉＣ
Ｎ層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、ＣＨ3 ＣＮ：
０．５容量％、Ｈ2 ：９７．５容量％、 圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応温度：８５０℃、
Ｎ層の形成条件 反応ガス組成：ＴｉＣｌ4 ：２容量％、ＣＨ3 ＣＮ：
０．５容量％、Ｈ2 ：９７．５容量％、 圧力：５０ｔｏｒｒ、 反応温度：８５０℃、
【００２０】上記本発明被覆切削工具１〜８および従来
被覆切削工具１〜１０について、 被削材 ：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）のスリッ
ト入り丸棒 切削速度：１７０ｍ／min 送 り：０．２５mm／rev. 切込み ：１．５mm 冷却油 ：なし の条件で乾式断続切削試験を行ない、１０分後の切刃の
最大逃げ面摩耗量を測定するとともに、切刃の損傷状況
も観察し、これらの結果を表４に示した。
被覆切削工具１〜１０について、 被削材 ：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）のスリッ
ト入り丸棒 切削速度：１７０ｍ／min 送 り：０．２５mm／rev. 切込み ：１．５mm 冷却油 ：なし の条件で乾式断続切削試験を行ない、１０分後の切刃の
最大逃げ面摩耗量を測定するとともに、切刃の損傷状況
も観察し、これらの結果を表４に示した。
【００２１】
【表４】
【００２２】表１〜表４に示された結果から、本発明被
覆切削工具１〜８は最上層の下の上層にＣｏが含まれて
いるに対し、従来被覆切削工具１〜１０では上層にＣｏ
が検出されず、これら本発明被覆切削工具１〜８および
従来被覆切削工具１〜１０を用いて前記条件の乾式断続
切削試験を行った場合、本発明被覆切削工具１〜８の方
がいずれも切刃の最大逃げ面摩耗幅が小さく、さらに切
刃損傷状況が正常摩耗を示すに対し、従来被覆切削工具
１〜１０は切刃の最大逃げ面摩耗幅が大きくしかも切刃
にチッピングが発生していることがわかる。
覆切削工具１〜８は最上層の下の上層にＣｏが含まれて
いるに対し、従来被覆切削工具１〜１０では上層にＣｏ
が検出されず、これら本発明被覆切削工具１〜８および
従来被覆切削工具１〜１０を用いて前記条件の乾式断続
切削試験を行った場合、本発明被覆切削工具１〜８の方
がいずれも切刃の最大逃げ面摩耗幅が小さく、さらに切
刃損傷状況が正常摩耗を示すに対し、従来被覆切削工具
１〜１０は切刃の最大逃げ面摩耗幅が大きくしかも切刃
にチッピングが発生していることがわかる。
【００２３】
【発明の効果】上述のように、この発明によると、従来
よりも優れた切削性能を示す表面被覆ＷＣ基超硬合金製
切削工具を提供することができ、産業の発展に大いに貢
献し得るものである。
よりも優れた切削性能を示す表面被覆ＷＣ基超硬合金製
切削工具を提供することができ、産業の発展に大いに貢
献し得るものである。
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平６−108254（ＪＰ，Ａ)
特開 昭61−223180（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−89666（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−263252（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】 通常のＷＣ基超硬合金基体表面に、結晶
粒が粒状の組織を有する炭化チタンまたは炭窒化チタン
からなる下層と、前記下層の上に形成された結晶粒がＷ
Ｃ基超硬合金基体表面に対して直角方向に成長した柱状
結晶組織を有する炭窒化チタンからなる中層と、前記中
層の上に形成された炭化チタンまたは炭窒酸化チタンか
らなる結晶粒が粒状の組織を有する上層と、前記上層の
上に形成された結晶粒が粒状の組織を有する酸化アルミ
ニウムからなる最上層とからなる複合硬質被覆層が形成
されてなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具であっ
て、前記複合硬質被覆層の下層、中層および上層のいず
れの層にもＷＣ基超硬合金基体から来たＣｏが含まれて
おり、上層に含まれるＣｏは０．０１〜６重量％である
ことを特徴とする表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。 - 【請求項２】 前記複合硬質被覆層の最上層は、窒化チ
タンからなることを特徴とする請求項１記載の表面被覆
ＷＣ基超硬合金製切削工具。 - 【請求項３】 前記複合硬質被覆層の最上層の酸化アル
ミニウムの上に、さらに窒化チタン層を形成してなるこ
とを特徴とする請求項１記載の表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13826494A JP3503658B2 (ja) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | 表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13826494A JP3503658B2 (ja) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | 表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07314207A JPH07314207A (ja) | 1995-12-05 |
| JP3503658B2 true JP3503658B2 (ja) | 2004-03-08 |
Family
ID=15217875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13826494A Expired - Lifetime JP3503658B2 (ja) | 1994-05-27 | 1994-05-27 | 表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3503658B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014054591A1 (ja) | 2012-10-01 | 2014-04-10 | 日立ツール株式会社 | 硬質皮膜被覆工具及びその製造方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100534293B1 (ko) * | 1997-05-03 | 2006-03-14 | 텔레다인 인더스트리즈 인코퍼레이티드 | 경금속 절삭공구의 고정 산화물 코팅제 |
| JP2001328006A (ja) * | 2000-05-19 | 2001-11-27 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製スローアウエイ切削チップ |
| JP2004195564A (ja) * | 2002-12-16 | 2004-07-15 | Kyocera Corp | 表面被覆切削工具およびスローアウェイチップ |
-
1994
- 1994-05-27 JP JP13826494A patent/JP3503658B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014054591A1 (ja) | 2012-10-01 | 2014-04-10 | 日立ツール株式会社 | 硬質皮膜被覆工具及びその製造方法 |
| US9534292B2 (en) | 2012-10-01 | 2017-01-03 | Hitachi Tool Engineering, Ltd. | Hard-coated tool and its production method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07314207A (ja) | 1995-12-05 |
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