JP3502287B2 - 光ファイバケーブル用スペーサの製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、光ファイバケーブ
ル用スペーサの製造方法に関し、とりわけ、スペーサの
引張性能を向上させる技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】光ファイバケーブルは、作業上の安全を
確保するため、あるいは、高圧電力線付近での電界，磁
界の影響を受けないようにするため、ケーブル部材の非
金属（ノンメタリック）化が求められている。

【０００３】また、鋼線等の比重の大きい金属製の抗張
力体に代えて、繊維強化合成樹脂等のノンメタリック製
抗張力体とすれば、全体が軽量化され、ケーブルの敷設
長を伸ばすことが可能となり、工事の省力化、工費の削
減にも寄与する。

【０００４】このようなノンメタリックケーブルの抗張
力体には、高度の引張特性が要求されるため、１５，０
００ kg／ｍｍ²以上の引張弾性率を有するポリベンツビ
スオキサゾール（以下、ＰＢＯと称す）繊維を補強繊維
とする繊維強化合成樹脂ロッド（以下、ＦＲＰないしは
ＰＦＲＰということがある）が適している。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、ＰＦＲＰを抗
張力体とするスペーサにおいて、軽量化については、大
幅に改善され、ケーブル敷設の作業性は向上したが、抗
張力性すなわち引張性能は、ＰＢＯ繊維の有する引張弾
性率から計算される引張性能と比較して、低下する傾向
にあった。

【０００６】この原因として、抗張力体の外周に溝形状
精度を確保するため予備被覆を施す際あるいは、溝を形
成すべくスペーサ本体被覆を施す際に、溶融押出された
被覆樹脂の冷却固化に伴う熱収縮により、抗張力体の長
手方向に亘って、圧縮力が作用し、ＰＦＲＰが圧縮応力
を受けていることが考えられる。

【０００７】つまり、従来においては、ＰＦＲＰロッド
を抗張力体として用いても、光ファイバケーブルの重要
な仕様である、０．２％伸張時の応力が低下し、光ファ
イバを有効に保護できないという問題があった。

【０００８】そこで、ＰＦＲＰ線を抗張力体とする光フ
ァイバケーブル用スペーサにおいて、引張性能に優れた
ものを提供することを目的として鋭意研究し本発明を完
成した。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、ポリベンツビスオキサゾール繊維からな
る補強繊維に、熱硬化性樹脂を含浸，硬化させて繊維強
化合成樹脂ロッドからなる抗張力体を得て、当該抗張力
体の外周に、結晶性熱可塑性樹脂の予備被覆層を形成し
て冷却固化させた後に、前記予備被覆層の外周にスペー
サ本体部を形成する合成樹脂被覆を施す光ファイバケー
ブル用スペーサの製造方法において、前記予備被覆層の
断面積をＡ（ｍｍ ^２ ）とし、同予備被覆層の単位面積当
たりの圧縮応力をα（ｋｇｆ／ｍｍ ^２ ）としたときに、
α×Ａで求められる前記繊維強化合成樹脂ロッドの長手
方向に作用する圧縮強力Ｆの１／４以上のテンションＴ
が加わり、かつ、前記テンションＴが、Ｔ≧０．５Ａの
関係を満足するようにして前記予備被覆層を形成するよ
うにした。また、本発明の光ファイバケーブル用スペー
サの製造方法では、前記スペーサ本体部形成用の合成樹
脂被覆を施す際に、前記予備被覆層の外周にダイを回転
させながら溶融状態の樹脂を押出すことができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態につ
いて説明する。図１は、本発明にかかる製造方法で得ら
れる光ファイバケーブル用スペーサを示している。同図
に示した光ファイバケーブル用スペーサ１０は、中央に
配置された抗張力体１５と、この抗張力体１５の外周に
設けられた第一予備被覆層１６，第二予備被覆層１７，
第三予備被覆層１８および第三予備被覆層１８の外周に
設けられたスペーサ本体被覆２０とを備えている。

【００１１】抗張力体１５は、繊維強化合成樹脂ロッド
１２と、このロッド１２の外周を被覆する一次被覆層１
４とを有している。繊維強化合成樹脂ロッド１２は、補
強繊維に、高引張弾性率を有するポリベンツビスオキサ
ゾール（ＰＢＯ）繊維を用いている。

【００１２】ＰＢＯ繊維を用いることによって、ＰＢＯ
繊維が高引張弾性率を有しているので、所要の繊維断面
積が少なくて済み、その結果、ＦＲＰの細径化、軽量化
が図られるからである。

【００１３】また、補強繊維を結着するマトリックス樹
脂には、熱硬化性樹脂を用い、熱硬化性樹脂としては、
不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂が一般的
であるが、エポキシ樹脂、フェノール樹脂などであって
も良く、これらの樹脂に過酸化物等の触媒を添加して、
ＰＢＯ補強繊維に含浸される。

【００１４】ＰＢＯ補強繊維の体積含有率は、５０％未
満の場合には、要求性能を満足することができないの
で、５０％以上にする必要がある。なお、マトリックス
樹脂として、ビニルエステル樹脂を使用すれば、ＦＲＰ
の耐熱性が図られる。

【００１５】ＰＢＯ補強繊維に熱硬化性樹脂を含浸し、
所定の外径に絞り成形した後、溶融状熱可塑性樹脂で環
状に被覆して、一次被覆層１４を設けた未硬化状ＦＲＰ
ロッドとし、その後に内部の熱硬化性樹脂を硬化させる
ことで、繊維強化合成樹脂ロッド１２を有する抗張力体
１５とすることができる。

【００１６】なお、この場合、繊維強化合成樹脂ロッド
１２の外周に一次被覆層１４を必ずしも設ける必要はな
く、被覆層１４を設けない繊維強化合成樹脂ロッド１２
を抗張力体１５として用いることも可能である。

【００１７】一次被覆層１４を設ける場合には、熱可塑
性樹脂は、後のスペーサ本体被覆２０に先立ち、螺旋状
溝の形状精度を確保するために施される予備被覆層１
６，１７，１８の熱可塑性樹脂と相溶性を有するものを
選択して使用され、被覆厚みは概ね、０．５〜１．５ｍ
ｍである。

【００１８】被覆厚みが、０．５ｍｍ未満では、ピンホ
ール等で内部の未硬化状樹脂が漏出する危惧があり、
１．５ｍｍを超えると、一次被覆層形成時の熱で部分的
に硬化して、ＦＲＰの物性が低下するなどの問題があ
る。

【００１９】また、第三予備被覆層１８と、スペーサ本
体被覆２０とは、強度保持のため相互に融着させる必要
があり、この点から、相互に相溶性を有するものを選択
する。

【００２０】一次被覆層１４には、直鎖状低密度ポリエ
チレン（ＬＬＤＰＥ）等がＰＦＲＰの界面においてアン
カー接着し易い点で好適であり、予備被覆層１６〜１
８、スペーサ本体被覆２０には、低温物性に優れること
から高密度ポリエチレン（以下ＨＤＰＥと称す）等のポ
リエチレン系樹脂が一般的に奨用される。

【００２１】予備被覆層１６，１７，１８の合計断面積
は、繊維強化合成樹脂ロッド１２の断面積よりも大きく
する必要がある。この理由は、予備被覆層１８の外径
は、スペーサ本体被覆２０の溝深さの関係から決定され
る一方、繊維強化合成樹脂ロッド１２の断面積が大にな
ると、剛性が大きくなりすぎて可撓性が乏しくなり、か
つコストの上昇を来すので、出来るだけ予備被覆層の比
率を大とするからである。

【００２２】スペーサ本体被覆２０は、第三予備被覆層
１８の外周に、溶融状の熱可塑性樹脂を押出して、冷却
固化することにより形成される。このとき、ダイを回転
させながら溶融状の熱可塑性樹脂を押出すと、スペーサ
本体被覆２０の外周に光ファイバ収納用の螺旋溝２２を
複数形成することができる。

【００２３】また、本発明にかかる光ファイバケーブル
用スペーサの製造方法では、予備被覆層１６，１７，１
８の合計断面積をＡ（ｍｍ²）とし、同予備被覆層１
６，１７，１８の単位面積当たりの圧縮応力をα（ｋｇ
ｆ／ｍｍ²）としたときに、α×Ａで求められる繊維強
化合成樹脂ロッド１２の長手方向に作用する圧縮強力Ｆ
の１／４以上のテンションＴが加わるようにして予備被
覆層１６，１７，１８を形成する必要がある。

【００２４】この理由は、予備被覆層１６，１７，１８
に加わるテンションＴが、繊維強化合成樹脂ロッド１２
の長手方向に作用する圧縮強力Ｆの１／４未満になる
と、製造された光ファイバケーブル用スペーサの引張弾
性率が、ＰＢＯ繊維固有の弾性率の８０％以上を保持す
ることができなくなるからである。

【００２５】また、本発明の光ファイバケーブル用スペ
ーサの製造方法において、前記テンションＴが、Ｔ≧
０．５Ａの関係を満足するようにして、予備被覆層１
６，１７，１８を形成することが望ましい。

【００２６】このようなテンションに設定すると、ポリ
エチレン等の結晶性熱可塑性樹脂により予備被覆層を形
成するに際して予備被覆層からの熱による影響、該予備
被覆層の冷却固化による収縮力等の影響を排除できる。

【００２７】以下に、本発明の内容をより具体的な例に
より説明する。具体例１． ＰＢＯ繊維（東洋紡績(株）製 ザイロン）
に過酸化物系触媒を含むビニルエステル樹脂（三井化学
(株）製エスターＨ８１００）を含浸し、これを絞りノ
ズルにより、ＰＢＯ繊維の含有率が約６０％で、外径が
φ４．８ｍｍになるように絞ることで未硬化状ロッドを
得た。

【００２８】これを押出機のクロスヘッドに導入し、そ
の外周に溶融状のＬＬＤＰＥ樹脂（日本ユニカー(株）
製ＮＵＣＧ５３５０）を、外径がφ６ｍｍとなるように
線速度６ｍ／ｍｉｎにて押出被覆して一次被覆層１４を
形成し、その後、加熱硬化槽に導き硬化させて、繊維強
化合成樹脂ロッド１２を有する抗張力体１５を得た。

【００２９】次にこの、この一次被覆層１４を有する
抗張力体１５を押出機のクロスヘッドに導入し、樹脂被
覆断面積の単位当たりのテンションが、０．５１ｋｇ／
ｍｍ ²となるように、引取の際に押出機の前後で荷重を
かけた。

【００３０】そして、この高テンションを加えた状態
で、溶融状のＨＤＰＥ樹脂（日本ポリオレフィン（株）
製 ＫＫＺ５１Ｃ）で被覆して、厚みが１．５ｍｍの第
一予備被覆層１６を形成し、約１５℃の水を冷媒とする
長さ１ｍの冷却槽に通して、樹脂を固化させることでφ
９ｍｍの丸棒を得た。

【００３１】引続いて、同様な方法で、この丸棒にテン
ションが樹脂被覆断面積当り０．５１ｋｇ／ｍｍ²とな
る条件で、再度ＨＤＰＥ樹脂の第二予備被覆層１７を形
成し、外径をφ１２ｍｍとした。

【００３２】この場合、第一予備被覆層１６の断面積Ａ
は、３５．３４ｍｍ²であり、この第一予備被覆層１６
の圧縮応力αが、１．１８ｋｇ／ｍｍ²なので、繊維強
化合成樹脂ロッド１２に作用する圧縮強力Ｆ（＝α×
Ａ）は、４１．７ｋｇとなり、この圧縮強力Ｆに対する
１／４以上のテンションとして、１８．２ｋｇを設定し
た。

【００３３】なお、このような圧縮強力Ｆとテンション
Ｔとの関係は、第二予備被覆層１７を形成する際にも同
じことが言える。また、本具体例の場合には、繊維強化
合成樹脂ロッド１２の断面積が１８．１ｍｍ²なので、
断面積が４９．４８ｍｍ²の第二予備被覆層１６を形成
すると、予備被覆層の断面積の総和がロッド１２の断面
積よりも大きくなる。

【００３４】さらに、この丸棒物をスペーサ本体被覆２
０の螺旋部被覆用回転ダイに導き、同様のテンションの
条件でＨＤＰＥ樹脂を回転させながら押出して、リブ部
の径がφ１７ｍｍで、溝数１６，溝深さ２．６ｍｍの３
００心タイプのインダクションフリー（ＩＦ）スペーサ
１０を得た。

【００３５】このスペーサ１０の引張り性能を測定した
ところ、０．２％伸張時の応力は３９０ｋｇであった。
このスペーサ１０の抗張力体に用いたＰＢＯ繊維単体の
０．２％伸張時の応力値は４８２ｋｇであることから、
応力値の比較により得られたＩＦスペーサの性能保持率
は８０．９％であった。

【００３６】また、０．２％伸張時の応力から見掛けの
引張弾性率を算出すると１０８００ｋｇ／ｍｍ²であっ
た。

【００３７】具体例２．ＰＢＯ繊維の含有率が６８％、
繊維強化合成樹脂ロッド１２の外径をφ４．６ｍｍに変
更したこと以外は、具体例１と同様の条件により、ＬＬ
ＤＰＥ樹脂でφ６ｍｍの一次被覆層１４を設けた抗張力
体１５を作成した。

【００３８】この抗張力体１５に具体例１と同様に、被
覆樹脂の単位断面積当たりのテンションが、０．５１ｋ
ｇ／ｍｍ²となる条件で、φ９ｍｍ，φ１２ｍｍの順に
逐次第一および第二予備被覆層１６，１７を形成し、さ
らに、同条件のテンションで螺旋被覆を施して、１６
溝，φ１７ｍｍのＩＦスペーサを得た。

【００３９】このスペーサの引張性能を測定したとこ
ろ、０．２％伸張時の応力は４００ｋｇであり、ＰＢＯ
繊維単体の０．２％伸張時の応力値との比較から、引張
性能保持率は８３．０％と算出された。

【００４０】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると１１１００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００４１】具体例３．具体例１と同様の条件にて、Ｐ
ＢＯ繊維の含有率が６０％、繊維強化合成樹脂ロッド１
２の外径がφ４．８ｍｍ、ＬＬＤＰＥ樹脂でφ６ｍｍの
一次被覆層１４を設けた抗張力体１５を作成した。

【００４２】この抗張力体１５に具体例１と同様に、被
覆樹脂の単位断面積当たりのテンションが、１．１８１
ｋｇ／ｍｍ²となる条件で、φ９ｍｍ，φ１２ｍｍの順
に逐次第一および第二予備被覆層１６，１７を形成し、
さらに、同条件のテンションで螺旋被覆を施して、１６
溝，φ１７ｍｍのＩＦスペーサを得た。

【００４３】このスペーサの引張性能を測定したとこ
ろ、０．２％伸張時の応力は４１０ｋｇであり、ＰＢＯ
繊維単体の０．２％伸張時の応力値との比較から、引張
性能保持率は８５．１％と算出された。

【００４４】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると１１４００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００４５】具体例４．具体例２と同様の条件にて、Ｐ
ＢＯ繊維の含有率が６８％、繊維強化合成樹脂ロッド１
２の外径がφ４．６ｍｍ、ＬＬＤＰＥ樹脂でφ６ｍｍの
一次被覆層１４を設けた抗張力体１５を作成した。

【００４６】この抗張力体１５に、被覆樹脂の単位断面
積当たりのテンションが、１．１８ｋｇ／ｍｍ²となる
条件で、φ９ｍｍ，φ１２ｍｍの順に逐次第一および第
二予備被覆層１６，１７を形成し、さらに、同条件のテ
ンションで螺旋被覆を施して、１６溝，φ１７ｍｍのＩ
Ｆスペーサを得た。

【００４７】このスペーサの引張性能を測定したとこ
ろ、０．２％伸張時の応力は４４０ｋｇであり、ＰＢＯ
繊維単体の０．２％伸張時の応力値との比較から、引張
性能保持率は９１．３％と算出された。

【００４８】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると１２２００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００４９】具体例５．ＰＢＯ繊維の含有率を６８体積
％、繊維強化合成樹脂ロッド１２の外径をφ６．４ｍｍ
とし、その他の条件は、具体例１と同様にして、ＬＬＤ
ＰＥ樹脂の一次被覆層１４を施したφ８ｍｍの抗張力体
１５を得た。

【００５０】この抗張力体１５に、具体例１と同様に、
被覆樹脂の単位断面積当たりのテンションが、０．５１
ｋｇ／ｍｍ²となる条件で、φ１１ｍｍ，φ１３．５ｍ
ｍ，φ１６ｍｍの順に逐次第一および第二，第三予備被
覆層１６，１７，１８を形成し、さらに、同条件のテン
ションで螺旋被覆を施して、１３溝，φ２４ｍｍの１０
００心タイプのＩＦスペーサを得た。

【００５１】この場合、第一予備被覆層１６の断面積Ａ
は、４４．７７ｍｍ²であり、この第一予備被覆層１６
の圧縮応力αが、１．１８ｋｇ／ｍｍ²なので、繊維強
化合成樹脂ロッド１２に作用する圧縮強力Ｆ（＝α×
Ａ）は、５２．８３ｋｇとなり、この圧縮強力Ｆに対す
る１／４以上のテンションとして、２２．８３ｋｇを設
定した。

【００５２】なお、このような圧縮強力Ｆとテンション
との関係は、第二予備被覆層１７，第三予備被覆層１８
を形成する際にも同じことが言える。

【００５３】このスペーサの引張性能を測定したとこ
ろ、０．２％伸張時の応力は８５０ｋｇであり、ＰＢＯ
繊維単体の０．２％伸張時の応力値との比較から、引張
性能保持率は８１．９％と算出された。

【００５４】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると１３２００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００５５】具体例６．予備被覆層を被覆成形する際の
被覆樹脂単位面積当たりのテンションを１．１８ｋｇ／
ｍｍ²に変更した以外は、具体例５と同様の条件にて、
繊維強化合成樹脂ロッド１２の外径をφ６．４ｍｍと
し、一次被覆層１４を施したφ８ｍｍの抗張力体１５を
得、これにφ１１ｍｍ，φ１３．５ｍｍ，φ１６ｍｍの
順に逐次第一および第二，第三予備被覆層１６，１７，
１８を形成し、さらに、螺旋被覆を施して、１３溝，φ
２４ｍｍの１０００心タイプのＩＦスペーサを得た。

【００５６】このスペーサの引張性能を測定したとこ
ろ、０．２％伸張時の応力は９４０ｋｇであり、ＰＢＯ
繊維単体の０．２％伸張時の応力値との比較から、引張
性能保持率は９０．６％と算出された。

【００５７】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると１４６００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００５８】比較例１．予備被覆層を被覆成形する際の
被覆樹脂単位面積当たりのテンションを０．０７ｋｇ／
ｍｍ²に変更した以外は、具体例１と同じ条件で、繊維
強化合成樹脂ロッド１２の径がφ４．８ｍｍ、抗張力体
１５の径をφ６ｍｍとし、その外周にφ９ｍｍ，φ１２
ｍｍの第一および第二予備被覆層１６，１７を設け、そ
の後にφ１７ｍｍで１６溝の螺旋被覆を施したＩＦスペ
ーサを得た。

【００５９】このスペーサの引張性能は、０．２％伸張
時応力で３２０ｋｇであり、ＰＢＯ繊維単体の引張性能
との比較から、性能保持率は６６．４％と算出された。

【００６０】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると８９００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００６１】比較例２．予備被覆層を被覆成形する際の
被覆樹脂単位面積当たりのテンションを０．０７ｋｇ／
ｍｍ²に変更した以外は、具体例２と同じ条件で、繊維
強化合成樹脂ロッド１２の径がφ４．６ｍｍ、抗張力体
１５の径をφ６ｍｍとし、その外周にφ９ｍｍ，φ１２
ｍｍの第一および第二予備被覆層１６，１７を設け、そ
の後にφ１７ｍｍで１６溝の螺旋被覆を施したＩＦスペ
ーサを得た。

【００６２】このスペーサの引張性能は、０．２％伸張
時応力で３７０ｋｇであり、ＰＢＯ繊維単体の引張性能
との比較から、性能保持率は７６．８％と算出された。

【００６３】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると１０３００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００６４】比較例３．予備被覆層を被覆成形する際の
被覆樹脂単位面積当たりのテンションを０．０７ｋｇ／
ｍｍ²に変更した以外は、具体例５と同じ条件で、繊維
強化合成樹脂ロッド１２の径がφ６．４ｍｍ、抗張力体
１５の径をφ８ｍｍとし、その外周にφ１１ｍｍ，φ１
３．５ｍｍ，φ１６ｍｍの第一および第二，第三予備被
覆層１６，１７，１８を設け、その後にφ２４ｍｍで１
３溝の螺旋被覆を施したＩＦスペーサを得た。

【００６５】このスペーサの引張性能は、０．２％伸張
時応力で８００ｋｇであり、ＰＢＯ繊維単体の引張性能
との比較から、性能保持率は７７．１％と算出された。

【００６６】また、この値からスペーサの見掛けの引張
弾性率を算出すると１２４００ｋｇ／ｍｍ²であった。

【００６７】以上の具体例および比較例の予備被覆条
件、得られたスペーサの０．２％伸張時応力、ＰＢＯ繊
維性能保持率、引張弾性率などをまとめて以下の表１，
２に示している。

【００６８】

【表１】

【００６９】

【表２】

【００７０】

【発明の効果】以上、実施例および比較例で詳細に説明
したように、本発明では、光ファイバケーブル用スペー
サの中央に配置する抗張力体の外周に予備被覆をするに
際し、予備被覆層の断面積をＡ（ｍｍ²）とし、該予備
被覆層の単位面積当たりの圧縮応力をα（ｋｇｆ／ｍｍ
²）としたときに、α×Ａで求められる前記繊維強化合
成樹脂ロッドの長手方向に作用する圧縮強力Ｆの１／４
以上のテンションＴが加わるようにして前記予備被覆層
を形成することにより、被覆時の冷却固化に起因する抗
張力体の長手方向の圧縮作用を抑制することができる。

【００７１】この結果、抗張力体の低伸度時における低
弾性率化が緩和され、引張性能に優れた光ファイバケー
ブル用スペーサを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかる光ファイバケーブル用スペーサ
の一実施例の横断面図。

【符号の説明】

１０ 光ファイバケーブル用スペーサ １２ ＰＦＲＰ １４ 一次被覆層 １５ 抗張力体 １６ 第一予備被覆層 １７、１８ 第二、第三予備被覆層 ２０ スペーサ本体被覆 ２２ 溝

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石井 徳 岐阜県岐阜市藪田西２丁目１番１号 宇 部日東化成株式会社内 (72)発明者 岩田 秀行 東京都新宿区西新宿三丁目19番２号 日 本電信電話株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−56810（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−284409（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−21935（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−101333（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 6/44

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリベンツビスオキサゾール繊維からな
   る補強繊維に、熱硬化性樹脂を含浸，硬化させて繊維強
   化合成樹脂ロッドからなる抗張力体を得て、 当該抗張力体の外周に、結晶性熱可塑性樹脂の予備被覆
   層を形成して冷却固化させた後に、 前記予備被覆層の外周にスペーサ本体部を形成する合成
   樹脂被覆を施す光ファイバケーブル用スペーサの製造方
   法において、 前記予備被覆層の断面積をＡ（ｍｍ ^２ ）とし、同予備被
   覆層の単位面積当たりの圧縮応力をα（ｋｇｆ／ｍ
   ｍ ^２ ）としたときに、α×Ａで求められる前記繊維強化
   合成樹脂ロッドの長手方向に作用する圧縮強力Ｆの１／
   ４以上のテンションＴが加わり、かつ、前記テンション
   Ｔが、Ｔ≧０．５Ａの関係を満足するようにして前記予
   備被覆層を形成することを特徴とする光ファイバケーブ
   ル用スペーサの製造方法。
2. 【請求項２】 前記スペーサ本体部形成用の合成樹脂被
   覆を施す際に、前記予備被覆層の外周にダイを回転させ
   ながら溶融状態の樹脂を押出すことを特徴とする請求項
   １記載の光ファイバケーブル用スペーサの製造方法。