JP3492119B2 - 連続熱間圧延装置 - Google Patents
連続熱間圧延装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延設備にお
いて圧延材とともに走行しながら、先行する圧延材の後
端と後行する圧延材の先端とを接合する走間接合機を備
えた連続熱間圧延装置に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来の熱間圧延設備では加熱炉から供給
されるスラブをスラブ単位ごとに粗圧延機及び仕上圧延
機で圧延し、所望の板厚のストリップ材を得ている。し
かしかかる方法ではスラブ単位ごとに圧延作業が行われ
るため圧延生産効率が劣ることになるので、連続して圧
延作業を行うことが要望されていた。またこのようにス
ラブ単位で圧延する場合、圧延材の端部（先端部と後端
部）に欠陥を生じ易く圧延材の歩留まりを低下させ、か
つ噛込みや尻抜け等のため圧延速度を高速化しにくい問
題点があった。このため粗圧延機で圧延された先行の圧
延材の後端部と後行の圧延材の先端部とを接合して仕上
圧延機に供給する圧延材接合機が開発されている。 【０００３】特開平７−２１４１０４号公報には接合機
を用いた熱間圧延設備が記載されており、図４にこの設
備列を示す。加熱炉１の出側にサイジングプレス２が設
けられ、この出側に設けられた粗圧延機３により圧延さ
れたシートバー４の先端、後端をクロップシャー５で切
断する。切断された先行シートバーの後端と、切断され
た後行シートバーの先端とを融着接合装置６で接合し仕
上げ圧延機群７で仕上げ圧延した後、巻取機８に巻き取
る。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】上記熱間圧延設備で
は、圧延材は粗圧延の後巻き取ることをしてないため圧
延ラインが長くなる。この場合上記の設備では仕上げ圧
延機に供給する圧延材の温度が低下し仕上げ圧延が適切
に行えないケースが多々ある。また接合部は板幅方向に
はみ出している場合が多く、このはみ出しは後工程での
圧延により拡大される。図５は接合部のはみ出し形状を
示す。圧延材１０の接合位置の板幅ははみ出し１０ａを
有している。また圧延材１０の厚みは幅端で先細りとな
ったエッジドロップ１０ｂとなっている。このようなエ
ッジドロップ１０ｂが生じると板幅端の板厚の精度を確
保できないのでトリムされ、歩留まり低下を招く。上述
の設備にはこのような接合や圧延による板幅端の板厚不
良の修正装置がない。また巻取機の前にシャーがないた
め巻取機で巻き取る分の圧延材の量ごとに圧延材を切断
しておく必要があり、接合機で連続的に作業を行うこと
のできる能力が生かされていない。なお、特開平７−２
４５０３号公報には接合機の出側に接合による不良部分
を取り除く後成形機が示されているが、この後成形機の
配置では仕上げ圧延で生ずるエッジドロップは修正でき
ない。 【０００５】本発明は上述した問題点を解決するために
創案されたものである。すなわち本発明は、圧延ライン
を短縮化し、また連続圧延によりストリップ材の生産性
を向上させることを目的とする。さらに板幅精度、板厚
精度を向上させることを目的とする。またスラブ幅調整
能力を大きくしスラブを供給する連続鋳造機側のスラブ
幅の種類を少なくして生産性を向上させることを目的と
する。 【０００６】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明は、加熱炉から供給される圧延材を
幅方向に圧下して所定幅にプレスするサイジングプレス
と、このプレスされた圧延材を圧延する粗圧延機と、こ
の粗圧延機で圧延された圧延材を巻取り巻戻す巻取巻戻
機と、巻戻しされた圧延材の先端部および後端部を切断
して接合可能な形状とするクロップシャーと、巻戻しさ
れた圧延材の搬送速度で走行し前記クロップシャーで切
断された先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部の重
ね合わせ接合面を還元炎で覆いながら圧接する還元炎圧
接型走間接合機と、接合された圧延材の仕上げ圧延をす
る複数の仕上圧延機と、該各仕上圧延機のうち最上流側
の仕上圧延機の入側と最下流側の仕上圧延機の入側にそ
れぞれ設けられ、前記圧延材の両側を挟む竪型ロールを
有し、該竪型ロールにより前記圧延材を板幅方向に圧下
して、前記走間接合機により接合した接合部の板幅方向
のはみ出しとエッジドロップを所定幅及び所定厚に成形
するエッジ成形機と、仕上げ圧延された圧延材を巻取る
巻取機と、この巻取機の入側に配置され巻取量に応じて
圧延材を切断する切断機とを備える。 【０００７】 サイジングプレスはプレスにより板幅方
向に圧下するので板幅の調整能力が大きく、供給される
スラブ幅の種類が少なくても多くの幅のスラブにするこ
とができる。このようなスラブ幅の集約化により連続鋳
造機側はスラブ幅を変更する作業が少なくなり生産性が
向上する。また粗圧延機の後に巻取巻戻機を設けること
により粗圧延ラインが短縮され、コイル状に巻かれるこ
とによる保温効果により仕上げ圧延機に供給される圧延
材の冷却が防止される。クロップシャーにより圧延材の
先端，後端部を接合に適するように切断し接合機で接合
し、仕上圧延後のストリップは、その出側のシャーにて
適宜切断され、順次複数の巻取機に巻き取ることによ
り、連続圧延が可能になり生産性が向上する。また、還
元炎圧接型走間接合機により接合した接合部のはみ出し
およびエッジドロップをエッジ成形機により成形するの
で板幅精度および板厚精度が向上する。またエッジ成形
機は竪型ロールで成形するため、不良部分を切断する成
形機のように切断されて製品とならない部材は発生しな
いので材料の歩留まりが向上する。 【０００８】 【０００９】 【００１０】 【００１１】 【００１２】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
図面を参照して説明する。なお各図において同一の符号
は同一の意味を表す。図１は本発明の実施形態の構成を
示す図である。図１において、１１は連続鋳造機で厚さ
２５０ｍｍ前後までのスラブを予め定められたスラブ幅
の種類の内から選定して供給することができる。１２は
加熱炉でスラブ（圧延材１０）を以降の圧延作業に適し
た温度に加熱する。１３は板幅方向にプレスでスラブを
圧下する幅大圧下装置で、通常圧下量は約３００ｍｍ程
度まで可能である。サイジングプレス１３を用いない場
合、連続鋳造機１１では仕様に応じてスラブ幅を小刻み
にして供給する必要があった。例えば、スラブ幅を６０
０，６２０，６４０ｍｍというように小刻みにする必要
があったが、サイジングプレス１３の３００ｍｍの幅調
整能力を用いることにより、６００，９００，１２０
０，１５００ｍｍ単位の幅とすればよいので、幅毎に必
要となる連続鋳造機１１のモールドの種類が大幅に減少
すること、これに伴いモールド交換作業も大幅に減少し
生産性が向上する。 【００１３】粗圧延機１４はスラブ１０を粗圧延し後述
する巻取巻戻機１６で巻取可能でかつ仕上げ圧延に適し
た厚み、例えば３０ｍｍ前後に圧延する。粗圧延機台数
は供給されるスラブ１０の厚みにより、例えば２５０ｍ
ｍ前後であればリバース型２台、または一方向粗圧延機
５〜６台位でよく、スラブ１０が厚くなれば増加する。
なお各粗圧延機１４には両側に竪型圧延機１５が設けら
れ板幅の制御を行う。 【００１４】巻取巻戻機１６は粗圧延された圧延材１０
をコイルに巻取り、このコイルを巻戻す装置で、心棒を
入れないで巻取り、巻戻し位置に移動して心棒なしで、
または心棒を移動用を兼ねて用いて巻戻す。心棒を入れ
て巻取る装置も用いられる。このようにコイルに巻取る
ことにより粗圧延ラインを短縮することができる。また
コイルにすることにより冷却が少なくなり、適切な仕上
げ圧延温度を保持できる。なお巻取巻戻機１６を保温材
で覆った装置も用いられる。 【００１５】クロップシャー１７は後述する還元炎圧接
型走間接合機１８で接合する先行圧延材の後端と後行圧
延材の先端を適切に接合できるように切断する装置であ
る。還元炎圧接型走間接合機１８は先のコイルより巻戻
された圧延材１０の後端と次のコイルより巻戻された圧
延材１０の先端とを、圧延材１０と同じ速度で走行しな
がら、接合面を還元雰囲気として酸化を防ぎながら圧接
する。 【００１６】仕上げ圧延機１９は接合された圧延材１０
を仕上げ圧延し、例えば通常最小厚１．２ｍｍ程度のス
トリップに圧延する。台数は６〜７台程度で最終仕上げ
板厚により決まる。仕上げ圧延機１９の幾つかの入側に
はエッジ成形機２０が設けられている。通常１台目と最
後の１〜２台に設けるのが効果的である。エッジ成形機
２０は圧延材１０の両側に設けられた竪型ロールよりな
り、板幅方向に圧下することにより圧延材１０を所定の
幅に成形し板幅精度および板厚精度を向上させる。エッ
ジ成形機２０は、図５に示したはみ出し１０ａを修正し
て他と同一幅あるいは、さらに狭幅とし、図６に示すエ
ッジドロップ１０ｂを修正して板幅端まで同一厚みと
し、かつ所定の板幅とする。１台目の入側に設けたエッ
ジ成形機２０により仕上げ圧延機１９列に入る圧延材１
０の幅を揃え最後の１〜２台目の入側に設けたエッジ成
形機２０により仕上げ圧延により発生したエッジドロッ
プ１０ｂを修正し所定の板厚とする。 【００１７】仕上げ圧延機１９で最終板厚まで圧延され
た圧延材１０は巻取機２２によりコイル状に巻取られ
る。所定の直径となると高速で作動する切断機２１で切
断され巻取を終了する。切断された以降の圧延材１０は
別の巻取機２２により巻取が開始される。還元炎圧接型
走間接合機１８により接合された圧延材１０は仕上げ圧
延機１９および巻取機２２により連続的処理が行われ生
産性が向上し歩留まりも向上する。 【００１８】図２は還元炎圧接型走間接合機の構成を示
す。還元炎圧接型走間接合機１８は、圧延方向に走行す
る台車３２と、台車３２上に取付けられ先行する圧延材
３０の後端部を水平に挟持して昇降可能な後端ピンチロ
ール３４と、台車３２上に取付けられ後行する圧延材３
１の先端部を水平に挟持する先端ピンチロール３６と、
先行圧延材３０の後端部下面と後行圧延材３１の先端部
上面を切削加工する加工装置３８と、加工面を還元状態
に保持する還元炎バーナ４０ａ，４０ｂと、先行圧延材
３０と後行圧延材３１の加工面を重合わせて圧延材３
０，３１とほぼ同じ厚さまで圧縮して接合する圧接装置
４２とを備えている。 【００１９】かかる構成により、後端ピンチロール３４
により先行圧延材３０の後端部を水平に支持したまま、
昇降シリンダ３３により先行圧延材３０を加工高さＨに
保持して、カッター３８ａで先行圧延材３０の後端部下
面と後行圧延材３１の先端部上面を切削加工することが
でき、次に先行圧延材３０の後端部を水平に保持したま
ま、後端ピンチロール３４を降下して先行圧延材３０と
後行圧延材３１の加工面を重合わせ、圧接装置２２によ
り圧縮して接合することができる。なお、切削加工中お
よび圧接中は還元炎バーナ４０ａ，４０ｂにより切削面
を還元雰囲気とし切削面の酸化を防止する。 【００２０】図３はエッジ成形機２０の概念図を示す。
圧延材１０の両側に設けられた竪型ロール２０ａにより
圧延材１０を板幅方向に圧下して所定の板幅とする。竪
型ロール２０ａは板幅方向に図示しない装置により移動
し、所定の板幅間隔に設定できるようになっている。 【００２１】以上の実施形態ではスラブは連続鋳造機１
１から供給される２５０ｍｍ前後の厚みのものとして説
明したが、これより厚い、例えば１１０ｍｍ前後のスラ
ブにも本発明は適用できる。この場合スラブ厚みに応じ
て粗圧延機１４の台数は増加する。 【００２２】 【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は熱間圧延ラインにサイジングプレス、巻取巻戻機、接
合機、エッジ成形機、切断機を含めることにより、連続
鋳造機から供給するスラブ幅を集約することができ、連
続鋳造機側の生産性の向上および熱間圧延設備の生産性
が向上する。またストリップの連続圧延が可能になり生
産性が向上し歩留まりが向上する。さらに仕上げ圧延機
の前やその間のエッジ成形機により板幅精度が向上しエ
ッジドロップが改善される。
いて圧延材とともに走行しながら、先行する圧延材の後
端と後行する圧延材の先端とを接合する走間接合機を備
えた連続熱間圧延装置に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来の熱間圧延設備では加熱炉から供給
されるスラブをスラブ単位ごとに粗圧延機及び仕上圧延
機で圧延し、所望の板厚のストリップ材を得ている。し
かしかかる方法ではスラブ単位ごとに圧延作業が行われ
るため圧延生産効率が劣ることになるので、連続して圧
延作業を行うことが要望されていた。またこのようにス
ラブ単位で圧延する場合、圧延材の端部（先端部と後端
部）に欠陥を生じ易く圧延材の歩留まりを低下させ、か
つ噛込みや尻抜け等のため圧延速度を高速化しにくい問
題点があった。このため粗圧延機で圧延された先行の圧
延材の後端部と後行の圧延材の先端部とを接合して仕上
圧延機に供給する圧延材接合機が開発されている。 【０００３】特開平７−２１４１０４号公報には接合機
を用いた熱間圧延設備が記載されており、図４にこの設
備列を示す。加熱炉１の出側にサイジングプレス２が設
けられ、この出側に設けられた粗圧延機３により圧延さ
れたシートバー４の先端、後端をクロップシャー５で切
断する。切断された先行シートバーの後端と、切断され
た後行シートバーの先端とを融着接合装置６で接合し仕
上げ圧延機群７で仕上げ圧延した後、巻取機８に巻き取
る。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】上記熱間圧延設備で
は、圧延材は粗圧延の後巻き取ることをしてないため圧
延ラインが長くなる。この場合上記の設備では仕上げ圧
延機に供給する圧延材の温度が低下し仕上げ圧延が適切
に行えないケースが多々ある。また接合部は板幅方向に
はみ出している場合が多く、このはみ出しは後工程での
圧延により拡大される。図５は接合部のはみ出し形状を
示す。圧延材１０の接合位置の板幅ははみ出し１０ａを
有している。また圧延材１０の厚みは幅端で先細りとな
ったエッジドロップ１０ｂとなっている。このようなエ
ッジドロップ１０ｂが生じると板幅端の板厚の精度を確
保できないのでトリムされ、歩留まり低下を招く。上述
の設備にはこのような接合や圧延による板幅端の板厚不
良の修正装置がない。また巻取機の前にシャーがないた
め巻取機で巻き取る分の圧延材の量ごとに圧延材を切断
しておく必要があり、接合機で連続的に作業を行うこと
のできる能力が生かされていない。なお、特開平７−２
４５０３号公報には接合機の出側に接合による不良部分
を取り除く後成形機が示されているが、この後成形機の
配置では仕上げ圧延で生ずるエッジドロップは修正でき
ない。 【０００５】本発明は上述した問題点を解決するために
創案されたものである。すなわち本発明は、圧延ライン
を短縮化し、また連続圧延によりストリップ材の生産性
を向上させることを目的とする。さらに板幅精度、板厚
精度を向上させることを目的とする。またスラブ幅調整
能力を大きくしスラブを供給する連続鋳造機側のスラブ
幅の種類を少なくして生産性を向上させることを目的と
する。 【０００６】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明は、加熱炉から供給される圧延材を
幅方向に圧下して所定幅にプレスするサイジングプレス
と、このプレスされた圧延材を圧延する粗圧延機と、こ
の粗圧延機で圧延された圧延材を巻取り巻戻す巻取巻戻
機と、巻戻しされた圧延材の先端部および後端部を切断
して接合可能な形状とするクロップシャーと、巻戻しさ
れた圧延材の搬送速度で走行し前記クロップシャーで切
断された先行圧延材の後端部と後行圧延材の先端部の重
ね合わせ接合面を還元炎で覆いながら圧接する還元炎圧
接型走間接合機と、接合された圧延材の仕上げ圧延をす
る複数の仕上圧延機と、該各仕上圧延機のうち最上流側
の仕上圧延機の入側と最下流側の仕上圧延機の入側にそ
れぞれ設けられ、前記圧延材の両側を挟む竪型ロールを
有し、該竪型ロールにより前記圧延材を板幅方向に圧下
して、前記走間接合機により接合した接合部の板幅方向
のはみ出しとエッジドロップを所定幅及び所定厚に成形
するエッジ成形機と、仕上げ圧延された圧延材を巻取る
巻取機と、この巻取機の入側に配置され巻取量に応じて
圧延材を切断する切断機とを備える。 【０００７】 サイジングプレスはプレスにより板幅方
向に圧下するので板幅の調整能力が大きく、供給される
スラブ幅の種類が少なくても多くの幅のスラブにするこ
とができる。このようなスラブ幅の集約化により連続鋳
造機側はスラブ幅を変更する作業が少なくなり生産性が
向上する。また粗圧延機の後に巻取巻戻機を設けること
により粗圧延ラインが短縮され、コイル状に巻かれるこ
とによる保温効果により仕上げ圧延機に供給される圧延
材の冷却が防止される。クロップシャーにより圧延材の
先端，後端部を接合に適するように切断し接合機で接合
し、仕上圧延後のストリップは、その出側のシャーにて
適宜切断され、順次複数の巻取機に巻き取ることによ
り、連続圧延が可能になり生産性が向上する。また、還
元炎圧接型走間接合機により接合した接合部のはみ出し
およびエッジドロップをエッジ成形機により成形するの
で板幅精度および板厚精度が向上する。またエッジ成形
機は竪型ロールで成形するため、不良部分を切断する成
形機のように切断されて製品とならない部材は発生しな
いので材料の歩留まりが向上する。 【０００８】 【０００９】 【００１０】 【００１１】 【００１２】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
図面を参照して説明する。なお各図において同一の符号
は同一の意味を表す。図１は本発明の実施形態の構成を
示す図である。図１において、１１は連続鋳造機で厚さ
２５０ｍｍ前後までのスラブを予め定められたスラブ幅
の種類の内から選定して供給することができる。１２は
加熱炉でスラブ（圧延材１０）を以降の圧延作業に適し
た温度に加熱する。１３は板幅方向にプレスでスラブを
圧下する幅大圧下装置で、通常圧下量は約３００ｍｍ程
度まで可能である。サイジングプレス１３を用いない場
合、連続鋳造機１１では仕様に応じてスラブ幅を小刻み
にして供給する必要があった。例えば、スラブ幅を６０
０，６２０，６４０ｍｍというように小刻みにする必要
があったが、サイジングプレス１３の３００ｍｍの幅調
整能力を用いることにより、６００，９００，１２０
０，１５００ｍｍ単位の幅とすればよいので、幅毎に必
要となる連続鋳造機１１のモールドの種類が大幅に減少
すること、これに伴いモールド交換作業も大幅に減少し
生産性が向上する。 【００１３】粗圧延機１４はスラブ１０を粗圧延し後述
する巻取巻戻機１６で巻取可能でかつ仕上げ圧延に適し
た厚み、例えば３０ｍｍ前後に圧延する。粗圧延機台数
は供給されるスラブ１０の厚みにより、例えば２５０ｍ
ｍ前後であればリバース型２台、または一方向粗圧延機
５〜６台位でよく、スラブ１０が厚くなれば増加する。
なお各粗圧延機１４には両側に竪型圧延機１５が設けら
れ板幅の制御を行う。 【００１４】巻取巻戻機１６は粗圧延された圧延材１０
をコイルに巻取り、このコイルを巻戻す装置で、心棒を
入れないで巻取り、巻戻し位置に移動して心棒なしで、
または心棒を移動用を兼ねて用いて巻戻す。心棒を入れ
て巻取る装置も用いられる。このようにコイルに巻取る
ことにより粗圧延ラインを短縮することができる。また
コイルにすることにより冷却が少なくなり、適切な仕上
げ圧延温度を保持できる。なお巻取巻戻機１６を保温材
で覆った装置も用いられる。 【００１５】クロップシャー１７は後述する還元炎圧接
型走間接合機１８で接合する先行圧延材の後端と後行圧
延材の先端を適切に接合できるように切断する装置であ
る。還元炎圧接型走間接合機１８は先のコイルより巻戻
された圧延材１０の後端と次のコイルより巻戻された圧
延材１０の先端とを、圧延材１０と同じ速度で走行しな
がら、接合面を還元雰囲気として酸化を防ぎながら圧接
する。 【００１６】仕上げ圧延機１９は接合された圧延材１０
を仕上げ圧延し、例えば通常最小厚１．２ｍｍ程度のス
トリップに圧延する。台数は６〜７台程度で最終仕上げ
板厚により決まる。仕上げ圧延機１９の幾つかの入側に
はエッジ成形機２０が設けられている。通常１台目と最
後の１〜２台に設けるのが効果的である。エッジ成形機
２０は圧延材１０の両側に設けられた竪型ロールよりな
り、板幅方向に圧下することにより圧延材１０を所定の
幅に成形し板幅精度および板厚精度を向上させる。エッ
ジ成形機２０は、図５に示したはみ出し１０ａを修正し
て他と同一幅あるいは、さらに狭幅とし、図６に示すエ
ッジドロップ１０ｂを修正して板幅端まで同一厚みと
し、かつ所定の板幅とする。１台目の入側に設けたエッ
ジ成形機２０により仕上げ圧延機１９列に入る圧延材１
０の幅を揃え最後の１〜２台目の入側に設けたエッジ成
形機２０により仕上げ圧延により発生したエッジドロッ
プ１０ｂを修正し所定の板厚とする。 【００１７】仕上げ圧延機１９で最終板厚まで圧延され
た圧延材１０は巻取機２２によりコイル状に巻取られ
る。所定の直径となると高速で作動する切断機２１で切
断され巻取を終了する。切断された以降の圧延材１０は
別の巻取機２２により巻取が開始される。還元炎圧接型
走間接合機１８により接合された圧延材１０は仕上げ圧
延機１９および巻取機２２により連続的処理が行われ生
産性が向上し歩留まりも向上する。 【００１８】図２は還元炎圧接型走間接合機の構成を示
す。還元炎圧接型走間接合機１８は、圧延方向に走行す
る台車３２と、台車３２上に取付けられ先行する圧延材
３０の後端部を水平に挟持して昇降可能な後端ピンチロ
ール３４と、台車３２上に取付けられ後行する圧延材３
１の先端部を水平に挟持する先端ピンチロール３６と、
先行圧延材３０の後端部下面と後行圧延材３１の先端部
上面を切削加工する加工装置３８と、加工面を還元状態
に保持する還元炎バーナ４０ａ，４０ｂと、先行圧延材
３０と後行圧延材３１の加工面を重合わせて圧延材３
０，３１とほぼ同じ厚さまで圧縮して接合する圧接装置
４２とを備えている。 【００１９】かかる構成により、後端ピンチロール３４
により先行圧延材３０の後端部を水平に支持したまま、
昇降シリンダ３３により先行圧延材３０を加工高さＨに
保持して、カッター３８ａで先行圧延材３０の後端部下
面と後行圧延材３１の先端部上面を切削加工することが
でき、次に先行圧延材３０の後端部を水平に保持したま
ま、後端ピンチロール３４を降下して先行圧延材３０と
後行圧延材３１の加工面を重合わせ、圧接装置２２によ
り圧縮して接合することができる。なお、切削加工中お
よび圧接中は還元炎バーナ４０ａ，４０ｂにより切削面
を還元雰囲気とし切削面の酸化を防止する。 【００２０】図３はエッジ成形機２０の概念図を示す。
圧延材１０の両側に設けられた竪型ロール２０ａにより
圧延材１０を板幅方向に圧下して所定の板幅とする。竪
型ロール２０ａは板幅方向に図示しない装置により移動
し、所定の板幅間隔に設定できるようになっている。 【００２１】以上の実施形態ではスラブは連続鋳造機１
１から供給される２５０ｍｍ前後の厚みのものとして説
明したが、これより厚い、例えば１１０ｍｍ前後のスラ
ブにも本発明は適用できる。この場合スラブ厚みに応じ
て粗圧延機１４の台数は増加する。 【００２２】 【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は熱間圧延ラインにサイジングプレス、巻取巻戻機、接
合機、エッジ成形機、切断機を含めることにより、連続
鋳造機から供給するスラブ幅を集約することができ、連
続鋳造機側の生産性の向上および熱間圧延設備の生産性
が向上する。またストリップの連続圧延が可能になり生
産性が向上し歩留まりが向上する。さらに仕上げ圧延機
の前やその間のエッジ成形機により板幅精度が向上しエ
ッジドロップが改善される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態の全体構成を示す図であ
る。 【図２】還元炎圧接型走間接合機の構成を示す図であ
る。 【図３】エッジ成形機の構成を示す図である。 【図４】従来の熱間圧延設備の構成を示す図である。 【図５】接合部に生じるはみ出しを示す図である。 【図６】板の幅端に生じるエッジドロップを示す図であ
る。 【符号の説明】 １０ 圧延材（粗バー） １０ａ はみ出し １０ｂ エッジドロップ １１ 連続鋳造機 １２ 加熱炉 １３ サイジングプレス １４ 粗圧延機 １５ 竪型圧延機 １６ 巻取巻戻機 １７ クロップシャー １８ 還元炎圧接型走間接合機 １９ 仕上げ圧延機 ２０ エッジ成形機 ２０ａ 竪型ロール ２１ 切断機 ２２ 巻取機 ３０ 先行圧延材 ３１ 後行圧延材 ３２ 台車 ３３ 昇降シリンダ ３４ 後端ピンチロール ３６ 先端ピンチロール ３８ 加工装置 ３８ａ カッター ４０ａ，４０ｂ 還元炎バーナ ４２ 圧接装置
る。 【図２】還元炎圧接型走間接合機の構成を示す図であ
る。 【図３】エッジ成形機の構成を示す図である。 【図４】従来の熱間圧延設備の構成を示す図である。 【図５】接合部に生じるはみ出しを示す図である。 【図６】板の幅端に生じるエッジドロップを示す図であ
る。 【符号の説明】 １０ 圧延材（粗バー） １０ａ はみ出し １０ｂ エッジドロップ １１ 連続鋳造機 １２ 加熱炉 １３ サイジングプレス １４ 粗圧延機 １５ 竪型圧延機 １６ 巻取巻戻機 １７ クロップシャー １８ 還元炎圧接型走間接合機 １９ 仕上げ圧延機 ２０ エッジ成形機 ２０ａ 竪型ロール ２１ 切断機 ２２ 巻取機 ３０ 先行圧延材 ３１ 後行圧延材 ３２ 台車 ３３ 昇降シリンダ ３４ 後端ピンチロール ３６ 先端ピンチロール ３８ 加工装置 ３８ａ カッター ４０ａ，４０ｂ 還元炎バーナ ４２ 圧接装置
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｂ２３Ｋ 20/00 ３３０ Ｂ２３Ｋ 20/00 ３３０Ｃ
(72)発明者 岩波 紀夫
神奈川県横浜市磯子区新中原町１番地
石川島播磨重工業株式会社 横浜エンジ
ニアリングセンター内
(72)発明者 沖 正海
大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友
金属工業株式会社内
(72)発明者 坂本 浩一
大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友
金属工業株式会社内
(72)発明者 福島 傑浩
大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友
金属工業株式会社内
(56)参考文献 特開 平４−167902（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−275902（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−252678（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−93409（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 1/00 - 1/46
B21B 13/06
B21B 15/00
B23K 20/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 加熱炉から供給される圧延材を幅方向に
圧下して所定幅にプレスするサイジングプレスと、 このプレスされた圧延材を圧延する粗圧延機と、 この粗圧延機で圧延された圧延材を巻取り巻戻す巻取巻
戻機と、 巻戻しされた圧延材の先端部および後端部を切断して接
合可能な形状とするクロップシャーと、 巻戻しされた圧延材の搬送速度で走行し前記クロップシ
ャーで切断された先行圧延材の後端部と後行圧延材の先
端部の重ね合わせ接合面を還元炎で覆いながら圧接する
還元炎圧接型走間接合機と、 接合された圧延材の仕上げ圧延をする複数の仕上圧延機
と、該各仕上圧延機のうち最上流側の仕上圧延機の入側と最
下流側の仕上圧延機の入側にそれぞれ設けられ、前記圧
延材の両側を挟む竪型ロールを有し、該竪型ロールによ
り前記圧延材を板幅方向に圧下して、前記走間接合機に
より接合した接合部の板幅方向のはみ出しとエッジドロ
ップを所定幅及び所定厚に成形するエッジ成形機と、 仕上げ圧延された圧延材を巻取る巻取機と、 この巻取機の入側に配置され巻取量に応じて圧延材を切
断する切断機と、を備えたことを特徴とする連続熱間圧
延装置。
Priority Applications (23)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30160896A JP3492119B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 連続熱間圧延装置 |
| TW086116594A TW340067B (en) | 1996-11-13 | 1997-11-07 | Rolled strip joining device and a hot strip mill having such a device |
| CA002542190A CA2542190C (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| EP97119805A EP0842714B1 (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| EP01117133A EP1157754B1 (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Rolled plate joining apparatus |
| EP01117132A EP1160022B1 (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Continuous hot rolling apparatus |
| DE69720649T DE69720649T2 (de) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Vorrichtung zum Verbinden von gewalzten Blechen und damit ausgerüstete Anlage zum kontinuierlichen Walzen |
| DE69733324T DE69733324T2 (de) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Vorrichtung zum Verbinden von gewalzten Blechen |
| CA002541957A CA2541957C (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| US08/967,903 US6010055A (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| CA002541938A CA2541938C (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| CA002220801A CA2220801C (en) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Rolled plated joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| DE69732383T DE69732383T2 (de) | 1996-11-13 | 1997-11-12 | Kontinuierliche Warmwalzanlage |
| AU45193/97A AU720836B2 (en) | 1996-11-13 | 1997-11-13 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| CN97126480A CN1096317C (zh) | 1996-11-13 | 1997-11-13 | 轧制材料接合装置及带有该装置的连续热轧设备 |
| CNB021220247A CN1229202C (zh) | 1996-11-13 | 1997-11-13 | 轧制材料接合装置 |
| US09/384,593 US6257812B1 (en) | 1996-11-13 | 1999-08-27 | Hot rolled plate joining apparatus |
| US09/384,592 US6189763B1 (en) | 1996-11-13 | 1999-08-27 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| US09/855,766 US6406413B2 (en) | 1996-11-13 | 2001-05-16 | Rolled plate joining apparatus and continuous hot rolling apparatus equipped with the same |
| CNB021220573A CN1228150C (zh) | 1996-11-13 | 2002-05-29 | 连续热轧设备 |
| CNB021220239A CN1234500C (zh) | 1996-11-13 | 2002-05-29 | 轧制材料接合装置 |
| KR1020050016350A KR100520673B1 (ko) | 1996-11-13 | 2005-02-28 | 압연재 접합장치의 커터 냉각장치 |
| KR1020050016351A KR100520672B1 (ko) | 1996-11-13 | 2005-02-28 | 압연재 접합장치를 구비한 연속 열간 압연장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30160896A JP3492119B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 連続熱間圧延装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10137808A JPH10137808A (ja) | 1998-05-26 |
| JP3492119B2 true JP3492119B2 (ja) | 2004-02-03 |
Family
ID=17899001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30160896A Expired - Fee Related JP3492119B2 (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 連続熱間圧延装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3492119B2 (ja) |
-
1996
- 1996-11-13 JP JP30160896A patent/JP3492119B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10137808A (ja) | 1998-05-26 |
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