JP3478359B2 - オーディオ信号増幅回路およびこの回路を用いたオーディオ装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、オーディオ信号増幅
回路およびこの回路を用いたオーディオ装置に関し、詳
しくは、乾電池１本乃至２本で駆動されるようなポータ
ブル磁気テーププレーヤやポータブルＣＤプレーヤなど
におけるオーディオ出力アンプにおいて、消費電力を低
減し、電池の使用寿命を延ばすことができるような携帯
用の音響機器に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のヘッドホーンステレオやＤＣＣ、
ＤＡＴなどのポータブル磁気テーププレーヤ、ＭＤ、Ｃ
Ｄなどのポータブルディスクプレーヤでは、乾電池で駆
動され、その本数は、１本から２本程度である。従っ
て、オーディオ回路の電源電圧は、１．２Ｖあるいは
２．４Ｖ程度でしかない。しかも、多くの場合ステレオ
機能を備えていて、その出力段の回路は、２系統になっ
ている。このようなポータブル形の音響機器では、駆動
電源を電池１本とするような要請が強く、長時間演奏を
実現する要請が多い。さらに、最近の回路では、低域ブ
ーストアンプを備えていて、消費電力が増加する傾向に
ある。

【０００３】この種の回路あるいは装置で電力消費が大
きいのは、オーディオ出力回路とモータ駆動回路であ
る。前者のオーディオ出力回路の動作電流を低減して消
費電力を抑制するものとしては、特開平4-111506号，特
願平7-50637号等を挙げることができる。前者は、入力
信号を信号増幅系とは別の電源系に加えて入力信号を全
波整流して、全波整流した信号によりオーディオ出力回
路の動作電流を制御することにより入力信号の振幅に応
じた電力をオーディオ出力回路に供給するようにしてい
る。後者は、ステレオ信号を増幅する際に仮想接地のセ
ンターアンプ部分をスイッチングレギュレータに置き換
えることで仮想接地レベルの電圧を発生して電力消費の
低減を図っている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】前者の全波整流するも
のにあっては、入力信号を検波しているために、例え
ば、音量調節により出力を絞ったときにも、これとは無
関係に動作電流が制御され、実際上は、無駄な電力消費
が発生し易い。特に、出力にミュートをかけたときなど
には、それが顕著である。この種のオーディオ装置は、
先に説明したように、低音部の増強が行われるが、さら
に最近では高音質化の傾向にある。一方、後者のスイッ
チングレギュレータを用いるものにあっては、スイッチ
ング制御のために高い周波数が必要となる関係で、これ
がオーディオ出力回路に対するノイズとなり、 S/N比を
低下させる危険性が高い。この発明の目的は、このよう
な従来技術の問題点を解決するものであって、消費電力
を低減し、電池の使用寿命を延ばすことができ定電圧駆
動に適したオーディオ信号増幅回路およびこの回路を用
いたオーディオ装置を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るためのこの発明のオーディオ信号増幅回路およびオー
ディオ装置の特徴は、入力信号を電圧増幅した出力を発
生するオーディオ出力回路と、このオーディオ出力回路
の電圧出力信号が抵抗を介して入力されこの信号を全波
整流して前記の抵抗に出力するバッファ回路と、オーデ
ィオ出力回路の動作電流を決定する電流源と、前記バッ
ファ回路の全波整流値の増減に応じた制御信号を生成し
てこれにより電流源の電流値を増減する動作電流制御回
路とを、を備えていて、 オーディオ出力回路とバッファ
回路とを電源ラインに並列に配置したものである。

【０００６】

【作用】このように、オーディオ出力回路で出力される
増幅された電圧信号を受けてこれを抵抗を介してバッフ
ァ回路で全波整流した信号を発生させ、動作電流制御回
路で制御信号を発生するようにしているので、オーディ
オ出力回路とこれの動作電流を制御する制御信号発生系
とを前記抵抗とバッファ回路とにより分離することがで
き、現実に出力される電圧信号のレベルに応じた動作電
流を生成することができる。また、出力信号をバッファ
回路が受けて動作電流を制御する制御信号を発生させて
いるので、出力回路とバッファ回路とを電源ラインに並
列に配置することができ、低電圧駆動に適する回路にな
る。その結果、入力信号を信号増幅系とは別の電源系に
加えて制御した場合に発生する無駄な電力の消費が抑制
され、さらに、オーディオ増幅系で同様な制御をした場
合であってもミュートをかけたときなどに出力を減衰さ
せたり、あるいは停止させたりするときに発生する無駄
な動作電流が直接出力信号を受けてこれにに応じて動作
電流を制御することで回避される。特に、オーディオ出
力回路を負帰還回路とし、バッファアンプを増幅率１あ
るいはこれより小さいアンプとすれば、オーディオ信号
増幅出力系回路と動作電流制御系回路との動作の分離が
確実になる。

【０００７】

【実施例】図１は、この発明のオーディオ信号増幅回路
を適用した一実施例の電池駆動のオーディオ出力回路を
中心としたブロック図、図２は、入力信号の正負の半サ
イクルに応じて独立に動作電流を発生する一実施例の具
体的な回路のブロック図、図３は、さらに他の実施例の
ブロック図、図４は、前段回路の動作電流まで制御を行
う実施例の説明図である。図１において、１は、Ｒチャ
ネルのヘッドホーンアンプのオーディオ信号出力回路で
ある。Ｌチャネルも同様な回路になるので、片側のチャ
ネルのみ示す。２は、オーディオ出力回路であって、３
がその動作電流をグランドＧＮＤ側でシンクさせる電流
源である。４は、全波整流アンプ、５は、動作電流制御
回路である。

【０００８】全波整流アンプ４は、出力電圧検出用のプ
シュプルの全帰還形の電圧バッファアンプであって、出
力インピーダンスが低く、例えば、その入力段の差動ア
ンプに負荷として挿入されたダイオード接続のＰ形トラ
ンジスタＱ1からその動作電流が全波整流電流値として
取り出される。全波整流アンプ４は、入力段が差動アン
プで構成され、その＋位相入力側が基準電圧ＶREF（＝
Ｖcc／２）に接続され、その−位相入力側がその出力点
Ｄに直接接続され全帰還されている。動作電流制御回路
５は、全波整流電流検出用のＰ形トランジスタＱ2と、
これに接続されたカレントミラー回路５ａとからなる。
トランジスタＱ2は、電源ラインＶccにエミッタ側が接
続され前記トランジスタＱ1を一方のカレントミラーの
入力側トランジスタとしてカレントミラー回路を構成
し、トランジスタＱ1に流れる電流と同一の電流を流出
する。カレントミラー回路５ａは、エミッタ側がグラン
ドＧＮＤに接続され、コレクタ側がトランジスタＱ2の
コレクタに接続されたその流出電流を受けるダイオード
接続のＮ形トランジスタＱ3と、同様にエミッタ側がグ
ランドＧＮＤに接続されコレクタ側が電流源３の入力点
Ｐ側との間に接続されトランジスタＱ3とカレントミラ
ー接続された電流制御用のＮ形トランジスタＱ4とから
なる。

【０００９】抵抗ＲDは、出力回路２の出力端子１６の
手前の点Ｃと全波整流アンプ４の出力点Ｄとの間に接続
された回路分離用の抵抗であって、比較的高い抵抗値の
ものである。なお、出力端子１６とグランドＧＮＤ間に
は、結合コンデンサＣoを介してヘッドホーン等のスピ
ーカ負荷ＲLが接続されている。オーディオ出力回路２
は、差動アンプを入力段に持つアンプであって、その＋
位相入力側は、前段のプリアンプ１１からボリュームＶ
Ｒ，結合コンデンサＣinを介してオーディオ信号が入力
される。なお、Ｒfは、その出力（点Ｃの電圧）を−位
相入力側に帰還させる帰還抵抗、Ｒsは、その帰還率を
決める基準抵抗であって、−位相入力とグランドＧＮＤ
との間に挿入されている。そして、出力回路２の出力の
基準レベルは、基準電圧ＶREF（＝Ｖcc／２）と等しい
値に設定されている。

【００１０】ここで、電流源３の電流値Ｉ1は、＋位相
入力の信号入力に対して電圧出力として所定の増幅率で
増幅するための最低限の動作電流値であって、例えば、
１０μＡ〜２５μＡ程度のものである。また、出力回路
２は、帰還抵抗Ｒfと基準抵抗Ｒsによって帰還がかけら
れ、全波整流アンプ４側の動作とは独立し、動作電流の
増減による増幅率の変動はほとんどない。全波整流アン
プ４の出力点Ｄも点Ｃから抵抗ＲDを介して点Ｄに出力
されるが、コンデンサＣoと負荷ＲLとを共通の回路とす
るだけであって、その動作も出力回路２とは独立してい
る。すなわち、点Ｃと点Ｄは、それぞれのアンプの電流
流出あるいは流入の際の共通ノードとなっているだけで
ある。

【００１１】その全体的な動作を説明すると、出力回路
２も全波整流アンプ４も低出力インピーダンスアンプに
なっていて、かつ、全波整流アンプ４の出力点Ｄと出力
点Ｃとは、入力信号がない状態ではそれぞれ等しく、こ
こでは、その値が電圧振幅の基準電圧であり、Ｖcc／２
である。このときには、抵抗ＲDの両端に電位差がな
く、全波整流アンプ４の動作電流は、最小限のアイドリ
ング電流であって、負荷トランジスタＱ1に流れる電流
もほぼ“０”に近い。その結果、動作電流制御回路５の
トランジスタＱ4に流れる電流もほぼ“０”に近い値に
なり、出力回路２は、動作電流Ｉ1に近い電流値で動作
状態にある。

【００１２】出力回路２の＋入力に所定の正側（上側半
サイクル）のレベル入力信号があると、その入力信号の
振幅が所定の増幅率で電圧増幅されて点Ｃの電圧がそれ
に応じて所定量上昇する。これにより点Ｃと点Ｄに電位
差が発生して点Ｃから点Ｄに向かって抵抗ＲDに電流が
流れ、それが全波整流アンプ４の−入力に加えられる。
そこで、この入力電圧が上昇して出力点Ｃから出力点Ｄ
に流れる電流の一部が全波整流アンプ４の出力である点
Ｄでシンクされる。この動作に応じた動作電流が負荷ト
ランジスタＱ1に現れる。その結果、動作電流制御回路
５が負荷トランジスタＱ1に流れる電流に対応する電流
Ｉdを制御電流として発生してトランジスタＱ4に流す。
これにより出力回路２の動作電流をＩ1＋Ｉdに増加させ
て、出力電圧に対応する動作電流を出力回路２に発生さ
せる。

【００１３】一方、出力回路２の＋入力に所定の負側
（下側半サイクル）のレベル入力信号があると、その入
力信号の振幅が所定の増幅率で増幅されて点Ｃの電圧が
それに応じて所定量降下する。これにより点Ｃと点Ｄに
電位差が発生して今度は点Ｄから点Ｃに向かって抵抗Ｒ
Dに電流が流れ、全波整流アンプ４の−入力の電圧が低
下して全波整流アンプ４の出力から電流が流出する。こ
の動作に応じた動作電流が負荷トランジスタＱ1に現
れ、前記と同様に動作電流制御回路５が動作して負荷ト
ランジスタＱ1に流れる電流に対応してトランジスタＱ4
に電流Ｉdが流れて出力回路２の動作電流がＩ1＋Ｉdに
増加する。これにより、出力電圧に対応する動作電流が
出力回路２に発生する。

【００１４】図２は、入力信号の正負の位相に応じて独
立に動作電流を発生する全波整流アンプを用いた具体例
であって、全波整流アンプ４ａは、電源ラインＶccとグ
ランドＧＮＤとの間において、上流側に設けられたＮＰ
ＮトランジスタＱ5とその下流に設けられたＰＮＰトラ
ンジスタＱ6と、これらトランジスタのベースをバイア
スするために同様に電源ラインＶccとグランドＧＮＤと
の間において、順次接続されたダイオード接続のトラン
ジスタＱ7，Ｑ8とからなる。そして、動作電流制御回路
５のダイオード接続のトランジスタＱ1がトランジスタ
Ｑ5の負荷として電源ラインＶccとそのコレクタとの間
に挿入されている。この回路が負側の位相の入力信号
（下側半サイクル）に対して制御電流を発生させる回路
になっている。ここで、トランジスタＱ7，トランジス
タＱ8のエミッタ側は、共通に基準バイアスＶcc／２の
固定バイアスになっているので、トランジスタＱ5，ト
ランジスタＱ6のベース側の電圧は、固定されている。
その結果、トランジスタＱ5，トランジスタＱ6は、エミ
ッタ側入力でベース接地のバッファアンプを構成してい
る。

【００１５】正側の位相の入力信号（上側半サイクル）
に対して制御電流を発生する回路として動作電流制御回
路５にはさらにダイオード接続のトランジスタＱ9が設
けられている。このトランジスタＱ9は、トランジスタ
Ｑ6の負荷としてグランドＧＮＤとトランジスタＱ6のコ
レクタとの間に挿入されている。そして、このトランジ
スタＱ9のベースが出力回路２ａの電流源となるトラン
ジスタＱ10のベースに接続されてこれとカレントミラー
を構成している。また、入力段の電流源であるトランジ
スタＱ10の電流入力点Ｐ側とグランドＧＮＤとの間には
動作電流制御回路５のトランジスタＱ4aが接続されてい
る。出力回路２ａは、出力回路２の具体例であって、そ
の差動アンプ６の定電流源であるトランジスタＱ10に対
して、さらに前記の動作電流制御回路５のトランジスタ
Ｑ4aがトランジスタＱ10に対してパラレルな電流源とし
て設けられ、このトランジスタ４aが図１の動作電流制
御回路５のトランジスタＱ3とカレントミラー接続され
たトランジスタＱ4にも対応している。

【００１６】差動アンプ６は、差動トランジスタＱ11，
Ｑ12を備えていて、カレントミラー接続のアクティブ負
荷（トランジスタＱ13，Ｑ14）７を有している。出力回
路２ａは、さらに、負荷トランジスタＱ13側にベースが
接続され電源ラインＶccにエミッタが接続され、出力端
子（点ｃ）にコレクタが接続された出力段トランジスタ
Ｑ15、そしてこの下流に位置し、ベースが動作電流制御
回路５のトランジスタＱ3とカレントミラー接続され、
出力端子（点ｃ）にコレクタが接続されエミッタがグラ
ンドＧＮＤに接続されたシンク側の電流源トランジスタ
Ｑ16とからなる。ここでは、これらアンプで構成される
出力回路２ａは、Ａ級増幅器になっている。なお、抵抗
Ｒsに直列にグランド側に接続されたＣ1は、バイパスコ
ンデンサである。

【００１７】全波整流アンプ４ａのバイアス回路である
トランジスタＱ7，Ｑ8には電源ラインＶccからグランド
ＧＮＤに向かってＩ1／２の電流が流されている。これ
らエミッタの接続点には、基準バイアスとしてＶcc／２
の電圧が与えられているので、入力信号がない、無信号
状態では、トランジスタＱ5，Ｑ6には、前記と同じ量の
電流Ｉ1／２が電源ラインＶccからグランドＧＮＤに向
かって流れている。その結果、トランジスタＱ1，Ｑ9に
もそれぞれＩ1／２の電流が流れ、差動アンプ６の電流
源のトランジスタＱ10，Ｑ4aにそれぞれＩ1／２の電流
が流れてトータルとして図１の実施例と同様にＩ1の動
作電流が差動アンプ６の動作電流として設定されてい
る。

【００１８】その動作としては、基準レベルＶcc／２に
対して正側の半サイクルの入力信号が出力回路２ａに入
力されたときには、前記と同様に、点Ｃの電圧が入力信
号の振幅に応じて上昇する。これにより点Ｃと点Ｄに電
位差が発生して点Ｃから点Ｄに向かって抵抗ＲDに電流
が流れ、この電流がトランジスタＱ6を介してトランジ
スタＱ9に流れ、トランジスタＱ10の電流値を増加させ
てＩ1／２＋Ｉd＋αの電流を発生させる。一方、抵抗Ｒ
Dからの流入電流によりトランジスタＱ5側のエミッタ電
圧が上昇してこれによりトランジスタＱ5の電流値がＩ1
／２−αになり、トランジスタＱ1，Ｑ2，Ｑ3の電流値
がＩ1／２−αになって、トランジスタＱ4aの電流値が
Ｉ1／２−αになる。その結果、トータルとしての差動
アンプ６の動作電流はＩ1＋Ｉdになる。なお、この場
合、ベース接地回路であるので、入力インピーダンスが
低いために、前記のαは小さい値であり、無視してされ
てもよい。次に説明するαも同じである。

【００１９】基準レベルＶcc／２に対して負側の半サイ
クルの入力信号が出力回路２ａに入力されたときには、
点Ｃの電圧が入力信号の振幅に応じて低下する。これに
より点Ｃと点Ｄに電位差が発生して点Ｄから点Ｃに向か
って抵抗ＲDに電流が流れ、この電流がトランジスタＱ5
を介してトランジスタＱ1に流れ、トランジスタＱ2，ト
ランジスタＱ3、そしてトランジスタＱ4aの電流値を増
加させてＩ1／２＋Ｉd＋αの電流を発生させる。一方、
抵抗ＲDに流れる流出電流によりトランジスタＱ6側のエ
ミッタ電圧が降下してこれによりトランジスタＱ6の電
流値がＩ1／２−αになり、トランジスタＱ9の電流値が
Ｉ1／２−αになって、トランジスタＱ10の電流値がＩ1
／２−αになって、トータルとして差動アンプ６の動作
電流がＩ1＋Ｉdになる。さらに、負側の半サイクルにお
いては、出力段トランジスタＱ15のベースにカレントミ
ラー接続されているトランジスタＱ3の電流値が増加す
ることで下流のトランジスタＱ16がシンクする電流値を
増加させる。これにより負の半サイクルにおける動作電
流の増加が行われる。

【００２０】図３の出力回路２０は、図２の出力回路２
ａの構成において、入力段の差動アンプ６から１８０度
位相が異なる２つの信号を出力として取り出して正相と
逆相により出力段アンプを駆動するようにした実施例で
ある。これに応じて全波整流アンプ４０も全波整流アン
プ４に対してそれぞれを正相と逆相とに応じて独立に動
作する。６ａは、差動アンプ６に対応するものであっ
て、差動アンプ６との相違点は、負荷トランジスタＱ1
3，Ｑ14がカレントミラー負荷ではなく、独立な負荷ト
ランジスタとされ、これら負荷からそれぞれ１８０度位
相が相違する信号が出力される点と、さらに、電流源の
動作電流の制御に加えて、これら負荷トランジスタＱ1
3，Ｑ14がカレントミラー接続されたトランジスタＱ20
により電流源のトランジスタＱ10と同様に動作電流の制
御をトランジスタＱ21を介して受ける。

【００２１】取り出されたそれぞれの出力は、カレント
ミラー回路８，９を経てカレントミラードライブ回路１
０に伝送されて、カレントミラードライブ回路１０の出
力側トランジスタＱ23により出力段トランジスタＱ15が
駆動される。また、電流シンク側の電流源トランジスタ
Ｑ16も独立にトランジスタＱ22により動作電流が制御さ
れる。一方、全波整流アンプ４０は、図２のトランジス
タＱ5，Ｑ6の回路に対応する全波整流回路部４１と、図
２のダイオード接続のトランジスタＱ7，Ｑ8の回路に対
応するバイアス回路４２、そして、動作電流制御回路５
に対応する動作電流制御回路４３とから構成されてい
る。全波整流回路部４1において、トランジスタＱ5に対
応して正側半サイクルに応じて動作するのがアンプ４１
ａとそのカレントミラー負荷４１ｂであり、トランジス
タＱ6に対応して負側半サイクルに応じて動作するのが
アンプ４１cとそのカレントミラー負荷４１dである。

【００２２】さらに、この出力回路２０にあっては、動
作電流補正回路３０が追加されている。この回路は、動
作電流を低減し、動作時に増加させることによる信号歪
みを改善するために、全波整流時にのみ差動アンプ６ａ
の動作電流を一定量増加させる。動作電流補正回路３０
は、差動アンプ６ａの電流源のトランジスタＱ10に並列
にトランジスタＱ26を設けて、このトランジスタを駆動
する定電流源３０ａをさらに設けたものである。カレン
トミラー負荷４１ｂあるいはカレントミラー負荷４１d
において整流時に発生する電圧をトランジスタＱ23，Ｑ
24で取り出して、この電圧が所定レベル以上（入力信号
があることを検出する程度のレベル）になったときに動
作電流補正回路３０のトランジスタＱ25をＯＮさせるこ
とで定電流源３０ａの電流値Ｉ2をトランジスタＱ26に
流すものである。このトランジスタＱ26は、差動アンプ
６ａの電流源トランジスタＱ10に並列に挿入されている
ので、入力信号のレベルに関係なく、入力信号が所定値
以上のときには、全波整流出力が前記の所定値以上の出
力を発生し、常に、一定の動作電流電流Ｉ2が動作電流
Ｉ1に加算される。その結果、差動アンプ６ａのトータ
ルの動作電流がＩ1＋Ｉ2＋Ｉdになる。このように定電
流Ｉ2を加えることにより、動作電流Ｉ1をさらに少ない
ものにでき、かつ、動作状態では、動作電流が増加する
ことから信号歪みを改善することができる。

【００２３】図４は、全波整流回路４から取り出される
電流値に応じて動作電流制御回路５が生成する制御電流
をオーディオ増幅装置の各増幅段の回路あるいは制御回
路に加えて制御する実施例である。図４では、全波整流
アンプ４と動作電流制御回路５とからなる回路がオーデ
ィオの電力出力回路としてヘッドホーンアンプ１４の出
力に抵抗ＲDを介して結合されていて、動作電流制御回
路５は、その動作制御用のトランジスタＱ4を複数有し
ている。そのそれぞれのトランジスタＱ4は、オート出
力レベルコントロール１２、トーンコントロール回路１
３のそれぞれの電流源１２ａ，１３ａに並列にこれらの
動作電流制御用のトランジスタとして設けられている。
これらトランジスタＱ4，Ｑ4，Ｑ4，…は、それぞれ図
１のトランジスタＱ3にカレントミラー接続されてい
る。また、これと同様な動作電流制御回路５と全波整流
アンプ４とからなる回路がプリアンプ１１の出力にも設
けられていて、プリアンプ１１の電流源１１ａにパラレ
ルに動作電流制御回路５の動作電流制御用のトランジス
タＱ4が設けられている。さらに、１４は、曲間検出回
路（ＡＭＳ）であって、その電流源１４ａにパラレルに
トランジスタＱ4が設けられ、基準電圧発生回路１５の
電流源１５ａ，１５ｂにも同様にトランジスタＱ4が設
けられている。

【００２４】以上説明してきたが、図２，図３の実施例
から理解できるように、出力回路のアンプの構成は、入
力段と出力段と分けて各種の回路で構成することがで
き、動作電流の制御は、オーディオ出力回路の入力段に
対して行ってもよいし、その出力段に対して行ってもよ
い。また、実施例に示すように入力段と出力段との両者
に適用すれば、それだけ動作電流の低減が図れ、消費電
力は低下して電池の使用寿命を延ばすことができる。な
お、動作電流の低下によるS/N比を改善するためには、
入力段の動作電流を制御することなく、出力段の動作電
流を制御するか、あるいは、図３の動作電流補正回路３
０のように、入力信号があったときに入力段の動作電流
を所定量増加させることで、電池の寿命とともに音質も
向上させることができる。

【００２５】

【発明の効果】以上説明したきたように、この発明にあ
っては、オーディオ出力回路で出力される増幅された電
圧信号を受けてこれを抵抗を介してバッファ回路で全波
整流した信号を発生させ、動作電流制御回路で制御信号
を発生するようにしているので、オーディオ出力回路と
これの動作電流を制御する制御信号発生系とを前記抵抗
とバッファ回路とにより分離することができ、現実に出
力される電圧信号のレベルに応じた動作電流を生成する
ことができる。また、出力信号をバッファ回路が受けて
動作電流を制御する制御信号を発生させているので、出
力回路とバッファ回路とを電源ラインに並列に配置する
ことができ、低電圧駆動に適する回路になる。その結
果、無駄な動作電流が直接出力信号を受けてこれにに応
じて動作電流を制御することで回避され、携帯用の電池
駆動のオーディオ装置等にあっては、電池の使用寿命を
延ばすことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、この発明のオーディオ信号増幅回路を
適用した一実施例の電池駆動のオーディオ出力回路を中
心としたブロック図である。

【図２】図２は、入力信号の正負の半サイクルに応じて
独立に動作電流を発生する一実施例の具体的な回路のブ
ロック図である。

【図３】図３は、さらに他の実施例のブロック図であ
る。

【図４】図４は、前段回路の動作電流まで制御を行う実
施例の説明図である。

【符号の説明】

１…オーディオ信号出力回路、２，２ａ，２０…オーデ
ィオ出力回路、３…電流源、４，４０…全波整流アン
プ、５…動作電流制御回路、６…差動アンプ、７…アク
ティブ負荷、８，９…カレントミラー回路、１０…カレ
ントミラードライブ回路、１１…プリアンプ、１２…オ
ート出力レベルコントロール、１３…トーンコントロー
ル回路、１４…曲間検出回路（ＡＭＳ）、１５…基準電
圧発生回路、１６…出力端子。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−188640（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−149110（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−244661（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−100013（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−44312（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H03F 1/02 H03F 3/181 H03G 3/30

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】入力信号を電圧増幅した出力を発生するオ
   ーディオ出力回路と、このオーディオ出力回路の電圧出
   力信号が抵抗を介して入力されこの信号を全波整流して
   前記抵抗に出力するバッファ回路と、前記オーディオ出
   力回路の動作電流を決定する電流源と、前記バッファ回
   路の前記全波整流値の増減に応じた制御信号を生成して
   これにより前記電流源の電流値を増減する動作電流制御
   回路と、を備え、 前記オーディオ出力回路と前記バッファ回路とを電源ラ
   インに並列に配置したことを特徴とする オーディオ信号
   増幅回路。
2. 【請求項２】前記バッファ回路は、前記オーディオ出力
   回路の出力オーディオ信号の電圧振幅基準レベルに対応
   する基準電圧信号を受けてこれを基準として前記全波整
   流した出力を発生するものであり、前記オーディオ出力
   回路は負帰還増幅器であり、前記電流源は、前記オーデ
   ィオ出力回路の入力段および出力段のいずれかの電流源
   である請求項１記載のオーディオ信号増幅回路。
3. 【請求項３】前記電流源は、前記入力段および前記出力
   段のそれぞれの電流源である請求項２記載のオーディオ
   信号増幅回路。
4. 【請求項４】前記オーディオ出力回路は負帰還増幅器で
   あって、所定以上の前記全波整流値が発生したときに動
   作する定電流源が前記電流源に並列に設けられた請求項
   １記載のオーディオ信号増幅回路。
5. 【請求項５】動作電流を決定する第１の電流源を有する
   オーディオアンプと、入力段あるいは出力段の動作電流
   を決定する第２の電流源を有し前記オーディオアンプか
   らの出力信号を受けて電圧増幅した出力を発生するオー
   ディオ出力回路と、このオーディオ出力回路の電圧出力
   信号を抵抗を介して受けこの信号を全波整流した出力を
   発生するバッファ回路と、前記バッファ回路の前記全波
   整流値の増減に応じた制御信号を生成してこれにより前
   記第１及び第２の電流源の電流値を増減させて 前記オー
   ディオアンプの動作電流を変更する動作電流制御回路と
   を備えるオーディオ装置。