JP3453928B2 - 内燃機関のインタクーラ - Google Patents
内燃機関のインタクーラInfo
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Supercharger (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の吸気系から
発生する騒音の低減をはかるようにしたインタクーラの
改良に関するものである。
発生する騒音の低減をはかるようにしたインタクーラの
改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】吸気系にインタクーラを備える内燃機関
として、例えば図８、図９に示すようなものがある(例
えば、実開平１−９６５３０号公報、実開平４−１７２
８０号公報、参照)。
として、例えば図８、図９に示すようなものがある(例
えば、実開平１−９６５３０号公報、実開平４−１７２
８０号公報、参照)。
【０００３】図８において、１は機関、２は機関１の排
気ガスの圧力エネルギーを利用して吸気を過給するター
ボチャージャである。
気ガスの圧力エネルギーを利用して吸気を過給するター
ボチャージャである。
【０００４】機関１の気筒から排出される排気ガスは排
気管３を通ってタービン４に導入される。タービン４は
排気ガスの圧力エネルギーにより高速回転し、シャフト
を介して連結されたコンプレッサ５を回転駆動する。
気管３を通ってタービン４に導入される。タービン４は
排気ガスの圧力エネルギーにより高速回転し、シャフト
を介して連結されたコンプレッサ５を回転駆動する。
【０００５】コンプレッサ５は吸気管６から吸入される
空気をその回転数に応じて過給し、吸気管６を通して機
関１の気筒に供給する。
空気をその回転数に応じて過給し、吸気管６を通して機
関１の気筒に供給する。
【０００６】コンプレッサ５と機関１を結ぶ吸気管６の
途中にインタクーラ７が設置される。インタクーラ７
は、コンプレッサ５によって圧縮されることにより温度
上昇した吸気の熱を外気に放熱する働きをする。機関１
に送られる吸気がインタクーラ７で冷却されることによ
り、機関１のノッキングを抑えつつ吸気充填効率を高め
て高出力化がはかれる。
途中にインタクーラ７が設置される。インタクーラ７
は、コンプレッサ５によって圧縮されることにより温度
上昇した吸気の熱を外気に放熱する働きをする。機関１
に送られる吸気がインタクーラ７で冷却されることによ
り、機関１のノッキングを抑えつつ吸気充填効率を高め
て高出力化がはかれる。
【０００７】図９に示すように、インタクーラ７は、吸
気と外気の熱交換を促すコア部８と、図中矢印で示すよ
うにコンプレッサ５から圧送される吸気をコア部８に導
入する入口タンク９と、コア部８を通過した吸気を集め
て吸気管６を介して機関１に導く出口タンク１０とを備
える。
気と外気の熱交換を促すコア部８と、図中矢印で示すよ
うにコンプレッサ５から圧送される吸気をコア部８に導
入する入口タンク９と、コア部８を通過した吸気を集め
て吸気管６を介して機関１に導く出口タンク１０とを備
える。
【０００８】図１０に示すように、コア部８は内部に吸
気を導く偏平な筒形をした複数のチューブ１２と、各チ
ューブ１２の外側に外気を導く外気コア流路１３とをそ
れぞれ備える。
気を導く偏平な筒形をした複数のチューブ１２と、各チ
ューブ１２の外側に外気を導く外気コア流路１３とをそ
れぞれ備える。
【０００９】各チューブ１２は波板状の複数のアウタフ
ィン１８を介して積層される。アウタフィン１８を介し
て外気コア流路１３を流れる外気に対する放熱面積が確
保される。
ィン１８を介して積層される。アウタフィン１８を介し
て外気コア流路１３を流れる外気に対する放熱面積が確
保される。
【００１０】各チューブ１２の内側には波板状をしたイ
ンナフィン１５が介装される。各チューブ１２の内部は
インナフィン１５を介して吸気を導く複数の吸気コア流
路１１が細路状に画成される。インナフィン１５を介し
てチューブ１２内を流れる吸気に接する面積が確保さ
れ、吸気と外気との間で行われる熱交換が促される。
ンナフィン１５が介装される。各チューブ１２の内部は
インナフィン１５を介して吸気を導く複数の吸気コア流
路１１が細路状に画成される。インナフィン１５を介し
てチューブ１２内を流れる吸気に接する面積が確保さ
れ、吸気と外気との間で行われる熱交換が促される。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、インナフィ
ン１５を介して複数の細路に画成される吸気コア流路１
１は、その両端部が入口タンク９と出口タンク１０のそ
れぞれに開放された管路となっているため、吸気コア流
路１１に気柱振動が発生する。
ン１５を介して複数の細路に画成される吸気コア流路１
１は、その両端部が入口タンク９と出口タンク１０のそ
れぞれに開放された管路となっているため、吸気コア流
路１１に気柱振動が発生する。
【００１２】インナフィン１５の端部１６は各チューブ
１２の開口端部１７と並んで、インナフィン１５を介し
て管路状に画成される各吸気コア流路１１は全て均等な
通路長を持っているため、各吸気コア流路１１に発生す
る気柱振動の共鳴周波数が、吸気マニホールド等で構成
される吸気系の固振動数と一致すると共振して、各吸気
コア流路１１から高周波の気流音が発生し、インタクー
ラ１の外側に漏れる騒音となる。
１２の開口端部１７と並んで、インナフィン１５を介し
て管路状に画成される各吸気コア流路１１は全て均等な
通路長を持っているため、各吸気コア流路１１に発生す
る気柱振動の共鳴周波数が、吸気マニホールド等で構成
される吸気系の固振動数と一致すると共振して、各吸気
コア流路１１から高周波の気流音が発生し、インタクー
ラ１の外側に漏れる騒音となる。
【００１３】この対策として、入口タンク９と出口タン
ク１０の外側を覆う遮音材１１を設けたり、あるいは入
口タンク９と出口タンク１０の肉厚を増大させる必要が
生じ、重量の増大等を招く。
ク１０の外側を覆う遮音材１１を設けたり、あるいは入
口タンク９と出口タンク１０の肉厚を増大させる必要が
生じ、重量の増大等を招く。
【００１４】本発明は上記の問題点を解消し、内燃機関
のインタクーラから発生する騒音を低減することを目的
とする。
のインタクーラから発生する騒音を低減することを目的
とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の内燃機
関のインタクーラは、過給機から圧送される吸気を導入
する入口タンクと、入口タンクに導入された吸気を通過
させて冷却媒体への放熱を促す複数の吸気コア流路と、
各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、を備える内燃機関のインタクーラにおいて、
前記各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が
吸気系の固有振動数と一致しないように各吸気コア流路
の通路長を設定する。
関のインタクーラは、過給機から圧送される吸気を導入
する入口タンクと、入口タンクに導入された吸気を通過
させて冷却媒体への放熱を促す複数の吸気コア流路と、
各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、を備える内燃機関のインタクーラにおいて、
前記各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が
吸気系の固有振動数と一致しないように各吸気コア流路
の通路長を設定する。
【００１６】請求項２に記載の内燃機関のインタクーラ
は、請求項１に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をしたチューブの内側に波板状をしたイ
ンナフィンを介して画成し、インナフィンの端部をチュ
ーブの開口端部に対してチューブの内奥に所定のオフセ
ット量Ｌを持って配置する。
は、請求項１に記載の発明において、前記各吸気コア流
路を偏平な筒形をしたチューブの内側に波板状をしたイ
ンナフィンを介して画成し、インナフィンの端部をチュ
ーブの開口端部に対してチューブの内奥に所定のオフセ
ット量Ｌを持って配置する。
【００１７】請求項３に記載の内燃機関のインタクーラ
は、過給機から圧送される吸気が導入される入口タンク
と、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体
への放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路
を通過した吸気を集めて機関に導く出口タンクと、 を備
える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア
流路を複数のチューブの内側に波板状をした複数のイン
ナフィンを介して画成し、 各インナフィンの吸気コア流
路方向の長さを互いに相違させる。
は、過給機から圧送される吸気が導入される入口タンク
と、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体
への放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路
を通過した吸気を集めて機関に導く出口タンクと、 を備
える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア
流路を複数のチューブの内側に波板状をした複数のイン
ナフィンを介して画成し、 各インナフィンの吸気コア流
路方向の長さを互いに相違させる。
【００１８】請求項４に記載の内燃機関のインタクーラ
は、過給機から圧送される吸気が導入される入口タンク
と、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体
への放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路
を通過した吸気を集めて機関に導く出口タンクと、 を備
える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア
流路を複数のチューブで構成し、 各チューブの吸気コア
流路方向の長さを互いに相違させる。
は、過給機から圧送される吸気が導入される入口タンク
と、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体
への放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路
を通過した吸気を集めて機関に導く出口タンクと、 を備
える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア
流路を複数のチューブで構成し、 各チューブの吸気コア
流路方向の長さを互いに相違させる。
【００１９】請求項５に記載の内燃機関のインタクーラ
は、請求項４に記載の発明において、前記吸気コア流路
を構成する前記複数のチューブの内側に波板状をした複
数のインナフィンを介装する。
は、請求項４に記載の発明において、前記吸気コア流路
を構成する前記複数のチューブの内側に波板状をした複
数のインナフィンを介装する。
【００２０】
【作用】請求項１に記載の内燃機関のインタクーラにお
いて、各吸気コア流路をその両端が開放された管路とし
てみると、各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周
波数は、吸気コア流路の通路長または通路断面積に依存
する。
いて、各吸気コア流路をその両端が開放された管路とし
てみると、各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周
波数は、吸気コア流路の通路長または通路断面積に依存
する。
【００２１】したがって、インタクーラの各吸気コア流
路の通路長を任意に設定することにより、各吸気コア流
路に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動
数と一致することが避けられ、インタクーラから発生す
る気流音の音圧レベルを低減することができる。
路の通路長を任意に設定することにより、各吸気コア流
路に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動
数と一致することが避けられ、インタクーラから発生す
る気流音の音圧レベルを低減することができる。
【００２２】請求項２に記載の内燃機関のインタクーラ
において、インナフィンの端部をチューブの開口端部に
対してチューブの内奥に所定のオフセット量Ｌを持って
配置する構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設
定することが可能となり、各吸気コア流路発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致すること
が避けられ、インタクーラから発生する気流音の音圧レ
ベルを低減することができる。
において、インナフィンの端部をチューブの開口端部に
対してチューブの内奥に所定のオフセット量Ｌを持って
配置する構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設
定することが可能となり、各吸気コア流路発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致すること
が避けられ、インタクーラから発生する気流音の音圧レ
ベルを低減することができる。
【００２３】また、インナフィンの長さを調節してイン
タクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減する構
造のため、排気量等の異なる機関に対応してインタクー
ラの外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
タクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減する構
造のため、排気量等の異なる機関に対応してインタクー
ラの外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
【００２４】
【００２５】
【００２６】請求項３に記載の内燃機関のインタクーラ
において、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア
流路の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等
の異なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更
したり、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産
性を高められる。また、各吸気コア流路をその両端が開
放された管路としてみると、各吸気コア流路に発生する
気柱振動の共鳴周波数は、吸気コア流路の通路長または
通路断面積に依存する。 したがって、インタクーラの各
吸気コア流路の通路長を互いに相違させることにより、
各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラから発
生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制でき
る。
において、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア
流路の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等
の異なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更
したり、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産
性を高められる。また、各吸気コア流路をその両端が開
放された管路としてみると、各吸気コア流路に発生する
気柱振動の共鳴周波数は、吸気コア流路の通路長または
通路断面積に依存する。 したがって、インタクーラの各
吸気コア流路の通路長を互いに相違させることにより、
各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラから発
生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制でき
る。
【００２７】請求項４に記載の内燃機関のインタクーラ
において、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路
の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異
なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産性を
高められる。また、各吸気コア流路をその両端が開放さ
れた管路としてみると、各吸気コア流路に発生する気柱
振動の共鳴周波数は、吸気コア流路の通路長または通路
断面積に依存する。 したがって、インタクーラの各吸気
コア流路の通路長を互いに相違させることにより、各吸
気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違し、
吸気系の固有振動数と一致してインタクーラから発生す
る気流音の音圧レベルが急増することが抑制できる。 請
求項５に記載の内燃機関のインタークーラにおいて、複
数のチューブの内側に波板状をした複数のインナフィン
を介装した構造により、熱交換が促される。
において、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路
の通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異
なる機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく、生産性を
高められる。また、各吸気コア流路をその両端が開放さ
れた管路としてみると、各吸気コア流路に発生する気柱
振動の共鳴周波数は、吸気コア流路の通路長または通路
断面積に依存する。 したがって、インタクーラの各吸気
コア流路の通路長を互いに相違させることにより、各吸
気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違し、
吸気系の固有振動数と一致してインタクーラから発生す
る気流音の音圧レベルが急増することが抑制できる。 請
求項５に記載の内燃機関のインタークーラにおいて、複
数のチューブの内側に波板状をした複数のインナフィン
を介装した構造により、熱交換が促される。
【００２８】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。
説明する。
【００２９】図２において、７は図示しないターボチャ
ージャのコンプレッサ（圧縮機）から機関の各気筒に送
られる吸気を冷却するインタクーラである。
ージャのコンプレッサ（圧縮機）から機関の各気筒に送
られる吸気を冷却するインタクーラである。
【００３０】インタクーラ７は、コンプレッサによって
圧縮されることにより温度上昇した吸気の熱を外気に放
熱する働きをする。機関に送られる吸気がインタクーラ
７で冷却されることにより、機関のノッキングを抑えつ
つ吸気充填効率を高めて高出力化がはかれる。
圧縮されることにより温度上昇した吸気の熱を外気に放
熱する働きをする。機関に送られる吸気がインタクーラ
７で冷却されることにより、機関のノッキングを抑えつ
つ吸気充填効率を高めて高出力化がはかれる。
【００３１】インタクーラ７は、吸気と外気（冷却媒
体）の熱交換を促すコア部８と、図中矢印で示すように
コンプレッサ５から圧送される吸気をコア部８に導入す
る入口タンク９と、コア部８を通過した吸気を集めて吸
気管６を介して機関１に導く出口タンク１０とを備え
る。
体）の熱交換を促すコア部８と、図中矢印で示すように
コンプレッサ５から圧送される吸気をコア部８に導入す
る入口タンク９と、コア部８を通過した吸気を集めて吸
気管６を介して機関１に導く出口タンク１０とを備え
る。
【００３２】図１にも示すように、コア部８は吸気を導
く偏平な筒形をした複数のチューブ１２と、各チューブ
１２の外側に外気を導く外気コア流路１３とをそれぞれ
備える。
く偏平な筒形をした複数のチューブ１２と、各チューブ
１２の外側に外気を導く外気コア流路１３とをそれぞれ
備える。
【００３３】各チューブ１２は波板状をした複数のアウ
タフィン１８を介して積層される。アウタフィン１８を
介して外気コア流路１３を流れる外気に対する放熱面積
が確保される。
タフィン１８を介して積層される。アウタフィン１８を
介して外気コア流路１３を流れる外気に対する放熱面積
が確保される。
【００３４】各チューブ１２の内側には波板状のインナ
フィン１５が介装され、各チューブ１２の内部はインナ
フィン１５を介して吸気を導く複数の吸気コア流路１１
が細路状に画成される。インナフィン１５を介してチュ
ーブ１２内を流れる吸気に接する面積が確保され、吸気
と外気との間で行われる熱交換が促される。
フィン１５が介装され、各チューブ１２の内部はインナ
フィン１５を介して吸気を導く複数の吸気コア流路１１
が細路状に画成される。インナフィン１５を介してチュ
ーブ１２内を流れる吸気に接する面積が確保され、吸気
と外気との間で行われる熱交換が促される。
【００３５】ところで、インナフィン１５を介して複数
の細路に画成される吸気コア流路１１は、その両端部が
入口タンク９と出口タンク１０のそれぞれに開放された
管路となっているため、吸気コア流路１１に気柱振動が
発生する。
の細路に画成される吸気コア流路１１は、その両端部が
入口タンク９と出口タンク１０のそれぞれに開放された
管路となっているため、吸気コア流路１１に気柱振動が
発生する。
【００３６】しかしながら、インナフィン１５の端部１
６は各チューブ１２の開口端部１７と並んで、インナフ
ィン１５を介して管路状に画成される各吸気コア流路１
１は全て均等な通路長を持っているため、各吸気コア流
路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固振
動数と一致すると共振して、各吸気コア流路１１から高
周波の気流音が発生し、インタクーラ１の外側に漏れる
騒音となる。
６は各チューブ１２の開口端部１７と並んで、インナフ
ィン１５を介して管路状に画成される各吸気コア流路１
１は全て均等な通路長を持っているため、各吸気コア流
路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固振
動数と一致すると共振して、各吸気コア流路１１から高
周波の気流音が発生し、インタクーラ１の外側に漏れる
騒音となる。
【００３７】これに対処して本発明は、インナフィン１
５を介して管路状に画成される各吸気コア流路１１の通
路長を任意に設定することにより、各吸気コア流路１１
に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動波
数と一致しないようにする。
５を介して管路状に画成される各吸気コア流路１１の通
路長を任意に設定することにより、各吸気コア流路１１
に発生する気柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動波
数と一致しないようにする。
【００３８】この実施例では、各インナフィン１５の一
端部１６を各チューブ１２の一開口端部１７より内奥に
位置させる。したがって、インナフィン１５を介して複
数の細路に画成される吸気コア流路１１は、一方の端部
が出口タンク１０に開放され、他方の端部が各チューブ
１２の開口端部１７の間に画成された入口空間１９を介
して入口タンク９に開放された管路となる。
端部１６を各チューブ１２の一開口端部１７より内奥に
位置させる。したがって、インナフィン１５を介して複
数の細路に画成される吸気コア流路１１は、一方の端部
が出口タンク１０に開放され、他方の端部が各チューブ
１２の開口端部１７の間に画成された入口空間１９を介
して入口タンク９に開放された管路となる。
【００３９】各インナフィン１５の一端部１６は各チュ
ーブ１２の一開口端部１７より一定のオフセット量Ｌを
持って内奥に位置する。
ーブ１２の一開口端部１７より一定のオフセット量Ｌを
持って内奥に位置する。
【００４０】以上のように構成され、次に作用について
説明する。
説明する。
【００４１】各吸気コア流路１１を両端が開放された管
路とすると、これに発生する気柱振動の共鳴周波数ｆ
（ｋＨｚ）は、次の式で表される。
路とすると、これに発生する気柱振動の共鳴周波数ｆ
（ｋＨｚ）は、次の式で表される。
【００４２】
【数１】
【００４３】ただし、Ｃを音速、ｌを管路の長さ
（ｍ）、ｒを管路の半径（ｍ）、ｋを開放端補正値とす
る。
（ｍ）、ｒを管路の半径（ｍ）、ｋを開放端補正値とす
る。
【００４４】上記（１）式より、各吸気コア流路１１に
発生する気柱振動の共鳴周波数は、上記管路長さｌに相
当する各吸気コア流路１１の長さに依存する。したがっ
て、各インナフィン端部１６の各チューブ開口端部１７
に対するオフセット量Ｌを任意に設定して管路長さｌを
調節することにより、各吸気コア流路１１に発生する気
柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致するこ
とが避けられる。
発生する気柱振動の共鳴周波数は、上記管路長さｌに相
当する各吸気コア流路１１の長さに依存する。したがっ
て、各インナフィン端部１６の各チューブ開口端部１７
に対するオフセット量Ｌを任意に設定して管路長さｌを
調節することにより、各吸気コア流路１１に発生する気
柱振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致するこ
とが避けられる。
【００４５】具体的には、音速Ｃ＝３３１＋０．６×２
５（°Ｃ）＝３４６ｍ／ｓ2、各吸気コア流路１１の長
さｌ＝１６０×１０-3（ｍ）、管路半径ｒ＝１１，２８
×１０-3（ｍ）、開放端補正値ｋ＝１．２２とする場
合、各吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波
数ｆは、次式で算出される。
５（°Ｃ）＝３４６ｍ／ｓ2、各吸気コア流路１１の長
さｌ＝１６０×１０-3（ｍ）、管路半径ｒ＝１１，２８
×１０-3（ｍ）、開放端補正値ｋ＝１．２２とする場
合、各吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波
数ｆは、次式で算出される。
【００４６】
【数２】
【００４７】この場合に、各吸気コア流路１１に発生す
る５次の共鳴周波数ｆは、ｆ＝０．９２３×５＝４．６
１ｋＨｚとなって吸気系の固有振動数が近似する場合、
インタクーラ７から発生する気流音が急増する。
る５次の共鳴周波数ｆは、ｆ＝０．９２３×５＝４．６
１ｋＨｚとなって吸気系の固有振動数が近似する場合、
インタクーラ７から発生する気流音が急増する。
【００４８】これに対処して、一つの実施例として、各
インナフィン端部１６の各チューブ開口端部１７に対す
るオフセット量Ｌを７．５ｍｍに設定する。この場合、
各吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数ｆ
は、次式で算出される。
インナフィン端部１６の各チューブ開口端部１７に対す
るオフセット量Ｌを７．５ｍｍに設定する。この場合、
各吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数ｆ
は、次式で算出される。
【００４９】
【数３】
【００５０】この場合に、各吸気コア流路１１に発生す
る５次の共鳴周波数ｆは、ｆ＝０．９６１×５＝４．８
０ｋＨｚとなって吸気系の固有振動数に対して０．２ｋ
Ｈｚの周波数差が生じることによりインタクーラ７から
気流音が発生することを抑えられる。
る５次の共鳴周波数ｆは、ｆ＝０．９６１×５＝４．８
０ｋＨｚとなって吸気系の固有振動数に対して０．２ｋ
Ｈｚの周波数差が生じることによりインタクーラ７から
気流音が発生することを抑えられる。
【００５１】図３は機関の吸気系から発生する騒音の音
圧レベルを解析した結果を示す特性図である。図中に斜
線を入れて示すように、吸気系から発生する騒音の音圧
レベルがインタクーラ７に発生する気流音により特定の
高周波数域で急増することを解消できる。
圧レベルを解析した結果を示す特性図である。図中に斜
線を入れて示すように、吸気系から発生する騒音の音圧
レベルがインタクーラ７に発生する気流音により特定の
高周波数域で急増することを解消できる。
【００５２】このように、インナフィン１５の長さを調
節してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン１５の断面形を変
更したり、チューブ１２の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ７の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
節してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン１５の断面形を変
更したり、チューブ１２の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ７の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
【００５３】次に、図４に示す他の実施例について説明
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
【００５４】各インナフィン１５を介して管路状に画成
される各吸気コア流路１１の通路長を互いに相違させる
ことにより、各吸気コア流路１１に発生する気柱振動の
共鳴周波数を各チューブ１２毎に相違させる。
される各吸気コア流路１１の通路長を互いに相違させる
ことにより、各吸気コア流路１１に発生する気柱振動の
共鳴周波数を各チューブ１２毎に相違させる。
【００５５】一部の各インナフィン１５の一端部１６を
各チューブ１２の一開口端部１７より内奥に位置させ
る。各インナフィン１５の一端部１６は各チューブ１２
の一開口端部１７に対するオフセット量Ｌを互いに相違
させる。
各チューブ１２の一開口端部１７より内奥に位置させ
る。各インナフィン１５の一端部１６は各チューブ１２
の一開口端部１７に対するオフセット量Ｌを互いに相違
させる。
【００５６】この場合、インタクーラ７の各吸気コア流
路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各吸
気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制でき
る。
路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各吸
気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制でき
る。
【００５７】このように、インナフィン１５の長さを調
節してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン１５の断面形を変
更したり、チューブ１２の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ７の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
節してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン１５の断面形を変
更したり、チューブ１２の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ７の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
【００５８】次に、図５に示す他の実施例について説明
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
【００５９】各インナフィン１５の一端部１６を吸気コ
ア流路１１の通路方向と傾斜して形成する。したがっ
て、各インナフィン１５の一端部１６の各チューブ１２
の一開口端部１７に対するオフセット量Ｌが次第に変化
する。
ア流路１１の通路方向と傾斜して形成する。したがっ
て、各インナフィン１５の一端部１６の各チューブ１２
の一開口端部１７に対するオフセット量Ｌが次第に変化
する。
【００６０】この場合も、インタクーラ７の各吸気コア
流路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
流路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
【００６１】このように、インナフィン１５の長さを調
節してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン１５の断面形を変
更したり、チューブ１２の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ７の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
節してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベル
を低減する構造により、インナフィン１５の断面形を変
更したり、チューブ１２の長さを変更しないため、排気
量等の異なる機関に対応してインタクーラ７の外寸を変
える必要がなく、生産性を高められる。
【００６２】次に、図６に示す他の実施例について説明
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
【００６３】各チューブ１２の長さを互いに相違させ
て、インタクーラ７の各吸気コア流路１１の通路長さを
互いに相違させる。
て、インタクーラ７の各吸気コア流路１１の通路長さを
互いに相違させる。
【００６４】各チューブ１２の端部１７を入口タンク９
に突出させ、それぞれの突出量を段階的に増加させる。
に突出させ、それぞれの突出量を段階的に増加させる。
【００６５】各チューブ１２に介装されるインナフィン
も、各チューブ１２の長さに対応して相違させている。
も、各チューブ１２の長さに対応して相違させている。
【００６６】この場合も、インタクーラ７の各吸気コア
流路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
流路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
【００６７】このように、各チューブ１２の長さを調節
してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベルを
低減する構造により、排気量等の異なる機関に対応して
インナフィン１５の断面形を変更したり、インタクーラ
７の外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
してインタクーラ７から発生する気流音の音圧レベルを
低減する構造により、排気量等の異なる機関に対応して
インナフィン１５の断面形を変更したり、インタクーラ
７の外寸を変える必要がなく、生産性を高められる。
【００６８】次に、図７に示す他の実施例について説明
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
する。なお、図２等との対応部分には同一符号を付す。
【００６９】この実施例では、各吸気コア流路１１を一
体形成した多孔管タイプのチューブ２２を備える。
体形成した多孔管タイプのチューブ２２を備える。
【００７０】各チューブ２２の一端部２７を吸気コア流
路１１の通路方向と傾斜させる。したがって、各チュー
ブ２２に並んで開口する各吸気コア流路１１の通路長さ
が段階的に変化する。
路１１の通路方向と傾斜させる。したがって、各チュー
ブ２２に並んで開口する各吸気コア流路１１の通路長さ
が段階的に変化する。
【００７１】この場合も、インタクーラ７の各吸気コア
流路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
流路１１の通路長さを互いに相違させることにより、各
吸気コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相
違し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７か
ら発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制で
きる。
【００７２】また、波板状をしたインナフィン１５の断
面形を変化させて、インタクーラ７の各吸気コア流路１
１の通路断面積を互いに相違させることにより、各吸気
コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制する
ことも考えられる。
面形を変化させて、インタクーラ７の各吸気コア流路１
１の通路断面積を互いに相違させることにより、各吸気
コア流路１１に発生する気柱振動の共鳴周波数が相違
し、吸気系の固有振動数と一致してインタクーラ７から
発生する気流音の音圧レベルが急増することが抑制する
ことも考えられる。
【００７３】しかし、この場合、排気量等の異なる機関
に対応してインナフィン１５の断面形を変更すると、イ
ンタクーラ７の外寸が変わったり、生産性の悪化を来す
可能性がある。
に対応してインナフィン１５の断面形を変更すると、イ
ンタクーラ７の外寸が変わったり、生産性の悪化を来す
可能性がある。
【００７４】
【発明の効果】以上説明したように請求項１に記載の内
燃機関のインタクーラは、吸気コア流路に発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致しないよ
うに各吸気コア流路の通路長を設定することにより、各
インタクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減す
ることができる。
燃機関のインタクーラは、吸気コア流路に発生する気柱
振動の共鳴周波数が吸気系の固有振動数と一致しないよ
うに各吸気コア流路の通路長を設定することにより、各
インタクーラから発生する気流音の音圧レベルを低減す
ることができる。
【００７５】請求項２に記載の内燃機関のインタクーラ
は、インナフィンの端部をチューブの開口端部に対して
チューブの内奥に所定のオフセット量Ｌを持って配置す
る構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設定する
ことが可能となり、排気量等の異なる機関に対応してイ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。
は、インナフィンの端部をチューブの開口端部に対して
チューブの内奥に所定のオフセット量Ｌを持って配置す
る構造により、吸気コア流路の通路長を任意に設定する
ことが可能となり、排気量等の異なる機関に対応してイ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。
【００７６】
【００７７】請求項３に記載の内燃機関のインタクーラ
は、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア流路の
通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異な
る機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、
生産性を高められる。
は、各インナフィンの長さを調節して各吸気コア流路の
通路長を互いに相違させる構造により、排気量等の異な
る機関に対応して、インナフィンの断面形を変更した
り、インタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、
生産性を高められる。
【００７８】請求項４に記載の内燃機関のインタクーラ
は、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路の通路
長を互いに相違させる構造により、排気量等の異なる機
関に対応して、インナフィンの断面形を変更したり、イ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。請求項５に記載の内燃機関のインターク
ーラにおいて、複数のチューブの内側に波板状をした複
数のインナフィンを介装した構造により、熱交換が促さ
れる。
は、各チューブの長さを調節して各吸気コア流路の通路
長を互いに相違させる構造により、排気量等の異なる機
関に対応して、インナフィンの断面形を変更したり、イ
ンタクーラの外寸を変える必要がなく実施でき、生産性
を高められる。請求項５に記載の内燃機関のインターク
ーラにおいて、複数のチューブの内側に波板状をした複
数のインナフィンを介装した構造により、熱交換が促さ
れる。
【図１】本発明の実施例を示すコア部の斜視図。
【図２】同じくインタクーラの平面図。
【図３】同じく機関の吸気系から発生する騒音の音圧レ
ベルを解析した結果を示す特性図。
ベルを解析した結果を示す特性図。
【図４】他の実施例を示すインタクーラの平面図。
【図５】さらに他の実施例を示すインタクーラの側面
図。
図。
【図６】さらに他の実施例を示すインタクーラの平面
図。
図。
【図７】さらに他の実施例を示すインタクーラの側面
図。
図。
【図８】従来例を示す機関のシステム図。
【図９】同じくインタクーラの斜視図。
【図１０】同じく図１０のＡ部を示す断面図。
７ インタクーラ
８ コア部
９ 入口タンク
１０ 出口タンク
１１ 吸気コア流路
１２ チューブ
１３ 外気コア流路
１５ インナフィン
１６ インナフィン端部
１７ チューブ開口端部
１８ アウタフィン
１９ 入口空間
フロントページの続き
(56)参考文献 実開 昭62−152024（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F02B 29/04
Claims (5)
- 【請求項１】過給機から圧送される吸気を導入する入口
タンクと、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体への
放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、 を備える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア流路に発生する気柱振動の共鳴周波数が
吸気系の固有振動数と一致しないように各吸気コア流路
の通路長を設定したことを特徴とする内燃機関のインタ
クーラ。 - 【請求項２】前記各吸気コア流路を偏平な筒形をしたチ
ューブの内側に波板状をしたインナフィンを介して画成
し、 インナフィンの端部をチューブの開口端部に対してチュ
ーブの内奥に所定のオフセット量Ｌを持って配置したこ
とを特徴とする請求項１に記載の内燃機関のインタクー
ラ。 - 【請求項３】過給機から圧送される吸気が導入される入
口タンクと、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体への
放熱を促す複数の吸気コア流路と、 各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、 を備える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア流路を複数のチューブの内側に波板状を
した複数のインナフィンを介して画成し、 各インナフィンの吸気コア流路方向の長さを互いに相違
させたことを特徴とする 内燃機関のインタクーラ。 - 【請求項４】過給機から圧送される吸気が導入される入
口タンクと、 入口タンクに導入された吸気を通過させて冷却媒体への
放熱を促す複数の吸気 コア流路と、 各吸気コア流路を通過した吸気を集めて機関に導く出口
タンクと、 を備える内燃機関のインタクーラにおいて、 前記各吸気コア流路を複数のチューブで構成し、 各チューブの吸気コア流路方向の長さを互いに相違させ
たことを特徴とする内燃機関のインタクーラ。 - 【請求項５】 前記吸気コア流路を構成する前記複数のチ
ューブの内側に波板状をした複数のインナフィンを介装
したことを特徴とする請求項４に記載の 内燃機関のイン
タクーラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12002595A JP3453928B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 内燃機関のインタクーラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12002595A JP3453928B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 内燃機関のインタクーラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08312357A JPH08312357A (ja) | 1996-11-26 |
| JP3453928B2 true JP3453928B2 (ja) | 2003-10-06 |
Family
ID=14776054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12002595A Expired - Fee Related JP3453928B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 内燃機関のインタクーラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3453928B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW347540B (en) * | 1996-11-22 | 1998-12-11 | Mitsubishi Shindo Kk | Film condenser and metalized film |
| JP3858324B2 (ja) * | 1997-01-08 | 2006-12-13 | 株式会社デンソー | インナーフィンおよびその製造方法 |
-
1995
- 1995-05-18 JP JP12002595A patent/JP3453928B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08312357A (ja) | 1996-11-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |