JP3368642B2 - 一溝螺旋スロットおよびその製造方法 - Google Patents
一溝螺旋スロットおよびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光ファイバケ―ブルの
要素として使用される光ファイバ担持用の一溝螺旋スロ
ットおよびその製造方法に関する。
要素として使用される光ファイバ担持用の一溝螺旋スロ
ットおよびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】光ファイバを多数束ねてケ―ブル化する
際に、これを保護担持する手段として螺旋状の収納溝を
熱可塑性樹脂で成形したスロットが使用されている。従
来、この種のスロットは、中央部に抗張力線（テンショ
ンメンバ―）を配置したものが一般的であり、このよう
な構造のものを製造するには、押出し機のヘッド部に抗
張力線を挿通し、その外周に溶融状熱可塑性樹脂をスロ
ットの断面形状に対応したダイスを回転しながら押出し
て、螺旋状溝を形成し、しかる後に冷却固化する方法が
採用されている。
際に、これを保護担持する手段として螺旋状の収納溝を
熱可塑性樹脂で成形したスロットが使用されている。従
来、この種のスロットは、中央部に抗張力線（テンショ
ンメンバ―）を配置したものが一般的であり、このよう
な構造のものを製造するには、押出し機のヘッド部に抗
張力線を挿通し、その外周に溶融状熱可塑性樹脂をスロ
ットの断面形状に対応したダイスを回転しながら押出し
て、螺旋状溝を形成し、しかる後に冷却固化する方法が
採用されている。
【０００３】しかしながら、このような従来の製法で
は、ダイスを回転するため、装置が複雑になること、回
転摺動部からの樹脂漏れ，樹脂の分解等の問題や、パッ
キン類の摩耗等もあって、定期的に回転ダイス部の分解
清掃及び部品交換を余儀無くされること、さらには、溶
融状樹脂を回転しつつ押出すため、その溶融粘弾性を考
慮してダイスを設計する必要があること、さらにまた、
そのようなダイスで成形してもなお成形時の変形が有る
ことなど、装置上、成形上の問題を内蔵していた。ま
た、溝をスロットの中心より深くする場合は、ダイスを
回転することにより螺旋状の成形物を得ることが困難で
あった。
は、ダイスを回転するため、装置が複雑になること、回
転摺動部からの樹脂漏れ，樹脂の分解等の問題や、パッ
キン類の摩耗等もあって、定期的に回転ダイス部の分解
清掃及び部品交換を余儀無くされること、さらには、溶
融状樹脂を回転しつつ押出すため、その溶融粘弾性を考
慮してダイスを設計する必要があること、さらにまた、
そのようなダイスで成形してもなお成形時の変形が有る
ことなど、装置上、成形上の問題を内蔵していた。ま
た、溝をスロットの中心より深くする場合は、ダイスを
回転することにより螺旋状の成形物を得ることが困難で
あった。
【０００４】そこで、本出願人は、このような装置上お
よび成形上の問題が解決できる一溝螺旋スロットの製造
方法を開発し、特願平４−６５１７４号で既に提案して
いる。この出願で提案している製造方法は、まず、抗張
力線の周囲に溶融状熱可塑性樹脂を押し出した後に冷却
固化して、長手方向に直線状の収納用角溝を有する成形
物を形成する。
よび成形上の問題が解決できる一溝螺旋スロットの製造
方法を開発し、特願平４−６５１７４号で既に提案して
いる。この出願で提案している製造方法は、まず、抗張
力線の周囲に溶融状熱可塑性樹脂を押し出した後に冷却
固化して、長手方向に直線状の収納用角溝を有する成形
物を形成する。
【０００５】そして、これに引き続いて、得られた成形
物を加熱軟化した後長軸の回りに回転して撚を加え、し
かる後に冷却サイジングして前記角溝を螺旋状に形成す
る。このような工程で製造される一溝螺旋スロットは、
円形断面の本体部と、この本体部の側面に一端が開口す
るように形成された螺旋状の角溝と、前記本体部に埋設
された抗張力線とを有している。角溝は、スロットの長
手軸方向に沿って螺旋状に延び、抗張力線は、補強繊維
束や鋼線，ＦＲＰで構成され、角溝の左右と下方に各１
本づつ合計３本配置されている。ところが、このような
製造方法によれば、前述した如き問題は解消できるもの
の、以下に説明する別の技術的問題があった。
物を加熱軟化した後長軸の回りに回転して撚を加え、し
かる後に冷却サイジングして前記角溝を螺旋状に形成す
る。このような工程で製造される一溝螺旋スロットは、
円形断面の本体部と、この本体部の側面に一端が開口す
るように形成された螺旋状の角溝と、前記本体部に埋設
された抗張力線とを有している。角溝は、スロットの長
手軸方向に沿って螺旋状に延び、抗張力線は、補強繊維
束や鋼線，ＦＲＰで構成され、角溝の左右と下方に各１
本づつ合計３本配置されている。ところが、このような
製造方法によれば、前述した如き問題は解消できるもの
の、以下に説明する別の技術的問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、上述したよ
うな断面形状の一溝螺旋スロットでは、角溝を有してい
るため、角溝の深さ方向と、溝幅方向とで曲げ剛性が大
きく異なるため、製造した後に巻き取ると、その螺旋ピ
ッチが乱れ、この乱れにより光ファイバの挿入が困難に
なるという問題があった。また、抗張力線に補強繊維束
を用いた場合には、補強繊維束を構成する個々の単繊維
が全て熱可塑性樹脂で結合されていないので、全ての単
繊維が熱可塑性樹脂に対する補強繊維として寄与せず、
引っ張り力に対する補強効果および熱可塑性樹脂の収縮
を低減する補強効果が十分に得られなかった。
うな断面形状の一溝螺旋スロットでは、角溝を有してい
るため、角溝の深さ方向と、溝幅方向とで曲げ剛性が大
きく異なるため、製造した後に巻き取ると、その螺旋ピ
ッチが乱れ、この乱れにより光ファイバの挿入が困難に
なるという問題があった。また、抗張力線に補強繊維束
を用いた場合には、補強繊維束を構成する個々の単繊維
が全て熱可塑性樹脂で結合されていないので、全ての単
繊維が熱可塑性樹脂に対する補強繊維として寄与せず、
引っ張り力に対する補強効果および熱可塑性樹脂の収縮
を低減する補強効果が十分に得られなかった。
【０００７】ところで、抗張力線として鋼線やＦＲＰを
用いた場合には、抗張力線を熱可塑性樹脂と密着ないし
は接着させることにより、後者の問題は解決され、十分
な補強効果が発揮される。しかし、抗張力線の配置個所
を角溝の左右にすると、この方向の曲げ剛性が極端に大
きくなって、前述した製造方法で角溝を螺旋状に成形す
る際に、撚りを加えることができなくなる。
用いた場合には、抗張力線を熱可塑性樹脂と密着ないし
は接着させることにより、後者の問題は解決され、十分
な補強効果が発揮される。しかし、抗張力線の配置個所
を角溝の左右にすると、この方向の曲げ剛性が極端に大
きくなって、前述した製造方法で角溝を螺旋状に成形す
る際に、撚りを加えることができなくなる。
【０００８】この場合、抗張力線を角溝の下方にのみ配
置することも考えられるが、抗張力線の断面形状が等方
性であると、前者の問題が解決できない。本発明は、こ
のような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的
とするところは、巻き取っても螺旋ピッチの乱れが生じ
ない一溝螺旋スロットおよびその製造方法を提供するこ
とにある。
置することも考えられるが、抗張力線の断面形状が等方
性であると、前者の問題が解決できない。本発明は、こ
のような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的
とするところは、巻き取っても螺旋ピッチの乱れが生じ
ない一溝螺旋スロットおよびその製造方法を提供するこ
とにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、熱可塑性樹脂で形成された略円形断面の
本体部と、この本体部の側面に一端が開口するように形
成された螺旋状の角溝と、前記本体部に埋設された抗張
力線とを有する一溝螺旋スロットにおいて、前記抗張力
線は、長方形断面ないしは楕円断面，長円断面から選択
される異形断面の繊維強化合成樹脂と一対の補強繊維束
とから構成され、前記異形断面から選択された前記繊維
強化合成樹脂の長辺ないしは長径側を前記角溝の深さ方
向と略平行に配置するとともに、前記繊維強化合成樹脂
の中心を前記角溝の幅方向の略中央部に配置し、前記補
強繊維束を前記角溝の左右方向に配置したことを特徴と
する。
め、本発明は、熱可塑性樹脂で形成された略円形断面の
本体部と、この本体部の側面に一端が開口するように形
成された螺旋状の角溝と、前記本体部に埋設された抗張
力線とを有する一溝螺旋スロットにおいて、前記抗張力
線は、長方形断面ないしは楕円断面，長円断面から選択
される異形断面の繊維強化合成樹脂と一対の補強繊維束
とから構成され、前記異形断面から選択された前記繊維
強化合成樹脂の長辺ないしは長径側を前記角溝の深さ方
向と略平行に配置するとともに、前記繊維強化合成樹脂
の中心を前記角溝の幅方向の略中央部に配置し、前記補
強繊維束を前記角溝の左右方向に配置したことを特徴と
する。
【００１０】また、上記一溝螺旋スロットの製造方法と
して、長繊維状の補強繊維束に液状の熱硬化性樹脂を含
浸し、過剰な前記熱硬化性樹脂を絞り出しながら所定の
異形断面に成形して、前記熱硬化性樹脂を硬化させて抗
張力線とする第１工程と、前記抗張力線の周囲に溶融状
熱可塑性樹脂を、円形断面の本体部の側面に一端が開口
するように形成された角溝を設けた断面形状に押出機で
押し出した後に、必要に応じてサイジングしながら冷却
固化して、長手方向に直線状の収納溝を有する丸型ロッ
ド状物を形成する第２工程と、この丸型ロッド状物を前
記熱硬化性樹脂の熱変形温度以上で、かつ、前記熱可塑
性樹脂の軟化点以上で融点未満の温度に加熱して、前記
丸型ロッド状物をその長軸の回りに回転して撚を加え、
しかる後に冷却サイジングして前記角溝を螺旋状に成形
する第３工程とを含み、前記抗張力線を、長方形断面な
いしは楕円断面，長円断面から選択される異形断面の繊
維強化合成樹脂と一対の補強繊維束とで構成し、前記第
２工程で、前記補強繊維束を前記角溝の左右に配置する
とともに、前記異形断面から選択された前記繊維強化合
成樹脂の長辺ないしは長径が前記角溝の深さ方向と略平
行で、かつ、前記繊維強化合成樹脂の中心が前記角溝の
幅方向の略中央部になるようにガイドニップルを介し
て、前記押出機の押出ダイス内に供給することを特徴と
する。
して、長繊維状の補強繊維束に液状の熱硬化性樹脂を含
浸し、過剰な前記熱硬化性樹脂を絞り出しながら所定の
異形断面に成形して、前記熱硬化性樹脂を硬化させて抗
張力線とする第１工程と、前記抗張力線の周囲に溶融状
熱可塑性樹脂を、円形断面の本体部の側面に一端が開口
するように形成された角溝を設けた断面形状に押出機で
押し出した後に、必要に応じてサイジングしながら冷却
固化して、長手方向に直線状の収納溝を有する丸型ロッ
ド状物を形成する第２工程と、この丸型ロッド状物を前
記熱硬化性樹脂の熱変形温度以上で、かつ、前記熱可塑
性樹脂の軟化点以上で融点未満の温度に加熱して、前記
丸型ロッド状物をその長軸の回りに回転して撚を加え、
しかる後に冷却サイジングして前記角溝を螺旋状に成形
する第３工程とを含み、前記抗張力線を、長方形断面な
いしは楕円断面，長円断面から選択される異形断面の繊
維強化合成樹脂と一対の補強繊維束とで構成し、前記第
２工程で、前記補強繊維束を前記角溝の左右に配置する
とともに、前記異形断面から選択された前記繊維強化合
成樹脂の長辺ないしは長径が前記角溝の深さ方向と略平
行で、かつ、前記繊維強化合成樹脂の中心が前記角溝の
幅方向の略中央部になるようにガイドニップルを介し
て、前記押出機の押出ダイス内に供給することを特徴と
する。
【００１１】
【作用】上記構成の一溝螺旋スロットによれば、抗張力
線は、異形断面の繊維強化合成樹脂と一対の補強繊維束
とから構成され、繊維強化合成樹脂の曲げ剛性は、これ
が異形断面になっているので、長辺ないしは長径と直交
する方向の方が、短辺ないしは短径と直交する方向より
も小さくなっており、この繊維強化合成樹脂の長辺ない
しは長径側を角溝の深さ方向と略平行に配置するととも
に、前記繊維強化合成樹脂の中心を角溝の幅方向の略中
央部に配置しているので、スロットの曲げ剛性は、角溝
の深さ方向で大きく強化されるとともに、溝幅方向では
強化の大きさが小さくなっている。
線は、異形断面の繊維強化合成樹脂と一対の補強繊維束
とから構成され、繊維強化合成樹脂の曲げ剛性は、これ
が異形断面になっているので、長辺ないしは長径と直交
する方向の方が、短辺ないしは短径と直交する方向より
も小さくなっており、この繊維強化合成樹脂の長辺ない
しは長径側を角溝の深さ方向と略平行に配置するととも
に、前記繊維強化合成樹脂の中心を角溝の幅方向の略中
央部に配置しているので、スロットの曲げ剛性は、角溝
の深さ方向で大きく強化されるとともに、溝幅方向では
強化の大きさが小さくなっている。
【００１２】このため、角溝を設けた場合に、角溝の深
さ方向で小さくなる曲げ剛性が異形断面の繊維強化合成
樹脂で強化され、角溝の深さおよび幅方向による曲げ剛
性の相違が少なくなる。また、上記構成の製造方法によ
れば、抗張力線の外周に熱可塑性樹脂を押し出し成形す
る第２工程で、補強繊維束を前記角溝の左右に位置する
とともに、前記繊維強化合成樹脂の長辺ないしは長径が
前記角溝の深さ方向と略平行で、かつ、前記繊維強化合
成樹脂の中心が前記角溝の幅方向の略中央部になるよう
にガイドニップルを介して、前記押出機の押出ダイス内
に供給するので、繊維強化合成樹脂の曲げ剛性は、これ
が異形断面になっているので、長辺ないしは長径と直交
する方向の方が、短辺ないしは短径と直交する方向より
も小さくなっており、第２工程で得られた丸型ロッド状
物を、第３工程で撚りを加える際に、繊維強化合成樹脂
の剛性が障害にならない。
さ方向で小さくなる曲げ剛性が異形断面の繊維強化合成
樹脂で強化され、角溝の深さおよび幅方向による曲げ剛
性の相違が少なくなる。また、上記構成の製造方法によ
れば、抗張力線の外周に熱可塑性樹脂を押し出し成形す
る第２工程で、補強繊維束を前記角溝の左右に位置する
とともに、前記繊維強化合成樹脂の長辺ないしは長径が
前記角溝の深さ方向と略平行で、かつ、前記繊維強化合
成樹脂の中心が前記角溝の幅方向の略中央部になるよう
にガイドニップルを介して、前記押出機の押出ダイス内
に供給するので、繊維強化合成樹脂の曲げ剛性は、これ
が異形断面になっているので、長辺ないしは長径と直交
する方向の方が、短辺ないしは短径と直交する方向より
も小さくなっており、第２工程で得られた丸型ロッド状
物を、第３工程で撚りを加える際に、繊維強化合成樹脂
の剛性が障害にならない。
【００１３】
【実施例】以下本発明の好適な実施例について添附図面
を参照にして詳細に説明する。 実施例 図１は、本発明にかかる一溝螺旋スロットＡの一実施例
を示している。同図に示す一溝螺旋スロットＡは、熱可
塑性樹脂で形成された略円形断面の本体部１と、この本
体部１の側面に一端が開口するように形成された螺旋状
の角溝２と、前記本体部１に埋設された抗張力線３とを
有している。抗張力線３は、異形断面の繊維強化合成樹
脂３ａと一対の補強繊維束３ｂとで構成されている。
を参照にして詳細に説明する。 実施例 図１は、本発明にかかる一溝螺旋スロットＡの一実施例
を示している。同図に示す一溝螺旋スロットＡは、熱可
塑性樹脂で形成された略円形断面の本体部１と、この本
体部１の側面に一端が開口するように形成された螺旋状
の角溝２と、前記本体部１に埋設された抗張力線３とを
有している。抗張力線３は、異形断面の繊維強化合成樹
脂３ａと一対の補強繊維束３ｂとで構成されている。
【００１４】そして、繊維強化合成樹脂３ａは、その長
辺を前記角溝２の深さ方向と略平行に配置するととも
に、繊維強化合成樹脂３ａの中心を角溝２の幅方向の略
中央部に配置し、補強繊維束３ｂを角溝２の左右方向に
配置した構造となっている。このような構造の一溝螺旋
スロットＡを図２，図３に示す方法により製造した。な
お、この製造方法では、目標とする角溝２の形状寸法
は、幅が３．６ｍｍ、深さが３．３ｍｍとし、本体部１
の外径は６．０ｍｍとした。また、図２，図３に示した
製造方法では、繊維強化合成樹脂３ａの製造工程は省略
している。
辺を前記角溝２の深さ方向と略平行に配置するととも
に、繊維強化合成樹脂３ａの中心を角溝２の幅方向の略
中央部に配置し、補強繊維束３ｂを角溝２の左右方向に
配置した構造となっている。このような構造の一溝螺旋
スロットＡを図２，図３に示す方法により製造した。な
お、この製造方法では、目標とする角溝２の形状寸法
は、幅が３．６ｍｍ、深さが３．３ｍｍとし、本体部１
の外径は６．０ｍｍとした。また、図２，図３に示した
製造方法では、繊維強化合成樹脂３ａの製造工程は省略
している。
【００１５】第１工程（異形断面繊維強化合成樹脂製抗
張力線の形成工程） 補強繊維として、ビニロン繊維（クラレ（株）製、商品
番号７９０１）のマルチフィラメント（１２０００デニ
ール）４本を用い、これをガイドを介して集束し、マト
リックス樹脂を含浸させた。マトリックス樹脂の組成
は、ビニルエステル樹脂（三井東圧化学製、商品名Ｈ２
０００）６０部、２官能性アクリレート（日本化薬製、
商品名カラヤッドＨＤＤＡ）２０部、Ｎ−ビニルピロリ
ドン（東亜合成製、商品名アロニックスＭ−１５０）２
０部に硬化触媒として、可視光硬化剤（日本油脂製、商
品名ＶＬＣ−１）２部、過酸化触媒（日本油脂製、商品
名ＶＬＣ−２）２部を添加したものである。
張力線の形成工程） 補強繊維として、ビニロン繊維（クラレ（株）製、商品
番号７９０１）のマルチフィラメント（１２０００デニ
ール）４本を用い、これをガイドを介して集束し、マト
リックス樹脂を含浸させた。マトリックス樹脂の組成
は、ビニルエステル樹脂（三井東圧化学製、商品名Ｈ２
０００）６０部、２官能性アクリレート（日本化薬製、
商品名カラヤッドＨＤＤＡ）２０部、Ｎ−ビニルピロリ
ドン（東亜合成製、商品名アロニックスＭ−１５０）２
０部に硬化触媒として、可視光硬化剤（日本油脂製、商
品名ＶＬＣ−１）２部、過酸化触媒（日本油脂製、商品
名ＶＬＣ−２）２部を添加したものである。
【００１６】マトリックス樹脂を含浸させた補強繊維
は、次いで、一連の絞りダイスを通過させて、ビニロン
繊維含有率が５７体積％になるように過剰なマトリック
ス樹脂を除去し、断面積が０．６ｍｍ×１．２ｍｍの長
方形になるように成形し、直ちに紫外線照射装置（オー
ク社製、ＯＲ４０００，ランプ長６００ｍｍ，槽長７５
０ｍｍ）中に温度１２５℃として通過させ、引き続い
て、槽内温度１００℃の熱風硬化槽（槽長２０００ｍ
ｍ）を速度５ｍ／ｍｉｎで通過させた。得られたＦＲＰ
（繊維強化合成樹脂）３ａの物性は、引っ張り強度６０
ｋｇ／ｍｍ2 、ヤング率２４００ｋｇ／ｍｍ2 であっ
た。
は、次いで、一連の絞りダイスを通過させて、ビニロン
繊維含有率が５７体積％になるように過剰なマトリック
ス樹脂を除去し、断面積が０．６ｍｍ×１．２ｍｍの長
方形になるように成形し、直ちに紫外線照射装置（オー
ク社製、ＯＲ４０００，ランプ長６００ｍｍ，槽長７５
０ｍｍ）中に温度１２５℃として通過させ、引き続い
て、槽内温度１００℃の熱風硬化槽（槽長２０００ｍ
ｍ）を速度５ｍ／ｍｉｎで通過させた。得られたＦＲＰ
（繊維強化合成樹脂）３ａの物性は、引っ張り強度６０
ｋｇ／ｍｍ2 、ヤング率２４００ｋｇ／ｍｍ2 であっ
た。
【００１７】第２工程（丸型ロッド状物の形成工程）
図２に示すように、クリールスタンド１０に、それぞれ
ボビン１２に捲かれたＦＲＰ３ａと、２本の補強繊維束
３ｂ（芳香族ポリアミド繊維、商品名ケブラーＫ−４
９，１１４０デニール）とを準備し、ボビン１２からこ
れらを繰り出しながら押出機１３に供給した。この供給
の途中にダンサーローラ１４を設け、ＦＲＰ３ａに１５
００ｇ、補強繊維束３ｂに４５０ｇの張力がかかるよう
にした。
ボビン１２に捲かれたＦＲＰ３ａと、２本の補強繊維束
３ｂ（芳香族ポリアミド繊維、商品名ケブラーＫ−４
９，１１４０デニール）とを準備し、ボビン１２からこ
れらを繰り出しながら押出機１３に供給した。この供給
の途中にダンサーローラ１４を設け、ＦＲＰ３ａに１５
００ｇ、補強繊維束３ｂに４５０ｇの張力がかかるよう
にした。
【００１８】押出機１３では、抗張力線３（繊維強化合
成樹脂３ａおよび補強繊維束３ｂ）の周囲に溶融状熱可
塑性樹脂を、円形断面の本体部１の側面に一端が開口す
るように形成された直線状の角溝を設けた断面形状に押
し出した後に、予備風冷装置１５で冷却した後に、冷却
槽１６内に導いた。ここで用いた熱可塑性樹脂は、ナイ
ロン１２樹脂（宇部興産製、商品名３０３５Ｕ，融点１
７７℃）であり、これを２１０℃で溶融押し出しした。
成樹脂３ａおよび補強繊維束３ｂ）の周囲に溶融状熱可
塑性樹脂を、円形断面の本体部１の側面に一端が開口す
るように形成された直線状の角溝を設けた断面形状に押
し出した後に、予備風冷装置１５で冷却した後に、冷却
槽１６内に導いた。ここで用いた熱可塑性樹脂は、ナイ
ロン１２樹脂（宇部興産製、商品名３０３５Ｕ，融点１
７７℃）であり、これを２１０℃で溶融押し出しした。
【００１９】このとき、抗張力線３（繊維強化合成樹脂
３ａおよび補強繊維束３ｂ）は、２本の補強繊維束３ｂ
が、製造しようとするスロットＡの角溝２の左右に位置
するとともに、ＦＲＰ３ａの長辺が角溝２の深さ方向と
略平行で、かつ、ＦＲＰ３ａの中心が角溝２の幅方向の
略中央部になるようにガイドニップルを介して、押出機
１３の押出ダイス内に供給した。
３ａおよび補強繊維束３ｂ）は、２本の補強繊維束３ｂ
が、製造しようとするスロットＡの角溝２の左右に位置
するとともに、ＦＲＰ３ａの長辺が角溝２の深さ方向と
略平行で、かつ、ＦＲＰ３ａの中心が角溝２の幅方向の
略中央部になるようにガイドニップルを介して、押出機
１３の押出ダイス内に供給した。
【００２０】また、冷却槽１６内には、サイジング装置
１７が設けられていて、直線状の角溝の整形を行った。
なお、この工程では、上記予備風冷およびサイジング
は、必ずしも必要としない。冷却槽１６内に導入されて
冷却された成形物は、その後、引取機１８とダンサーロ
ーラ１９とを介してボビン１０に巻き取った。このとき
の引取速度は、５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた成形
物は、長手方向に連続した直線状の角溝が形成された丸
型ロッド状物Ｂである。
１７が設けられていて、直線状の角溝の整形を行った。
なお、この工程では、上記予備風冷およびサイジング
は、必ずしも必要としない。冷却槽１６内に導入されて
冷却された成形物は、その後、引取機１８とダンサーロ
ーラ１９とを介してボビン１０に巻き取った。このとき
の引取速度は、５ｍ／ｍｉｎに設定した。得られた成形
物は、長手方向に連続した直線状の角溝が形成された丸
型ロッド状物Ｂである。
【００２１】第３工程（直線状角溝の螺旋加工工程）
図３に示すように、第２工程で得られた丸型ロッド状物
Ｂが捲回されたボビン２０を回転供給機２１にセット
し、供給機２１から繰り出しながら、回転供給機２１と
同期回転する回転ガイド２２を介して、熱風加熱槽２３
（槽長２ｍ）に導入した。このときの回転供給機２１の
回転数は５ｒｐｍに設定し、加熱槽２３の温度を熱硬化
性樹脂の熱変形温度以上で、かつ、熱可塑性樹脂の軟化
点以上で融点未満の温度である１６５℃に設定した。
Ｂが捲回されたボビン２０を回転供給機２１にセット
し、供給機２１から繰り出しながら、回転供給機２１と
同期回転する回転ガイド２２を介して、熱風加熱槽２３
（槽長２ｍ）に導入した。このときの回転供給機２１の
回転数は５ｒｐｍに設定し、加熱槽２３の温度を熱硬化
性樹脂の熱変形温度以上で、かつ、熱可塑性樹脂の軟化
点以上で融点未満の温度である１６５℃に設定した。
【００２２】加熱槽２３で加熱された丸型ロッド状物Ｂ
は、引き続いて、角溝内に挿入する３．４φのピンを備
えた回転自在なサイジング装置２４を通過させながら風
冷して撚りを固定した後に、引取機２５とダンサーロー
ラ２６とを経て、胴径６００φのボビン２７に巻き取っ
た。このときの引取速度は、２ｍ／ｍｉｎとした。得ら
れた一溝螺旋スロットＡの性能評価の結果を以下の表に
示している。
は、引き続いて、角溝内に挿入する３．４φのピンを備
えた回転自在なサイジング装置２４を通過させながら風
冷して撚りを固定した後に、引取機２５とダンサーロー
ラ２６とを経て、胴径６００φのボビン２７に巻き取っ
た。このときの引取速度は、２ｍ／ｍｉｎとした。得ら
れた一溝螺旋スロットＡの性能評価の結果を以下の表に
示している。
【００２３】比較例
図１に示した断面形状において、角溝２の下方に埋設す
る抗張力線をＦＲＰに代えて、芳香族ポリアミド繊維束
（商品名ケブラーＫ−４９、１１４０デニール）とし、
第３工程において、ピン挿入サイジング装置２４を使用
しなかったこと以外は、実施例と同様な条件により一溝
螺旋スロットを製造した。得られた一溝螺旋スロットの
性能評価の結果を以下の表に示している。
る抗張力線をＦＲＰに代えて、芳香族ポリアミド繊維束
（商品名ケブラーＫ−４９、１１４０デニール）とし、
第３工程において、ピン挿入サイジング装置２４を使用
しなかったこと以外は、実施例と同様な条件により一溝
螺旋スロットを製造した。得られた一溝螺旋スロットの
性能評価の結果を以下の表に示している。
【００２４】なお、以下の表に示した性能評価方法は次
の方法に基づいている。 （スロット性能の評価） 上下方向および左右方向の剛性の測定 この測定方法は、所定長さに切断したスロットを片持ち
梁り状に支持し、支点間距離が３００ｍｍとなる点に３
０ｇの荷重を加え、スロットの撓み量を測定した。
の方法に基づいている。 （スロット性能の評価） 上下方向および左右方向の剛性の測定 この測定方法は、所定長さに切断したスロットを片持ち
梁り状に支持し、支点間距離が３００ｍｍとなる点に３
０ｇの荷重を加え、スロットの撓み量を測定した。
【００２５】螺旋ピツチの測定
（ａ）製造ライン上
第３工程において、引取機２５の前方で螺旋のピッチを
測定した（ｎ＝５）。 （ｂ）巻き取りボビン上 胴径６００ｍｍのボビン２７の最外層に捲かれているス
ロットの螺旋ピッチを巻いたままの状態で測定した（ｎ
＝５）。 （ｃ）巻き取り放置後 ボビン２７に巻いたものを終端より繰り出して、１ｍに
切断したものの螺旋ピッチを測定した（ｎ＝５）。
測定した（ｎ＝５）。 （ｂ）巻き取りボビン上 胴径６００ｍｍのボビン２７の最外層に捲かれているス
ロットの螺旋ピッチを巻いたままの状態で測定した（ｎ
＝５）。 （ｃ）巻き取り放置後 ボビン２７に巻いたものを終端より繰り出して、１ｍに
切断したものの螺旋ピッチを測定した（ｎ＝５）。
【００２６】
上記表に示したように、本発明にかかる一溝螺旋スロッ
トおよびその製造方法によれば、螺旋スロットの断面に
おいて、方向による剛性の相違が非常に少なくなるとと
もに、螺旋ピッチの乱れも非常に少なくなることが判
る。
トおよびその製造方法によれば、螺旋スロットの断面に
おいて、方向による剛性の相違が非常に少なくなるとと
もに、螺旋ピッチの乱れも非常に少なくなることが判
る。
【００２７】なお、上記実施例では、繊維強化合成樹脂
３ａとして長方形断面のものを例示したが、本発明の実
施はこれに限定されることはなく、例えば、楕円断面や
長円断面などの異形断面のものであってもよく、このよ
うな断面の場合には、上記実施例で示した長辺側に長径
側を配置すればよい。また、繊維強化合成樹脂３ａの補
強繊維は、ビニロン繊維に限られることはなく、例え
ば、芳香族ポリアミド繊維などであってもよい。
３ａとして長方形断面のものを例示したが、本発明の実
施はこれに限定されることはなく、例えば、楕円断面や
長円断面などの異形断面のものであってもよく、このよ
うな断面の場合には、上記実施例で示した長辺側に長径
側を配置すればよい。また、繊維強化合成樹脂３ａの補
強繊維は、ビニロン繊維に限られることはなく、例え
ば、芳香族ポリアミド繊維などであってもよい。
【００２８】さらに、本発明に使用できる熱可塑性樹脂
は、光ファイバ担持用スロットとして要求される性能に
応じて各種の熱可塑性樹脂から適宜選択され、例えば、
各種ナイロンや各種ポリエチレン、各種ポリプロピレン
等が挙げられるが、なかでも、各種物性及び経済性等か
ら高密度ポリエチレンが、また、耐熱性の点からはナイ
ロン１２等が推奨される。
は、光ファイバ担持用スロットとして要求される性能に
応じて各種の熱可塑性樹脂から適宜選択され、例えば、
各種ナイロンや各種ポリエチレン、各種ポリプロピレン
等が挙げられるが、なかでも、各種物性及び経済性等か
ら高密度ポリエチレンが、また、耐熱性の点からはナイ
ロン１２等が推奨される。
【００２９】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
かかる一溝螺旋スロットおよびその製造によれば、断面
の方向での剛性の相違が少なくなり、巻き取っても螺旋
ピッチの乱れが生じない一溝螺旋スロットが得られる。
かかる一溝螺旋スロットおよびその製造によれば、断面
の方向での剛性の相違が少なくなり、巻き取っても螺旋
ピッチの乱れが生じない一溝螺旋スロットが得られる。
【図１】本発明にかかる製造方法が適用されるスロット
の断面図である。
の断面図である。
【図２】本発明にかかる製造方法の第２工程の一例を工
程順に示す説明図である。
程順に示す説明図である。
【図３】本発明にかかる製造方法の第３工程の一例を工
程順に示す説明図である。
程順に示す説明図である。
１ 本体部
２ 角溝
３ 抗張力線
３ａ 繊維強化合成樹脂
３ｂ 補強繊維束
Ａ 一溝螺旋スロット
Ｂ 丸型ロッド状物
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 桂島 渉
神奈川県横浜市栄区田谷町１番地 住友
電気工業株式会社横浜製作所内
(72)発明者 松野 繁宏
岐阜県岐阜市薮田西２丁目１番１号 宇
部日東化成株式会社岐阜研究所内
(72)発明者 小塚 健次
岐阜県岐阜市薮田西２丁目１番１号 宇
部日東化成株式会社岐阜研究所内
(72)発明者 磯部 政人
岐阜県岐阜市薮田西２丁目１番１号 宇
部日東化成株式会社岐阜研究所内
(56)参考文献 特開 平５−261844（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−261843（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
G02B 6/44
Claims (2)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂で形成された略円形断面の
本体部と、この本体部の側面に一端が開口するように形
成された螺旋状の角溝と、前記本体部に埋設された抗張
力線とを有する一溝螺旋スロットにおいて、 前記抗張力線は、長方形断面ないしは楕円断面，長円断
面から選択される異形断面の繊維強化合成樹脂と一対の
補強繊維束とから構成され、前記異形断面から選択された 前記繊維強化合成樹脂の長
辺ないしは長径側を前記角溝の深さ方向と略平行に配置
するとともに、前記繊維強化合成樹脂の中心を前記角溝
の幅方向の略中央部に配置し、前記補強繊維束を前記角
溝の左右方向に配置したことを特徴とする一溝螺旋スロ
ット。 - 【請求項２】 長繊維状の補強繊維束に液状の熱硬化性
樹脂を含浸し、過剰な前記熱硬化性樹脂を絞り出しなが
ら、長方形断面ないしは楕円断面，長円断面から選択さ
れる異形断面に成形して、前記熱硬化性樹脂を硬化させ
て抗張力線とする第１工程と、 前記抗張力線の周囲に溶融状熱可塑性樹脂を、円形断面
の本体部の側面に一端が開口するように形成された角溝
を設けた断面形状に押出機で押し出した後に、必要に応
じてサイジングしながら冷却固化して、長手方向に直線
状の収納溝を有する丸型ロッド状物を形成する第２工程
と、 この丸型ロッド状物を前記熱硬化性樹脂の熱変形温度以
上で、かつ、前記熱可塑性樹脂の軟化点以上で融点未満
の温度に加熱して、前記丸型ロッド状物をその長軸の回
りに回転して撚を加え、しかる後に冷却サイジングして
前記角溝を螺旋状に成形する第３工程とを含み、前記抗張力線を、長方形断面ないしは楕円断面，長円断
面から選択される異形断面の繊維強化合成樹脂と一対の
補強繊維束とで構成し、前記第２工程で、前記補強繊維
束を前記角溝の左右に配置するとともに、前記異形断面
から選択された前記繊維強化合成樹脂の長辺ないしは長
径が前記角溝の深さ方向と略平行で、かつ、前記繊維強
化合成樹脂の中心が前記角溝の幅方向の略中央部になる
ようにガイドニップルを介して、前記押出機の押出ダイ
ス内に供給することを特徴とする一溝螺旋スロットの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32214593A JP3368642B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 一溝螺旋スロットおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32214593A JP3368642B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 一溝螺旋スロットおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07174949A JPH07174949A (ja) | 1995-07-14 |
| JP3368642B2 true JP3368642B2 (ja) | 2003-01-20 |
Family
ID=18140435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32214593A Expired - Fee Related JP3368642B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 一溝螺旋スロットおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3368642B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8885999B2 (en) | 2010-03-19 | 2014-11-11 | Corning Cable Systems Llc | Optical USB cable with controlled fiber positioning |
| JP2014520364A (ja) | 2011-06-10 | 2014-08-21 | コーニング ケーブル システムズ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 曲げによる減衰を減少させることができるように光ファイバ並進を可能にする光ファイバケーブル |
| US8676012B2 (en) | 2012-01-20 | 2014-03-18 | Corning Cable Systems Llc | Fiber optic cable for very-short-distance networks |
| US9170389B2 (en) | 2012-08-28 | 2015-10-27 | Corning Cable Systems Llc | Hybrid fiber optic cable systems |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP32214593A patent/JP3368642B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07174949A (ja) | 1995-07-14 |
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