JP3354155B2 - 高速液体クロマトグラフィー方法及び装置 - Google Patents
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Description
には改良高速液体クロマトグラフィー(HPLC)を行うた
めの方法及び手順に関する。
低分子量から高分子量に及ぶ分子の分析及び精製を含む
広範囲の適用にわたって実際に示されている。液体クロ
マトグラフィーにおいては、ガスクロマトグラフィーに
おけると同様に、分析に要する時間に由来する大きな制
限がある。これらの制限を十分に理解するには、これら
の分離方法が基づいている理論的根拠についての簡単な
説明が有用であるかもしれない。
を通してろ過される液体の流れ中の多数の溶質分子を互
いに効率よく分離することが出来るという事実に依って
いる。個々の試料成分は、各成分が固定相に対して異な
る親和性を有し、各成分が異なる移行速度及びカラムか
ら出てくる異なる流出時間を生じるために、分離され
る。分離効率は、床又はカラムを通過するときの溶質バ
ンドの展開の量によって決定される。
機(Craig machine)”(調製用非線形クロマトグラフ
ィーの基礎、アカデミックプレス(1994)(Fundamenta
l of Preparation and Non−Linear Chromatography,Ac
ademic Press)の174頁にグイチョン(Guichon)等によ
って記載されている)に関連して生じたが、そこでは、
分離は、複数の結合された、等しい、別々の、仮想の段
階において行われ、その各体積は固定相及び移動相の両
方を含み、その各々において完全な平衡が成立してい
る、と考えることが出来る。そのような各段階は“理
論”段と呼ばれる。計算理論段当たりのカラムの長さ
は、“理論段相当高さ”またはHと呼ばれ、バンド幅の
広がりの尺度である。クロマトグラフィーにおいては、
1つの相は固定されており、他の相は比較的速い速度で
最初の相を通過して移動するので、事実上、2つの相の
間で完全な平衡は達成されない。そして、当然、明瞭な
段は観察されない。それでもなお、段理論は、一般的に
クロマトグラフィーを通しての溶質の通過を説明し、多
数の速度ファクターによるバンド幅の広がりを明らかに
するために使用されている。
に仮定しなければならないことは、すべての溶質はま
ず、カラムの最初の段容積中に存在し、分配係数は出会
う溶質濃度に対して一定であり、そして溶質はそれ自
体、各段容積中の2つの相の間ですばやく分配する、と
いうことである。
は分取モダンHPLCシステムの特別重要なものであるの
で、カラムに入れられる充填物の性質及びカラムを充填
する方法のすべてが回収されるべき溶質と関連して非常
に重要である。従って、カラム性能に対して結果的に有
害な影響を有する相対的なバンド幅の広がりを決定する
種々のプロセスは最小限にするのが望ましい。カラム段
高さHに対するこれらのプロセスの各々の影響は、移動
相速度u、充填物粒径dp、及び移動相中の溶質拡散係数
のような実験的変数に速度理論によって関連付けられる
と考えられる。理論段相当高さHに寄与するHPLCのバン
ド幅を広げる主なプロセスは一般的に: (3)縦拡散 bD/u=B/u、及び (4)停滞移動相物質移動 cdp 2u=Cu (上記式中、ae、am、b及びCは段高さ係数であり;nは
分数指数であり;A、B及びCは一定のカラムについての
定数であり;及びDは移動相中の溶質の拡散係数であ
る)と考えられている。
記述するヴァンデームター(Van Deemter)式として周
知の古典的な式が与えられ、それは下記の通り簡単な形
で記述される。
りである。
項を表わす。即ち、カラムを通しての流れには粒子間に
様々な長さの曲がりくねった流路が見い出される。この
とき、分子はカラムを横切りながら異なる距離を進むこ
とができ、バンド幅の広がりを生じそして分離効率を与
える。カラムを通しての流れのプロファイルは一定のま
まであると仮定すると、A項もまた、カラムを通しての
流体の流れの線速度のすべての値に対して一定のままに
なると推測される。
であり、その速度の値が低い場合には明らかにより顕著
であり、速度が高い場合には溶質分子の軸方向分子拡散
のプロセスによるバンド幅の広がりに寄与するファクタ
ーとしては無視できる。そのような分子拡散は濃度勾配
によって駆動され、従って、バンド幅の広がりへの相対
的な寄与は、カラム中の時間の長さが短くなるにつれ
て、少なくなる。
ち、Hへの寄与は、流量の増加と共に増加する。溶質分
子がより速く流れるにつれて、分離効率は、粒子の細孔
内あるいは細孔外へ拡散する試料の成分の能力によって
限定されるようになる。従って、C項は、この拡散で駆
動されるプロセスの物質移動の限定を表す。この理由
で、図1によって例示されたクロマトグラフィーのプロ
セスは時間的に限定された分析の境界を持っている。従
って、従来の理論の具体例としてのヴァンデームター式
は、最大の分離効率を達成するために、固定分析時間を
定めなければならない、ということを教示する。
粒度、固定相の量等の変数についてH対uをプロットす
ることによって得られる。ヴァンデームターによって例
示される速度理論にしたがって、そのような一群の曲線
のそれぞれの最小が、バンド幅の広がりを最小にするた
めに、カラムを通しての移動相の最適流量を示す。重要
なことに、曲線は、カラムを通しての流量がC領域にお
いて増加するにつれて、カラム段高さHおよびバンド幅
の広がりも増加する、ということを明確に表している。
明する場合に、ヴァンデームター曲線を使用した場合と
同様に、カラム段高さHを移動相の線速度uに対してプ
ロットすることが一般的に行われている。HPLCプロセス
は拡散駆動プロセスであるので、そして異なる溶質分子
は異なる拡散係数を有するので、HPLCプロセスを広範囲
の異なる分子量の溶質に適用する場合にこの後者の変数
を考慮することができる。また、カラム中の粒子のサイ
ズはカラム毎に異なることができ、別の変数としても考
えることができる。同様に、溶質のための溶媒の粘度が
考えられるかも知れない。プロットを標準化してこれら
の変数を考慮するために、換算座標を使用するのが有利
である。特に、ギディングス(Giddings)によって教示
されそして最新液体クロマトグラフィー入門(Introduc
tion to Modern Liquid Chromatography)、第2版、22
4乃至235頁に記載されているように、Hをhに代え、u
をvに代えると、下記の如きヴァンデームター式の換算
形を得る。
として定義され、従って、hは次元のない座標である。
同様に、次元のない座標vはudp/D(ここで、Dは移動
相中の溶質の拡散係数である)として定義される。vは
またペクレ(Peclet)数としても知られているというこ
とが分かる。しかしながら、本発明の説明において使用
される換算座標またはペクレ数は、カラム中の粒子間の
間隙容積の通路を通しての流体の流れを記述するもので
あって、カラム中の充填ベットを構成する多孔質粒子の
孔内の液体の流を記述するものであると考えるべきでは
ない、ということを強調しておかなければならない。
わかる。従って、ヴァンデームターの換算式は、粒度が
増加するにつれて、効率が減少しなければならない、と
いうことを予言する。縦拡散項b*D/uは流体速度と拡
散係数との両方の関数として表わされる。逆の関係は、
非常に低い液体速度での小さな分子について、この項は
より顕著になることを示す。液体速度が増加するにつれ
て、物質移動項が拡散項を支配するようになる。後者の
項C*udp/Dは三つの変数すべての、すなわち、粒度、
液体速度及び拡散係数の関数として表わされる。
速度と粒子径の積に比例して悪化を伴って効率を支配す
るようになる、と予言する。従って、一定の拡散係数に
ついて、ヴァンデームター式による効率はこの領域の流
体速度の関数として常に減少しなければならない。ヴァ
ンデームター式のこれらの解釈は混乱した様式の流れに
ついては有効ではないということが下記で示される。
(1963)において、ジェイ.シー.ギディングス(J.C.
Giddings)は、式3のa*項は移動相の物質移動と結合
して、a*dpまたはc*v単独よりも小さな項を生じ
る、ということを提案している。ギディングスは、この
結合理論は、段高さが一定の値に近づくこと、すなわ
ち、高い流量では、段高さは流の速度に依存すると主張
し、そして液体クロマトグラフィーにおいて2.5の低い
値の証拠をもっていると主張している。同じ著者が、そ
の後クロマトグラフィージャーナル(Journal of Chrom
atography)、第13巻、301(1964)において、「hの値
を2よりずっと小さくすることはできない、すなわち、
段高さHを2つの粒径よりずっと小さく押しやることは
できない。」と書き、最適段高さは1と2の間の低い速
度に見い出されることになるということを予言する曲線
を提示している。
ラフィーにおける、溶質の最適分離、及び特に調製クロ
マトグラフィーにおける生成物純度を得ることを確保す
るに望ましいであろう。工業用酵素、治療及び診断法な
どにおける使用のための種々のタンパク質のような生物
学的巨大分子の分離においてそれらの目標はは特に真実
であるが、しばしば所望の分子は非常に多い用量の流体
中非常に少ない量で生産され、相当する小さな拡散係数
を有する非常に大きなものである。従って、HPLCによる
所望の分子の分離は、ヴァンデームター曲線により最適
として指示された移動相流速に限定されるならば、苦痛
なほど遅くかつ過度に高価なものであろう。さらに、生
物製剤は、調製溶液中熱的あるいはプロテアーゼなどの
存在により時間とともに変性するので、迅速な分離が非
常に望ましい。生物学的巨大分子用液体クロマトグラフ
分離法を使用して達成された生産効率はamount−of−pr
oduct/dollarによって示すことができる。至適生産を達
成するためには生産スピード及び容量が重要であるが、
現在それによく合致するものはない。
れるHPLCシステムの創作が研究されている。例えば、米
国特許第5019270号(以下「'270特許」という。)に開
示され及び請求された方法は、とりわけ、2セットの内
部結合した細孔で形成されたマトリックスを通して溶質
の流体混合物を流すことを含み、それぞれのセットは他
のセットと実質的に異なる平均粒径を有するものであ
る。その方法を達成するために、より小さな平均粒径を
有する細孔のセットを通過する明らかに圧力勾配下での
対流的な流体の流れの速度は、より小さな細孔のセット
を通過する溶質の拡散速度を超える限界速度を超えなけ
ればならない。
5228989号(以下、「'989特許」という。)は、より大
きな範囲の細孔の平均径に対する粒径が特定な比を有す
る2つの相違する粒径範囲内にある細孔を有する粒子で
ある並数(モード)を2つ持つ細孔構造を有するものと
して特徴づけられる粒子を充填することによるカラムの
形成を教示している。'989特許の分割である、米国特許
第5384042号(以下、「'042特許」という。)は、'989
特許に請求された粒子で本質的に形成されたマトリック
スを開示及び請求している。
ーカラムを通過する流体の流速からバンドの拡散現象を
分離すると主張しているにもかかわらず、それらの特許
は、C項が床速度と完全に無関係ではなく、さらに請求
された改良された特性が2つの関連するセットの細孔の
存在によるものであると言及しているので、ヴァンデー
ムター仮説の有効性はそれらに本質的に問題にされてい
ない点に注目すべきである。
id Chromatography,2nd Ed.,Snyder及びKirkland,John
Wiley & Sons,N.Y.(1979)に記載されており、これは
現在、本主題に関する権威ある本の一つと考えられてお
り、238頁には、「予測できる将来全てのLC分離は99%
であろう」と特徴づけられる表5.25が示されている。こ
の表は、以下の結論が指示されている;「より高い処理
圧力はより大きなN値(仮想Lが比例して増加する)を
与える・・・しかしながら、Pの主な増加(例えば、表
5.25における10倍)の利点はdpの小さな値及び/又はt
の大きな値に対してのみ重要なものである。小さな粒子
(5から10μm)及び15分から2.5時間の分離時間に対
しては、Pにおける10倍増加は、おおまかにNにおける
2倍増加を与える。より小さな粒子及び長い分離時間に
対しては、Pにおける10倍増加は、Nにおける10倍増加
に変換できる。しかしながら、含まれている実験条件は
分離時間が非常に長すぎ、さらにdp値が至適値ではない
点で全体的に実用化できないものである。」(ここで、
Nは段数であり、Pは圧力であり、dpは粒子サイズであ
り、及びLはカラム長である。)このテキストはさらに
続けて以下のように記載している:「分離時間tの増加
に伴い、dpの至適値はより高い値に移動し、例えば、1
日の分離時間では5μmである。より高い処理圧力で
は、より低いdp値が好ましい・・・・・・なぜならば試
料の分子量の増加に伴いmDは減少し、dpの至適値も減少
するからである。」241頁の表は、分子量300、000を有
する溶質に対する至適dp値は約0.03から0.1μmであろ
うと主張し、そしてこのテキストは以下のように結論し
ている:「前述のデータから、ミクロン以下の粒子は大
きな分子の分離に決定的に有利であるように見える」及
び「5000psiより高い圧力はLC分離に価値があるように
思えない。」(240頁)。以下の記載から明らかなよう
に、本願発明は先行技術の主張及び結論と実質的に区別
されるものである。
phy,D.H.Desty,ed,p,36.Buttersworths,London,1958)
は、カラムを通過する層流に対してのみ正しい多くの仮
説に基づいている。これはJ.C.Giddings(Advances in
the Theory of Plate Height in Gas Chromatography,A
nalytical Chemistry,Vol.35,No.4,April 1963,pp.439
−448)により確立され、彼は、ヴァンデームター式の
欠点に注目し、この式は有効な膜厚の大きさを固定する
ための条件は含まず、さらに渦拡散、ガス相物質移動及
び液膜移動に関連した誤り及び欠落を含んでいるから、
この式は独立データからクロマトグラフィーカラムにお
ける数値的段高の値を予想することはできないと主張し
ている。
raphy:a New Approach to Faster Analysis,Analytical
Chemistry,Vol.38,No.2,Feb.1966,pp.274−280)は、
所定の一対の溶質を分離させるのに必要な最小時間に関
する以前の全ての研究は、移動相の層流に関するものの
みであったことに注目している。そのPretorius et al.
の文献は、クロマトグラフィーを層流の代わりに乱流を
使用して開放管カラム中で行うと最小分析時間が有効に
換算できることを示している。Pretorius et al.は、乱
流条件下ではGolay式は有効でないことに気づき、そし
てR.Aris,Proc.Roy.Soc,A235,67(1956);同A252,538
(1959)により提供された乱流条件下でのバンド幅の分
散に関する先行研究を特に引き出して、層流及び乱流の
両者に有効であろうGolay式の一般式であると考えられ
る式を誘導している。Pretorius et al.は、約103のレ
イノルズ数での開放管を通過する層流から乱流への移動
に関し、実験的及び新しい式による計算的な段高を換算
することを示すプロットを提供している。その文献は、
層流よりむしろ乱流を使用することにより、ガスクロマ
トグラフィーのための分析時間がほぼ大きさのオーダー
により改良されると結論している。その著者等は、クロ
マトグラフィーのため、移動相が液体である場合、層流
を使用する従来のガス及び液体クロマトグラフィーにお
ける分析時間との比較の彼らの推定に基づき、分析時間
は約104のファクタで短縮されるべきであると推測して
いる。さらに、Pretorius et al.は、乱流を有する液体
クロマトグラフィーで使用した開放乱流カラムの長さ
が、層流に対する長さとしての約10倍であるべきであ
り、単純な分離は数気圧の圧力添加を必要とし、さらに
より困難な分離は100気圧より高い圧力添加を含むであ
ろうと議論している。高精度及び高速の調製分離を得る
ための乱流液体クロマトグラフィーの使用は、Pretoriu
s et al.、の教示からタブー視されるであろう、なぜな
らばこの文献の280頁、カラム2には、直径0.1cm及び長
さ2000cm(分離ファクタ1.5)の管での分離は明らかに2
4日かかり、そして分離ファクタ.75での分析時間は約6
日にまで短縮されるかもしれないという記載があるから
である。
することは、数年前に、非常に効率的な分離を達成する
ための魅力ある手段として主張されたが、乱流を得るた
めに必要な圧力損失が実際上の考慮にはあまりに大きす
ぎると考えられたことから、その乱流の使用は充填した
カラムまでには及ばなかった。M.Martinらの、Influenc
e of Retention on Band Broadening In Turbulent Flo
w Liquid and Gas Chromatography,Anal.Chem.54,1533
−1540(1982)を参照。Mass Transfer Ideal and Geom
etrically Deformed Open Tubes−II.Potential Applic
ations of Ideal and Coiled Tubes in Liquid Chromat
ography,J.Chromatogr,173,229−247,(1979)において
I.Halaszは同様な結論に到達した。この文献では、比透
過率が層流におけるよりも少なくとも3倍ないし、h価
が理論上予想されるより十倍高く、また高い圧力損失は
許容されないし、注入は高い入り口圧力では非常に困難
であるので、乱流領域での液体クロマトグラフィーにつ
いて議論することを明確に拒否している。さらに、乱流
条件の下でクロマトグラフ環境における固定相を維持す
ることは、どうみても困難であったし、また高い剪断力
を伴うため実際的ではないように思われた。
persion in Gas and Liquid Chromatography,Sep.Scien
ce,1(5)、531−554(1966)には、カラムを通過する
流れについての流体力学の研究が提供されており、非常
に高い液体速度では、乱流が流れにおける分散の割合に
影響を与えることが認められた。液体試験で示される最
も高い速度は、大体6,500程度の換算速度であるlog v=
3.8であった。この文献では、非常な高速度のときで、
そしてレイノルド数が約10を超えるとき、換算段高さは
その速度とは無関係になると述べている。この文献は、
直径が500μmの非多孔質のガラスビーズが詰め込ま
れ、カラム−対−粒子の直径の比が10対30である準備さ
れたカラムを用いて行った研究に基礎が置かれていた。
ビーズ上に溶質が全く保持されなかったので、クロマト
グラフ的分離は全く行われなかった。同様に、H.Kaizur
maらのEvaluation of Coupling and Turbulence by the
Dynamical Comparison of Gas and Liquid Chromatogr
aphy,J.Chrom.Science,Vol.8,630−534(Nov.1970)に
よると、クロマトグラフィー活性でない、500μmの非
多孔質の、球状ガラスビーズを詰め込んだカラムを通過
する流れについての流体力学の他の研究では、高い速度
極値を得るための123atmまでの入力カラム圧を使用する
ことに基づいて、カップリング及び乱流が、段高さ対速
度のプロットをヴァンデームター形とは根本的に異なる
ものとすると記載している。後者の文献は、log換算高
さ対log液体についての換算速度プロットが8,000を超え
る換算速度まで延び、また段高さ(およそ10)が低下し
始める前に最大値およそ約5000ぐらいを示すことを示し
ている。この文献は、乱流がLCにおいては重要であるよ
うに思われないと結論づけている。
のパイプ又はチューブを流れる非圧縮性の粘性流体の流
れに関していえば、定常的な層流(すなわち、ここでは
圧力低下が速度に比例する)そして流体は不規則的に大
きく変動することのない層状に流体が移動するものを、
不規則的でそして非定常的な又は乱れのある流れ(すな
わち、ここでは圧力低下は速度の2乗にもっと密接に変
化する、そして流体における局部速度及び圧力が不規則
的に変化する)から区別する、臨界又は遷移流速が存在
することが長い間認識されてきた。かかる流れは、 (式4) Re=ρvd/μ (式中、ρは流体の密度(g/cm3)、vは流体の速度(c
m/sec)、dはパイプの直径(cm)であり、またμは流
体の粘度(g/cmsec)である)、として定義されるレイ
ノルズ数Reに基づいて説明することができる。レイノル
ズ数は、次元単位を有するものではなく、したがって流
体の流れの類型についての判断基準として利用できる。
例えば、通例、もしレイノルズ数が小さくて、例えば、
約2100未満であるなら、かかる平滑な壁のチューブ内の
流れは層流であり、またそれより高いレイノルズ数であ
るときは、例えば、約3000より大きいときは、その流れ
は乱流となることがよく知られている。約2100と3000と
の間のレイノルズ数での流れは、臨界的な遷移段階を構
成する。レイノルズ数の値は、上述したように、流体が
流れる導管の内部表面の平滑度に、ある程度、依存す
る。導管の内部表面が荒い、すなわち、不規則であると
きには、乱流への変化は幾分か低いレイノルズ数である
とき生ずるものである。少なくとも水性型の流体では、
乱流は、レイノルズ数が約2100を超えるときにのみ、生
ずると広く信じられていたので、クロマトグラフィーカ
ラムの充填床を通過するかかる流れを達成することが不
可能であることは明らかであるようであった。というの
は、大きな圧力容器を必要とし、そしてより大事なこと
には、カラム中の多孔質粒子を崩壊してしまうような圧
力をかける以外には、誰もこのレイノルズ数に到達する
ことができないからである。
離を行うための、改良を加えたクロマトグラフィー装置
及び方法を提供することである。本発明のさらに他の目
的は、従来技術による教示内容に反して、HPLCに使用し
て溶質の分離を行うと、バンド幅の広がりが、HPLCカラ
ム中の移動相の速度がBセグメントからAセグメントへ
増大するにつれて増大し、カラム中の移動相の速度がA
セグメントを超えて増大するにつれて減少するというよ
うなヴァンデームターカーブの実質的に逆である特徴的
なカーブを示す装置及び方法を提供する。本発明の他の
目的は、生物学的薬剤などのような小さい分子及び大き
い分子の両方についての分析用クロマトグラフィー及び
分取クロマトグラフィーの両者の速度及び能力の両方を
劇的に向上させる装置及び方法を提供すること、有意に
改良された結果をもって今まで使用されたどのようなも
のよりもかなり大きい移動相の速度をもって操作しうる
装置及び方法を提供すること、粒子が実質的に一般的に
従来技術で使用されたものより大きい充填粒子床で操作
されるそのような装置及び方法を提供すること、乱流液
体クロマトグラフィーについて従来技術により教示され
たものよりかなり低い圧力で操作できる装置及び方法を
提供することである。
ーを実行する新規な方法であって、クロマトグラフィー
カラムすなわちクロマトグラフ床が、以下に詳述するよ
うに約30μm以上代表的には50μm以上で場合によって
は(ただしそれに限定されないが)1000μmのほぼ均一
な平均断面寸法すなわち平均断面径を有する、ほぼ均一
に配置された複数の剛性固体多孔質粒子として形成され
るものに関する。ここで用いている「粒子」という用語
は、その対称性の有無、偏平率、規則性などに拘わら
ず、いかなる形状もしくは形態にも限定されるものでは
ない。ここで用いている「固体(solid)」という用語
は、そのものの物理的状態をいい、多孔質粒子を排除す
るものとは解釈しない。こうした粒子は各種の寸法及び
形態のものから選択され、カラムの全容積の約45%以上
の容積を有する粒子間隙を形成するように、加圧、焼結
などにより床すなわちカラム内に集合させたものであ
る。粒子表面は、その粒子内の細孔表面を含めて、クロ
マトグラフィー固定相となる層でコートすることによ
り、クロマトグラフィー活性化されている。この方法
は、カラムに負荷をかけるために、粒子表面と相互に作
用する少なくとも1種の溶質または懸濁相を含む流体混
合物をカラムを通して流す工程を含む。カラム内の粒子
および充填物の性状のために、カラムを通す流体混合物
の流速を上げることができ、好ましくは平均換算速度
(後記に定義する)を約5000以上、場合によっては後記
するように70000以上に上げることもできる。そのよう
な条件では、間隙容積の少なくとも大部分で混合物の乱
流が生起すると考えられ、そうした乱流が実は物質輸送
速度を上げて、カラムの動的容量を増大させるのだと思
われる。さらに本発明は、非常に大きい平均径を有する
クロマトグラフィー活性粒子(たとえばdp=500μm以
上)と乱流特に換算流速vの高い領域(たとえば40000
以上)との組み合わせが、予想に反して換算段高さを1
以下にするということを確立する。
した後、やはり好ましくは約5000以上の換算速度で溶離
液をそのカラムに通す工程を含む。後述するように、そ
のような換算速度で溶離液をカラムの間隙容積を通して
流すことにより、カラムから溶離される溶質によって生
ずるバンド幅の広がりは、ヴァンデームターからの予想
に反して、溶離液についてのレイノルズ数の逆数的関
数、そして当該溶離液中における当該溶質の拡散係数の
大きさの直接的関数となり、その場合に溶質の分子量が
上記拡散係数の大きさに大きく影響するのである。
する複数の剛性固体粒子を充填して形成したクロマトグ
ラフィーカラムを含んでなる、クロマトグラフィー装置
に体現される。これらの粒子としては種々の寸法および
形状のものが形成もしくは選択され、粒子間に通路ない
しは空間を形成してそうした粒子間の間隙容積がカラム
の全容積の約45%以上となるのに十分な圧力で充填され
る。これらの粒子の表面は、クロマトグラフィー用固定
相となる1以上の層でコートされるなどにより、クロマ
トグラフィー活性である。好適な態様では、特にカラム
の粒子が許容できる断面寸法の下限に近い場合、そうし
た粒子は後述するように不規則である。
合物を流す手段が設けられるが、そのような換算速度は
間隙容積の少なくとも大部分において、固定相となる層
と相互に作用する少なくとも1種の溶質を含む上記混合
物の乱流を生起する。本発明はさらに、溶離液によって
カラムから溶離される溶質のバンド幅の広がりが、溶離
液の流れについてのレイノルズ数と溶離液中の溶質の分
子量の大きさとの逆数的関数になるように選択された速
度で、負荷カラムを通して溶離液を流す手段を含む。こ
のためには、溶離液の流れは約5000以上の換算速度を有
することになる。
(たとえば50以下)を有する溶質分子を分離するのに特
に適したものとして、数百μm(たとえば500μm)以
上の平均径を有する粒子の充填床を設けるものがある。
この態様も試料および溶離液の流体混合物を、必要な乱
流を生起すると考えられる70000以上の高い換算速度
で、カラムを通して流す手段を含む。そのようなdpおよ
びvの典型的な値を採用するそうしたカラムにおいて
は、換算段高さhが移動相の速度と逆の相関を示し、従
来考えられていたように速度と無関係ではないという予
想に反する知見が得られたのである。
れる溶質が非特異的に結合するようなクロマトグラフィ
ープロセスにおいては、そうした非特異的結合は、単に
液体混合物中のそのような溶質を約5000以上の平均換算
速度でカラムに流し、続いてただちに少なくとも同じ平
均換算速度で溶離液を流すことにより、低減されるとい
う知見も得られた。
らかであり、また一部は以下において明らかにされる。
従って本発明は、以下の詳細な説明に例示される構造お
よび部材の配置を有する装置、並びにいくつかの工程お
よびそれらのうちの1ないし2以上の工程と他の工程と
の間の関係および順序を包含する方法からなり、それら
の適用の範囲は特許請求の範囲に示されることになる。
するものであり、代表的なカラム段高さHをu(cm/se
c)に対してプロットしたものである。
る。
大して示す図である。
択されたバッチについて細孔サイズの分布を示すグラフ
であり、粒子細孔の侵入体積を選ばれた溶質の分子量の
対数に対してプロットしたものである。
用い本発明に従って作製されたクロマトグラフィーカラ
ムについて測定されたデータを示すものであり、カラム
を流れる流体の流速の関数として、層流から乱流への遷
移領域を含む各種流速におけるカラムの効率を換算座標
上にプロットしたものである。
の粒子からなるカラムの効率を、カラムを流れる流体の
流速の関数として図5と同様な換算座標上にプロットし
たものであり、図5にグラフ化された実施例における圧
力程度では、このサイズの粒子を用いた場合には乱流が
得られないことを示す。
μmの粒子を用いた実施例に基づくものであり、このサ
イズの粒子を用いた場合には明らかに乱流が得られない
ことを示す。
測定した圧力損失のデータを流体の線速度に対してプロ
ットしたものであり、図5、6及び7を補完するもので
ある。
種類の試験溶質を、公称平均寸法50μmの粒子にカチオ
ン交換容量を付与したものを充填した本発明のHPLCカラ
ムから、毎分0.5mL〜10mLの速度で溶出させて分析した
結果を示すグラフであり、得られたデータは換算段高さ
hをcm/sec単位で表したμに対してプロットしてある。
つを、同じ流速で同じ粒子サイズのカラムから溶出させ
て分析した結果を、同じスケールの同じ座標にプロット
したものであるが、粒子にはアニオン交換容量を付与し
ている。
つを、公称20μmの粒子にアニオン交換容量を付与した
ものを充填した本発明のクロマトグラフィーカラムか
ら、図9と同様にして溶出させて分析した結果を、図9
と同じ座標にプロットしたものである。
つを、公称10μmの粒子にアニオン交換容量を付与した
ものを充填した本発明のクロマトグラフィーカラムか
ら、図11と同様にして溶出させて分析した結果を、図11
と同じ座標にプロットしたものである。
の混合物を本発明の原理を用いて分離する際に得られ
た、分取用クロマトグラフィーのクロマトグラムであ
る。
ムに、水中のアセトン試料を種々の非常に高い流速で注
入して得られたデータのプロットである。
は乱流速度、次いで層流速度で溶離したときに得られた
データをプロットしたものであり、試料溶液積算注入量
の関数としての試料の回収率に関し、非特異的結合があ
ることを示している。
は乱流速度、次いで層流速度で溶離したときに得られた
データをプロットしたものであり、試料溶液積算注入量
の関数としての試料の積算非特異的結合量の関数として
の試料の回収率に関し、非特異的結合があることを示し
ている。
識は徹底しておらずまた完全に正確なものでもないとい
う多くの知見を利用したものである。例を挙げると、上
述したようにVan Deemterの式は移動相の流れが基本的
に層流であるというシチュエーションに限定される。本
発明はヴァンデームターの式が移動相流が乱流である場
合には無効であることを確立するものと考える。
剛体の固体粒子22が充填されて形成されるクロマトグラ
フィーカラム20からなるクロマトグラフィー装置として
実体化され、本発明の一態様によれば粒子22は実質的に
均一な約30μm以上の平均直径を有する。ここで用いら
れる「平均直径」という用語は、平均した直径すなわち
粒子の形状に係わらず断面の寸法の平均を言うものであ
って、かならず球状あるいは揃った固体粒子に限定する
ものと解釈してはならない。このような平均直径の値は
典型的には信頼係数が約95%における直径分布の内部に
ある。本発明の好ましい面は、以下に叙述するように粒
子の形の不揃いにあるのである。ここで用いる「不揃
い」という用語は、形の一致がないと言うことを定義す
るのみならず、粒子が多様な多面体形状の混合多様性と
して存在してもよいので、一般的に荒くて均一でないで
こぼこな表面を持つ、球体、円錐曲線体、長円形などの
形の粒子のような回転固体や、短い繊維をも包含するも
のである。
非圧縮性と言う用語は少なくとも約5×103psiの圧力を
かけた場合(アウトレットカラムフリットリテーナーを
含む)に粒子の密度と容積が変化する時間速度が実質的
にゼロのままであって高圧下においてさえ塑性変形を起
こさないことを意味するものである。本発明の粒子は成
形したのち、図3に詳しく示すように間隙通路24を有す
ることを特徴とするカラムを作るのに十分な圧力で充填
できるようサイズと形が一定の範囲にはいるものを選別
する。粒子が不揃いなため、そのような通路の内部壁は
必ず形状が相当粗いことがわかる。少なくとも通路24の
大部分は平均断面直径が実質的に約4μmより小さくて
はならず、間隙容積部分(粒子間の間隙通路24の合計容
積)がカラム20の全容積の約45%より少なくてはならな
い。従来技術の代表的なカラムは間隙容積部分が45%よ
りも少なく、具体的には約35%から42%の範囲にあるこ
とが理解されよう。粒子22の表面はこの分野でよく知ら
れているようにそれ自体がクロマトグラフィー用に活性
であるか、これまたこの分野でよく知られているクロマ
トグラフィー用に活性のある固定相の層で被覆するなど
の処理をすることによって活性があるものである。
積を増すために、典型的には例えば約60オングストロー
ムから5000オングストロームの範囲内にある平均直径を
有する粒子内細孔により多孔であることが好ましい。間
隙容積部分が約45%より小さくないことと組み合わされ
た粒子の不揃い性のため、本発明のカラムの間隙通路を
通過する乱流は驚くべきことに10よりかなり小さいレイ
ノルズ数で誘発することができる。
に定義できる。
に定義できる。
の粒子のカラムの間隙容積を求めることができる。
26のような手段を用いて流体混合物(液だめ28のような
適当な源から)及び/または溶質(27のような適当なル
ープインジェクターから)を、換算速度で(i.e.すでに
定義したようにudp/D、これは本発明の第1の態様にお
いては実質的に約5000より上である)、流すことができ
る。後者はh/v曲線の傾きが換算座標h(i.e.H/Dp)軸
にそって減少し始める近似値であって、換算速度が増加
するについて効率が向上することを示す。本発明の第1
の態様のカラムにおいて、混合物の乱流は換算速度約50
00に相当する流速で誘発される。本発明は更に、負荷カ
ラム(i.e.初めに溶質混合物をカラムに流した結果、ク
ロマトグラフィー的に活性な表面の少なくともいくらか
に溶質分子が結合しているカラム20)に(通常もう1つ
の適当な液だめすなわち貯蔵タンク30から)溶離液を流
すためポンプ26のような手段を包含する。溶離液で溶出
された溶質分子は、カラム20の遠端に設けられた、この
分野でよく知られた型の検出器31により、この分野でよ
く知られた方法、通常は光学的方法、により検出され
る。カラム20を通過する溶離液流は換算速度−本発明の
第1の態様においては約5000より上−に対応する線速度
でなければならない。そうすることによって溶離液によ
りカラムから溶出される溶質のバンドの広がりは溶離液
のレイノルズ数の逆数的関数で、溶離液中の溶質の拡散
係数の大きさの直接の関数である。溶質の分子量とその
拡散係数との間の関係から見て、本発明のカラムから溶
離液によって溶出される溶質のバンド幅の広がりはまた
溶質の分子量の逆数的関数としても定義されることが理
解されよう。
ンレス鋼などの堅く強い材料で化学的に不活性すなわち
それに通過させる流体に反応性がない材料からできてい
る。クロマトグラフィー処理するべき液体の体積によ
り、カラムの内径は小さくてもよい(例えば数mm)し、
あるいは非常に大きくてもよい。D.S.Horne et al.「ガ
ス及び液体クロマトグラフィーにおける移動相分散の比
較(A Comparison of Mobile−Phase Dispersin in Gas
and Liquid Chromatography,Sep.Science,1(5),531
−554(1996)」によれば、少なくとも移動相が中程度
の流速でカラム直径と粒子直径の比が約10と30の間であ
る場合には球状の粒子を詰めたカラム床中のバンドの拡
散は、最も望ましくないものである。しかし本発明は乱
流を達成するための非常に高い流速に関係するものであ
り、カラム直径対粒子直径比は決定的ではない。
約30μm以上の粒子を好ましくは少なくとも約5×103p
siの圧力をかけて充填してつくるが、これはできたカラ
ムに互いに接触している粒子22間にできる間隙通路24以
外にはほとんど空隙がない、すなわちカラム20が実質的
に均質な嵩密度を持つようにするためである。こうして
作られたカラム20は粒子が多孔性であるか否かに係わら
ず、約45%以上の間隙部分を有していなければならな
い。多孔性で非剛性のポリスチレン粒子では、間隙割合
が少ない、たとえば35%付近であると、粒子がつぶれた
り壊れたりしやすい許容できないほど高い圧力をかけな
い限り必要な換算流体速度が得られない。
の望ましいカラムを確実に作り、操作圧力下での潰れを
回避するためには、本発明でカラムを充填するために使
用される粒子は、少なくとも約5×103psi、好ましくは
約1×104psiと高い充填圧にもかならず潰れない堅い固
体である。この目的のためには、好ましい粒子はアルミ
ナ、チタニア、シリカ、ジルコニア、バナジア、炭素、
種々の比較的不活性な金属や、それらの組合せを材料と
して作られる。
中の少なくとも大部分の間隙通路を通過する流れが乱流
であることを必要とする。クロマトグラフィーカラムを
通過する層流に特徴的な典型的な放物線状の流れのプロ
ファイルとは違って乱流のプロファイルはほとんどフラ
ットであるいう前提にたつ。もっと重要なのは、乱流を
誘発した場合、速度の半径方向成分は通常の拡散プロセ
スと重なって、通常の拡散プロセスとバンド幅の広がり
の動態をカラムの効率にとって好ましいように変える、
と考えられることである。カラムを通過する乱流を誘発
し持続するためには、流れる通路の直径と線流速の間に
決定的な関係があり、それによりこれらの2つのパラメ
ーターの積は線速度が変わっても一定に保たれるという
ことがさらなる前提である。剛体であって圧力が変化し
ても塑性変形が起こらない粒子の必要性は、すでに述べ
たように非常に重要である。
に普通の基準を使おうと思うなら、すなわちレイノルズ
数が2000より大きい流れを提供しようとするなら、実際
的な見地からはそのような流れは一般的に密に充填した
床を通しては得ることができない、ということに留意し
てほしい。本発明の方法でカラム中に乱流を起こさせる
ための鍵は、粒子の荒さと間隙容積割合が高い(>45
%)ことである。これらのファクターの結果として、本
発明のクロマトグラフィーカラム中の乱流は10を切るよ
うなレイノルズ数で誘発される。
するにあたり、充填カラムを作るのに異なる粒子のバッ
チをいくつか使用した。これらのバッチは細孔の直径が
操作されている、すなわち被覆していない粒子のバッチ
をクロマトグラフィー的に活性な材料の層で被覆するこ
とにより被覆していない粒子の細孔径から選択的に変化
させてある、という点でまず異なっている。このような
多孔性粒子のバッチごとの細孔密度分布は、いくつかの
異なる分子量のポリスチレンをそれぞれ塩化メチレンに
溶解したものからなるポリスチレン標準溶液を用いて既
知の方法で求めた。具体的に言うと、2×103〜6×106
にわたる分子量を持つポリスチレンを使用して粒子の排
除限界と侵入のプロファイルを求めた。このような標準
ポリスチレンを含有する溶液をそれぞれ決まったサイズ
及び/または被覆の多孔性粒子の床に注入した。細孔容
積はそのような床のそれぞれにアセトンを完全浸透プロ
ープとして注入し、ついで分子量6×106のポリスチレ
ンを完全排除プロープとして注入した。各標準品につい
て、床の通過あるいは溶離時間を254nmのUV検出により
測定した。侵入%は各プロープの溶離体積から排除プロ
ープの溶離体積を引いて細孔容積で割ったものである。
まず調べたのは被覆してなくて官能化されていない高度
に不揃いな形の多孔性アルミナ粒子であって、公称直径
50μであるがコールターカウンター分析で求めた実際の
平均直径は95%信頼係数の内部で42.39μであるもので
ある(ここではCT−50Al−002とする)。他の4つの粒
子バッチは、公称直径50μmの形が不揃いで多孔質のア
ルミナであって、官能性を与える固定化されたポリマー
コーティングの程度がバッチにより様々であるもの(こ
こではそれぞれPS−11−035、PS−9−087、PS−4−09
0、PS−10−024とする)で、同じ手法により調べた。官
能化コーティングしたこれら4つのバッチは熱重量分析
で2.7から6.04パーセントの重量減少となる表面被覆範
囲を代表する。この重量減少は分析中の高温で官能化ポ
リマーコーティングが燃焼したために起こる。
好ましいので、ここで使用される直径という用語は粒子
の断面の寸法の平均を意味するものであることは理解さ
れるであろう。これらの粒子バッチのすべてについて、
上に述べたように一連の異なる分子量のポリスチレンプ
ロープで試験した。得られた結果は累積%侵入に対して
分子量を対数としてプロットして図4に示す。図4の曲
線はすべてほぼ対数直線で、ほぼ同じ傾きを有するので
軽く被覆した粒子では細孔直径がすこし狭くなることは
明らかである。しかし多量に被覆した粒子では粒子の内
部細孔の実質的かつ直線的縮小が起こっていることを示
す。ポリスチレン標準品の拡散係数Dmは、G.Guiochon e
t al.「調製用非線形クロマトグラフィーの基礎(Funda
mentals of Preparative and Non−linear Chromatogra
phy)」(前出)p.142に記載された式にしたがって算出
した。
直径50μ(CT−50Al)、20μ(CT−20Al−002)、及び1
0μ(CT−07Al−002)のそれぞれのバッチを用いて以下
に述べる充填プロトコールにしたがって作成した。各バ
ッチ約2グラムをそれぞれのマルチ溶媒混合物中でスラ
リーにした。各スラリーは機械的装置に移し、その装置
がそれぞれ空の0.46×10cmの管に5×103の充填圧でス
ラリーを充填した。これらのカラムはカラム−粒子直径
比が少なくとも90であった。できた充填カラムは充填装
置からはずしてふたをし、適当な試験溶媒中で平衡化さ
せた。以下の実施例との関連で使用したこれらの充填床
カラムを評価するのに用いたHPLCはヒューイットパッカ
ード社(カリフォルニア、パロアルト)から市販されて
いる1050型HPLCシステムである。このシステムはカラム
中に流体を送り込むポンプと、カラムから溶出されたバ
ンドを調べるための波長可変のUV検出器とからなる。検
出器から受け取ったデータを加工するシステムは、HPLC
Chemstation Rev.A.02.00としてヒューレットパッカー
ド社(カリフォルニア、パロアルト)から市販されてい
るソフトウェアプログラムを走らせた、Acer America
(カリフォルニア、サノゼ)から市販されている486/33
SXコンピュータである。
ィーカラムの調製、試験及び使用の例である。
CT−50Al−002粒子で充填されたHPLCカラムを塩化メチ
レン溶媒中での平衡によって評価した。塩化メチレンに
溶解した種々の分子量のポリスチレンの標準溶液をこの
カラムにそれぞれ注入した。評価を0.2ml/分乃至20ml/
分の範囲の流量で行った。検出ピークの半高さ点のピー
ク幅を測定してそれぞれの注入の効率を算出した。254n
mでの紫外部検出で測定してそれぞれの注入の溶離時間
を記録した。各流量における圧力低下を測定しそして表
にした。得られた効率データを、換算パラメーター座
標、h及びv、に基づいてプロットした、図5のグラフ
形式にまとめる。
高度に不規則な形状の、多孔性アルミナ粒子である呼称
平均直径20μの所要量のCT−20Al−002で充填されたHPL
Cカラムを、塩化メチレンに溶解した種々の分子量のポ
リスチレンの標準溶液をこのカラムにそれぞれ注入し
て、実施例1のように評価した。全て実施例1に記載し
た手順に従って、評価を各流量で行い、各注入の効率を
算出し、溶離時間を記録してそして圧力低下を表にし
た。得られた効率データを、図5に示したものと同様な
座標として図6に示す。
高度に不規則な形状の、多孔性アルミナ粒子である呼称
平均直径10μの所要量のCT−07Al−002で充填されたHPL
Cカラムを、塩化メチレンに溶解した種々の分子量のポ
リスチレンの標準溶液をこのカラムにそれぞれ注入し
て、実施例1のように評価した。全て実施例1に記載し
た様に、評価を各流量で行い、各注入の効率を算出し、
溶離時間を記録しそして圧力低下を表にした。得られた
効率データを、図5及び6に示したものと同様な座標と
して図7に示す。
いて背圧を測定しそして記録した。得られたデータは図
8に圧力低下(psi)対線速度(cm/秒)としてプロット
されている。
−10−011粒子で充填されたHPLCカラムを官能性基を含
む表面化学処理で変換して、カチオン交換によって分離
するのに都合良くした。カラムを2MのNaClを含む中性pH
の20mMのtris(トリスヒドロキシメチルアミノメタン)
バッファーで平衡させた。BSA(bovine serum albumin;
ウシ血清アルブミン)及びリゾチーム(両者ともミズー
リ州、セントルイス所在のSigma Chemical Co.から入
手、分子量はそれぞれ約67,000及び13,000)のそれぞれ
60mg/mlの試料を移動相に溶解し、カラムに注入しそし
て0.5ml/分乃至10ml/分の範囲の流量で溶離した。得ら
れたデータをh及びuに換算して図9にプロットした。
PS−14−037粒子で充填されたHPLCカラムを4級アミン
官能性基を含む表面化学処理で変換して、アニオン交換
で分離可能なようにした。カラムを実施例5に記載のよ
うに平衡させた。実施例5におけるのと同じBSAの60mg/
mlの試料を移動相に溶解し、カラムに注入してそして実
施例5に記載の手順の流量で溶離した。得られたデータ
を図9で使用した同じ座標及びスケールで図10にプロッ
トした。
平均直径20μ粒子)で充填されたHPLCカラムを4級アミ
ン官能性基を含む表面化学処理で変換して、アニオン交
換で分離可能なようにした。カラムを実施例5に記載の
ように平衡させそしてテストした。得られたデータを図
11にプロットした。
平均直径10μ粒子)で充填されたHPLCカラムを4級アミ
ン官能性基を含む表面化学処理で変換して、アニオン交
換で分離可能なようにした。カラムを実施例5に記載の
ように平衡させそしてテストした。得られたデータを図
12にプロットした。
法の高速及び高解像を説明するために、上記のように調
製し且つ呼称平均直径50μの所要量のCT−50Al−002粒
子で充填されたHPLCカラムを4級アミン官能性基を含む
表面化学処理で変換し、そしてマサチューセッツ州マー
ルボロー所在のBioSepra社で製造されたProsys HPLC機
器を使用して傾斜溶離で評価した。
するポンプを4台備えているので、合計最大流量は120m
l/分であった。この機器はまたスタティックミキサー
(static mixer)、280nmで測定する紫外部検出器、5ml
シリンジ注入部(syringe loader)及び注入ループ、検
出器出力及びその他のデータを処理する内部ソフトウエ
アプログラム、及び出力データを表示するスクリーンを
備えていた。このProsys機器に関連して、30ml/分の最
高流量を有する第3のHPLCポンプ(形番号6200A、日本
国、東京所在の日立計器の製品)を備えていて、この2
系列のポンプシステムはProsys機器中の混合機の上流で
共にT型連結される構成を取り、最高150ml/分の流量を
得ることが出来る。
た。分子量約80,000のヒトトランスフェリン(Sigma Ch
emical Co.から入手)と分子量約67,000のBSA(Sigma C
hemical Co.から入手)の混合試料をそれぞれ2mg/mlの
濃度でバッファーに溶解し、そして5ml注入ループにこ
の混合物を充填した。このtrisバッファーでカラムを平
衡させた後、この試料を120ml/分の流量でカラムに注入
した。5秒後、移動相を段階傾斜によって2M−NaClを5
%含むバッファーに変えた。更に7秒後に、移動相を段
階傾斜によって20%バッファー/NaCl溶液に変えた。流
量切り替えを両機器とも手動で、蛋白質溶質のイオン的
分離が可能な様に同時に流量を変更して、行った。280n
mでの溶出液の紫外部痕跡として、得られたクロマトグ
ラムは図13に示されており、大凡15秒の全分析時間の間
に得られた解像度及びピークを示している。
施例のデータから、約50μm粒子で作成したカラムに対
しては、換算段高さは、ヴァンデームターの予測に対比
して、約5,000の換算速度値以上減少する、事は明らか
である。その様な乱流挙動を示す約50μm粒子のカラム
では、換算段高さは約40,000の換算速度で最小に戻り、
そしてこの換算速度に対応する分析時間は同じ量、即
ち、約4×104だけ減少する事は図5から明らかであ
る。10μm及び20μm粒子で作成したカラムは流れに対
する段高さの同様な関係を示さず、かえって、図6及び
7に示すように、層流によって認められる従来型の関係
に当てはまる。
ているとき、分離調製する溶質でクロマトグラフカラム
に負荷を掛けることは時間のロスでありそして従って調
製クロマトグラフィーが高価になる1面である。本発明
ではカラム全体を比較的高速の流量で流せるので、カラ
ムに溶質を負荷するのに必要な時間を顕著に低減できる
だけでなく、その様な高速流れによって引き起こされる
乱れがカラム中の粒子の細孔中の変換された表面上に溶
質分子の負荷を強める、と考えられる。
り、生産性は単位時間当たりに精製される材料の量とし
て規定されることは認識されている。本発明によって分
析時間を数分の1から数十分の1に減少できるから、特
に実施例9に示したように節約の同じファクターを生産
性にまで広げることは合理的である。本発明の充填カラ
ムの動的能力は質量移動の観点によって影響されるか
ら、この推論は明らかに全く関連している。
た液体クロマトグラフィーに関する先行技術の考察は正
確でないことを示している。例えば、ヴァンデームター
の式は、Giddingsのカップリング理論の検討に於いてさ
え、先の述べたように換算段高さh値は、高流量に於い
てさえ、約2以下であると期待されないこと及びこの段
高さは移動層の流れ速度に無関係である事を予測してい
る。今や、ヴァンデームターに反して、カップリング係
数(式3に於けるa*項)は流量に無関係でなくかつ大
粒子(例えば、平均直径で少なくとも400μm)の充填
床を通じて乱流を使用することによって十分に1以下の
値を想定できる事が見出された。この発見の意義は以下
の実施例から明らかである。
様を図2に示すものと同様の装置を用いて作成した。図
2において、カラム20は、充填された多数の、剛性で固
体の、好ましくは実質的に均一な平均直径、典型的には
数百μmの平均直径を有する非圧縮性粒子22として形成
した。この実施例では、カラム20は、光学顕微鏡により
約500μmの平均直径を有することが確認されたDavisil
636 Davison silica(W.R.Grace Co.,Boca Raton,Fl
a.)の粒子を充填した、Upchurch20μmチタンフリット
を有する、Upchurch(Upchurch Scientific Co.,Seattl
e,Wash.)製の4.6×100mm液体クロマトグラフィーカラ
ムであった。粒子カラム20の先に説明した態様における
のと同様に、各粒子22の表面はクロマトグラフィー的に
活性であった。各粒子22は、先に述べた他の粒子のあら
ゆるものの直径に関するもの以外の諸属性を有するもの
であった。
試料を、カラムの間隙容積の少なくとも大部分を通して
流すために流量調節ポンプ26(Bran & Luebbe,Chicag
o,III製のModel N−P)のような手段をカラム20の基部
端に接続した。そのような試料はそれぞれHPLC級水で希
釈したアセトン40μLであり、それらを適当なループ注
入器27(Rheodyne.L.P.,Cotati,Cal.製のModel 7125)
によって約80mL/minと140mL/minとの間のいくつかの実
験的な流量で注入した。検出手段31(Fisher Scientifi
c,Pittsburg,Pa.製のKipp & Zonen Model BD−112記録
計に接続したThermo Separation Products,San Fransis
co,Cal.製のModel UV−1000を含む)をカラム20の端部
端に配置した。
して得られたデータを下記表中に記載する。下記表はま
た、mL/minで表した上記の各実験的流量(水中アセトン
について拡散係数を1.5×10-5cm2/secと仮定)の換算速
度vに対する関係をも示すものである。該表は、そのよ
うなカラム20についてのdp及びvの典型的な値において
換算段高さhが移動相の速度に逆数的に関連づけられる
ものであって従来技術において考えられていたように該
速度と独立でも一定でもなく、かつ1より十分小さい値
をとり得ることが実証されたことを示している。回収は
アセトンのような小さな分子のものであっても非常に早
く、各試料について、検出器31によって検出されたピー
クの幅及び振幅は一試料当たり15秒以下の時間内に注入
アセトンの実質的に完全な回収があったことを示した。
た流量Qの各値のプロットを図14に示す。実施例10によ
り得られたデータから、上述した装置を用いた調整用ク
ロマトグラフィーは、100より十分小さい分子量を有す
る分子に対してさえも非常に高速で高容量の分離を示し
得ることは明かである。
れ、その機構はクロマトグラフ粒子の表面領域結合部位
への接近の、結果としての減少であると考えられる。従
って、もし想定した機構が正しければ、非特異的結合は
対応して減少するはずである。本明細書において、非特
異的結合とは、クロマトグラフィーにおいてクロマトグ
ラフ粒子の表面結合部位に捕捉された試料分子がそれに
続く溶離による置換に抵抗すること又は溶離により除去
することができない減少をいうものとする。この仮説が
正しいことを立証するために以下の研究を行った。
一組を調製し、実施例9に記載した器具を用いて評価し
た。BSA(Sigma Chemical Co.)のサンプル混合物を、2
M NaClを用いてpH8.62でトリバッファーから形成した
移動相中に60mg/mlの濃度で溶解することにより、調製
した。バッファーによる平衡の後に、サンプルの複数の
10μlの注入を、約5000より大きい換算速度での平均流
速で各カラムに連続して行った。サンプルの回収を面積
の関数として測定した。第一に、各カラムを、このサン
プル及びカラム中の粒径に関して30,000を超過した換算
速度に相当する30ml/minの移動相の溶出流速で試験し
た。一度、これらの高い流速での飽和を達成し、同じカ
ラムを使用したが、ヴァンデームターの関係で確立され
ている教示に従って層流のより慣習的な水量の状況に相
当する1ml/mimの流速で研究を続けた。
条件及び使用した移動層の性質においては、サンプル中
のBSAは一般的に保持されないが、下層のアルミナ支持
体を用いてたぶん非特異的結合相互反応を有することを
認識できる。無機基質が、微少量にだけ存在し及び/又
は非常に価値があるサンプルの測定可能量を取るという
傾向にあるかぎりは、HPLCにおいて重大な問題を非特異
的結合は提示しうる。図15に示されるように、乱流条件
下において、注入したサンプル溶液の累積量が5mgに達
した時間までに、回収されたサンプルの百分率は100%
に達した。層流の状況下では、注入したサンプル溶液の
累積量が13mgに達するまで、100%回収は達成されなか
った。これは、サンプルの非特異的結合が乱流条件下よ
りも層流条件下でかなりより多く起こったことを示して
いる。図16では、回収よりむしろ起こった非特異的結合
の累積量によるデータを簡単に再表示している。これ
は、使用したカラムに関して、非特異的結合をしたBSA
の実際の量は、乱流条件下において約1.2mgで安定水準
又は飽和状態に達したが、BSAの約3.8mgが非特異的結合
をするまでに層流条件においては安定水準に達しなかっ
たことを示している。それゆえに、HPLCに乱流条件を使
用することにより、非特異的結合による損失は実質的に
最小限にできることは明らかである。そのために、カラ
ムに導入されたサンプル中の溶質はカラム粒子に非特異
的結合をする傾向があるクロマトグラフィーカラムにお
いて、本発明の教示は、サンプルをカラムに注入する手
段や、サンプル注入の実質的直後に、溶離剤液体をカラ
ムに流す手段を設けることにより、そのような非特異的
結合を減少させるのに有用である。これら両方の注入及
び溶離剤液体の流れは、約5000より大きい平均換算速度
で確立されている。
脱することなく変更をしても良いから、上記の記載に含
まれる又は添付の図面に示される全ての事項は例示的な
意味においてかつ限定的な意味でないことと解釈され
る。
Claims (32)
- 【請求項1】クロマトグラフ活性表面を有する、実質的
に均一に配置され固定された多数の固定剛性固体多孔質
粒子の加圧充填床を含むクロマトグラフ本体からなるク
ロマトグラフィー装置であって、 該粒子が、30μmから500μmまでの範囲の実質的に均
一な平均粒径を有し、該粒子間の間隙容積が該本体の全
容積の45%以上であり;かつ 該装置が、溶質を含有する液体混合物を、該間隙容積の
少なくとも実質的部分の中での該液体混合物の流れを50
00以上の換算速度で生起させるのに十分な速度で該本体
に流すことにより、該表面と反応する少なくとも一種の
溶質を該表面に充填するための手段を有することを特徴
とする装置。 - 【請求項2】前記間隙容積が前記粒子間の多数の間隙通
路からなり、該通路の少なくとも大部分が実質的に5μ
m以上の平均断面寸法を有する請求項1記載のクロマト
グラフィー装置。 - 【請求項3】前記粒子が、前記表面がクロマトグラフ活
性を維持するように、固定相の層でコートされている請
求項1記載のクロマトグラフィー装置。 - 【請求項4】前記粒子が、実質的に非圧縮性であって、
6.9×104kPaまでの充填圧力で実質的に塑性変形を起こ
さない請求項1記載のクロマトグラフィー装置。 - 【請求項5】前記粒子が、アルミナ、シリカ、チタニ
ア、バナジア、ジルコニア及びカーボンの1種以上から
形成されている請求項1記載のクロマトグラフィー装
置。 - 【請求項6】前記粒子の細孔が60Åから5000Åの範囲内
の平均粒径を有する請求項1記載のクロマトグラフィー
装置。 - 【請求項7】前記粒子が、実質的に3.45×104kPa以上の
圧力下で充填される請求項1記載のクロマトグラフィー
装置。 - 【請求項8】前記溶離液を、前記間隙容積の少なくとも
実質的部分の中での溶離液の流れを5000以上の換算速度
で生起させるのに十分な速度で前記本体に流すことによ
り、充填された溶質を該本体から溶離する手段を含む請
求項1記載のクロマトグラフィー装置。 - 【請求項9】前記溶離液を前記間隙容積に、溶離液によ
り前記本体から溶離された溶質のバンド幅の広がりが、
溶離液の流れについてのレイノルズ数の逆数的関数とな
り、かつ該溶離液中の溶質の拡散係数の大きさの直接的
関数となるように選択された速度で流すことにより、充
填された溶質を該本体から溶離する手段を含む請求項1
記載のクロマトグラフィー装置。 - 【請求項10】前記溶離液を前記間隙容積に、溶離液に
より前記本体から溶離された溶質のバンド幅の広がり
が、溶離液の流れのレイノルズ数の増大とともに減少す
るように選択された速度で流すことにより、充填された
溶質を該本体から溶離する手段を含む請求項1記載のク
ロマトグラフィー装置。 - 【請求項11】前記溶離液を前記間隙容積に、溶離液に
より前記本体から溶離された溶質のバンド幅の広がり
が、該溶離液中の該溶質の拡散係数の大きさの直接的関
数となるように選択された速度で流すことにより、充填
された溶質を該本体から溶離する手段を含む請求項1記
載のクロマトグラフィー装置。 - 【請求項12】前記本体がカラムである請求項1記載の
クロマトグラフィー装置。 - 【請求項13】前記粒子を前記溶質で充填するように、
5000以上の換算速度で該溶質を前記床へ導入した結果、
該溶質の該粒子への非特異的結合が減少される請求項1
記載のクロマトグラフィー装置。 - 【請求項14】液体クロマトグラフィー実行方法であっ
て、該方法が、 粒子間の間隙容積が本体の全容積の45%以上であるよう
に、さらに粒子が、30μmから500μmまでの範囲の実
質的に均一な平均粒径を有するように、クロマトグラフ
活性表面を有する、加圧充填された、実質的に均一に配
置され固定された多数の固定剛性固体多孔質粒子の本体
を形成し; 該表面と反応する少なくとも1種の溶質を含む液体混合
物を、該間隙容積の少なくとも実質的部分の中での該混
合物の流れを5000以上の換算速度で生起するのに十分な
速度で該本体に流すことにより、該表面に該溶質を充填
することを特徴とする方法。 - 【請求項15】前記粒子が不規則な形状である請求項14
記載の液体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項16】前記粒子が、前記表面のクロマトグラフ
活性を維持するように、固定相の層でコートされている
請求項14記載の液体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項17】生起された前記混合物の流れが実質的に
乱流である請求項14記載の液体クロマトグラフィー実行
方法。 - 【請求項18】少なくとも6.9×104kPaまでの充填圧力
で変形を起こさないような、実質的に非圧縮性である材
料から前記粒子を選択する工程を含む請求項14記載の液
体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項19】前記粒子が、アルミナ、シリカ、チタニ
ア、バナジア、ジルコニア及びカーボンの1種以上から
形成されている請求項14記載の液体クロマトグラフィー
実行方法。 - 【請求項20】前記粒子が、平均粒径が60Åから5000Å
の範囲内にある細孔を有するように選択される請求項14
記載の液体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項21】前記本体が、管状容器内にクロマトグラ
フィーカラムを形成するように前記粒子を充填すること
により形成される請求項14記載の液体クロマトグラフィ
ー実行方法。 - 【請求項22】前記粒子の充填工程を実質的に3.45×10
4kPa以上の圧力で行う請求項21記載の液体クロマトグラ
フィー実行方法。 - 【請求項23】前記粒子の充填工程を、互いに接触する
該粒子間の間隙容積以外には前記カラム内に実質的に空
隙を形成しないように行う請求項21記載の液体クロマト
グラフィー実行方法。 - 【請求項24】前記溶離液を、前記間隙容積の少なくと
も実質的部分の中での溶離液の流れを5000以上の換算速
度で生起するのに十分な速度で前記本体に流すことによ
り、充填された溶質を該本体から溶離する工程を含む請
求項14記載の液体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項25】前記溶離工程を、溶離液により前記本体
から溶離された溶質のバンド幅の広がりが、溶離液の流
れのレイノルズ数の増大とともに減少するように選択さ
れた速度で該溶離液を該本体に流すことにより行う請求
項24記載の液体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項26】前記溶離工程を、溶離液により前記本体
から溶離された溶質のバンド幅の広がりが、該溶離液中
の該溶質の拡散係数の大きさの直接的関数となるように
選択された速度で該溶離液を該本体に流すことにより行
う請求項24記載の液体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項27】前記溶離工程を、溶離液により前記本体
から溶離された溶質のバンド幅の広がりが、該溶質の分
子量の大きさの逆数的関数となるように選択された速度
で該溶離液を該本体に流すことにより行う請求項24記載
の液体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項28】前記溶離工程を、溶離液により前記本体
から溶離された溶質のバンド幅の広がりが、該溶離液の
流れについてのレイノルズ数の逆数的関数となり、かつ
該溶離液中の該溶質の拡散係数の大きさの直接的関数と
なるように選択された速度で該溶離液を該本体に流すこ
とにより行う請求項24記載の液体クロマトグラフィー実
行方法。 - 【請求項29】前記粒子が、少なくとも500μmの粒径
を有するように選択され、かつ流れ工程および溶離工程
を50000以上の換算流速度で行う請求項24記載の液体ク
ロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項30】前記粒子による前記溶質の非特異的結合
が、5000以上の換算速度で前記液体混合物中の前記溶質
を前記本体に流すことにより減少する請求項14記載の液
体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項31】前記混合物の流れが実質的に乱流であ
る、非特異的結合を低減させるための請求項30記載の液
体クロマトグラフィー実行方法。 - 【請求項32】前記流れ工程が、少なくとも前記換算速
度で前記混合物を前記本体に注入し、次いで実質的にそ
の直後に、少なくとも該換算速度で溶離液の流れにより
該混合物中の溶質を該本体から溶出させることからな
る、非特異的結合を低減させるための請求項30記載の液
体クロマトグラフィー実行方法。
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