JP3337317B2 - 押出材料調温用の整流体 - Google Patents
押出材料調温用の整流体Info
- Publication number
- JP3337317B2 JP3337317B2 JP10483494A JP10483494A JP3337317B2 JP 3337317 B2 JP3337317 B2 JP 3337317B2 JP 10483494 A JP10483494 A JP 10483494A JP 10483494 A JP10483494 A JP 10483494A JP 3337317 B2 JP3337317 B2 JP 3337317B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rectifier
- extruded material
- fiber
- rectifying
- fiber aggregate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【発明の詳細な説明】
【０００２】
【産業上の利用分野】本発明は、ダイにより押出された
高分子材料の繊維、フィルムなどの糸状、膜状の押出材
料をその周囲から流体により冷却または加温し調温する
のに用いる押出材料調温用の整流体に関する。
高分子材料の繊維、フィルムなどの糸状、膜状の押出材
料をその周囲から流体により冷却または加温し調温する
のに用いる押出材料調温用の整流体に関する。
【０００３】
【従来の技術】ポリエチレン、ポリプロピレンなど、高
分子材料を用いる化学繊維は、例えば図６に示すよう
に、フィルタＡによって予め不純物が除去された重合体
原液を、所定径のダイＢの細孔から軟化状態の繊維とし
て押し出すとともに、例えば冷却用の調温部Ｃにおいて
冷却、固化したのち巻取りドラムＤに連続的に巻取って
いる。
分子材料を用いる化学繊維は、例えば図６に示すよう
に、フィルタＡによって予め不純物が除去された重合体
原液を、所定径のダイＢの細孔から軟化状態の繊維とし
て押し出すとともに、例えば冷却用の調温部Ｃにおいて
冷却、固化したのち巻取りドラムＤに連続的に巻取って
いる。
【０００４】例えばこのような繊維製造装置における調
温部Ｃは、前記ダイＢの下流側に直結され押出材料２を
空気流により調温する。又この調温部Ｃは、送風器Ｅが
通じる外筒状のチムニＦの内部に、前記軟化状態の繊維
を囲みかつチムニＦとの間で環状の空気路部分を形成す
る整流壁体を有する押出材料調温用の整流体Ｇ（以下整
流体という）を内筒状に設けることにより、送風器Ｅか
ら供給される冷却空気を整流体の整流壁体で整流して放
出させる。
温部Ｃは、前記ダイＢの下流側に直結され押出材料２を
空気流により調温する。又この調温部Ｃは、送風器Ｅが
通じる外筒状のチムニＦの内部に、前記軟化状態の繊維
を囲みかつチムニＦとの間で環状の空気路部分を形成す
る整流壁体を有する押出材料調温用の整流体Ｇ（以下整
流体という）を内筒状に設けることにより、送風器Ｅか
ら供給される冷却空気を整流体の整流壁体で整流して放
出させる。
【０００５】このような整流体の一例として、例えば特
開平５−１９５３０７号公報は、圧力損失が３〜１５０
Ｐａの焼結金属、金属篩を使用すること、特に６０メッ
シュの金属篩を用いることを提案しており、またそれに
より例えば２０００〜５０００ｍ／分というような高速
紡糸処理を可能にするとしている。
開平５−１９５３０７号公報は、圧力損失が３〜１５０
Ｐａの焼結金属、金属篩を使用すること、特に６０メッ
シュの金属篩を用いることを提案しており、またそれに
より例えば２０００〜５０００ｍ／分というような高速
紡糸処理を可能にするとしている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高分子材料
の繊維の製造においては、前記整流体の特性が生産性や
品質に多大の影響を及ぼす。例えば押出しされた軟化状
態の繊維を、過度に急激に冷却すると実質的に繊維表面
のみが固化し、表面と内部とでは組織的に異なったもの
となって繊維物性（弾性率、強度など）が低下し、断線
するなどの原因となる。他方、緩冷却に過ぎると冷却処
理後において軟化状態が残存し繊維同士が融着し、さら
には組織の粗大化など前記繊維物性が低下しやすく、又
緩冷却では冷却域の延長が必要となり、装置の大型化が
伴う。
の繊維の製造においては、前記整流体の特性が生産性や
品質に多大の影響を及ぼす。例えば押出しされた軟化状
態の繊維を、過度に急激に冷却すると実質的に繊維表面
のみが固化し、表面と内部とでは組織的に異なったもの
となって繊維物性（弾性率、強度など）が低下し、断線
するなどの原因となる。他方、緩冷却に過ぎると冷却処
理後において軟化状態が残存し繊維同士が融着し、さら
には組織の粗大化など前記繊維物性が低下しやすく、又
緩冷却では冷却域の延長が必要となり、装置の大型化が
伴う。
【０００７】前記提案の整流体では焼結金属、金属篩な
どの多孔質部材を用いてある程度の整流機能を発揮しう
るものであるが、例えば焼結金属では、金属粉末を用い
ているため、粉末には粒度のバラツキが伴い、それによ
り空孔径、空孔方向がバラツキ、しかも空孔率も３０％
程度であって、供給される整流流体の圧損が大きくなっ
て必要以上の圧力を与える必要があり不経済となる。な
お空孔の不均一さは、軟化状態の繊維に共振現象を発生
させ、得られる繊維に部分的な細径部、さらには断線を
生じる原因ともなる。
どの多孔質部材を用いてある程度の整流機能を発揮しう
るものであるが、例えば焼結金属では、金属粉末を用い
ているため、粉末には粒度のバラツキが伴い、それによ
り空孔径、空孔方向がバラツキ、しかも空孔率も３０％
程度であって、供給される整流流体の圧損が大きくなっ
て必要以上の圧力を与える必要があり不経済となる。な
お空孔の不均一さは、軟化状態の繊維に共振現象を発生
させ、得られる繊維に部分的な細径部、さらには断線を
生じる原因ともなる。
【０００８】一方、前記金属篩などのシート材を用いる
ものは、突合せ部分、重なり部分を溶接するなどにより
筒状に成形するため、加工に困難を伴うばかりでなく、
接合部分の開口が他の部分とは異なり、開口の均一性に
劣る。
ものは、突合せ部分、重なり部分を溶接するなどにより
筒状に成形するため、加工に困難を伴うばかりでなく、
接合部分の開口が他の部分とは異なり、開口の均一性に
劣る。
【０００９】なお、例えば小ピッチの波付薄帯紙を所定
径でラセン巻きするとともに樹脂接着によって結合一体
化させた多孔質構造体からなる整流体も用いられるが、
前記波付薄帯紙の巻回状態、前記樹脂含浸による影響か
ら、前記と同様に開口の不均一さ、低空孔率化が生じや
すい。
径でラセン巻きするとともに樹脂接着によって結合一体
化させた多孔質構造体からなる整流体も用いられるが、
前記波付薄帯紙の巻回状態、前記樹脂含浸による影響か
ら、前記と同様に開口の不均一さ、低空孔率化が生じや
すい。
【００１０】なお繊維、フィルムなどの糸体、膜体の製
造技術の進歩のために、さらに、 所定の風量を均一に供給すること。 多くの小さい開口を具えること。 効率的な冷却を達成する為に大きな空孔率を持つこ
と。 などの要件を満たす整流体が望まれている。
造技術の進歩のために、さらに、 所定の風量を均一に供給すること。 多くの小さい開口を具えること。 効率的な冷却を達成する為に大きな空孔率を持つこ
と。 などの要件を満たす整流体が望まれている。
【００１１】本願発明はかかる課題を改善しうる押出材
料調温用の整流体の提供を目的としている。
料調温用の整流体の提供を目的としている。
【００１２】
【問題を解決するための手段】本発明は、ダイの下流側
に配されダイから押出される高分子材料からなる膜状又
は糸状の押出材料を囲む整流壁体を有する筒状をなし、
かつ前記押出材料を冷却又は加温する流体が前記整流壁
体を通過する間に整流される整流体であって、繊維径２
〜５０μｍの焼結可能な繊維を集合した繊維集合材が整
流体軸芯に対して斜め方向に配されてかつ交差する綾巻
き状に多層に巻回されてなる巻回体を焼結一体化するこ
とにより前記整流壁体を形成してなる押出材料調温用の
整流体である。
に配されダイから押出される高分子材料からなる膜状又
は糸状の押出材料を囲む整流壁体を有する筒状をなし、
かつ前記押出材料を冷却又は加温する流体が前記整流壁
体を通過する間に整流される整流体であって、繊維径２
〜５０μｍの焼結可能な繊維を集合した繊維集合材が整
流体軸芯に対して斜め方向に配されてかつ交差する綾巻
き状に多層に巻回されてなる巻回体を焼結一体化するこ
とにより前記整流壁体を形成してなる押出材料調温用の
整流体である。
【００１３】そして本発明は、前記繊維集合材が、複数
の金属繊維を実質的に撚り合わせることなく集合した金
属繊維のトウであり（請求項２）、その収束本数を５０
〜５００本とし（請求項３）、さらに少なくとも前記繊
維集合材同士の交差部では、該集合材の巾と厚さとの比
（巾／厚さ）を１．５〜１０とした整流体（請求項
４）、厚さ方向に繊維集合材の交差部を実質的に整列分
布させた整列巻層と、非整列な非整列巻層とを有する複
層構造とした整流体（請求項５）を含んでいる。
の金属繊維を実質的に撚り合わせることなく集合した金
属繊維のトウであり（請求項２）、その収束本数を５０
〜５００本とし（請求項３）、さらに少なくとも前記繊
維集合材同士の交差部では、該集合材の巾と厚さとの比
（巾／厚さ）を１．５〜１０とした整流体（請求項
４）、厚さ方向に繊維集合材の交差部を実質的に整列分
布させた整列巻層と、非整列な非整列巻層とを有する複
層構造とした整流体（請求項５）を含んでいる。
【００１４】
【作用】このように、請求項１の発明の整流体は、繊維
集合材を整流体軸芯に対して斜めに交わらせた綾巻きに
よって多層に巻回した巻回体を焼結することにより形成
していることから、ほぼ均一な空孔を形成でき、風量を
均一に供給しうるとともに、多くの小さい開口とするこ
とが可能となり、しかも空孔率を大となしうることによ
り効率的な冷却などの調温をなしうることとなる。また
従来品のメッシュなどシート品を用いる場合の接合部分
による不均一がなく、バラツキを抑制することができ、
押出材料の調温を安定化し、品質を向上しうるととも
に、焼結一体化されているため、取扱い強度、耐圧強度
も増し、補強材などの使用は省くこともできる。
集合材を整流体軸芯に対して斜めに交わらせた綾巻きに
よって多層に巻回した巻回体を焼結することにより形成
していることから、ほぼ均一な空孔を形成でき、風量を
均一に供給しうるとともに、多くの小さい開口とするこ
とが可能となり、しかも空孔率を大となしうることによ
り効率的な冷却などの調温をなしうることとなる。また
従来品のメッシュなどシート品を用いる場合の接合部分
による不均一がなく、バラツキを抑制することができ、
押出材料の調温を安定化し、品質を向上しうるととも
に、焼結一体化されているため、取扱い強度、耐圧強度
も増し、補強材などの使用は省くこともできる。
【００１５】なお請求項２〜４の発明によれば、繊維集
合材として実質的に撚り合わすことなく平行に集合した
金属繊維のトウを用いたことにより、巻回時の張力など
によって容易に断面が拡巾でき、厚さも減少し、全体と
して薄肉化しつつ開口を細分化し整流特性を向上でき
る。さらに請求項５の発明では、冷却ないし加温する整
流流体の流量や流速調整を容易とすることができる。
合材として実質的に撚り合わすことなく平行に集合した
金属繊維のトウを用いたことにより、巻回時の張力など
によって容易に断面が拡巾でき、厚さも減少し、全体と
して薄肉化しつつ開口を細分化し整流特性を向上でき
る。さらに請求項５の発明では、冷却ないし加温する整
流流体の流量や流速調整を容易とすることができる。
【００１６】
【実施例】以下本発明の整流体の実施例を図面に基づき
説明する。図１は図６に示す繊維製造装置に用いうる整
流体１を例示し、整流体１は、ダイＢの下流側に配され
ダイＢから押出された本例では繊維である押出材料２を
囲み、送風器Ｅからの空気を整流して押出材料２を調温
する整流壁体３を有する両端開放の円筒状であり、かつ
整流体１は、外周面１Ａと、内部の通路５に面する内周
面１Ｂとを連通する多数の微小な開口６（図２、図４に
示す）を設けた多孔質構造をなす。
説明する。図１は図６に示す繊維製造装置に用いうる整
流体１を例示し、整流体１は、ダイＢの下流側に配され
ダイＢから押出された本例では繊維である押出材料２を
囲み、送風器Ｅからの空気を整流して押出材料２を調温
する整流壁体３を有する両端開放の円筒状であり、かつ
整流体１は、外周面１Ａと、内部の通路５に面する内周
面１Ｂとを連通する多数の微小な開口６（図２、図４に
示す）を設けた多孔質構造をなす。
【００１７】なお寸法は、例えば外径１００〜３００m
m、整流壁体３の厚さ１〜５mm、長さ２００〜５００mm
程度であるが、使用の態様によって自在に変更される。
m、整流壁体３の厚さ１〜５mm、長さ２００〜５００mm
程度であるが、使用の態様によって自在に変更される。
【００１８】整流体１は、焼結可能な繊維集合材９を用
いて形成される。繊維集合材９は繊維径２〜５０μｍの
繊維９Ａを集合したものであり、かつ繊維集合材９は、
整流体軸芯Ｙに対して所定の角度αの斜め方向に配向し
つつ交差させて綾巻き状に多層に巻回され、これによっ
て略菱形形状の前記開口６を有する整流体用の巻回体を
形成している。なお該開口６の大きさ、巻回角度α、繊
維集合材９と直角の向きの配置間隔Ｈなどは用途により
選択しうるが、通常、巻回角度αは３０〜８５°、好ま
しくは４５〜８５°、間隔Ｈは０．０２〜５mm、好まし
くは０．０２〜１mm、さらに好ましくは０．０２〜０．
４mm程度とする。
いて形成される。繊維集合材９は繊維径２〜５０μｍの
繊維９Ａを集合したものであり、かつ繊維集合材９は、
整流体軸芯Ｙに対して所定の角度αの斜め方向に配向し
つつ交差させて綾巻き状に多層に巻回され、これによっ
て略菱形形状の前記開口６を有する整流体用の巻回体を
形成している。なお該開口６の大きさ、巻回角度α、繊
維集合材９と直角の向きの配置間隔Ｈなどは用途により
選択しうるが、通常、巻回角度αは３０〜８５°、好ま
しくは４５〜８５°、間隔Ｈは０．０２〜５mm、好まし
くは０．０２〜１mm、さらに好ましくは０．０２〜０．
４mm程度とする。
【００１９】繊維集合材９を綾巻きしたこのような巻回
体は、例えばＥＴ型ワインダ（株式会社神津製作所）な
どの綾巻き装置によって製作できる。この装置において
は、トラバース調整することにより前記繊維集合材９を
例えば所定ピッチで往復させるに際して前記配置間隔Ｈ
だけずらせることによって、交差する繊維集合材９によ
って、これに囲まれる部分に前記開口６を形成すること
ができる。
体は、例えばＥＴ型ワインダ（株式会社神津製作所）な
どの綾巻き装置によって製作できる。この装置において
は、トラバース調整することにより前記繊維集合材９を
例えば所定ピッチで往復させるに際して前記配置間隔Ｈ
だけずらせることによって、交差する繊維集合材９によ
って、これに囲まれる部分に前記開口６を形成すること
ができる。
【００２０】また巻回角度α、前記間隙Ｈ、基準位置な
どを常時一定とすることによって、交差する交差部１０
が厚さ方向に実質的に重複する位置となることによっ
て、交差する各繊維集合材によって囲まれる開口６が厚
さ方向にのびて形成される整列巻層１２Ｂ（図４に示
す）とすることができる。
どを常時一定とすることによって、交差する交差部１０
が厚さ方向に実質的に重複する位置となることによっ
て、交差する各繊維集合材によって囲まれる開口６が厚
さ方向にのびて形成される整列巻層１２Ｂ（図４に示
す）とすることができる。
【００２１】又例えば各層毎あるいは行き帰り毎に変化
させることにより、交差部１０が厚さ方向に重複するこ
となく位置ずれし、各層ごとに繊維集合材９が囲む開口
の位置を変化させることにより、厚さ方向にのびる開口
６を形成しないような非整列巻層１２Ａ（図４に示す）
とすることもできる。なお図４は、整列巻層１２Ｂと非
整列巻層１２Ａとの複合構造とした場合を示し、非整列
巻層１２Ａは整列巻層１２Ｂの開口６を分断し小孔化す
るように、交差部を位置ずれしている。
させることにより、交差部１０が厚さ方向に重複するこ
となく位置ずれし、各層ごとに繊維集合材９が囲む開口
の位置を変化させることにより、厚さ方向にのびる開口
６を形成しないような非整列巻層１２Ａ（図４に示す）
とすることもできる。なお図４は、整列巻層１２Ｂと非
整列巻層１２Ａとの複合構造とした場合を示し、非整列
巻層１２Ａは整列巻層１２Ｂの開口６を分断し小孔化す
るように、交差部を位置ずれしている。
【００２２】このような複層構造とすることにより、例
えば前記整列巻層１２Ｂを流入側になるように配置した
場合には、整流流体が段階的により分流されることとな
り、また構造体としての所定の厚さ（強度）を備えなが
らも圧力損失の増大を押えより均一に供給することが可
能となり、また取扱性にもすぐれたものである。
えば前記整列巻層１２Ｂを流入側になるように配置した
場合には、整流流体が段階的により分流されることとな
り、また構造体としての所定の厚さ（強度）を備えなが
らも圧力損失の増大を押えより均一に供給することが可
能となり、また取扱性にもすぐれたものである。
【００２３】このため、各巻層をさらに段階的に変化さ
せた２層、３層、４層とし、さらに例えば、サイドイッ
チ構造とすることもできる。
せた２層、３層、４層とし、さらに例えば、サイドイッ
チ構造とすることもできる。
【００２４】なお整流体は、断面楕円、角形、長方形な
ど筒形とし、又押出材料により種々変化でき、さらには
例えば錐形などのように断面を除々に変化させたもので
あってもよい。
ど筒形とし、又押出材料により種々変化でき、さらには
例えば錐形などのように断面を除々に変化させたもので
あってもよい。
【００２５】また前記繊維集合材９の繊維９Ａは、例え
ばニッケル、クロム、銅、アルミニウムなどの金属、例
えばステンレス鋼、ハステロイ（登録商標）、モネルな
どの合金を用いた各種金属繊維の他、セラミック繊維な
どの無機繊維など焼結可能な材質のものから選択でき、
又これら繊維の１種または数種を複合して用いるのもよ
い。
ばニッケル、クロム、銅、アルミニウムなどの金属、例
えばステンレス鋼、ハステロイ（登録商標）、モネルな
どの合金を用いた各種金属繊維の他、セラミック繊維な
どの無機繊維など焼結可能な材質のものから選択でき、
又これら繊維の１種または数種を複合して用いるのもよ
い。
【００２６】又繊維集合材９は、好ましくは実質的に撚
合わせることなく単に集束してトウとしたものを用いる
が、例えば０．５〜５回／２５．４mm程度で撚り合わせ
た撚糸としてもよい。
合わせることなく単に集束してトウとしたものを用いる
が、例えば０．５〜５回／２５．４mm程度で撚り合わせ
た撚糸としてもよい。
【００２７】なおトウからなる繊維集合材９は、例えば
特公昭５０−３９０６９号公報などの提案に係るいわゆ
る集束伸線法により得られる。
特公昭５０−３９０６９号公報などの提案に係るいわゆ
る集束伸線法により得られる。
【００２８】少数本の繊維のトウからなる繊維集合材９
を用いて巻回した場合の拡大平面図を図２に示し、かつ
そのＸ−Ｘ線断面図を図３（２つの巻回数分のみを示
す）に示すごとく、前記トウを用いたもの、又は例えば
２回／２５．４mm以下のような比較的低度の撚合わせ糸
を用いて巻回したものにあっては、繊維集合材が交差す
る交差部１０では、各繊維集合材９の断面が偏平状に拡
巾しうる。
を用いて巻回した場合の拡大平面図を図２に示し、かつ
そのＸ−Ｘ線断面図を図３（２つの巻回数分のみを示
す）に示すごとく、前記トウを用いたもの、又は例えば
２回／２５．４mm以下のような比較的低度の撚合わせ糸
を用いて巻回したものにあっては、繊維集合材が交差す
る交差部１０では、各繊維集合材９の断面が偏平状に拡
巾しうる。
【００２９】繊維集合材９の拡巾した巾Ｄと、厚さＴの
比（巾／厚さ＝Ｄ／Ｔ）は、例えば１．５〜１０、好ま
しくは２〜５倍程度とする。このために繊維集合材９の
繊維の本数は３０〜１００００本、好ましくは５０〜５
０００本、さらに好ましくは５０〜５００本程度の比較
的少数本とする。
比（巾／厚さ＝Ｄ／Ｔ）は、例えば１．５〜１０、好ま
しくは２〜５倍程度とする。このために繊維集合材９の
繊維の本数は３０〜１００００本、好ましくは５０〜５
０００本、さらに好ましくは５０〜５００本程度の比較
的少数本とする。
【００３０】また繊維集合材９が拡巾することは、前記
開口６に加え、繊維集合材９自体の繊維間にも微小隙間
を形成することとなり、それにともなって開口数の増
加、細分化などの機能を発揮し、流体の整流作用、乃至
それによる調温機能を好ましいものとする。
開口６に加え、繊維集合材９自体の繊維間にも微小隙間
を形成することとなり、それにともなって開口数の増
加、細分化などの機能を発揮し、流体の整流作用、乃至
それによる調温機能を好ましいものとする。
【００３１】繊維集合材９の繊維９Ａの繊維径は、２〜
５０μｍとしている。５０μｍを越えるような太い繊維
では、結果的に繊維間隔が大きくなって開口６が大とな
り、また必要以上の厚さとなって圧力損失を高める。他
方、２μｍ未満では繊維コストが高く、また整流体製造
時の巻回張力などによって断線し易く、ケバの発生が多
くなり、品質低下を招きやすい。好ましくは３〜３０μ
ｍ、さらに好ましくは５〜１５μｍ程度である。
５０μｍとしている。５０μｍを越えるような太い繊維
では、結果的に繊維間隔が大きくなって開口６が大とな
り、また必要以上の厚さとなって圧力損失を高める。他
方、２μｍ未満では繊維コストが高く、また整流体製造
時の巻回張力などによって断線し易く、ケバの発生が多
くなり、品質低下を招きやすい。好ましくは３〜３０μ
ｍ、さらに好ましくは５〜１５μｍ程度である。
【００３２】なお各繊維自体の断面形状は円形、非円形
のいずれであってもよく、又前記繊維径とは、横断面に
おいて繊維を挟んだ最大、最小寸法の平均値とする。
のいずれであってもよく、又前記繊維径とは、横断面に
おいて繊維を挟んだ最大、最小寸法の平均値とする。
【００３３】前記巻回体は、全体を焼結一体化する。例
えばステンレス鋼繊維の場合にあっては、無酸化雰囲気
内で温度８００〜１２００℃、時間１０分〜２時間程度
で行われ、必要に応じて前記焼結処理前又は後にその厚
さや開口特性を調整する為の加圧工程を設けることもで
きる。
えばステンレス鋼繊維の場合にあっては、無酸化雰囲気
内で温度８００〜１２００℃、時間１０分〜２時間程度
で行われ、必要に応じて前記焼結処理前又は後にその厚
さや開口特性を調整する為の加圧工程を設けることもで
きる。
【００３４】かくして得られた整流体は、その全面にわ
たって希望の例えば均一な大きさの開口が形成された一
体焼結成形品となる。また例えば前記金属繊維を用いた
整流体にあっては、使用時において半溶融状態の押出材
料が付着し、開口を塞ぐときにも、例えば特許１５０６
３５６号（特公昭６３−５１７２７号）などの再生方向
により容易に洗浄することができる。
たって希望の例えば均一な大きさの開口が形成された一
体焼結成形品となる。また例えば前記金属繊維を用いた
整流体にあっては、使用時において半溶融状態の押出材
料が付着し、開口を塞ぐときにも、例えば特許１５０６
３５６号（特公昭６３−５１７２７号）などの再生方向
により容易に洗浄することができる。
【００３５】このような構成であることから整流体は、
押出材料としての繊維、テープ、シートなどの紡糸、製
膜装置の冷却部材として、あるいは所定雰囲気を維持す
るなどの加温部材として調温のために使用できる。
押出材料としての繊維、テープ、シートなどの紡糸、製
膜装置の冷却部材として、あるいは所定雰囲気を維持す
るなどの加温部材として調温のために使用できる。
【００３６】
【具体例】集束線引法によって得られた例えば平均繊維
径１２μｍのステンレス鋼繊維１００本のトウを、配置
間隔０．４mmで多層にかつ非整列に綾巻し外径２００m
m、厚さ１．７mmの円筒体（長さ２０cm）の非整列巻層
のみからなる試料１の整流体を得た。このものはトウの
交差部での巾ｄが０．３mm、厚さｔが０．１mm程度に拡
巾したものとなっている。
径１２μｍのステンレス鋼繊維１００本のトウを、配置
間隔０．４mmで多層にかつ非整列に綾巻し外径２００m
m、厚さ１．７mmの円筒体（長さ２０cm）の非整列巻層
のみからなる試料１の整流体を得た。このものはトウの
交差部での巾ｄが０．３mm、厚さｔが０．１mm程度に拡
巾したものとなっている。
【００３７】さらに図４に示すように、厚さ方向におい
て前記整列巻層１２Ｂと、この整列巻層１２Ｂの内周面
に、それよりも小の開口を持つ非整列巻層１２Ａとを重
置した試料２、３、４を製作した。
て前記整列巻層１２Ｂと、この整列巻層１２Ｂの内周面
に、それよりも小の開口を持つ非整列巻層１２Ａとを重
置した試料２、３、４を製作した。
【００３８】なお試料２、３、４は、繊維集合材として
前記と同様に平均繊維径１２μｍのステンレス鋼繊維１
００本のトウを用い、配置間隔を０．４mmでラセン状に
巻いた目付１０００ｇ／ｍ2 （試料２）、１５００ｇ／
ｍ2 （試料３）、２０００ｇ／ｍ2 （試料４）の非整列
巻層（オープン巻きともいう）の上流側（図４の下側）
に、各交差部を整列させた整列巻層（ハネカム巻きとも
いう）を３０００〜２０００ｇ／ｍ2 の範囲で選択し合
計目付を４０００ｇ／ｍ2 として構成している。
前記と同様に平均繊維径１２μｍのステンレス鋼繊維１
００本のトウを用い、配置間隔を０．４mmでラセン状に
巻いた目付１０００ｇ／ｍ2 （試料２）、１５００ｇ／
ｍ2 （試料３）、２０００ｇ／ｍ2 （試料４）の非整列
巻層（オープン巻きともいう）の上流側（図４の下側）
に、各交差部を整列させた整列巻層（ハネカム巻きとも
いう）を３０００〜２０００ｇ／ｍ2 の範囲で選択し合
計目付を４０００ｇ／ｍ2 として構成している。
【００３９】なお試料５は、試料１と同じ構成である
が、試料１〜５の流速と圧力損失を測定した結果、図５
に示すように、非整列巻層のみの試料１では整流作用が
高いとはいえ、少しの流速変動によって圧力損失は大き
く変化しており、ややもすると整流流体の送給が不十分
となることが予想できるが、非整列巻層を減少させたも
のほど大きな流速に対応できる。またその傾きも前記試
料１のものと比べて小さくなっていることがわかる。
が、試料１〜５の流速と圧力損失を測定した結果、図５
に示すように、非整列巻層のみの試料１では整流作用が
高いとはいえ、少しの流速変動によって圧力損失は大き
く変化しており、ややもすると整流流体の送給が不十分
となることが予想できるが、非整列巻層を減少させたも
のほど大きな流速に対応できる。またその傾きも前記試
料１のものと比べて小さくなっていることがわかる。
【００４０】さらにこのような複層構造のものは、例え
ば前記整列巻層１２Ｂを流入側になるように配置した場
合には、整流流体が段階的により分流されることとな
り、所定の厚さ（強度）を備えながらも圧力損失の増大
を押さえより均一に供給することが可能となり、また取
扱性にもすぐれたものである。
ば前記整列巻層１２Ｂを流入側になるように配置した場
合には、整流流体が段階的により分流されることとな
り、所定の厚さ（強度）を備えながらも圧力損失の増大
を押さえより均一に供給することが可能となり、また取
扱性にもすぐれたものである。
【００４１】
【発明の効果】本発明の整流体は、形成される開口のバ
ラツキは抑制され、効率的に、希望の冷却、加温処理が
できる。
ラツキは抑制され、効率的に、希望の冷却、加温処理が
できる。
【図１】本発明の整流体の一実施例を示す斜視図であ
る。
る。
【図２】その一部の表面を拡大して示す平面図である。
【図３】図２のＸ−Ｘ線断面を示す断面図である。
【図４】本発明の整流体の他の例を示す顕微鏡写真であ
る。
る。
【図５】本発明の整流体の特性を例示する線図である。
【図６】繊維製造装置を例示する概略図である。
２ 押出材料 ３ 整流壁体 ５ 通路 ６ 開口 ９ 繊維集合体 １０ 交差部 １２Ａ 非整列巻層 １２Ｂ 整列巻層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D01D 5/084 - 5/092 B29C 47/88
Claims (5)
- 【請求項１】ダイの下流側に配されダイから押出される
高分子材料からなる膜状又は糸状の押出材料を囲む整流
壁体を有する筒状をなし、かつ前記押出材料を冷却又は
加温する流体が前記整流壁体を通過する間に整流される
整流体であって、 繊維径２〜５０μｍの焼結可能な繊維を集合した繊維集
合材が整流体軸芯に対して斜め方向に配されてかつ交差
する綾巻き状に多層に巻回されてなる巻回体を、焼結一
体化することにより前記整流壁体を形成してなる押出材
料調温用の整流体。 - 【請求項２】前記繊維集合材は、複数の金属繊維を実質
的に撚り合わせることなく集合したトウであることを特
徴とする請求項１に記載の押出材料調温用の整流体。 - 【請求項３】前記トウは、５０〜５００本の金属繊維か
らなることを特徴とする請求項２に記載の押出材料調温
用の整流体。 - 【請求項４】前記繊維集合材は、前記交差する部分にお
ける巾と厚さとの比（巾／厚さ）は１．５〜１０である
ことを特徴とする請求項１、２又は３に記載の押出材料
調温用の整流体。 - 【請求項５】前記整流壁体は、前記繊維集合材の前記交
差する部分が、この繊維集合材により囲まれ実質的に厚
さ方向にのびる開口を形成する程度に重なる整列巻層
と、交差する部分が厚さ方向に重なることなく位置ずれ
することにより前記開口を小に分断する非整列な非整列
巻層とを含む複層構造としたことを特徴とする請求項１
〜４のいずれかに記載の押出材料調温用の整流体。 【０００１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10483494A JP3337317B2 (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 押出材料調温用の整流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10483494A JP3337317B2 (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 押出材料調温用の整流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07292514A JPH07292514A (ja) | 1995-11-07 |
| JP3337317B2 true JP3337317B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=14391406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10483494A Expired - Fee Related JP3337317B2 (ja) | 1994-04-18 | 1994-04-18 | 押出材料調温用の整流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3337317B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4903030B2 (ja) * | 2006-11-02 | 2012-03-21 | 株式会社渡邊義一製作所 | 円筒状エアフィルタの製造方法 |
| JP5102685B2 (ja) * | 2008-04-11 | 2012-12-19 | 株式会社渡邊義一製作所 | 円筒状フィルタとその製造方法 |
-
1994
- 1994-04-18 JP JP10483494A patent/JP3337317B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07292514A (ja) | 1995-11-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4032688A (en) | Seamless tubular nonwoven webs and filters thereof | |
| US3933557A (en) | Continuous production of nonwoven webs from thermoplastic fibers and products | |
| US4116738A (en) | Continuous production of tubular modular filter elements using nonwoven webs from thermoplastic fibers and products | |
| US4021281A (en) | Continuous production of nonwoven tubular webs from thermoplastic fibers and products | |
| US6149702A (en) | Filtering medium for air filters and process for producing the same | |
| EP1240935A2 (en) | Filtering medium for air filters and process for producing the same | |
| WO2003035958A1 (en) | Three-dimensional non-woven media, filter and process | |
| JP3337317B2 (ja) | 押出材料調温用の整流体 | |
| US20060093815A1 (en) | Glass fiber filtration media with at least two different fiber diameters | |
| JP2006527072A (ja) | 流体処理エレメント | |
| JPH0327166A (ja) | 複合繊維層材料 | |
| JP3580252B2 (ja) | フィルターカートリッジ | |
| JPS62183830A (ja) | 排ガス用粒子フイルタ−及びその製造方法 | |
| JP4604351B2 (ja) | フィルターカートリッジ | |
| JP3373877B2 (ja) | 孔径勾配を有する不織布及びその製法 | |
| JP3431086B2 (ja) | フィルターカートリッジ及び濾過方法 | |
| CN117550426B (zh) | 一种闪蒸纺丝的缠绕收卷装置 | |
| EP2951338B1 (en) | Quench tube for polymer fiber extrusion | |
| JP3201488B2 (ja) | 可撓性管状濾材 | |
| JPH11279822A (ja) | 溶融紡糸用口金パック | |
| JP2561791Y2 (ja) | 多層濾過筒 | |
| WO2017068811A1 (ja) | ナノファイバー不織布及びそれを用いた吸音材 | |
| JP3668368B2 (ja) | 筒状フィルタの製造方法 | |
| JP7361569B2 (ja) | 巻糸パッケージ及びその製造方法 | |
| GB2082466A (en) | High performance fibrillated film wound filter cartridge |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080809 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080809 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090809 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100809 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110809 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120809 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120809 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130809 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |