JP3328064B2 - 塵芥焼却設備 - Google Patents
塵芥焼却設備Info
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- JP3328064B2 JP3328064B2 JP09558994A JP9558994A JP3328064B2 JP 3328064 B2 JP3328064 B2 JP 3328064B2 JP 09558994 A JP09558994 A JP 09558994A JP 9558994 A JP9558994 A JP 9558994A JP 3328064 B2 JP3328064 B2 JP 3328064B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、都市ごみや産業廃棄物
等の塵芥を焼却処分するための塵芥焼却設備に関する。
等の塵芥を焼却処分するための塵芥焼却設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、塵芥を処分するには焼却処理
が主として行われている。その塵芥焼却設備には大別し
て固定床炉、準機械炉、機械炉、流動床炉が使用されて
おり、いずれも処理量に応じて使い分けされている。従
来はそれらいずれの塵芥焼却炉においても、塵芥を如何
に能く燃やす（焼却灰中の未燃分がすくないことや補助
燃料が少ないこと）かに開発、改良の主眼が置かれてい
た。しかし、平成２年に厚生省からダイオキシン類の発
生防止等に関するガイドラインが通知されて、塵芥焼却
設備のダイオキシン発生抑制が注目されるようになっ
た。
が主として行われている。その塵芥焼却設備には大別し
て固定床炉、準機械炉、機械炉、流動床炉が使用されて
おり、いずれも処理量に応じて使い分けされている。従
来はそれらいずれの塵芥焼却炉においても、塵芥を如何
に能く燃やす（焼却灰中の未燃分がすくないことや補助
燃料が少ないこと）かに開発、改良の主眼が置かれてい
た。しかし、平成２年に厚生省からダイオキシン類の発
生防止等に関するガイドラインが通知されて、塵芥焼却
設備のダイオキシン発生抑制が注目されるようになっ
た。
【０００３】ここで、ダイオキシン自体は検量に非常に
手間が掛り、且つオン・サイトでの検量ができないた
め、塵芥の焼却により発生するダイオキシン量と相関が
大きいと云われているＣＯ量を目安として、この量を制
御することでダイオキシンの抑制を行うことが前記ガイ
ドラインにより通知されている。
手間が掛り、且つオン・サイトでの検量ができないた
め、塵芥の焼却により発生するダイオキシン量と相関が
大きいと云われているＣＯ量を目安として、この量を制
御することでダイオキシンの抑制を行うことが前記ガイ
ドラインにより通知されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、塵芥の内、
厨芥等の水分を多く含んだ、所謂難燃性塵芥では、前記
したように炉内に供給された塵芥を如何に能く燃やすか
に重点が置かれて、ＣＯの発生状況を追求し、これを抑
制するとの意図での研究開発は殆どなされていなかっ
た。
厨芥等の水分を多く含んだ、所謂難燃性塵芥では、前記
したように炉内に供給された塵芥を如何に能く燃やすか
に重点が置かれて、ＣＯの発生状況を追求し、これを抑
制するとの意図での研究開発は殆どなされていなかっ
た。
【０００５】本発明は、上述した従来の技術が有する問
題点を解消し、ＣＯひいてはダイオキシン類の発生を抑
制できる塵芥焼却設備を提供することを目的とする。
題点を解消し、ＣＯひいてはダイオキシン類の発生を抑
制できる塵芥焼却設備を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、難燃性塵芥の
供給口と供給口から奥に向かって下り階段状に形成され
た炉床と燃焼ガスを排出するブリーチングを有すると共
に、上段の炉床側に形成された乾燥ゾーンと下段の炉床
側に形成された燃焼ゾーンとを有する一次燃焼炉と、一
端側に加熱バーナ及びブリーチングに接続される燃焼ガ
ス流入口を、他端側に燃焼ガス排出口を有する二次燃焼
炉とを備え、前記燃焼ゾーンの配分比が５０％以上とな
るように前記乾燥ゾーン及び前記燃焼ゾーンで燃焼空気
を供給し、前記ブリーチングは前記乾燥ゾーンに設け、
前記燃焼ガス排出口が炉体のほぼ中心軸線上に位置し、
燃焼ガス流入口の中心軸線が前記中心軸線に対して交差
せずにずれている構造を有することを特徴とするもので
ある。更に、本発明は、難燃性塵芥の供給口と供給口か
ら奥に向かって下り階段状に形成された炉床と燃焼ガス
を排出するブリーチングを有すると共に、上段の炉床側
に形成された乾燥ゾーンと下段の炉床側に形成された燃
焼ゾーンとを有する一次燃焼炉と、一端側に加熱バーナ
及びブリーチングに接続される燃焼ガス流入口を、他端
側に燃焼ガス排出口を有する二次燃焼炉とを備え、前記
燃焼ゾーンに当該燃焼ゾーンでの燃焼に寄与するバーナ
を設置し、前記燃焼ゾーンの配分比が５０％以上となる
ように前記乾燥ゾーン及び前記燃焼ゾーンで燃焼空気を
供給し、前記ブリーチングは前記乾燥ゾーンに設け、前
記燃焼ガス排出口が炉体のほぼ中心軸線上に位置し、燃
焼ガス流入口の中心軸線が前記中心軸線に対して交差せ
ずにずれている構造を有することを特徴とするものであ
る。
供給口と供給口から奥に向かって下り階段状に形成され
た炉床と燃焼ガスを排出するブリーチングを有すると共
に、上段の炉床側に形成された乾燥ゾーンと下段の炉床
側に形成された燃焼ゾーンとを有する一次燃焼炉と、一
端側に加熱バーナ及びブリーチングに接続される燃焼ガ
ス流入口を、他端側に燃焼ガス排出口を有する二次燃焼
炉とを備え、前記燃焼ゾーンの配分比が５０％以上とな
るように前記乾燥ゾーン及び前記燃焼ゾーンで燃焼空気
を供給し、前記ブリーチングは前記乾燥ゾーンに設け、
前記燃焼ガス排出口が炉体のほぼ中心軸線上に位置し、
燃焼ガス流入口の中心軸線が前記中心軸線に対して交差
せずにずれている構造を有することを特徴とするもので
ある。更に、本発明は、難燃性塵芥の供給口と供給口か
ら奥に向かって下り階段状に形成された炉床と燃焼ガス
を排出するブリーチングを有すると共に、上段の炉床側
に形成された乾燥ゾーンと下段の炉床側に形成された燃
焼ゾーンとを有する一次燃焼炉と、一端側に加熱バーナ
及びブリーチングに接続される燃焼ガス流入口を、他端
側に燃焼ガス排出口を有する二次燃焼炉とを備え、前記
燃焼ゾーンに当該燃焼ゾーンでの燃焼に寄与するバーナ
を設置し、前記燃焼ゾーンの配分比が５０％以上となる
ように前記乾燥ゾーン及び前記燃焼ゾーンで燃焼空気を
供給し、前記ブリーチングは前記乾燥ゾーンに設け、前
記燃焼ガス排出口が炉体のほぼ中心軸線上に位置し、燃
焼ガス流入口の中心軸線が前記中心軸線に対して交差せ
ずにずれている構造を有することを特徴とするものであ
る。
【０００７】
【作用】本発明によれば、燃焼ガスは燃焼ゾーンから乾
燥ゾーンを通ってブリーチングに到り、ここから二次燃
焼炉中に流入する。この高温の燃焼ガスが乾燥ゾーンを
通過する際には、炉床上に供給された難燃性ごみを乾燥
させるので、安定燃焼に適した程度に乾燥したごみが燃
焼ゾーンに送られるので、そこでは安定した燃焼が行わ
れる。これによれば、燃焼ゾーンの温度低下が防止さ
れ、もってＣＯの発生が抑制される。二次燃焼炉に流入
する燃焼ガスは燃焼ガス流入口の中心軸が燃焼ガス排出
口と加熱バーナの中心を結ぶ線に対して偏位しているか
ら、炉本体内をタンゼンシャルに旋回しながら流下し、
燃焼ガス排出口から排出されるので、燃焼ガス排出口の
内径に影響されてその旋回半径は小さくなる。これによ
れば燃焼ガス排出口の縮流作用により、旋回流の旋回半
径が次第に小さくなって激しい渦流となるので、燃焼ガ
スと残存Ｏ2 と加熱バーナの高温ガスの３者が充分に混
合され、燃焼ガス中のＣＯひいてはダイオキシンが充分
に分解される。
燥ゾーンを通ってブリーチングに到り、ここから二次燃
焼炉中に流入する。この高温の燃焼ガスが乾燥ゾーンを
通過する際には、炉床上に供給された難燃性ごみを乾燥
させるので、安定燃焼に適した程度に乾燥したごみが燃
焼ゾーンに送られるので、そこでは安定した燃焼が行わ
れる。これによれば、燃焼ゾーンの温度低下が防止さ
れ、もってＣＯの発生が抑制される。二次燃焼炉に流入
する燃焼ガスは燃焼ガス流入口の中心軸が燃焼ガス排出
口と加熱バーナの中心を結ぶ線に対して偏位しているか
ら、炉本体内をタンゼンシャルに旋回しながら流下し、
燃焼ガス排出口から排出されるので、燃焼ガス排出口の
内径に影響されてその旋回半径は小さくなる。これによ
れば燃焼ガス排出口の縮流作用により、旋回流の旋回半
径が次第に小さくなって激しい渦流となるので、燃焼ガ
スと残存Ｏ2 と加熱バーナの高温ガスの３者が充分に混
合され、燃焼ガス中のＣＯひいてはダイオキシンが充分
に分解される。
【０００８】
【実施例】以下、本発明によるごみの焼却設備の一実施
例を添付の図面を参照して説明する。
例を添付の図面を参照して説明する。
【０００９】図１において、１は焼却炉を示しており、
焼却炉１の内部は耐火材２でライニングされている。こ
の焼却炉１の一端側にごみ投入口３が設けられ、このご
み投入口３を開閉するようにゲート４が上下自在に設け
られている。焼却炉１の下部分には炉床５が設けられ、
この炉床５はごみ投入口３の側から奥方向に下り階段状
に形成されており、この実施例では、炉床５は５ａ，５
ｂの二段になっている。そして炉床５ａ及び炉床５ｂの
ごみ投入口３側垂直部に、プッシャー６ａ，６ｂを配設
し、このプッシャー６ａ，６ｂは炉床５ａ，５ｂの基端
から先端まで往復自在とする。なお、ゲート４、プッシ
ャー６ａ，６ｂの駆動源は既存の空圧シリンダーや油圧
シリンダー等でよい。
焼却炉１の内部は耐火材２でライニングされている。こ
の焼却炉１の一端側にごみ投入口３が設けられ、このご
み投入口３を開閉するようにゲート４が上下自在に設け
られている。焼却炉１の下部分には炉床５が設けられ、
この炉床５はごみ投入口３の側から奥方向に下り階段状
に形成されており、この実施例では、炉床５は５ａ，５
ｂの二段になっている。そして炉床５ａ及び炉床５ｂの
ごみ投入口３側垂直部に、プッシャー６ａ，６ｂを配設
し、このプッシャー６ａ，６ｂは炉床５ａ，５ｂの基端
から先端まで往復自在とする。なお、ゲート４、プッシ
ャー６ａ，６ｂの駆動源は既存の空圧シリンダーや油圧
シリンダー等でよい。
【００１０】また、焼却炉１の側壁には２つのバーナ７
が設けられており、一方のバーナ７ａは炉床５ａから炉
床５ｂへの境界部近傍に設けられており、他方のバーナ
７ｂは炉床５ｂの中程に設けられている。
が設けられており、一方のバーナ７ａは炉床５ａから炉
床５ｂへの境界部近傍に設けられており、他方のバーナ
７ｂは炉床５ｂの中程に設けられている。
【００１１】更に炉床５ａ，５ｂ近傍の側壁部から燃焼
空気管８，９が炉床５ａ，５ｂに向かって配設されると
共に、炉床５ａ，５ｂの中央部に燃焼空気管１０，１１
が埋設されており、この燃焼空気管８，９，１０，１１
には複数の空気吹き出し口が設けられている。また、燃
焼空気管８，９，１０，１１には各々独立して選択的な
空気量が供給できるように図示しないバルブが装着され
ている。
空気管８，９が炉床５ａ，５ｂに向かって配設されると
共に、炉床５ａ，５ｂの中央部に燃焼空気管１０，１１
が埋設されており、この燃焼空気管８，９，１０，１１
には複数の空気吹き出し口が設けられている。また、燃
焼空気管８，９，１０，１１には各々独立して選択的な
空気量が供給できるように図示しないバルブが装着され
ている。
【００１２】しかして、この実施例によると、炉床５ａ
及びその上部空間は投入された難燃性ごみの乾燥を主体
とする、所謂乾燥ゾーン１２を形成し、炉床５ｂ及びそ
の上部空間は乾燥ゾーン１２で乾燥された難燃性ごみの
燃焼を主体とする、所謂燃焼ゾーン１３を形成する。
及びその上部空間は投入された難燃性ごみの乾燥を主体
とする、所謂乾燥ゾーン１２を形成し、炉床５ｂ及びそ
の上部空間は乾燥ゾーン１２で乾燥された難燃性ごみの
燃焼を主体とする、所謂燃焼ゾーン１３を形成する。
【００１３】ごみ投入口３から見て、炉床５ｂの奥に焼
却灰ピット１４が設けられている。この焼却灰ピット１
４はごみが燃えた後の灰を一時的に貯留するものである
が、本実施例ではマンホール１５から人手によりピット
１４に溜った灰を掻き出すものとした。但し、灰の排出
については、他にコンベアやダンパー等によるものがあ
り、特に限定されるものではない。
却灰ピット１４が設けられている。この焼却灰ピット１
４はごみが燃えた後の灰を一時的に貯留するものである
が、本実施例ではマンホール１５から人手によりピット
１４に溜った灰を掻き出すものとした。但し、灰の排出
については、他にコンベアやダンパー等によるものがあ
り、特に限定されるものではない。
【００１４】ごみ投入口３及びゲート４と連設して、ご
み貯留槽１６とプッシャー１７を設ける。又、必要に応
じては、ごみ貯留槽１６の前段にごみ剪断破砕機（図示
せず）を設置してもよい。
み貯留槽１６とプッシャー１７を設ける。又、必要に応
じては、ごみ貯留槽１６の前段にごみ剪断破砕機（図示
せず）を設置してもよい。
【００１５】焼却炉１のごみ投入口３側上部にはブリー
チング１８が設けられており、このブリーチング１８に
は二次燃焼炉２０が連設されている。この二次燃焼炉２
０は円筒形の炉本体２１の一端側中央部に加熱バーナ２
２を取り付け、他端側の中央部には燃焼ガス排出口２４
を設け、又加熱バーナ２２側には燃焼ガス流入口２３を
設ける。この燃焼ガス流入口２３は流入した燃焼ガスが
タンゼンシャルに旋回しながら炉本体２１中を燃焼ガス
排出口２４に向かって流下するように、その中心軸は加
熱バーナ２５と燃焼ガス排出口２４との中心を結んだ線
から偏位させ、且つ直交するように設ける。
チング１８が設けられており、このブリーチング１８に
は二次燃焼炉２０が連設されている。この二次燃焼炉２
０は円筒形の炉本体２１の一端側中央部に加熱バーナ２
２を取り付け、他端側の中央部には燃焼ガス排出口２４
を設け、又加熱バーナ２２側には燃焼ガス流入口２３を
設ける。この燃焼ガス流入口２３は流入した燃焼ガスが
タンゼンシャルに旋回しながら炉本体２１中を燃焼ガス
排出口２４に向かって流下するように、その中心軸は加
熱バーナ２５と燃焼ガス排出口２４との中心を結んだ線
から偏位させ、且つ直交するように設ける。
【００１６】次に上記実施例の作用について説明する。
【００１７】難燃性ごみはごみ投入口３からプッシャー
１７により焼却炉１内に投入される。そのごみはまず第
１のステージである炉床５ａの上に供給され、ここで乾
燥される。この乾燥ゾーン１２に供給されたごみの大部
分は燃焼するまでには到らず、燃焼の大部分は第２ステ
ージである炉床５ｂの上で行われる。炉床５ａから炉床
５ｂにごみを移動させるのはプッシャー６ａにより行わ
れる。
１７により焼却炉１内に投入される。そのごみはまず第
１のステージである炉床５ａの上に供給され、ここで乾
燥される。この乾燥ゾーン１２に供給されたごみの大部
分は燃焼するまでには到らず、燃焼の大部分は第２ステ
ージである炉床５ｂの上で行われる。炉床５ａから炉床
５ｂにごみを移動させるのはプッシャー６ａにより行わ
れる。
【００１８】プッシャー６ａは炉床５ａの基端から先端
まで往復動し、炉床５ａの上にある大略乾燥されたごみ
を炉床５ｂ上に落下させる。この落下の際にごみの切り
返しが行われ、全体的な燃焼性が向上する。この炉床５
ｂに落下したごみは燃焼して、可燃分は燃焼ガスとな
り、不燃分は燃焼灰となる。
まで往復動し、炉床５ａの上にある大略乾燥されたごみ
を炉床５ｂ上に落下させる。この落下の際にごみの切り
返しが行われ、全体的な燃焼性が向上する。この炉床５
ｂに落下したごみは燃焼して、可燃分は燃焼ガスとな
り、不燃分は燃焼灰となる。
【００１９】燃焼ガスは燃焼ゾーン１３から乾燥ゾーン
１２を通ってブリーチング１８に到り、ここから二次燃
焼炉２０中に流入する。この高温の燃焼ガスが乾燥ゾー
ン１２を通過する際に、炉床５ａ上に供給された難燃性
ごみを乾燥させ、安定燃焼に適した程度に乾燥したごみ
が燃焼ゾーン１３に送られて、そこで安定した燃焼が行
われる。ＣＯの発生を抑えるには、温度低下による不完
全燃焼や急激な燃焼によるＯ2 不足を防ぐことが最も重
要なポイントとなるが、本実施例ではこれら両者を防い
で、安定燃焼を行い得るものである。又バーナ７ａ，７
ｂも燃焼ゾーン１３での燃焼に主として寄与させること
により、燃焼ゾーン１３の温度低下を防ぎ、もってＣＯ
の発生を抑制するものである。
１２を通ってブリーチング１８に到り、ここから二次燃
焼炉２０中に流入する。この高温の燃焼ガスが乾燥ゾー
ン１２を通過する際に、炉床５ａ上に供給された難燃性
ごみを乾燥させ、安定燃焼に適した程度に乾燥したごみ
が燃焼ゾーン１３に送られて、そこで安定した燃焼が行
われる。ＣＯの発生を抑えるには、温度低下による不完
全燃焼や急激な燃焼によるＯ2 不足を防ぐことが最も重
要なポイントとなるが、本実施例ではこれら両者を防い
で、安定燃焼を行い得るものである。又バーナ７ａ，７
ｂも燃焼ゾーン１３での燃焼に主として寄与させること
により、燃焼ゾーン１３の温度低下を防ぎ、もってＣＯ
の発生を抑制するものである。
【００２０】二次燃焼炉２０に流入する燃焼ガスは燃焼
ガス流入口２３の中心軸が燃焼ガス排出口２４と加熱バ
ーナ２２の中心を結ぶ線に対して偏位しているから、炉
本体２１内をタンゼンシャルに旋回しながら流下し、燃
焼ガス排出口２４から排出されるため、燃焼ガス排出口
２４の内径に影響されて、燃焼ガスの旋回半径が小さく
なる。即ち、燃焼ガス排出口２４の縮流作用により旋回
流の旋回半径が次第に小さくなって激しい渦流となる。
このため燃焼ガスと残存Ｏ2 と加熱バーナの高温ガスの
３者が充分に混合されて、燃焼ガス中のＣＯひいてはダ
イオキシンが充分に分解するものである。
ガス流入口２３の中心軸が燃焼ガス排出口２４と加熱バ
ーナ２２の中心を結ぶ線に対して偏位しているから、炉
本体２１内をタンゼンシャルに旋回しながら流下し、燃
焼ガス排出口２４から排出されるため、燃焼ガス排出口
２４の内径に影響されて、燃焼ガスの旋回半径が小さく
なる。即ち、燃焼ガス排出口２４の縮流作用により旋回
流の旋回半径が次第に小さくなって激しい渦流となる。
このため燃焼ガスと残存Ｏ2 と加熱バーナの高温ガスの
３者が充分に混合されて、燃焼ガス中のＣＯひいてはダ
イオキシンが充分に分解するものである。
【００２１】次に、実験例について説明する。
【００２２】実験条件は、次のように設定される。 （１） 一次燃焼炉の炉床面積；２．０ｍ2 、空間容
積；２．６ｍ3 、塵芥処理量；２４０ｋｇ／ｈ、火格子
燃焼率；１２０ｋｇ／ｍ2 ｈ。 （２） 二次燃焼炉の本体の大きさ（＝内径×長さ）；
φ９１８ｍｍ×２４７５ｍｍ、ガス流入口の口径；φ３
２５ｍｍ、流入ガスの温度；８００℃、流入ガスの流
量；１０００Ｎｍ3 ／℃、ガス流入口における流速
Ｖ1 、並びにＲｅ数Ｒｅ1 ；Ｖ1 ＝９．１ｍ／ｓ、Ｒｅ
1 ＝７１０００、本体内における流速Ｖ2 、並びにレイ
ノルズ数Ｒｅ2 ；Ｖ2 ＝１．２ｍ／ｓ、Ｒｅ2 ＝８９０
０。
積；２．６ｍ3 、塵芥処理量；２４０ｋｇ／ｈ、火格子
燃焼率；１２０ｋｇ／ｍ2 ｈ。 （２） 二次燃焼炉の本体の大きさ（＝内径×長さ）；
φ９１８ｍｍ×２４７５ｍｍ、ガス流入口の口径；φ３
２５ｍｍ、流入ガスの温度；８００℃、流入ガスの流
量；１０００Ｎｍ3 ／℃、ガス流入口における流速
Ｖ1 、並びにＲｅ数Ｒｅ1 ；Ｖ1 ＝９．１ｍ／ｓ、Ｒｅ
1 ＝７１０００、本体内における流速Ｖ2 、並びにレイ
ノルズ数Ｒｅ2 ；Ｖ2 ＝１．２ｍ／ｓ、Ｒｅ2 ＝８９０
０。
【００２３】
【数１】 図３は本実験に用いた実験炉の断面図である。炉本体３
０は、その炉床３１が２段階の炉床３１ａと炉床３１ｂ
からなり、各々の段部にプッシャー３３ａとプッシャー
３３ｂが設けてある。炉本体３０の本図左側は塵芥供給
口３４であり、そこには開閉自在にゲート３５が設けら
れている。炉本体３０の、炉床３１ａ上部にブリーチン
グＡ３２ａを、炉床５ｂの上部にはブリーチングＢ３２
ｂを設け、ブリーチングＡ３２ａ及びブリーチングＢ３
２ｂには図示しないがカットダンパーが設けられてお
り、いずれか一方のブリーチングを選択的に使用できる
ようにしてあり、その先は一体に連結されて二次燃焼炉
（図示せず）に接続されている。バーナ３７の取り付け
位置はａ，ｂ，ｃの個所に設けており、このバーナ３７
も選択的に使用できるようにしてある。
０は、その炉床３１が２段階の炉床３１ａと炉床３１ｂ
からなり、各々の段部にプッシャー３３ａとプッシャー
３３ｂが設けてある。炉本体３０の本図左側は塵芥供給
口３４であり、そこには開閉自在にゲート３５が設けら
れている。炉本体３０の、炉床３１ａ上部にブリーチン
グＡ３２ａを、炉床５ｂの上部にはブリーチングＢ３２
ｂを設け、ブリーチングＡ３２ａ及びブリーチングＢ３
２ｂには図示しないがカットダンパーが設けられてお
り、いずれか一方のブリーチングを選択的に使用できる
ようにしてあり、その先は一体に連結されて二次燃焼炉
（図示せず）に接続されている。バーナ３７の取り付け
位置はａ，ｂ，ｃの個所に設けており、このバーナ３７
も選択的に使用できるようにしてある。
【００２４】又、炉床３１ａ，３１ｂには各々独立して
燃焼空気を送れるように燃焼空気管３５，３６を設け
る。
燃焼空気を送れるように燃焼空気管３５，３６を設け
る。
【００２５】表１，表２，図４は上記実験炉を使用して
種々の塵芥を焼却したときの実験結果を示す。
種々の塵芥を焼却したときの実験結果を示す。
【００２６】
【表１】 表１は低位発熱量（以下発熱量と称す）が平均値で７０
０〜８００Ｋｃａｌ／Ｋｇの難燃性ごみを実験炉で焼却
実験した際の、ブリーチングの位置とバーナ位置及び焼
却灰中の未燃分とＣＯ量との関係を示したものである。
これによると、難燃性ごみを焼却するとき、ブリーチン
グＡを使用した場合の方が、ブリーチングＢを使用した
場合より未燃分及びＣＯ量のいずれもが少ない。又ブリ
ーチングＡを使用した場合、バーナの位置はｂ，ｃにし
た方が未燃分及びＣＯ量のいずれもが少ないことが分か
る。
０〜８００Ｋｃａｌ／Ｋｇの難燃性ごみを実験炉で焼却
実験した際の、ブリーチングの位置とバーナ位置及び焼
却灰中の未燃分とＣＯ量との関係を示したものである。
これによると、難燃性ごみを焼却するとき、ブリーチン
グＡを使用した場合の方が、ブリーチングＢを使用した
場合より未燃分及びＣＯ量のいずれもが少ない。又ブリ
ーチングＡを使用した場合、バーナの位置はｂ，ｃにし
た方が未燃分及びＣＯ量のいずれもが少ないことが分か
る。
【００２７】ブリーチングＢを使用した場合、燃焼ゾー
ンで発生した高温の燃焼ガスは乾燥ゾーンを通らずに、
いきなりブリーチングＢから排出されるため、乾燥ゾー
ンのごみ中の水分は殆ど蒸発せずにそのまま燃焼ゾーン
に送られるため、燃焼ゾーンの温度低下を起こし、燃焼
が不活発になってＣＯ量が増加するものである。
ンで発生した高温の燃焼ガスは乾燥ゾーンを通らずに、
いきなりブリーチングＢから排出されるため、乾燥ゾー
ンのごみ中の水分は殆ど蒸発せずにそのまま燃焼ゾーン
に送られるため、燃焼ゾーンの温度低下を起こし、燃焼
が不活発になってＣＯ量が増加するものである。
【００２８】ブリーチングＡを使用した場合、燃焼ゾー
ンでの高温の燃焼ガスが乾燥ゾーンのごみの乾燥に寄与
する時間が長く、安定燃焼に適した程度に乾燥したごみ
が燃焼ゾーンに送られて、そこで安定した燃焼が行わ
れ、よって焼却灰中の未燃分の量も少なく、又ＣＯ量も
少ないのである。
ンでの高温の燃焼ガスが乾燥ゾーンのごみの乾燥に寄与
する時間が長く、安定燃焼に適した程度に乾燥したごみ
が燃焼ゾーンに送られて、そこで安定した燃焼が行わ
れ、よって焼却灰中の未燃分の量も少なく、又ＣＯ量も
少ないのである。
【００２９】
【表２】 表２は難燃性ごみを焼却する際、ブリーチングＡを使用
し、且つバーナ位置はｂ，ｃとしたうえで、燃焼ゾーン
と乾燥ゾーンとに供給する燃焼空気の配分比と焼却灰中
の未燃分及びＣＯ量との関係を示したものである。これ
によれば、乾燥ゾーンへの燃焼空気配分比を、燃焼ゾー
ンより大きくした場合は未燃分及びＣＯ量は大きく、逆
に燃焼ゾーンへの配分比を乾燥ゾーンより大きくした場
合は未燃分及びＣＯ量とも小さくなることが分かる。
し、且つバーナ位置はｂ，ｃとしたうえで、燃焼ゾーン
と乾燥ゾーンとに供給する燃焼空気の配分比と焼却灰中
の未燃分及びＣＯ量との関係を示したものである。これ
によれば、乾燥ゾーンへの燃焼空気配分比を、燃焼ゾー
ンより大きくした場合は未燃分及びＣＯ量は大きく、逆
に燃焼ゾーンへの配分比を乾燥ゾーンより大きくした場
合は未燃分及びＣＯ量とも小さくなることが分かる。
【００３０】図４は燃焼すべきごみの発熱量とＣＯ量と
の関係をブリーチングの位置別に示した線図である。
の関係をブリーチングの位置別に示した線図である。
【００３１】これによれば、ブリーチングＡを使用した
場合は、発熱量が５００〜８００Ｋｃａｌ／Ｋｇ程度ま
では、ＣＯ量が３０ｐｐｍ程度のほぼ一定値を示してお
り、発熱量が１０００Ｋｃａｌ／Ｋｇを越えると、ＣＯ
量は急激に増加する。又、ブリーチングＢを使用した場
合は、発熱量が１０００Ｋｃａｌ／Ｋｇを越えるとＣＯ
量は３０ｐｐｍ程度のほぼ一定値になるが、発熱量が１
０００Ｋｃａｌ／Ｋｇより小さくなると、ＣＯ量は急激
に増加することが分かる。
場合は、発熱量が５００〜８００Ｋｃａｌ／Ｋｇ程度ま
では、ＣＯ量が３０ｐｐｍ程度のほぼ一定値を示してお
り、発熱量が１０００Ｋｃａｌ／Ｋｇを越えると、ＣＯ
量は急激に増加する。又、ブリーチングＢを使用した場
合は、発熱量が１０００Ｋｃａｌ／Ｋｇを越えるとＣＯ
量は３０ｐｐｍ程度のほぼ一定値になるが、発熱量が１
０００Ｋｃａｌ／Ｋｇより小さくなると、ＣＯ量は急激
に増加することが分かる。
【００３２】ブリーチングＡを使用して発熱量が１００
０Ｋｃａｌ／Ｋｇ程度までの、比較的水分の多い難燃性
のごみを焼却する場合は、燃焼ゾーンで発生した燃焼ガ
スが乾燥ゾーンのごみを安定燃焼を行うことができる程
度に適宜に乾燥させるため、ＣＯ量が低い値を示すもの
である。
０Ｋｃａｌ／Ｋｇ程度までの、比較的水分の多い難燃性
のごみを焼却する場合は、燃焼ゾーンで発生した燃焼ガ
スが乾燥ゾーンのごみを安定燃焼を行うことができる程
度に適宜に乾燥させるため、ＣＯ量が低い値を示すもの
である。
【００３３】しかし、発熱量が１０００Ｋｃａｌ／Ｋｇ
を越えて、ごみ中の水分が少なくなり、燃え易いごみと
なると、本来乾燥ゾーンとされる部分で急激に燃焼が始
まってＯ2 不足をきたし、その結果ＣＯ量が急激に増加
するものである。
を越えて、ごみ中の水分が少なくなり、燃え易いごみと
なると、本来乾燥ゾーンとされる部分で急激に燃焼が始
まってＯ2 不足をきたし、その結果ＣＯ量が急激に増加
するものである。
【００３４】この結果より、発熱量が１０００Ｋｃａｌ
／Ｋｇ未満のごみを焼却する場合は、ブリーチングＡを
使用すること、即ち燃焼ゾーンで発生した燃焼ガスを乾
燥ゾーンを経由して排出することで、乾燥ゾーンにある
水分の多い難燃性ごみを適宜に乾燥させて、それらを燃
焼ゾーンで安定燃焼させることができて、その結果ＣＯ
の発生が抑制でき、且つ灰中の未燃分をも少なくするこ
とができる。
／Ｋｇ未満のごみを焼却する場合は、ブリーチングＡを
使用すること、即ち燃焼ゾーンで発生した燃焼ガスを乾
燥ゾーンを経由して排出することで、乾燥ゾーンにある
水分の多い難燃性ごみを適宜に乾燥させて、それらを燃
焼ゾーンで安定燃焼させることができて、その結果ＣＯ
の発生が抑制でき、且つ灰中の未燃分をも少なくするこ
とができる。
【００３５】以上、図４、表１、表２に基づいて説明し
た中でのＣＯ量は、すべて二次燃焼炉を経由した後の燃
焼ガス中のＣＯ量である。
た中でのＣＯ量は、すべて二次燃焼炉を経由した後の燃
焼ガス中のＣＯ量である。
【００３６】次に、二次燃焼炉の実験例について説明す
るが、このときの実験条件は、言うまでもなく上記の
（２）に従う。
るが、このときの実験条件は、言うまでもなく上記の
（２）に従う。
【００３７】
【表３】 表３は二次燃焼炉内への燃焼ガスの流入方式と、それか
らの燃焼ガスの排出方式とを変えた場合のＣＯ量の低減
を示すものである。
らの燃焼ガスの排出方式とを変えた場合のＣＯ量の低減
を示すものである。
【００３８】表中Ａは偏心流入，軸流排出と称し、本実
施例のように燃焼ガスの流入口の中心軸は炉軸に対して
偏位且つ直交しており、排出口の中心軸は炉軸と一致し
ている。Ｂは偏心流入，直交排出と称しており、流入口
は前記と同じで、排出口の中心軸は炉軸に対して直交し
ている。Ｃは同心流入，軸流排出と称しており、流入口
の中心軸は炉軸と同心且つ直交している。又、表中１〜
６は、炉軸方向の位置を示す。
施例のように燃焼ガスの流入口の中心軸は炉軸に対して
偏位且つ直交しており、排出口の中心軸は炉軸と一致し
ている。Ｂは偏心流入，直交排出と称しており、流入口
は前記と同じで、排出口の中心軸は炉軸に対して直交し
ている。Ｃは同心流入，軸流排出と称しており、流入口
の中心軸は炉軸と同心且つ直交している。又、表中１〜
６は、炉軸方向の位置を示す。
【００３９】この表によれば、二次燃焼炉の出口におけ
るＣＯ量はＡ方式が最も小さくなることが分かる。なお
本実験において、流入するガス中のＣＯ量が５０００ｐ
ｐｍであったものが、出口においては２０ｐｐｍと、そ
の低減率は約１／２５０となり、実際の燃焼ガスにおい
ては、その低減率は約１／１０となるが、この差は人工
ガスと実際の燃焼ガスとの他の成分が大幅に相違する点
にあると推定する。
るＣＯ量はＡ方式が最も小さくなることが分かる。なお
本実験において、流入するガス中のＣＯ量が５０００ｐ
ｐｍであったものが、出口においては２０ｐｐｍと、そ
の低減率は約１／２５０となり、実際の燃焼ガスにおい
ては、その低減率は約１／１０となるが、この差は人工
ガスと実際の燃焼ガスとの他の成分が大幅に相違する点
にあると推定する。
【００４０】本実施例にて低位発熱量としたものは湿物
基準低位発熱量であって、次式のように定義されるもの
である。
基準低位発熱量であって、次式のように定義されるもの
である。
【００４１】Ｈｌ＝Ｈｈ−６００×（９Ｈ＋Ｗ） Ｈｌ：湿物基準低位発熱量 Ｈｈ：高位発熱量 Ｈ ：水素含有率 Ｗ ：含水率
【００４２】
【発明の効果】本発明は、上記した構成としたから、水
分が多くて発熱量が低い塵芥を安定燃焼させることがで
き、よってＣＯ量の発生が少なく、又大気に放出するＣ
Ｏ量ひいてはダイオキシン量の少ない塵芥焼却設備を提
供することができる。
分が多くて発熱量が低い塵芥を安定燃焼させることがで
き、よってＣＯ量の発生が少なく、又大気に放出するＣ
Ｏ量ひいてはダイオキシン量の少ない塵芥焼却設備を提
供することができる。
【図１】本発明の塵芥焼却設備の実施例の正面断面図で
ある。
ある。
【図２】塵芥焼却装置の断面図である。
【図３】本発明の実験を実施した実験炉の断面図であ
る。
る。
【図４】本発明の実験結果を示した線図である。
１ 焼却炉 ５ 炉床 ６ プッシャー ７ バーナ ８ 燃焼空気管 ９ 燃焼空気管 １０ 燃焼空気管 １１ 燃焼空気管 １２ 乾燥ゾーン １３ 燃焼ゾーン １８ ブリーチング ２０ 二次燃焼炉 ２１ 炉本体 ２２ 加熱バーナ ２３ 燃焼ガス流入口 ２４ 燃焼ガス排出口
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−316908（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−106609（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−112574（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−99669（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−10637（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F23G 5/14 - 5/16 F23G 5/00,5/04,5/44
Claims (2)
- 【請求項１】 難燃性塵芥の供給口と供給口から奥に向
かって下り階段状に形成された炉床と燃焼ガスを排出す
るブリーチングを有すると共に、上段の炉床側に形成さ
れた乾燥ゾーンと下段の炉床側に形成された燃焼ゾーン
とを有する一次燃焼炉と、 一端側に加熱バーナ及びブリーチングに接続される燃焼
ガス流入口を、他端側に燃焼ガス排出口を有する二次燃
焼炉とを備え、 前記燃焼ゾーンの配分比が５０％以上となるように前記
乾燥ゾーン及び前記燃焼ゾーンで燃焼空気を供給し、前
記ブリーチングは前記乾燥ゾーンに設け、 前記燃焼ガス排出口が炉体のほぼ中心軸線上に位置し、
燃焼ガス流入口の中心軸線が前記中心軸線に対して交差
せずにずれている構造を有することを特徴とする塵芥焼
却設備。 - 【請求項２】 難燃性塵芥の供給口と供給口から奥に向
かって下り階段状に形成された炉床と燃焼ガスを排出す
るブリーチングを有すると共に、上段の炉床側に形成さ
れた乾燥ゾーンと下段の炉床側に形成された燃焼ゾーン
とを有する一次燃焼炉と、 一端側に加熱バーナ及びブリーチングに接続される燃焼
ガス流入口を、他端側に燃焼ガス排出口を有する二次燃
焼炉とを備え、 前記燃焼ゾーンに当該燃焼ゾーンでの燃焼に寄与するバ
ーナを設置し、前記燃焼ゾーンの配分比が５０％以上と
なるように前記乾燥ゾーン及び前記燃焼ゾーンで燃焼空
気を供給し、前記ブリーチングは前記乾燥ゾーンに設
け、 前記燃焼ガス排出口が炉体のほぼ中心軸線上に位置し、
燃焼ガス流入口の中心軸線が前記中心軸線に対して交差
せずにずれている構造を有することを特徴とする塵芥焼
却設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09558994A JP3328064B2 (ja) | 1993-04-09 | 1994-04-08 | 塵芥焼却設備 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10769393 | 1993-04-09 | ||
| JP5-107693 | 1993-04-09 | ||
| JP09558994A JP3328064B2 (ja) | 1993-04-09 | 1994-04-08 | 塵芥焼却設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06341624A JPH06341624A (ja) | 1994-12-13 |
| JP3328064B2 true JP3328064B2 (ja) | 2002-09-24 |
Family
ID=26436809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09558994A Expired - Fee Related JP3328064B2 (ja) | 1993-04-09 | 1994-04-08 | 塵芥焼却設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3328064B2 (ja) |
-
1994
- 1994-04-08 JP JP09558994A patent/JP3328064B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06341624A (ja) | 1994-12-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |