JP3310857B2 - 排気再燃コンバインドサイクルの空気予熱装置 - Google Patents
排気再燃コンバインドサイクルの空気予熱装置Info
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- JP3310857B2 JP3310857B2 JP09844996A JP9844996A JP3310857B2 JP 3310857 B2 JP3310857 B2 JP 3310857B2 JP 09844996 A JP09844996 A JP 09844996A JP 9844996 A JP9844996 A JP 9844996A JP 3310857 B2 JP3310857 B2 JP 3310857B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボイラからの排ガ
スにより燃焼用空気を加熱するエアヒータを備えるとと
もに、燃焼用空気に熱機関からの排ガスを混合してボイ
ラに供給するようにした排気再燃コンバインドサイクル
プラントの空気予熱装置に関する。
スにより燃焼用空気を加熱するエアヒータを備えるとと
もに、燃焼用空気に熱機関からの排ガスを混合してボイ
ラに供給するようにした排気再燃コンバインドサイクル
プラントの空気予熱装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４には、排気再燃コンバインドサイク
ルプラントの従来の１例が示されている。図４におい
て、５はボイラ、５１は同ボイラの燃焼用バーナ装置、
２はディーゼルエンジンあるいはガスタービン等の熱機
関（以下エンジンという）、３は空気予熱器、１は空気
の押込通風機である。
ルプラントの従来の１例が示されている。図４におい
て、５はボイラ、５１は同ボイラの燃焼用バーナ装置、
２はディーゼルエンジンあるいはガスタービン等の熱機
関（以下エンジンという）、３は空気予熱器、１は空気
の押込通風機である。
【０００３】上記押込通風機１から圧送された燃焼用空
気は、タービン（図示せず）からの抽気により空気を加
熱する蒸気式空気予熱器（以下ＳＡＨと略称する）２１
により加熱された後空気予熱器３に送られ、ここでボイ
ラ５から排ガス管１２を経て排出される排ガスと熱交換
することにより、排ガスの顕熱を回収して、加熱され
る。
気は、タービン（図示せず）からの抽気により空気を加
熱する蒸気式空気予熱器（以下ＳＡＨと略称する）２１
により加熱された後空気予熱器３に送られ、ここでボイ
ラ５から排ガス管１２を経て排出される排ガスと熱交換
することにより、排ガスの顕熱を回収して、加熱され
る。
【０００４】そして空気予熱器３出口の加熱空気は混合
器６にて上記エンジン２からの排ガスと混合されて、さ
らに高温の排ガス混合空気となり、上記ボイラ５のバー
ナ装置５１に燃焼用空気として供給される。
器６にて上記エンジン２からの排ガスと混合されて、さ
らに高温の排ガス混合空気となり、上記ボイラ５のバー
ナ装置５１に燃焼用空気として供給される。
【０００５】４は給水加熱器であり、上記ボイラ５から
の排ガスによりボイラ給水を加熱するものである。図４
に示されるようなプラントにおいては、エンジン２から
の排ガスはエアヒータ３を通過しないため、エアヒータ
３の通過空気量に対するボイラ５の排ガス量が通常のボ
イラに較べて相対的に大きくなることから、上記給水加
熱器４を設置して、同加熱器４によってもボイラ５から
の排ガス熱を回収している。
の排ガスによりボイラ給水を加熱するものである。図４
に示されるようなプラントにおいては、エンジン２から
の排ガスはエアヒータ３を通過しないため、エアヒータ
３の通過空気量に対するボイラ５の排ガス量が通常のボ
イラに較べて相対的に大きくなることから、上記給水加
熱器４を設置して、同加熱器４によってもボイラ５から
の排ガス熱を回収している。
【０００６】上記プラントにおいては、エアヒータ３の
低温腐食を防止するため、同エアヒータ３のコールドエ
ンド温度Ｔo （Ｔo ＝（エアヒータ入口の空気温度＋エ
アヒータ出口の排ガス温度）／２）が一定値以上を維持
するように制御している。この温度制御は通常、上記Ｓ
ＡＨ２１における交換熱量を変化させることにより行っ
ている。
低温腐食を防止するため、同エアヒータ３のコールドエ
ンド温度Ｔo （Ｔo ＝（エアヒータ入口の空気温度＋エ
アヒータ出口の排ガス温度）／２）が一定値以上を維持
するように制御している。この温度制御は通常、上記Ｓ
ＡＨ２１における交換熱量を変化させることにより行っ
ている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のプラントに
あっては、ＳＡＨ２１における交換熱量つまり、蒸気タ
ービンの抽気の熱量により、上記エアヒータのコールド
エンド温度Ｔo を制御しているため、高精度でのコール
ドエンド温度の制御がなされ難く、このため、コールド
エンド温度の低下による低温腐食の発生がみられること
が多々ある。
あっては、ＳＡＨ２１における交換熱量つまり、蒸気タ
ービンの抽気の熱量により、上記エアヒータのコールド
エンド温度Ｔo を制御しているため、高精度でのコール
ドエンド温度の制御がなされ難く、このため、コールド
エンド温度の低下による低温腐食の発生がみられること
が多々ある。
【０００８】また上記ＳＡＨ２１により蒸気の熱量が空
気加熱用として消費されるため、蒸気タービンの効率低
下を来たす。さらには、上記ＳＡＨ２１を装備するため
プラントの機器及び配管が増加し、その設備コストが高
騰するという問題点もある。
気加熱用として消費されるため、蒸気タービンの効率低
下を来たす。さらには、上記ＳＡＨ２１を装備するため
プラントの機器及び配管が増加し、その設備コストが高
騰するという問題点もある。
【０００９】本発明の目的は、上記ＳＡＨのような格別
の付加機器を必要とすることなく、エアヒータにおける
コールドエンド温度の調整を容易にかつ、広範囲に可能
として、エアヒータの低温腐食の発生を確実に防止する
とともに、設置スペース及び設置コストの低減がなされ
た排気再燃コンバインドサイクルプラントを提供するこ
とにある。
の付加機器を必要とすることなく、エアヒータにおける
コールドエンド温度の調整を容易にかつ、広範囲に可能
として、エアヒータの低温腐食の発生を確実に防止する
とともに、設置スペース及び設置コストの低減がなされ
た排気再燃コンバインドサイクルプラントを提供するこ
とにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するもので、その要旨とする手段は、ボイラからの排
ガスにより同ボイラへの燃焼用空気を加熱するエアヒー
タを備えるとともに、ディーゼルエンジン、ガスタービ
ン等の熱機関の排ガスを上記燃焼用空気に混合して上記
ボイラに送給するように構成された排気再燃コンバイン
ドサイクルプラントにおいて、上記燃焼用空気が通流す
る空気通路の上記エアヒータの上流側部位に上記熱機関
からの排ガスと燃焼用空気とを混合する混合器を設置し
たことを特徴とする空気予熱装置にある。
決するもので、その要旨とする手段は、ボイラからの排
ガスにより同ボイラへの燃焼用空気を加熱するエアヒー
タを備えるとともに、ディーゼルエンジン、ガスタービ
ン等の熱機関の排ガスを上記燃焼用空気に混合して上記
ボイラに送給するように構成された排気再燃コンバイン
ドサイクルプラントにおいて、上記燃焼用空気が通流す
る空気通路の上記エアヒータの上流側部位に上記熱機関
からの排ガスと燃焼用空気とを混合する混合器を設置し
たことを特徴とする空気予熱装置にある。
【００１１】上記手段によれば、ボイラへの燃焼用空気
はエアヒータの上流側の空気通路に設置された混合器に
おいて上記熱機関からの排ガスと混合され昇温された
後、エアヒータに送られる。
はエアヒータの上流側の空気通路に設置された混合器に
おいて上記熱機関からの排ガスと混合され昇温された
後、エアヒータに送られる。
【００１２】上記エアヒータの低温腐食の発生を防止す
るため、エアヒータのコールドエンド温度を制御するに
は、上記熱機関の負荷（出力）を変化させ、これによっ
て上記混合器に送給される排ガスの流量及び温度を調整
し、混合器出口、即ちエアヒータ入口の排ガスが混合さ
れた燃焼用空気の温度を変化させる。
るため、エアヒータのコールドエンド温度を制御するに
は、上記熱機関の負荷（出力）を変化させ、これによっ
て上記混合器に送給される排ガスの流量及び温度を調整
し、混合器出口、即ちエアヒータ入口の排ガスが混合さ
れた燃焼用空気の温度を変化させる。
【００１３】上記のように、エアヒータ入口の燃焼用空
気温度を制御範囲が拡くかつ制御が容易な熱機関の負荷
（出力）によって制御するので、エアヒータのコールド
エンド温度の制御を容易にかつ確実に行うことができ、
コールドエンド温度の過度の低下の発生及びこれに伴な
うエアヒータの低温腐食の発生が防止される。
気温度を制御範囲が拡くかつ制御が容易な熱機関の負荷
（出力）によって制御するので、エアヒータのコールド
エンド温度の制御を容易にかつ確実に行うことができ、
コールドエンド温度の過度の低下の発生及びこれに伴な
うエアヒータの低温腐食の発生が防止される。
【００１４】また、従来のもののような蒸気式空気予熱
器（ＳＡＨ）及びこれの付属配管が不要となり、部品点
数の低減による製造コストの低減がなされるとともに、
プラント全体も小型コンパクト化される。
器（ＳＡＨ）及びこれの付属配管が不要となり、部品点
数の低減による製造コストの低減がなされるとともに、
プラント全体も小型コンパクト化される。
【００１５】さらには上記ＳＡＨの省略により、これに
供給されるタービン抽気が不要となり、タービン効率の
向上が得られる。
供給されるタービン抽気が不要となり、タービン効率の
向上が得られる。
【００１６】また、上記手段に加えて、上記混合器を上
記空気通路の上記エアヒータの下流側部位にも設置する
とともに、上記上流側及び下流側の混合器と上記熱機関
とを夫々接続する排ガス管路の夫々に、同排ガス管路を
開閉するダンパを設け、上記上流側及び下流側の混合器
への上記熱機関からの排ガスの供給量を制御することも
本発明の具体的手段の１つである。
記空気通路の上記エアヒータの下流側部位にも設置する
とともに、上記上流側及び下流側の混合器と上記熱機関
とを夫々接続する排ガス管路の夫々に、同排ガス管路を
開閉するダンパを設け、上記上流側及び下流側の混合器
への上記熱機関からの排ガスの供給量を制御することも
本発明の具体的手段の１つである。
【００１７】かかる手段によれば、上記熱機関からの排
ガスの顕熱がエアヒータ入口の燃焼用空気の温度レベル
即ちコールドエンド温度を所要温度にするに必要な熱量
を超えるような場合には、熱機関からの排ガスをエアヒ
ータの上流側の混合器と下流側の混合器とに分流せし
め、ダンパの開度を調節してエアヒータのコールドエン
ド温度が所要温度になるように双方の混合器への排ガス
の分配量を調整する。これにより、上記熱機関の負荷が
一定の許での上記コールドエンド温度の微調整が可能と
なるとともに、エアヒータへの燃焼用空気温度が過度に
高温になるのが防止される。
ガスの顕熱がエアヒータ入口の燃焼用空気の温度レベル
即ちコールドエンド温度を所要温度にするに必要な熱量
を超えるような場合には、熱機関からの排ガスをエアヒ
ータの上流側の混合器と下流側の混合器とに分流せし
め、ダンパの開度を調節してエアヒータのコールドエン
ド温度が所要温度になるように双方の混合器への排ガス
の分配量を調整する。これにより、上記熱機関の負荷が
一定の許での上記コールドエンド温度の微調整が可能と
なるとともに、エアヒータへの燃焼用空気温度が過度に
高温になるのが防止される。
【００１８】さらに、上記空気通路の上記混合器の上流
側部位に上記ＳＡＨを設け、上記熱機関の負荷が小さい
とき、蒸気により上記燃焼用空気を加熱するようにして
も良い。このようにすれば、上記熱機関の顕熱のみでは
所要のコールドエンド温度が得られない場合においても
これを解消できる。
側部位に上記ＳＡＨを設け、上記熱機関の負荷が小さい
とき、蒸気により上記燃焼用空気を加熱するようにして
も良い。このようにすれば、上記熱機関の顕熱のみでは
所要のコールドエンド温度が得られない場合においても
これを解消できる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下図１〜図３を参照して本発明
の実施形態につき詳細に説明する。図１には本発明の実
施の第１形態に係る排気再燃コンバインドサイクルプラ
ントの系統図が示されている。
の実施形態につき詳細に説明する。図１には本発明の実
施の第１形態に係る排気再燃コンバインドサイクルプラ
ントの系統図が示されている。
【００２０】図１において、５はボイラ、５１は同ボイ
ラ５の燃焼用バーナ装置、３は燃焼用空気を加熱するた
めのエアヒータ、１は燃焼用空気圧送用の押込通風機、
２はディーゼルエンジンあるいはガスタービン等の熱機
関（以下エンジンという）、１１は煙突である。
ラ５の燃焼用バーナ装置、３は燃焼用空気を加熱するた
めのエアヒータ、１は燃焼用空気圧送用の押込通風機、
２はディーゼルエンジンあるいはガスタービン等の熱機
関（以下エンジンという）、１１は煙突である。
【００２１】６は混合器であり、上記ボイラ５への空気
通路１４のエアヒータ３の上流側に設けられ、上記エン
ジン２からの排ガスと押込通風機１からの空気とを混合
せしめる。１５はボイラ５からの蒸気により駆動される
蒸気タービン、１６は同蒸気タービン１５に直結された
発電機である。
通路１４のエアヒータ３の上流側に設けられ、上記エン
ジン２からの排ガスと押込通風機１からの空気とを混合
せしめる。１５はボイラ５からの蒸気により駆動される
蒸気タービン、１６は同蒸気タービン１５に直結された
発電機である。
【００２２】また４は上記ボイラ５からの排ガスにより
ボイラ給水を加熱するための給水加熱器であり、同給水
加熱器４は後述するように、ボイラ排ガスの回収度によ
っては設置不要となることもある。１７は上記エンジン
２に直結駆動される発電機である。
ボイラ給水を加熱するための給水加熱器であり、同給水
加熱器４は後述するように、ボイラ排ガスの回収度によ
っては設置不要となることもある。１７は上記エンジン
２に直結駆動される発電機である。
【００２３】上記のように構成された排気再燃コンバイ
ンドサイクルプラントの運転時において、ボイラ５のバ
ーナ装置５１への燃焼用空気は押込通風機１によって空
気通路１４を圧送され、混合器６にて上記エンジン２か
らの排ガスと混合され、排ガス混合の高温空気となる。
ンドサイクルプラントの運転時において、ボイラ５のバ
ーナ装置５１への燃焼用空気は押込通風機１によって空
気通路１４を圧送され、混合器６にて上記エンジン２か
らの排ガスと混合され、排ガス混合の高温空気となる。
【００２４】この高温空気はエアヒータ３に導かれ、こ
こでボイラ５から排ガス管１２を経て供給されるボイラ
排ガスと熱交換して加熱昇温される。これによってボイ
ラ排ガスの熱量が回収される。上記エアヒータ３によっ
て加熱された燃焼用空気はボイラ５のバーナ装置５１に
送られる。
こでボイラ５から排ガス管１２を経て供給されるボイラ
排ガスと熱交換して加熱昇温される。これによってボイ
ラ排ガスの熱量が回収される。上記エアヒータ３によっ
て加熱された燃焼用空気はボイラ５のバーナ装置５１に
送られる。
【００２５】上記エアヒータ３におけるボイラ排ガスの
回収熱量が所要熱量に達せず、さらなる熱回収を要する
場合には、給水加熱器４を設置して、同加熱器４にボイ
ラ排ガスを導き、ボイラ給水を加熱して熱回収を行う。
回収熱量が所要熱量に達せず、さらなる熱回収を要する
場合には、給水加熱器４を設置して、同加熱器４にボイ
ラ排ガスを導き、ボイラ給水を加熱して熱回収を行う。
【００２６】上記コンバイントサイクルプラントにおい
て、エアヒータ３のコールドエンド温度Ｔo 、即ち、
Ｔo ＝（Ｔa1＋Ｔg2）／２（ここでＴa1＝エアヒータ入
口の空気温度、Ｔg2＝エアヒータ出口のボイラ排ガス温
度）の制御は、上記エンジン２の負荷（即ち出力）を変
化させ、これによって混合器６に供給されるエンジン排
ガス量及び排ガス温度を調整し、上記エアヒータ入口の
空気温度Ｔa1を変化させることによって行う。
て、エアヒータ３のコールドエンド温度Ｔo 、即ち、
Ｔo ＝（Ｔa1＋Ｔg2）／２（ここでＴa1＝エアヒータ入
口の空気温度、Ｔg2＝エアヒータ出口のボイラ排ガス温
度）の制御は、上記エンジン２の負荷（即ち出力）を変
化させ、これによって混合器６に供給されるエンジン排
ガス量及び排ガス温度を調整し、上記エアヒータ入口の
空気温度Ｔa1を変化させることによって行う。
【００２７】つまり、上記エアヒータ３のコールドエン
ド温度Ｔo が低過ぎて、エアヒータ３において低温腐食
が発生するおそれがある場合は、上記エンジン２の負荷
（出力）を上げて、エンジン排ガス量を増加し、また排
ガス温度を上昇せしめることにより、エアヒータ３入口
の空気温度Ｔa1を上昇せしめる。
ド温度Ｔo が低過ぎて、エアヒータ３において低温腐食
が発生するおそれがある場合は、上記エンジン２の負荷
（出力）を上げて、エンジン排ガス量を増加し、また排
ガス温度を上昇せしめることにより、エアヒータ３入口
の空気温度Ｔa1を上昇せしめる。
【００２８】このように、エンジン２の負荷（出力）を
制御することにより、上記コールドエンド温度Ｔo を所
要範囲に保持しエアヒータ３の低温腐食の発生を防止す
ることができる。
制御することにより、上記コールドエンド温度Ｔo を所
要範囲に保持しエアヒータ３の低温腐食の発生を防止す
ることができる。
【００２９】図２には本発明の実施の第２形態に係る排
気再燃コンバインドサイクルプラントの系統図が示され
ている。この実施形態においては、押込通風機１の空気
出口にタービン１５から抽気された蒸気により空気を予
熱する蒸気式空気予熱器（以下ＳＡＨと略称する）を設
けて、空気を加熱し、この加熱空気を上記混合器６に送
給している。
気再燃コンバインドサイクルプラントの系統図が示され
ている。この実施形態においては、押込通風機１の空気
出口にタービン１５から抽気された蒸気により空気を予
熱する蒸気式空気予熱器（以下ＳＡＨと略称する）を設
けて、空気を加熱し、この加熱空気を上記混合器６に送
給している。
【００３０】従って、この実施形態の場合は、図１に示
される第１形態よりもエアヒータ３上流の混合器６に流
入する空気温度が高くなり、第１形態よりも低いエンジ
ン負荷で以って、所要のコールドエンド温度Ｔo が得ら
れる。即ち、エンジン２の顕熱が不足していても所要の
コールドエンド温度が得られる。その他の構成は図１に
示される第１形態と同様である。
される第１形態よりもエアヒータ３上流の混合器６に流
入する空気温度が高くなり、第１形態よりも低いエンジ
ン負荷で以って、所要のコールドエンド温度Ｔo が得ら
れる。即ち、エンジン２の顕熱が不足していても所要の
コールドエンド温度が得られる。その他の構成は図１に
示される第１形態と同様である。
【００３１】図３には本発明の実施の第３形態に係る排
気再燃コンバインドサイクルプラントの系統図が示され
ている。この実施形態においては、エアヒータ３の空気
入口側及び出口側の双方に混合器３１及び３２を設置す
るとともに、エンジン２と各混合器３１，３２とを接続
する排ガス管３５及び３６にこれらの排ガス管路を開閉
するダンパ３３及び３４を設けている。
気再燃コンバインドサイクルプラントの系統図が示され
ている。この実施形態においては、エアヒータ３の空気
入口側及び出口側の双方に混合器３１及び３２を設置す
るとともに、エンジン２と各混合器３１，３２とを接続
する排ガス管３５及び３６にこれらの排ガス管路を開閉
するダンパ３３及び３４を設けている。
【００３２】この実施形態においては、エンジン２から
の排ガスの顕熱が過大である場合等において、ダンパ３
３及び３４の開度を調整することにより、エアヒータ３
の入口側あるいは出口側の混合器３１あるいは３２に送
るエンジン排ガス量の比率を変えて、エアヒータ３にお
けるコールドエンド温度Ｔo を調整することが可能とな
る。その他の構成は図１に示される第１形態と同様であ
る。
の排ガスの顕熱が過大である場合等において、ダンパ３
３及び３４の開度を調整することにより、エアヒータ３
の入口側あるいは出口側の混合器３１あるいは３２に送
るエンジン排ガス量の比率を変えて、エアヒータ３にお
けるコールドエンド温度Ｔo を調整することが可能とな
る。その他の構成は図１に示される第１形態と同様であ
る。
【００３３】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
本発明によれば、制御範囲が拡く、かつ制御が容易な熱
機関の負荷（出力）によってエアヒータ入口の空気温度
を制御するので、エアヒータのコールドエンド温度の制
御を容易にかつ確実に行うことができ、エアヒータの過
度の温度低下及びこれに伴なう低温腐食の発生を確実に
防止することができる。
本発明によれば、制御範囲が拡く、かつ制御が容易な熱
機関の負荷（出力）によってエアヒータ入口の空気温度
を制御するので、エアヒータのコールドエンド温度の制
御を容易にかつ確実に行うことができ、エアヒータの過
度の温度低下及びこれに伴なう低温腐食の発生を確実に
防止することができる。
【００３４】また、従来のもののような大型の蒸気式空
気予熱器（ＳＡＨ）及びこれの付属配管が不要となり、
部品点数が低減され設備コストを低減することができる
とともに、装置全体の小形コンパクト化が実現できる。
気予熱器（ＳＡＨ）及びこれの付属配管が不要となり、
部品点数が低減され設備コストを低減することができる
とともに、装置全体の小形コンパクト化が実現できる。
【００３５】さらに上記ＳＡＨの省略により、これに供
給されるタービン抽気が不要となりタービン効率の向上
が得られる。
給されるタービン抽気が不要となりタービン効率の向上
が得られる。
【００３６】また請求項２のように構成すれば、熱機関
からの排ガスの顕熱が大き過ぎる際においても、ダンパ
によりエアヒータの上流側及び下流側混合器への排ガス
分配量比率を調整することにより、エアヒータのコール
ドエンド温度を常時適正値に保持することができる。
からの排ガスの顕熱が大き過ぎる際においても、ダンパ
によりエアヒータの上流側及び下流側混合器への排ガス
分配量比率を調整することにより、エアヒータのコール
ドエンド温度を常時適正値に保持することができる。
【００３７】さらに、請求項３のように構成すれば、熱
機関の顕熱が不足している場合においても、所要のエア
ヒータコールドエンド温度を得ることができる。
機関の顕熱が不足している場合においても、所要のエア
ヒータコールドエンド温度を得ることができる。
【図１】本発明の実施の第１形態に係る排気再燃コンバ
インドサイクルプラントの系統図。
インドサイクルプラントの系統図。
【図２】本発明の実施の第２形態を示す図１応当図。
【図３】本発明の実施の第３形態を示す図１応当図。
【図４】従来の排気再燃コンバインドサイクルプラント
を示す系統図。
を示す系統図。
１ 押込通風機 ２ エンジン（ディーゼルエンジンある
いはガスタービン） ３ エアヒータ ４ 給水加熱器 ５ ボイラ １５ 蒸気タービン ２１ 蒸気式空気予熱器 ６，３１，３２ 混合器 ３３，３４ ダンパ ３５，３６ 排ガス管
いはガスタービン） ３ エアヒータ ４ 給水加熱器 ５ ボイラ １５ 蒸気タービン ２１ 蒸気式空気予熱器 ６，３１，３２ 混合器 ３３，３４ ダンパ ３５，３６ 排ガス管
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01K 23/10 F02C 6/18 F02C 7/00
Claims (3)
- 【請求項１】 ボイラからの排ガスにより同ボイラへの
燃焼用空気を加熱するエアヒータを備えるとともに、デ
ィーゼルエンジン、ガスタービン等の熱機関の排ガスを
上記燃焼用空気に混合して上記ボイラに送給するように
構成された排気再燃コンバインドサイクルプラントにお
いて、上記燃焼用空気が通流する空気通路の上記エアヒ
ータの上流側部位に上記熱機関からの排ガスと燃焼用空
気とを混合する混合器を設置したことを特徴とする排気
再燃コンバインドサイクルの空気予熱装置。 - 【請求項２】 上記混合器を上記空気通路の上記エアヒ
ータの下流側部位にも設置するとともに、上記上流側及
び下流側の混合器と上記熱機関とを夫々接続する排ガス
管路の夫々に、同排ガス管路を開閉し、上記混合器のそ
れぞれの供給する上記熱機関からの排ガスの供給比率を
変えるダンパを設けたことを特徴とする請求項１記載の
排気再燃コンバインドサイクルの空気予熱装置。 - 【請求項３】 上記空気通路の上記混合器の上流側部位
に、上記熱機関からの排ガスの顕熱不足時蒸気により上
記燃焼用空気を加熱する蒸気式空気予熱器を設けたこと
を特徴とする請求項１記載の排気再燃コンバインドサイ
クルの空気予熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09844996A JP3310857B2 (ja) | 1996-04-19 | 1996-04-19 | 排気再燃コンバインドサイクルの空気予熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09844996A JP3310857B2 (ja) | 1996-04-19 | 1996-04-19 | 排気再燃コンバインドサイクルの空気予熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09287413A JPH09287413A (ja) | 1997-11-04 |
| JP3310857B2 true JP3310857B2 (ja) | 2002-08-05 |
Family
ID=14220046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09844996A Expired - Fee Related JP3310857B2 (ja) | 1996-04-19 | 1996-04-19 | 排気再燃コンバインドサイクルの空気予熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3310857B2 (ja) |
-
1996
- 1996-04-19 JP JP09844996A patent/JP3310857B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09287413A (ja) | 1997-11-04 |
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