JP3284638B2 - 接合フェライトの製造方法 - Google Patents
接合フェライトの製造方法Info
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- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
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- Dispersion Chemistry (AREA)
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- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高性能ＶＴＲ等に使わ
れる複合型磁気ヘッド等に用いられる接合フェライトの
製造方法に関する。
れる複合型磁気ヘッド等に用いられる接合フェライトの
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、高性能なビデオヘッド等の磁気ヘ
ッドの磁気コアとして、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶に
替わり、フロントギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト単結
晶、バックギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を配
して構成される接合フェライトが採用されている。前記
接合フェライトを磁気コアとして採用した磁気ヘッド
は、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶を磁気コアとした磁気
ヘッドと比較し、摺動ノイズが低く、Ｓ／Ｎ比が高い特
徴がある。
ッドの磁気コアとして、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶に
替わり、フロントギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト単結
晶、バックギャプ側にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を配
して構成される接合フェライトが採用されている。前記
接合フェライトを磁気コアとして採用した磁気ヘッド
は、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶を磁気コアとした磁気
ヘッドと比較し、摺動ノイズが低く、Ｓ／Ｎ比が高い特
徴がある。
【０００３】このような接合フェライトは、Ｍｎ−Ｚｎ
フェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶をそれ
ぞれ作製し、続いて加圧しながら熱処理し接合する方法
により製造されている。
フェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶をそれ
ぞれ作製し、続いて加圧しながら熱処理し接合する方法
により製造されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
接合フェライトの製造方法では、十分にＭｎ−Ｚｎフェ
ライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の固相熱拡
散をおこさせるため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭ
ｎ−Ｚｎフェライト多結晶を直接接触させ、数ＭＰａで
加圧しながら１２００℃以上の高温で処理することが必
要である。このため、接合界面でＭｎ−Ｚｎフェライト
多結晶の粒成長が起こり、接合界面が数μｍ〜数十μｍ
乱れている。この結果、前記製造方法で作製した接合フ
ェライトを磁気コアとした磁気ヘッドの摺動ノイズは、
Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶を磁気コアとした磁気ヘッ
ドと比較し、十分に低いものの、バラツキが大きくなる
問題が生じている。
接合フェライトの製造方法では、十分にＭｎ−Ｚｎフェ
ライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の固相熱拡
散をおこさせるため、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭ
ｎ−Ｚｎフェライト多結晶を直接接触させ、数ＭＰａで
加圧しながら１２００℃以上の高温で処理することが必
要である。このため、接合界面でＭｎ−Ｚｎフェライト
多結晶の粒成長が起こり、接合界面が数μｍ〜数十μｍ
乱れている。この結果、前記製造方法で作製した接合フ
ェライトを磁気コアとした磁気ヘッドの摺動ノイズは、
Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶を磁気コアとした磁気ヘッ
ドと比較し、十分に低いものの、バラツキが大きくなる
問題が生じている。
【０００５】また、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶として
加工性に優れた熱間等方圧プレス処理を施した高性能な
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶（以下、ＨＩＰ材とす
る。）を用いて従来の接合フェライトの製造方法で接合
した場合、ＨＩＰ材の気孔が戻るため、ヘッドチップの
加工時における寸法精度及びＨＩＰ材の特性が劣化して
しまう。そのため、従来の接合フェライトの製造方法で
は、ＨＩＰ材を適用することはできない。
加工性に優れた熱間等方圧プレス処理を施した高性能な
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶（以下、ＨＩＰ材とす
る。）を用いて従来の接合フェライトの製造方法で接合
した場合、ＨＩＰ材の気孔が戻るため、ヘッドチップの
加工時における寸法精度及びＨＩＰ材の特性が劣化して
しまう。そのため、従来の接合フェライトの製造方法で
は、ＨＩＰ材を適用することはできない。
【０００６】そこで、本発明は接合界面を平坦に制御す
るとともに、低温で接合が可能な接合フェライトの製造
方法を提供することを目的とする。
るとともに、低温で接合が可能な接合フェライトの製造
方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合
してなる接合フェライトの製造方法において、接合面に
Ｚｒのナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩を混
合した溶液を配し接合することを特徴とするものであ
る。
ェライト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合
してなる接合フェライトの製造方法において、接合面に
Ｚｒのナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩を混
合した溶液を配し接合することを特徴とするものであ
る。
【０００８】
【作用】かかる本発明において、Ｍｎ−Ｚｎフェライト
単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面に、接合
面にＺｒのナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩
を混合した溶液を配することにより、従来の接合フェラ
イトの製造方法の接合温度よりも低い温度で接合するこ
とが可能となるとともに、接合界面を非常に平坦に制御
することも可能となる。このため、本発明の製造方法に
より作製した接合フェライトを採用した磁気ヘッドは、
従来の製造方法で作製した接合フェライトを磁気コアと
した磁気ヘッドと比較し、摺動ノイズをより低減でき、
かつバラツキを小さくすることが可能となる。また、Ｈ
ＩＰ材の気孔が戻らない温度で接合が可能になるため、
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶としてＨＩＰ材を高性能な
まま適用することが可能となる。
単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面に、接合
面にＺｒのナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩
を混合した溶液を配することにより、従来の接合フェラ
イトの製造方法の接合温度よりも低い温度で接合するこ
とが可能となるとともに、接合界面を非常に平坦に制御
することも可能となる。このため、本発明の製造方法に
より作製した接合フェライトを採用した磁気ヘッドは、
従来の製造方法で作製した接合フェライトを磁気コアと
した磁気ヘッドと比較し、摺動ノイズをより低減でき、
かつバラツキを小さくすることが可能となる。また、Ｈ
ＩＰ材の気孔が戻らない温度で接合が可能になるため、
Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶としてＨＩＰ材を高性能な
まま適用することが可能となる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明を具体的な実施例により説明す
るが、本発明がこの実施例に限定されるものではないこ
とは言うまでもない。 〔実施例１〕先ず、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製
した。
るが、本発明がこの実施例に限定されるものではないこ
とは言うまでもない。 〔実施例１〕先ず、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製
した。
【００１０】即ち、Ｆｅ2 Ｏ3 ５２．５モル％、ＺｎＯ
１９．０モル％、ＭｎＯ ２８．５モル％からなるフ
ェライト原料粉を湿式混合し、これらを乾燥させた後、
所定のサイズのブロックにプレス成形し、続いて１３０
０℃の温度のもとで５時間かけて焼結し、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト多結晶を得た。次に、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単
結晶を作製した。
１９．０モル％、ＭｎＯ ２８．５モル％からなるフ
ェライト原料粉を湿式混合し、これらを乾燥させた後、
所定のサイズのブロックにプレス成形し、続いて１３０
０℃の温度のもとで５時間かけて焼結し、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト多結晶を得た。次に、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単
結晶を作製した。
【００１１】即ち、上述のＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶
の作製方法と同様にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製
し、得られたＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を公知のブリ
ッジマン法により白金ルツボ中で溶解させた後、先端部
より単結晶化させＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶を得た。
続いて、得られたＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とＭｎ−
Ｚｎフェライト単結晶よりおのおの３０ｍｍ×１０ｍｍ
×３ｍｍの平板に加工し、３０ｍｍ×１０ｍｍの接合面
を鏡面に加工した。
の作製方法と同様にＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を作製
し、得られたＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶を公知のブリ
ッジマン法により白金ルツボ中で溶解させた後、先端部
より単結晶化させＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶を得た。
続いて、得られたＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とＭｎ−
Ｚｎフェライト単結晶よりおのおの３０ｍｍ×１０ｍｍ
×３ｍｍの平板に加工し、３０ｍｍ×１０ｍｍの接合面
を鏡面に加工した。
【００１２】その後、Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶の接
合面にナフテン酸ＺｒをＺｒに勘算して４重量％含んだ
ブタノール溶液を数ｍｌ滴下し、Ｍｎ−Ｚｎフェライト
多結晶の接合面を接触させ、接触面の法線方向より１Ｍ
Ｐａの圧力を加えながら、１体積％Ｏ2 −９９体積％Ｎ
2 雰囲気のもと８００℃で２ｈｒ熱処理を行い接合フェ
ライトを得た。
合面にナフテン酸ＺｒをＺｒに勘算して４重量％含んだ
ブタノール溶液を数ｍｌ滴下し、Ｍｎ−Ｚｎフェライト
多結晶の接合面を接触させ、接触面の法線方向より１Ｍ
Ｐａの圧力を加えながら、１体積％Ｏ2 −９９体積％Ｎ
2 雰囲気のもと８００℃で２ｈｒ熱処理を行い接合フェ
ライトを得た。
【００１３】このようにして得られた接合フェライトの
剥がれ率及び平均拡散層を測定し従来の製造方法で作製
した接合フェライト（以後、従来材とする。）と比較し
た結果を表１に示す。
剥がれ率及び平均拡散層を測定し従来の製造方法で作製
した接合フェライト（以後、従来材とする。）と比較し
た結果を表１に示す。
【００１４】即ち表１は接合面にナフテン酸ＺｒをＺｒ
に勘算して４重量％含んだブタノール溶液を配し接合し
た接合フェライトの剥がれ率及び平均拡散層を従来材と
比較する表である。
に勘算して４重量％含んだブタノール溶液を配し接合し
た接合フェライトの剥がれ率及び平均拡散層を従来材と
比較する表である。
【００１５】ここで、剥がれ率とは、測定した接合界面
の長さに対する剥がれている部分の長さの割合とした。
また、拡散層を接合後接合界面より法線方向にＭｎ−Ｚ
ｎフェライト多結晶が単結晶化した長さと定義し、１０
点の平均を平均拡散層とした。
の長さに対する剥がれている部分の長さの割合とした。
また、拡散層を接合後接合界面より法線方向にＭｎ−Ｚ
ｎフェライト多結晶が単結晶化した長さと定義し、１０
点の平均を平均拡散層とした。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１より明らかなように、従来の製造方法
よりも４００℃以上低い接合温度で、剥がれが無く、し
かも、従来材と比較し平均拡散層が１μｍ以下と小さく
接合界面が非常に平坦であり乱れがない接合フェライト
が得られた。
よりも４００℃以上低い接合温度で、剥がれが無く、し
かも、従来材と比較し平均拡散層が１μｍ以下と小さく
接合界面が非常に平坦であり乱れがない接合フェライト
が得られた。
【００１８】〔実施例２〕実施例１と同様な組成及び作
製法で、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を作製した。
製法で、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフ
ェライト単結晶を作製した。
【００１９】その後、Ｍｎ−Ｚｎフェライト多結晶をＡ
ｒにより１００ＭＰａで加圧しながら、１２００℃で２
ｈｒＨＩＰ処理を行いＨＩＰ材を作製した。続いて、得
られたＨＩＰ材とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶よりおの
おの３０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板に加工し、３０
ｍｍ×１０ｍｍの接合面を鏡面に加工した。
ｒにより１００ＭＰａで加圧しながら、１２００℃で２
ｈｒＨＩＰ処理を行いＨＩＰ材を作製した。続いて、得
られたＨＩＰ材とＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶よりおの
おの３０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍの平板に加工し、３０
ｍｍ×１０ｍｍの接合面を鏡面に加工した。
【００２０】そして、得られたＨＩＰ材及びＭｎ−Ｚｎ
フェライト単結晶を用いて、２−エチルヘキサン酸Ｚｒ
をＺｒに勘算して１０重量％及び２−2-エチルヘキサン
酸ＣａをＣａに勘算して０．４重量％含んだブタノール
溶液を配した接合フェライトの作製における接合温度と
接合の良否及びＨＩＰ材の気孔率の関係を検討するた
め、接合温度を４００℃〜１１００℃と変化させ、他の
条件及び作製法は実施例１と同様にして接合を行った。
この結果を表２に示す。
フェライト単結晶を用いて、２−エチルヘキサン酸Ｚｒ
をＺｒに勘算して１０重量％及び２−2-エチルヘキサン
酸ＣａをＣａに勘算して０．４重量％含んだブタノール
溶液を配した接合フェライトの作製における接合温度と
接合の良否及びＨＩＰ材の気孔率の関係を検討するた
め、接合温度を４００℃〜１１００℃と変化させ、他の
条件及び作製法は実施例１と同様にして接合を行った。
この結果を表２に示す。
【００２１】即ち表２は接合面に２−エチルヘキサン酸
ＺｒをＺｒに勘算して１０重量％及び２−エチルヘキサ
ン酸ＣａをＣａに勘算して０．４重量％含んだブタノー
ル溶液を配し接合した接合フェライトの作製における接
合温度と接合の良否及びＨＩＰ材の気孔率の関係を示す
表である。
ＺｒをＺｒに勘算して１０重量％及び２−エチルヘキサ
ン酸ＣａをＣａに勘算して０．４重量％含んだブタノー
ル溶液を配し接合した接合フェライトの作製における接
合温度と接合の良否及びＨＩＰ材の気孔率の関係を示す
表である。
【００２２】
【表２】
【００２３】表２に示すように、本発明を適用した場
合、５００〜１０００℃の温度で接合することにより、
ＨＩＰ材の気孔が戻らなく、しかも、剥がれが無く、接
合界面が非常に平坦であり乱れがない良好な接合状態の
接合フェライトが得られることが判明した。
合、５００〜１０００℃の温度で接合することにより、
ＨＩＰ材の気孔が戻らなく、しかも、剥がれが無く、接
合界面が非常に平坦であり乱れがない良好な接合状態の
接合フェライトが得られることが判明した。
【００２４】〔実施例３〕実施例１及び実施例２と同様
な組成及び作製法で、接合面を鏡面加工した３０ｍｍ×
１０ｍｍ×３ｍｍのＨＩＰ材及びＭｎ−Ｚｎフェライト
単結晶の平板を作製した。
な組成及び作製法で、接合面を鏡面加工した３０ｍｍ×
１０ｍｍ×３ｍｍのＨＩＰ材及びＭｎ−Ｚｎフェライト
単結晶の平板を作製した。
【００２５】そして、得られたＨＩＰ材及びＭｎ−Ｚｎ
フェライト単結晶を用いて、ナフテン酸ＺｒをＺｒに勘
算して５重量％及びナフテン酸ＹをＹに勘算して０．３
重量％含んだトルエン溶液を配した接合フェライトの作
製における接合温度と接合の良否及びＨＩＰ材の気孔率
の関係を検討するため、接合温度を４００℃〜１１００
℃と変化させ、他の条件及び作製法は実施例２と同様に
して接合を行った。この結果を表３に示す。
フェライト単結晶を用いて、ナフテン酸ＺｒをＺｒに勘
算して５重量％及びナフテン酸ＹをＹに勘算して０．３
重量％含んだトルエン溶液を配した接合フェライトの作
製における接合温度と接合の良否及びＨＩＰ材の気孔率
の関係を検討するため、接合温度を４００℃〜１１００
℃と変化させ、他の条件及び作製法は実施例２と同様に
して接合を行った。この結果を表３に示す。
【００２６】即ち、表３は接合面にナフテン酸ＺｒをＺ
ｒに勘算して５重量％及びナフテン酸ＹをＹに勘算して
０．３重量％含んだトルエン溶液を配し接合した接合フ
ェライトの作製における接合温度と接合の良否及びＨＩ
Ｐ材の気孔率の関係を示す表である。
ｒに勘算して５重量％及びナフテン酸ＹをＹに勘算して
０．３重量％含んだトルエン溶液を配し接合した接合フ
ェライトの作製における接合温度と接合の良否及びＨＩ
Ｐ材の気孔率の関係を示す表である。
【００２７】
【表３】
【００２８】表３に示すように、本発明を適用した場
合、５００〜１０００℃の温度で接合することにより、
ＨＩＰ材の気孔が戻らなく、しかも、剥がれが無く、接
合界面が非常に平坦であり乱れがない良好な接合状態の
接合フェライトが得られることが判明した。
合、５００〜１０００℃の温度で接合することにより、
ＨＩＰ材の気孔が戻らなく、しかも、剥がれが無く、接
合界面が非常に平坦であり乱れがない良好な接合状態の
接合フェライトが得られることが判明した。
【００２９】以上述べてきたように、Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合して
なる接合フェライトの製造方法において、接合面にＺｒ
のナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩を混合し
た溶液を配し接合することにより、接合温度を低くで
き、しかも、接合界面を非常に平坦に制御することがで
きた。
イト単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶とを接合して
なる接合フェライトの製造方法において、接合面にＺｒ
のナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩を混合し
た溶液を配し接合することにより、接合温度を低くで
き、しかも、接合界面を非常に平坦に制御することがで
きた。
【００３０】尚、上述実施例においては、Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の作製
時の原料粉の混合割合を、Ｆｅ2 Ｏ3 を５２．５モル
％、ＺｎＯを１９．０モル％、ＭｎＯを２８．５モル％
とした場合について述べたが、この混合割合はＦｅ2 Ｏ
3 が５０．０〜６５．０モル％、ＺｎＯが５．０〜３
０．０モル％、ＭｎＯが５．０〜４５．０モル％の範囲
で任意に設定することができ、この場合にも上述同様の
作用 効果を得ることができる。
ェライト多結晶及びＭｎ−Ｚｎフェライト単結晶の作製
時の原料粉の混合割合を、Ｆｅ2 Ｏ3 を５２．５モル
％、ＺｎＯを１９．０モル％、ＭｎＯを２８．５モル％
とした場合について述べたが、この混合割合はＦｅ2 Ｏ
3 が５０．０〜６５．０モル％、ＺｎＯが５．０〜３
０．０モル％、ＭｎＯが５．０〜４５．０モル％の範囲
で任意に設定することができ、この場合にも上述同様の
作用 効果を得ることができる。
【００３１】また、必要に応じて前記混合割合の組成
に、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＺｎＯ、ＭｎＯ以外の酸化物の中、１
種類以上を０．０１0.01重量％以上１重量％以下添加し
た場合でも上述同様の作用効果を得ることができる。
に、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＺｎＯ、ＭｎＯ以外の酸化物の中、１
種類以上を０．０１0.01重量％以上１重量％以下添加し
た場合でも上述同様の作用効果を得ることができる。
【００３２】また、Ｚｒのナフテン酸塩または２−エチ
ルヘキサン酸塩を混合した溶液の塗布方法として、滴下
する方法について述べたが、デッピング法及びスピンコ
ート法等の他の方法で塗布しても上述同様の作用効果を
得ることができる。
ルヘキサン酸塩を混合した溶液の塗布方法として、滴下
する方法について述べたが、デッピング法及びスピンコ
ート法等の他の方法で塗布しても上述同様の作用効果を
得ることができる。
【００３３】
【発明の効果】本発明に依れば、Ｍｎ−Ｚｎフェライト
単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面に、Ｚｒ
のナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩を混合し
た溶液を配することにより、従来の接合フェライトの製
造方法の接合温度よりも低い温度で接合することが可能
となるとともに、接合界面を非常に平坦に制御すること
も可能となる。
単結晶とＭｎ−Ｚｎフェライト多結晶の接合面に、Ｚｒ
のナフテン酸塩または２−エチルヘキサン酸塩を混合し
た溶液を配することにより、従来の接合フェライトの製
造方法の接合温度よりも低い温度で接合することが可能
となるとともに、接合界面を非常に平坦に制御すること
も可能となる。
【００３４】このため、本発明の製造方法により作製し
た接合フェライトを採用した磁気ヘッドは、従来の製造
方法で作製した接合フェライトを磁気コアとした磁気ヘ
ッドと比較し、摺動ノイズをより低減でき、かつバラツ
キを小さくすることが可能となる。また、ＨＩＰ材の気
孔が戻らない温度で接合が可能になるため、Ｍｎ−Ｚｎ
フェライト多結晶として、ＨＩＰ材を高性能なまま適用
することが可能となる。
た接合フェライトを採用した磁気ヘッドは、従来の製造
方法で作製した接合フェライトを磁気コアとした磁気ヘ
ッドと比較し、摺動ノイズをより低減でき、かつバラツ
キを小さくすることが可能となる。また、ＨＩＰ材の気
孔が戻らない温度で接合が可能になるため、Ｍｎ−Ｚｎ
フェライト多結晶として、ＨＩＰ材を高性能なまま適用
することが可能となる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｍｎ−Ｚｎフェライト単結晶とＭｎ−Ｚ
ｎフェライト多結晶とを接合してなる接合フェライトの
製造方法において、 接合面にＺｒのナフテン酸塩または２−エチルヘキサン
酸塩を混合した溶液を配し接合することを特徴とする接
合フェライトの製造方法。 - 【請求項２】 Ｚｒのナフテン酸塩または２−エチルヘ
キサン酸塩を混合した溶液にＣａまたはＹが添加してあ
ることを特徴とする請求項１記載の接合フェライトの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02044293A JP3284638B2 (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 接合フェライトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02044293A JP3284638B2 (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 接合フェライトの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06236810A JPH06236810A (ja) | 1994-08-23 |
| JP3284638B2 true JP3284638B2 (ja) | 2002-05-20 |
Family
ID=12027169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02044293A Expired - Fee Related JP3284638B2 (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 接合フェライトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3284638B2 (ja) |
-
1993
- 1993-02-09 JP JP02044293A patent/JP3284638B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06236810A (ja) | 1994-08-23 |
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