JP3281842B2 - ガスタービン翼への耐食性表面処理方法及びその動・静翼 - Google Patents
ガスタービン翼への耐食性表面処理方法及びその動・静翼Info
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービン翼の
耐食性表面処理方法及び同方法により処理されたガスタ
ービンの動・静翼に関する。
耐食性表面処理方法及び同方法により処理されたガスタ
ービンの動・静翼に関する。
【０００２】
【従来の技術】コンバインドサイクルプラントに代表さ
れる高効率化された最近の産業用ガスタービンのタービ
ン入口温度の上昇は著しく１３００℃以上となってい
る。このような高温ガスに曝露される動・静翼に使用さ
れる耐熱合金は精力的な研究開発が行われ、その許容使
用温度も年々上昇しているが、実用合金では８５０〜９
００℃程度である。このため、実機ガスタービンでは薄
肉化した内部空気冷却翼が用いられている。一方、使用
される燃料はＬＮＧ、副生ガスや重油におよび、最近で
は石炭を液化又はガス化して利用することも研究されて
いるため、空気冷却翼の高温酸化や高温腐食防止を目的
として低圧プラズマで溶射法によりＮｉＣｏＣｒＡｌＹ
やＣｏＣｒＡｌＹなどの耐食合金のコーティングが行わ
れている。
れる高効率化された最近の産業用ガスタービンのタービ
ン入口温度の上昇は著しく１３００℃以上となってい
る。このような高温ガスに曝露される動・静翼に使用さ
れる耐熱合金は精力的な研究開発が行われ、その許容使
用温度も年々上昇しているが、実用合金では８５０〜９
００℃程度である。このため、実機ガスタービンでは薄
肉化した内部空気冷却翼が用いられている。一方、使用
される燃料はＬＮＧ、副生ガスや重油におよび、最近で
は石炭を液化又はガス化して利用することも研究されて
いるため、空気冷却翼の高温酸化や高温腐食防止を目的
として低圧プラズマで溶射法によりＮｉＣｏＣｒＡｌＹ
やＣｏＣｒＡｌＹなどの耐食合金のコーティングが行わ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】高温化されたガスター
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼はガス
温度の上昇にともなって酸化速度や腐食速度が増加し、
前記のような耐食コーティングを行った場合でも燃料や
燃焼空気より高温腐食成分が持込まれると顕著な腐食損
傷を受ける事態が出現している。このため、より一層高
温耐食性にすぐれた耐食性を有する動・静翼の出現が望
まれている。本発明は上記技術水準及び上記要望に応
じ、高温耐食性にすぐれた動・静翼の表面層を提供しよ
うとするものである。
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼はガス
温度の上昇にともなって酸化速度や腐食速度が増加し、
前記のような耐食コーティングを行った場合でも燃料や
燃焼空気より高温腐食成分が持込まれると顕著な腐食損
傷を受ける事態が出現している。このため、より一層高
温耐食性にすぐれた耐食性を有する動・静翼の出現が望
まれている。本発明は上記技術水準及び上記要望に応
じ、高温耐食性にすぐれた動・静翼の表面層を提供しよ
うとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は（１）ガスター
ビン用動翼又は静翼表面へ、Ｒｅを１〜１２ｗｔ％含む
ＭＣｒＡｌＹ（Ｍ：Ｎｉ及び／又はＣｏ）合金を溶射又
は蒸着によってコーティングした後、Ｃｒ又はＡｌの化
学蒸着処理又は拡散浸透処理を施すことを特徴とするガ
スタービン翼への耐食性表面処理方法及び（２）上記
（１）の処理方法によって製造したガスタービン用動・
静翼である。
ビン用動翼又は静翼表面へ、Ｒｅを１〜１２ｗｔ％含む
ＭＣｒＡｌＹ（Ｍ：Ｎｉ及び／又はＣｏ）合金を溶射又
は蒸着によってコーティングした後、Ｃｒ又はＡｌの化
学蒸着処理又は拡散浸透処理を施すことを特徴とするガ
スタービン翼への耐食性表面処理方法及び（２）上記
（１）の処理方法によって製造したガスタービン用動・
静翼である。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明のガスタービン用動翼又は
静翼の材質としては、下記表１に示すような合金が使用
される。
静翼の材質としては、下記表１に示すような合金が使用
される。
【０００６】
【表１】
【０００７】Ｒｅを１〜１２ｗｔ％含ませるＭＣｒＡｌ
Ｙ（Ｍ：Ｎｉ及び／又はＣｏ）合金としては、Ｍ−１７
〜３５ｗｔ％Ｃｒ−５〜１２ｗｔ％Ａｌ−０．５〜１ｗ
ｔ％Ｙ（残部：Ｍ）が使用され、その溶射又は蒸着膜の
膜厚は限定的なものではないが、一般委１００〜２００
μｍである。Ｃｒ又はＡｌのＣＶＤ(Chemical Vapor De
position) 処理は、１〜１０ｖｏｌ％のＨ2 を含むＡｒ
ガス中へＡｌＣｌ1 〜3 又はＣｒＣｌ3 蒸気を供給し、
１０００〜１２００℃で被処理物表面へＡｌ又はＣｒを
析出させることによって行われる。その膜厚は１０〜５
０μｍ程度である。また、Ａｌ又はＣｒの拡散浸透処理
（パックセメンテーション）は、Ａｌ−Ａｌ 2 Ｏ 3 −Ｎ
Ｈ 4 Ｃｌ粉末又はＣｒ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＮＨ4 Ｃｌ粉末中
に被処理物を埋込み、Ｈ2 ガス雰囲気中で１０００〜１
２００℃で数時間〜１０時間程度加熱することによって
行われる。拡散浸透処理層の膜厚もほぼ上記のＣＶＤ処
理膜と同じである。
Ｙ（Ｍ：Ｎｉ及び／又はＣｏ）合金としては、Ｍ−１７
〜３５ｗｔ％Ｃｒ−５〜１２ｗｔ％Ａｌ−０．５〜１ｗ
ｔ％Ｙ（残部：Ｍ）が使用され、その溶射又は蒸着膜の
膜厚は限定的なものではないが、一般委１００〜２００
μｍである。Ｃｒ又はＡｌのＣＶＤ(Chemical Vapor De
position) 処理は、１〜１０ｖｏｌ％のＨ2 を含むＡｒ
ガス中へＡｌＣｌ1 〜3 又はＣｒＣｌ3 蒸気を供給し、
１０００〜１２００℃で被処理物表面へＡｌ又はＣｒを
析出させることによって行われる。その膜厚は１０〜５
０μｍ程度である。また、Ａｌ又はＣｒの拡散浸透処理
（パックセメンテーション）は、Ａｌ−Ａｌ 2 Ｏ 3 −Ｎ
Ｈ 4 Ｃｌ粉末又はＣｒ−Ａｌ2 Ｏ3 −ＮＨ4 Ｃｌ粉末中
に被処理物を埋込み、Ｈ2 ガス雰囲気中で１０００〜１
２００℃で数時間〜１０時間程度加熱することによって
行われる。拡散浸透処理層の膜厚もほぼ上記のＣＶＤ処
理膜と同じである。
【０００８】（作用） （１）レニウム（Ｒｅ）はガスタービン翼材としての使
用温度ではＭＣｒＡｌＹ（Ｍ：Ｎｉ及び／又はＣｏ）合
金中のＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒのいずれにも固溶し、原子半径
の差によりマトリックスを強化する。その結果、皮膜の
靱性を向上させるとともに、皮膜内への硫黄、バナジウ
ム、酸素等の拡散速度を遅らせ、皮膜の耐食性を向上さ
せる。また、イットリウムとは金属間化合物、例えばＲ
ｅＹを形成し、イットリウム特性（酸化皮膜の剥離抑制
等）をさらに向上させる働きがある。これらの効果を得
るためには１ｗｔ％以上必要で１２ｗｔ％を越える添加
は皮膜の硬度は増加するが、かえって靱性を低下させ、
皮膜や二次的に形成された保護酸化皮膜に熱衝撃による
破壊が発生して耐食性を減少させる。
用温度ではＭＣｒＡｌＹ（Ｍ：Ｎｉ及び／又はＣｏ）合
金中のＮｉ，Ｃｏ，Ｃｒのいずれにも固溶し、原子半径
の差によりマトリックスを強化する。その結果、皮膜の
靱性を向上させるとともに、皮膜内への硫黄、バナジウ
ム、酸素等の拡散速度を遅らせ、皮膜の耐食性を向上さ
せる。また、イットリウムとは金属間化合物、例えばＲ
ｅＹを形成し、イットリウム特性（酸化皮膜の剥離抑制
等）をさらに向上させる働きがある。これらの効果を得
るためには１ｗｔ％以上必要で１２ｗｔ％を越える添加
は皮膜の硬度は増加するが、かえって靱性を低下させ、
皮膜や二次的に形成された保護酸化皮膜に熱衝撃による
破壊が発生して耐食性を減少させる。
【０００９】（２）コーティング層の外表面はＡｌ又は
Ｃｒが付与されるため、Ａｌ又はＣｒ濃度が増加し、高
温腐食進行にともなうＡｌ又はＣｒの消耗を補い、高温
耐食性の経時的な低下を防止する。
Ｃｒが付与されるため、Ａｌ又はＣｒ濃度が増加し、高
温腐食進行にともなうＡｌ又はＣｒの消耗を補い、高温
耐食性の経時的な低下を防止する。
【００１０】（３）ＣＶＤ処理及び拡散浸透処理とも高
温で水素を含む雰囲気中で実施するため、溶射層又は蒸
着層とＣＶＤ処理層又は拡散浸透処理層との相互拡散が
進行するとともに基材との相互拡散を生じ密着性に優れ
た均一組織となるなどコーティング層の膜質が著しく改
善される。
温で水素を含む雰囲気中で実施するため、溶射層又は蒸
着層とＣＶＤ処理層又は拡散浸透処理層との相互拡散が
進行するとともに基材との相互拡散を生じ密着性に優れ
た均一組織となるなどコーティング層の膜質が著しく改
善される。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の具体的実施例をあげ、本発明
の効果を明らかにする。
の効果を明らかにする。
【００１２】（例１）ガスタービン用１段動翼（基材：
表１のＮｉ基超合金 ＩＮ７７３８ＬＣ）に低圧プラズ
マ溶射方法によりＮｉ−２５ｗｔ％Ｃｒ−６ｗｔ％Ａｌ
−０．５ｗｔ％Ｙ−６ｗｔ％Ｒｅ（Ｎｉは残量を示す）
を２００μｍ厚さを目標にコーティングを行った。その
後、１１００℃、Ａｒ＋Ｈ2 ガス雰囲気（圧力 ５０Ｔ
ｏｒｒ）中でＡｌＣｌｘ（ｘ＝１〜３）を利用して、約
２時間のＣＶＤ処理を行い、約５０μｍのＡｌ層を形成
させた。
表１のＮｉ基超合金 ＩＮ７７３８ＬＣ）に低圧プラズ
マ溶射方法によりＮｉ−２５ｗｔ％Ｃｒ−６ｗｔ％Ａｌ
−０．５ｗｔ％Ｙ−６ｗｔ％Ｒｅ（Ｎｉは残量を示す）
を２００μｍ厚さを目標にコーティングを行った。その
後、１１００℃、Ａｒ＋Ｈ2 ガス雰囲気（圧力 ５０Ｔ
ｏｒｒ）中でＡｌＣｌｘ（ｘ＝１〜３）を利用して、約
２時間のＣＶＤ処理を行い、約５０μｍのＡｌ層を形成
させた。
【００１３】（例２）ガスタービン用１段静翼（基材：
表１のＣｏ基超合金 ＥＣＹ７６８Ｃ）に低圧プラズマ
溶射方法によりＣｏ−２５ｗｔ％Ｃｒ−１４ｗｔ％Ａｌ
−１ｗｔ％Ｙ−１２ｗｔ％Ｒｅ（Ｃｏは残量を示す）を
２００μｍ厚さを目標にコーティングを行った。その
後、Ｈ2 ガス雰囲気中で、９５０℃×１０時間のＡｌ拡
散浸透処理（パックセメンテーション）を行い、約５０
μｍのＡｌ層を形成させた。
表１のＣｏ基超合金 ＥＣＹ７６８Ｃ）に低圧プラズマ
溶射方法によりＣｏ−２５ｗｔ％Ｃｒ−１４ｗｔ％Ａｌ
−１ｗｔ％Ｙ−１２ｗｔ％Ｒｅ（Ｃｏは残量を示す）を
２００μｍ厚さを目標にコーティングを行った。その
後、Ｈ2 ガス雰囲気中で、９５０℃×１０時間のＡｌ拡
散浸透処理（パックセメンテーション）を行い、約５０
μｍのＡｌ層を形成させた。
【００１４】（例３）ガスタービン用１段静翼（基材：
表１のＣｏ基超合金 ＥＣＹ７６８Ｃ）へＥＢ（電子
銃）を利用したイオンブレーティング法によりＡｒガス
雰囲気（１０-5Ｔｏｒｒ）中で、供試翼を８５０〜９０
０℃に加熱しつつ、Ｃｏ−３０ｗｔ％Ｎｉ−２０ｗｔ％
Ｃｒ−８ｗｔ％Ａｌ−１ｗｔ％Ｙ−１ｗｔ％Ｒｅ（Ｃｏ
は残量を示す）を１００μｍ厚さを目標に約１．５時間
の蒸着を行った。その後、供試翼を蒸着容器より取り出
し、Ｈ2 雰囲気中で１１００℃×１０時間のＣｒ拡散浸
透処理を行い、約７０μｍのＣｒ層を形成させた。
表１のＣｏ基超合金 ＥＣＹ７６８Ｃ）へＥＢ（電子
銃）を利用したイオンブレーティング法によりＡｒガス
雰囲気（１０-5Ｔｏｒｒ）中で、供試翼を８５０〜９０
０℃に加熱しつつ、Ｃｏ−３０ｗｔ％Ｎｉ−２０ｗｔ％
Ｃｒ−８ｗｔ％Ａｌ−１ｗｔ％Ｙ−１ｗｔ％Ｒｅ（Ｃｏ
は残量を示す）を１００μｍ厚さを目標に約１．５時間
の蒸着を行った。その後、供試翼を蒸着容器より取り出
し、Ｈ2 雰囲気中で１１００℃×１０時間のＣｒ拡散浸
透処理を行い、約７０μｍのＣｒ層を形成させた。
【００１５】（例４）ガスタービン動翼（基材：表１の
Ｎｉ超合金ＩＮ７７３８ＬＣ）にＮｉ−２５ｗｔ％Ｃｒ
−６ｗｔ％Ａｌ−０．５ｗｔ％Ｙ−６ｗｔ％Ｒｅ（Ｎｉ
は残量を示す）を例３と同様な方法で蒸着後、１１００
℃、Ａｒ＋Ｈ2 ガス雰囲気（圧力 ５０Ｔｏｒｒ）中で
ＣｒＣｌ3 を用いて、約１５時間のＣＶＤ処理を行い、
約５０μｍのＣｒ層を形成させた。
Ｎｉ超合金ＩＮ７７３８ＬＣ）にＮｉ−２５ｗｔ％Ｃｒ
−６ｗｔ％Ａｌ−０．５ｗｔ％Ｙ−６ｗｔ％Ｒｅ（Ｎｉ
は残量を示す）を例３と同様な方法で蒸着後、１１００
℃、Ａｒ＋Ｈ2 ガス雰囲気（圧力 ５０Ｔｏｒｒ）中で
ＣｒＣｌ3 を用いて、約１５時間のＣＶＤ処理を行い、
約５０μｍのＣｒ層を形成させた。
【００１６】以上これら実施例を示したが、これら手順
及びコーティング（溶射又は蒸着とＣＶＤ又は拡散浸透
処理）方法の組合せは翼材質や翼形状の違いを考慮し
て、適宜適切なものを選択することができる。
及びコーティング（溶射又は蒸着とＣＶＤ又は拡散浸透
処理）方法の組合せは翼材質や翼形状の違いを考慮し
て、適宜適切なものを選択することができる。
【００１７】実施例の低圧プラズマ溶射条件を表２に示
した。なお、ＥＢイオンプレーティング方法、Ａｌ，Ｃ
ｒ拡散浸透処理（パックセメンテーション）の詳細は次
のとおりである。
した。なお、ＥＢイオンプレーティング方法、Ａｌ，Ｃ
ｒ拡散浸透処理（パックセメンテーション）の詳細は次
のとおりである。
【００１８】○ＥＢイオンプレーティング方法 真空容器中で蒸着物質を電子銃（イオンビーム）にて溶
解、蒸発させ被処理物に付着（コーティング）させる
が、この際、蒸着物質の溶解るつぼと被処理物間に磁場
を負荷し、蒸発した蒸発物質をイオン化して被処理物に
衝突させて付着性の改善をはかったコーティング。 ○Ａｌ又はＣｒ拡散浸透処理（パックセメンテーショ
ン）Ａｌ−Ａｌ 2 Ｏ 3 −ＮＨ 4 Ｃｌ粉末又はＣｒ−Ａｌ 2 Ｏ
3 −ＮＨ 4 Ｃｌ粉末中 へ被処理物を埋込み、Ｈ2 ガス雰
囲気中で１０００〜１２００℃で数時間〜１０時間程度
加熱を行う方法。
解、蒸発させ被処理物に付着（コーティング）させる
が、この際、蒸着物質の溶解るつぼと被処理物間に磁場
を負荷し、蒸発した蒸発物質をイオン化して被処理物に
衝突させて付着性の改善をはかったコーティング。 ○Ａｌ又はＣｒ拡散浸透処理（パックセメンテーショ
ン）Ａｌ−Ａｌ 2 Ｏ 3 −ＮＨ 4 Ｃｌ粉末又はＣｒ−Ａｌ 2 Ｏ
3 −ＮＨ 4 Ｃｌ粉末中 へ被処理物を埋込み、Ｈ2 ガス雰
囲気中で１０００〜１２００℃で数時間〜１０時間程度
加熱を行う方法。
【００１９】
【表２】
【００２０】例１〜４を基に作成した試験片と従来法の
低圧プラズマ溶射法によるＣｏ−２５ｗｔ％Ｃｒ−１２
ｗｔ％Ａｌ−１ｗｔ％Ｙ及びＣｏ−３０ｗｔ％Ｎｉ−２
０ｗｔ％Ｃｒ−８ｗｔ％Ａｌ−１ｗｔ％Ｙコーテイング
試験片、さらにこの両試験片にＡｌ拡散浸透処理を付加
したものを比較材として以下の性能（効果）を確認し
た。なお、コーティング基材はいずれもＩＮ−７７３８
ＬＣとした。
低圧プラズマ溶射法によるＣｏ−２５ｗｔ％Ｃｒ−１２
ｗｔ％Ａｌ−１ｗｔ％Ｙ及びＣｏ−３０ｗｔ％Ｎｉ−２
０ｗｔ％Ｃｒ−８ｗｔ％Ａｌ−１ｗｔ％Ｙコーテイング
試験片、さらにこの両試験片にＡｌ拡散浸透処理を付加
したものを比較材として以下の性能（効果）を確認し
た。なお、コーティング基材はいずれもＩＮ−７７３８
ＬＣとした。
【００２１】（１）耐食性 学振法に準拠して８０％Ｎａ2 ＳＯ4 −２０％Ｖ2 Ｏ5
合成灰塗布高温腐食試験を実施し、結果を表３にとりま
とめた。本発明の例１〜４の腐食量はＣｏＣｒＡｌＹ，
ＣｏＮｉＣｒＡｌＹの１／２〜１／３程度であり、Ｃｏ
ＣｒＡｌＹ＋Ａｌ拡散浸透処理、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ＋
Ａｌ拡散浸透処理に比べても５０％〜７０％程度であっ
た。表３ではＣｏＣｒＡｌＹ（基材ＩＮ−７７３８Ｌ
Ｃ）の腐食量を１００として示した。
合成灰塗布高温腐食試験を実施し、結果を表３にとりま
とめた。本発明の例１〜４の腐食量はＣｏＣｒＡｌＹ，
ＣｏＮｉＣｒＡｌＹの１／２〜１／３程度であり、Ｃｏ
ＣｒＡｌＹ＋Ａｌ拡散浸透処理、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ＋
Ａｌ拡散浸透処理に比べても５０％〜７０％程度であっ
た。表３ではＣｏＣｒＡｌＹ（基材ＩＮ−７７３８Ｌ
Ｃ）の腐食量を１００として示した。
【００２２】
【表３】
【００２３】（２）密着性 各試験片を１０００℃に加熱、１５分保持後、水中へ投
入する試験を５回繰返し、その結果を表４に示した。本
発明１〜４及びＣｏＮｉＣｒＡｌＹは試験後もクラック
や剥離などの発生もなく健全であったのに対し、ＣｏＣ
ｒＡｌＹ及び比較材、はいずれも小クラックの発生
が認められ、特にＣｏＣｒＡｌＹは端部でコーティング
層の一部が脱落していた。
入する試験を５回繰返し、その結果を表４に示した。本
発明１〜４及びＣｏＮｉＣｒＡｌＹは試験後もクラック
や剥離などの発生もなく健全であったのに対し、ＣｏＣ
ｒＡｌＹ及び比較材、はいずれも小クラックの発生
が認められ、特にＣｏＣｒＡｌＹは端部でコーティング
層の一部が脱落していた。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【発明の効果】本発明の耐食性表面処理方法により、密
着性が優れ、かつ耐食性が飛躍的に向上したガスタービ
ン翼が提供され、その工業的効果は極めて絶大である。
着性が優れ、かつ耐食性が飛躍的に向上したガスタービ
ン翼が提供され、その工業的効果は極めて絶大である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 14/58 Ｃ２３Ｃ 14/58 Ｂ 16/06 16/06 Ｆ０１Ｄ 5/28 Ｆ０１Ｄ 5/28 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 28/02 C23C 4/06 C23C 4/18 C23C 8/06 C23C 14/14 C23C 14/58 C23C 16/06 F01D 5/28
Claims (2)
- 【請求項１】 ガスタービン用動翼又は静翼表面へ、Ｒ
ｅを１〜１２ｗｔ％含むＭＣｒＡｌＹ（Ｍ：Ｎｉ及び／
又はＣｏ）合金を溶射又は蒸着によってコーティングし
た後、Ｃｒ又はＡｌの化学蒸着処理又は拡散浸透処理を
施すことを特徴とするガスタービン翼への耐食性表面処
理方法。 - 【請求項２】 請求項１の処理方法によって製造したガ
スタービン用動・静翼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22031897A JP3281842B2 (ja) | 1997-08-15 | 1997-08-15 | ガスタービン翼への耐食性表面処理方法及びその動・静翼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22031897A JP3281842B2 (ja) | 1997-08-15 | 1997-08-15 | ガスタービン翼への耐食性表面処理方法及びその動・静翼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161439A JPH1161439A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3281842B2 true JP3281842B2 (ja) | 2002-05-13 |
Family
ID=16749271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22031897A Expired - Fee Related JP3281842B2 (ja) | 1997-08-15 | 1997-08-15 | ガスタービン翼への耐食性表面処理方法及びその動・静翼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3281842B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6346134B1 (en) * | 2000-03-27 | 2002-02-12 | Sulzer Metco (Us) Inc. | Superalloy HVOF powders with improved high temperature oxidation, corrosion and creep resistance |
| EP1449938A4 (en) * | 2001-10-31 | 2004-11-24 | Japan Science & Tech Agency | ReCr ALLOY COVER FOR DIFFUSION BARRIER |
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