JP3242019B2 - 高強度ビードワイヤ，ビードワイヤ用線材およびこれらの製造方法 - Google Patents
高強度ビードワイヤ，ビードワイヤ用線材およびこれらの製造方法Info
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- JP3242019B2 JP3242019B2 JP03276197A JP3276197A JP3242019B2 JP 3242019 B2 JP3242019 B2 JP 3242019B2 JP 03276197 A JP03276197 A JP 03276197A JP 3276197 A JP3276197 A JP 3276197A JP 3242019 B2 JP3242019 B2 JP 3242019B2
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-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/066—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the wires being made from special alloy or special steel composition
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はビードワイヤとビー
ドワイヤ用線材およびこれらの製造方法に関するもので
ある。
ドワイヤ用線材およびこれらの製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】タイヤに用いられる現行のビードワイヤ
の特性は、例えば「一般材」…引張強度：２０００N/mm
2 ，伸び：６％，捻回値：４０回，成分：SWRS72A(JI
S)、「高強度材」…引張強度：２１５０N/mm2 ，伸び：
６％，捻回値：３５回，成分：SWRS82A(JIS)である。こ
のようなビードワイヤにおいては一層の高強度，高靱性
化の要求がある。
の特性は、例えば「一般材」…引張強度：２０００N/mm
2 ，伸び：６％，捻回値：４０回，成分：SWRS72A(JI
S)、「高強度材」…引張強度：２１５０N/mm2 ，伸び：
６％，捻回値：３５回，成分：SWRS82A(JIS)である。こ
のようなビードワイヤにおいては一層の高強度，高靱性
化の要求がある。
【０００３】このようなビードワイヤは一般に次の工程
により製造されている。圧延→伸線→パテンティング→
伸線→伸直→低温焼鈍→メッキ→グロメット加工
により製造されている。圧延→伸線→パテンティング→
伸線→伸直→低温焼鈍→メッキ→グロメット加工
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これら従来の
技術には次のような問題がある。 伸線加工後の強度が低温焼鈍により低下してしまう。
そのため、伸線加工では、低温焼鈍に伴う強度低下分を
見込んで十分に強度アップ（2600N/mm2 以上)しておく
必要がある。
技術には次のような問題がある。 伸線加工後の強度が低温焼鈍により低下してしまう。
そのため、伸線加工では、低温焼鈍に伴う強度低下分を
見込んで十分に強度アップ（2600N/mm2 以上)しておく
必要がある。
【０００５】このような強度アップを達成するには、
従来以上の伸線加工度が必要となるが、強加工すれば靱
性は低下する。 伸線後の強度が2500N/mm2 を越えると伸直が困難とな
り、安定した特性が得られない。 ＰＣ鋼より線などの分野では、Ｓｉの量を１重量％程
度まで高めて耐熱性を向上させ、低温焼鈍による強度低
下を抑制することが提案されている。しかし、この技術
をビードワイヤに応用する場合、低加工度での強度アッ
プには有効であるが、強加工度では伸線加工に適した金
属組織（パーライト組織）を得るための温度範囲が狭
く、量産が難しい。
従来以上の伸線加工度が必要となるが、強加工すれば靱
性は低下する。 伸線後の強度が2500N/mm2 を越えると伸直が困難とな
り、安定した特性が得られない。 ＰＣ鋼より線などの分野では、Ｓｉの量を１重量％程
度まで高めて耐熱性を向上させ、低温焼鈍による強度低
下を抑制することが提案されている。しかし、この技術
をビードワイヤに応用する場合、低加工度での強度アッ
プには有効であるが、強加工度では伸線加工に適した金
属組織（パーライト組織）を得るための温度範囲が狭
く、量産が難しい。
【０００６】Ｓｉ含有量が多くても強加工が可能な組
織にするには、ラメラ間隔を粗にする必要があり、その
ためには高温でパーライト変態させればよい。しかし、
それでは初析フェライトや初析セメンタイトという異相
が析出して延性が低下したり、ラメラ間隔が粗くなり過
ぎて延性が低下したりする。 伸線後のワイヤの伸びを向上させるのに低温焼鈍は有
効であるが、高温または長時間の低温焼鈍では強度低下
を招き、その逆では伸びの低下を招く。そして、従来の
一般的なビードワイヤの成分では、低温焼鈍後に十分な
強度・伸びを満足する条件がほとんどない。従って、本
発明の主目的は、高強度で靱性にも優れ、伸直加工性も
良好なビードワイヤ，ビードワイヤ用線材およびこれら
の製造方法を提供することにある。
織にするには、ラメラ間隔を粗にする必要があり、その
ためには高温でパーライト変態させればよい。しかし、
それでは初析フェライトや初析セメンタイトという異相
が析出して延性が低下したり、ラメラ間隔が粗くなり過
ぎて延性が低下したりする。 伸線後のワイヤの伸びを向上させるのに低温焼鈍は有
効であるが、高温または長時間の低温焼鈍では強度低下
を招き、その逆では伸びの低下を招く。そして、従来の
一般的なビードワイヤの成分では、低温焼鈍後に十分な
強度・伸びを満足する条件がほとんどない。従って、本
発明の主目的は、高強度で靱性にも優れ、伸直加工性も
良好なビードワイヤ，ビードワイヤ用線材およびこれら
の製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成するために種々の検討を行った結果、本発明を想
到するに至ったものである。すなわち、本発明ビードワ
イヤは、Ｃを０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを０．５
〜１．５重量％含有し、引張強度が２２００N/mm2 以上
（特に２３５０N/mm2 以上）、伸びが４％以上（特に６
％以上）で、格子歪が０．０２〜０．１％であることを
特徴とする。
を達成するために種々の検討を行った結果、本発明を想
到するに至ったものである。すなわち、本発明ビードワ
イヤは、Ｃを０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを０．５
〜１．５重量％含有し、引張強度が２２００N/mm2 以上
（特に２３５０N/mm2 以上）、伸びが４％以上（特に６
％以上）で、格子歪が０．０２〜０．１％であることを
特徴とする。
【０００８】また、本発明ビードワイヤ用線材は、Ｃを
０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを０．５〜１．５重量
％含有し、セメンタイトラメラ間隔が０．１１〜０．１
３μｍ、コロニー径が２μｍ以上、旧γ粒径が１０μｍ
以上、初析セメンタイトが１％以下、初析フェライトが
３％以下であることを特徴とする。上記ビードワイヤお
よびビードワイヤ用線材共にＣｒを０．０８〜０．１５
重量％添加することが好ましい。
０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを０．５〜１．５重量
％含有し、セメンタイトラメラ間隔が０．１１〜０．１
３μｍ、コロニー径が２μｍ以上、旧γ粒径が１０μｍ
以上、初析セメンタイトが１％以下、初析フェライトが
３％以下であることを特徴とする。上記ビードワイヤお
よびビードワイヤ用線材共にＣｒを０．０８〜０．１５
重量％添加することが好ましい。
【０００９】さらに、ビードワイヤ用線材の製造方法
は、Ｃを０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを０．５〜
１．５重量％含有する材料を熱間圧延後に冷却する際、
９２０℃以上で１秒以上保持し、８００〜６００℃に冷
却する速度を５〜１０℃/sec とし、６００〜５５０℃
に冷却する速度を１〜５℃/sec として制御冷却するこ
とを特徴とする。
は、Ｃを０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを０．５〜
１．５重量％含有する材料を熱間圧延後に冷却する際、
９２０℃以上で１秒以上保持し、８００〜６００℃に冷
却する速度を５〜１０℃/sec とし、６００〜５５０℃
に冷却する速度を１〜５℃/sec として制御冷却するこ
とを特徴とする。
【００１０】そして、本発明ビードワイヤの製造方法
は、前記方法で得られた線材を、真歪２．５以上で冷間
線引加工し、３８０〜４５０℃で３〜７秒の低温焼鈍を
することを特徴とする。これにより、線材の格子歪を
０．０２〜０．１％とできる。
は、前記方法で得られた線材を、真歪２．５以上で冷間
線引加工し、３８０〜４５０℃で３〜７秒の低温焼鈍を
することを特徴とする。これにより、線材の格子歪を
０．０２〜０．１％とできる。
【００１１】上記各構成の限定理由は次の通りである。 Ｃ：０．６５重量％未満では伸線加工しても強度が十分
高くならない。また、０．７５重量％を越えると初析セ
メンタイトが発生し易くなる。 Ｓｉ：０．５重量％未満では耐熱効果が小さい。逆に
１．５重量％を越えると靱性が低下し易くなる。 ラメラ間隔：０．１１μm未満では強加工で伸びが低下
し、伸線後の引張強度が高すぎる。また、０．１３μm
を越えても強加工で伸びが低下し、焼鈍後の引張強度が
低い。
高くならない。また、０．７５重量％を越えると初析セ
メンタイトが発生し易くなる。 Ｓｉ：０．５重量％未満では耐熱効果が小さい。逆に
１．５重量％を越えると靱性が低下し易くなる。 ラメラ間隔：０．１１μm未満では強加工で伸びが低下
し、伸線後の引張強度が高すぎる。また、０．１３μm
を越えても強加工で伸びが低下し、焼鈍後の引張強度が
低い。
【００１２】コロニー径，旧γ粒：規定径未満では強加
工で伸びが低下する。 格子歪：０．０２％未満では強度が不足する。０．１％
を越えると強加工で伸びが不足する。 初析フェライト，初析セメンタイト：規定値を越えると
強加工で伸びが低下する。 冷却速度：規定下限を下回ると伸線後の引張強度が高す
ぎる。逆に遅いと低温焼鈍後の引張強度が低い。 低温焼鈍条件：規定値を越える温度・時間では強度が低
くなり、規定値未満の温度・時間では伸びが不十分にな
る。焼鈍温度をＴ（℃），時間をｔ（秒）としたとき、
次式を満たす条件で焼鈍することが好ましい。 ｔ＝（−５／７０）×Ｔ＋２７８
工で伸びが低下する。 格子歪：０．０２％未満では強度が不足する。０．１％
を越えると強加工で伸びが不足する。 初析フェライト，初析セメンタイト：規定値を越えると
強加工で伸びが低下する。 冷却速度：規定下限を下回ると伸線後の引張強度が高す
ぎる。逆に遅いと低温焼鈍後の引張強度が低い。 低温焼鈍条件：規定値を越える温度・時間では強度が低
くなり、規定値未満の温度・時間では伸びが不十分にな
る。焼鈍温度をＴ（℃），時間をｔ（秒）としたとき、
次式を満たす条件で焼鈍することが好ましい。 ｔ＝（−５／７０）×Ｔ＋２７８
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。 （試験例１）下記の化学成分を含む材料を後述する工程
で線材に加工し、各線材の引張強度（伸線後と低温焼鈍
後）と伸びを測定した。 試験材の化学成分（全て重量％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ No.1 従来材（低Ｃ低Si） 0.72 0.20 0.51 No.2 従来高強度材（高Ｃ低Si） 0.81 0.21 0.53 No.3 本発明材（低Ｃ高Si） 0.71 0.97 0.47 No.4 従来高Si材（高Ｃ高Si） 0.86 1.02 0.51 なお、各材料は図１に示す各範囲（１〜４：単位は重量
％）ごとに分類でき、本試験例では各範囲における代表
的な成分を試験材とした。
する。 （試験例１）下記の化学成分を含む材料を後述する工程
で線材に加工し、各線材の引張強度（伸線後と低温焼鈍
後）と伸びを測定した。 試験材の化学成分（全て重量％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ No.1 従来材（低Ｃ低Si） 0.72 0.20 0.51 No.2 従来高強度材（高Ｃ低Si） 0.81 0.21 0.53 No.3 本発明材（低Ｃ高Si） 0.71 0.97 0.47 No.4 従来高Si材（高Ｃ高Si） 0.86 1.02 0.51 なお、各材料は図１に示す各範囲（１〜４：単位は重量
％）ごとに分類でき、本試験例では各範囲における代表
的な成分を試験材とした。
【００１４】試験材の製造工程 圧延→熱処理(ハ゜テンティンク゛) →伸線→低温焼鈍 圧延：圧延線材径はφ５．５ｍｍで、巻き取り温度は９
４０℃で２秒間保持した。 熱処理：衝風冷却を行う。冷却速度は、８００〜６００
℃までは平均７℃/sec，６００〜５５０℃までは平均で
３．５℃/sec である。 伸線：冷間によるダイス伸線を行う。加工は減面率が１
７〜２１％となるように行った。伸線温度は１３０℃以
下になるよう伸線速度を調整した。 低温焼鈍：ソルト中に線材を浸漬して４２０℃で５秒間
保持する。なお、４００℃で１５秒，３８０℃で３０
秒，４５０℃で３秒の条件でも同様の低温焼鈍を行った
が、ワイヤ特性はほぼ同じであった。
４０℃で２秒間保持した。 熱処理：衝風冷却を行う。冷却速度は、８００〜６００
℃までは平均７℃/sec，６００〜５５０℃までは平均で
３．５℃/sec である。 伸線：冷間によるダイス伸線を行う。加工は減面率が１
７〜２１％となるように行った。伸線温度は１３０℃以
下になるよう伸線速度を調整した。 低温焼鈍：ソルト中に線材を浸漬して４２０℃で５秒間
保持する。なお、４００℃で１５秒，３８０℃で３０
秒，４５０℃で３秒の条件でも同様の低温焼鈍を行った
が、ワイヤ特性はほぼ同じであった。
【００１５】引張強度と真歪の関係および伸びと真歪の
関係を図２のグラフに示す。図示のように、真歪２．５
以上の強加工において、伸線後強度２５００N/mm2 以
下，低温焼鈍後の強度２２００N/mm2 以上，伸び４％以
上の条件を満たすものは本発明材のみであることが判
る。
関係を図２のグラフに示す。図示のように、真歪２．５
以上の強加工において、伸線後強度２５００N/mm2 以
下，低温焼鈍後の強度２２００N/mm2 以上，伸び４％以
上の条件を満たすものは本発明材のみであることが判
る。
【００１６】（試験例２）次に、本発明材の線材特性と
ビードワイヤとしての特性の関係を明確にするため、製
造工程における熱処理条件などを変更して、各線材の引
張強度（伸線後と低温焼鈍後）と伸びを測定した。
ビードワイヤとしての特性の関係を明確にするため、製
造工程における熱処理条件などを変更して、各線材の引
張強度（伸線後と低温焼鈍後）と伸びを測定した。
【００１７】 冷却速度 初析フェライト 初析セメンタイト ラメラ間隔 800→600℃ 600→550℃ (μm) No.11 10℃/secより大 2℃/sec ３％以下 １％以下 0.11 No.12 5〜10℃/sec 2℃/sec ３％以下 １％以下 0.12 No.13 5℃/secより小 2℃/sec ３％以上 １％以上 0.13 No.14 5〜10℃/sec 3℃/secより大 ３％以下 １％以下 0.13 〜0.09 No.15 5〜10℃/sec 1℃/secより小 ３％以下 １％以下 0.15〜0.11
【００１８】 用いた鋼材の化学成分は試験例１の本発明材（No.3）と
同様である。また、圧延後の巻き取り温度は９５０℃で
１．５秒保持し、低温焼鈍は４２０℃で６秒保持した。
さらに、旧ガンマ粒径は全て２０〜２５μｍであった。
引張強度と真歪の関係および伸びと真歪の関係を図３の
グラフに示す。
同様である。また、圧延後の巻き取り温度は９５０℃で
１．５秒保持し、低温焼鈍は４２０℃で６秒保持した。
さらに、旧ガンマ粒径は全て２０〜２５μｍであった。
引張強度と真歪の関係および伸びと真歪の関係を図３の
グラフに示す。
【００１９】図示のように、真歪２．５以上の強加工に
おいて、伸線後強度２５００N/mm2以下，低温焼鈍後の
強度２２００N/mm2 以上，伸び４％以上の条件を満たす
ものはNo.12 だけであることが判る。
おいて、伸線後強度２５００N/mm2以下，低温焼鈍後の
強度２２００N/mm2 以上，伸び４％以上の条件を満たす
ものはNo.12 だけであることが判る。
【００２０】（試験例３）さらに、圧延条件として最終
仕上げロールでの加工後の温度およびその保持時間が旧
γ粒径，コロニー粒径に大きな影響を及ぼし、この組織
が伸びや強度に大きく影響すると考え、No.21〜No.26
に示す条件の試験材を用いて評価試験を行った。
仕上げロールでの加工後の温度およびその保持時間が旧
γ粒径，コロニー粒径に大きな影響を及ぼし、この組織
が伸びや強度に大きく影響すると考え、No.21〜No.26
に示す条件の試験材を用いて評価試験を行った。
【００２１】試験材の化学成分は試験例１で用いた本発
明材No.3と同一である。また、熱処理における冷却速度
は800→600℃までは５℃/sec, 600→550℃ までは２℃/
secで一定とした。そして、この熱処理条件と圧延条件
以外の条件は試験例２のNo.12 と同条件とした。評価は
引張強度（伸線後と低温焼鈍後）と真歪の関係および伸
びと真歪の関係について行った。その結果を図４のグラ
フに示す。
明材No.3と同一である。また、熱処理における冷却速度
は800→600℃までは５℃/sec, 600→550℃ までは２℃/
secで一定とした。そして、この熱処理条件と圧延条件
以外の条件は試験例２のNo.12 と同条件とした。評価は
引張強度（伸線後と低温焼鈍後）と真歪の関係および伸
びと真歪の関係について行った。その結果を図４のグラ
フに示す。
【００２２】図示のように、真歪２．５以上の強加工に
おいて、伸線後強度２５００N/mm2以下，低温焼鈍後の
強度２２００N/mm2 以上，伸び４％以上の条件を満たす
ものはNo.23 であることが判る。
おいて、伸線後強度２５００N/mm2以下，低温焼鈍後の
強度２２００N/mm2 以上，伸び４％以上の条件を満たす
ものはNo.23 であることが判る。
【００２３】（試験例４）さらに、試験例３のNo.22 の
伸線加工材を用いて、低温焼鈍条件を変化させてワイヤ
特性の評価を行った。ワイヤ特性は格子歪を測定し、格
子歪と伸びと強度の関係を調べた。格子歪はＸＲＤ（Ｘ
線回折法）の歪回析法を用いて測定した。その結果を図
５のグラフに示す。
伸線加工材を用いて、低温焼鈍条件を変化させてワイヤ
特性の評価を行った。ワイヤ特性は格子歪を測定し、格
子歪と伸びと強度の関係を調べた。格子歪はＸＲＤ（Ｘ
線回折法）の歪回析法を用いて測定した。その結果を図
５のグラフに示す。
【００２４】このグラフにおいて、各焼鈍条件（〜
）は、600℃×30秒，450℃×７秒，450℃×３
秒，380℃×５秒，360℃×５秒である。図示のよう
に、０．０２〜０．１％のときに伸び４％以上，低温焼
鈍後の引張強度２２００N/mm2以上の条件を満たしてい
ることが判る。また、低温焼鈍の条件は３８０〜４５０
℃で３〜７秒が好適であることが判る。
）は、600℃×30秒，450℃×７秒，450℃×３
秒，380℃×５秒，360℃×５秒である。図示のよう
に、０．０２〜０．１％のときに伸び４％以上，低温焼
鈍後の引張強度２２００N/mm2以上の条件を満たしてい
ることが判る。また、低温焼鈍の条件は３８０〜４５０
℃で３〜７秒が好適であることが判る。
【００２５】上記各試験例の結果を整理すると次のよう
になる。化学組成はＣを０．６５〜０．７５重量％，Ｓ
ｉを０．５〜１．５重量％含有することが好適である。
熱処理における冷却速度は、800〜600 ℃を５〜10℃/se
c で、600〜550 ℃を１〜３℃/sec で行うことが好適で
ある。また、圧延条件は920 ℃で１秒以上（好ましくは
２秒）保持することが好適である。
になる。化学組成はＣを０．６５〜０．７５重量％，Ｓ
ｉを０．５〜１．５重量％含有することが好適である。
熱処理における冷却速度は、800〜600 ℃を５〜10℃/se
c で、600〜550 ℃を１〜３℃/sec で行うことが好適で
ある。また、圧延条件は920 ℃で１秒以上（好ましくは
２秒）保持することが好適である。
【００２６】これらの条件を満たすと、伸線後（真歪
２．５以上の強加工後）の引張強度を２５００N/mm2 以
下とできるため、次の伸直工程を容易かつ安定して行う
ことができる。また、低温焼鈍に伴う引張強度の低下を
抑制し、低温焼鈍後の引張強度を２２００N/mm2 以上と
できるため、従来のビードワイヤよりも高強度のものを
得ることができる。その上、真歪２．５以上の強加工を
行っても４％以上の伸びを具えるため、靱性の点でも問
題ない。従って、ビードワイヤで構成されるタイヤのビ
ードコアの軽量化を図ることができる。なお、以上の説
明では熱処理の冷媒として衝風を例として説明したが、
この他鉛浴，沸騰水，ソルトなどでもよい。
２．５以上の強加工後）の引張強度を２５００N/mm2 以
下とできるため、次の伸直工程を容易かつ安定して行う
ことができる。また、低温焼鈍に伴う引張強度の低下を
抑制し、低温焼鈍後の引張強度を２２００N/mm2 以上と
できるため、従来のビードワイヤよりも高強度のものを
得ることができる。その上、真歪２．５以上の強加工を
行っても４％以上の伸びを具えるため、靱性の点でも問
題ない。従って、ビードワイヤで構成されるタイヤのビ
ードコアの軽量化を図ることができる。なお、以上の説
明では熱処理の冷媒として衝風を例として説明したが、
この他鉛浴，沸騰水，ソルトなどでもよい。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明ビードワイ
ヤは強度と靱性を兼ね具えるため、タイヤを構成するビ
ードコアを軽量化することができる。また、本発明ビー
ドワイヤ用線材は、伸線後の伸直工程が容易に行え、か
つ低温焼鈍での強度低下を抑制できるため、ビードワイ
ヤの生産性向上に資する。さらに、本発明製造方法は、
上記ビードワイヤ，ビードワイヤ用線材を作製するのに
好適である。
ヤは強度と靱性を兼ね具えるため、タイヤを構成するビ
ードコアを軽量化することができる。また、本発明ビー
ドワイヤ用線材は、伸線後の伸直工程が容易に行え、か
つ低温焼鈍での強度低下を抑制できるため、ビードワイ
ヤの生産性向上に資する。さらに、本発明製造方法は、
上記ビードワイヤ，ビードワイヤ用線材を作製するのに
好適である。
【図１】試験材の化学成分を示すグラフ。
【図２】成分の異なる試験材について、引張強度（伸線
後と低温焼鈍後），伸び，真歪の関係を示したグラフ。
後と低温焼鈍後），伸び，真歪の関係を示したグラフ。
【図３】熱処理条件の異なる試験材について、引張強度
（伸線後と低温焼鈍後），伸び，真歪の関係を示したグ
ラフ。
（伸線後と低温焼鈍後），伸び，真歪の関係を示したグ
ラフ。
【図４】圧延条件の異なる試験材について、引張強度
（伸線後と低温焼鈍後），伸び，真歪の関係を示したグ
ラフ。
（伸線後と低温焼鈍後），伸び，真歪の関係を示したグ
ラフ。
【図５】格子歪と低温焼鈍後の引張強度および伸びとの
関係を示すグラフ。
関係を示すグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−295933（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−235023（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−2330（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−260046（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−3338（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 B60C 15/04 C21D 9/52 103
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃを０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを
０．５〜１．５重量％含有し、 セメンタイトラメラ間隔が０．１１〜０．１３μｍ、 コロニー径が２μｍ以上、 旧γ粒径が１０μｍ以上、 初析セメンタイトが１％以下、 初析フェライトが３％以下であることを特徴とするビー
ドワイヤ用線材。 - 【請求項２】 請求項１に記載のビードワイヤ用線材を
用いて製造された高強度ビードワイヤであって、 引張強度が２２００N/mm ２ 以上、伸びが４％以上で、 格子歪が０．０２〜０．１％であることを特徴とする高
強度ビードワイヤ。 - 【請求項３】 Ｃを０．６５〜０．７５重量％，Ｓｉを
０．５〜１．５重量％含有する材料を熱間圧延後に冷却
する際、 ９２０℃以上で１秒以上保持し、 ８００〜６００℃に冷却する速度を５〜１０℃/secと
し、 ６００〜５５０℃に冷却する速度を１〜５℃/secとして
制御冷却することを特徴とするビードワイヤ用線材の製
造方法。 - 【請求項４】 請求項３の方法で得られた線材を、 真歪２．５以上で冷間線引加工し、 ３８０〜４５０℃で３〜７秒焼鈍することを特徴とする
高強度ビードワイヤの製造方法。
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| JP03276197A JP3242019B2 (ja) | 1997-01-31 | 1997-01-31 | 高強度ビードワイヤ，ビードワイヤ用線材およびこれらの製造方法 |
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