JP3241429B2 - 耐食性に優れた加工用冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた加工用冷延鋼板およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主に自動車の車体用と
して、曲げ加工、プレス成形加工、絞り成形加工に用い
る、耐食性に優れる加工用冷延鋼板およびその製造方法
に関するものである。
して、曲げ加工、プレス成形加工、絞り成形加工に用い
る、耐食性に優れる加工用冷延鋼板およびその製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、環境問題より自動車の排気ガス規
制が検討されており、燃費の向上のために自動車の軽量
化の要請が高まってきた。また、自動車事故による死者
の増加も問題となっており、自動車の安全性向上も重要
な課題となっている。そこでこれらの問題に対して、引
張強さが 350〜 500ＭPaで、かつ優れた加工性を有する
鋼板が要求されるようになってきた。これらの高張力鋼
板により、鋼板の板厚を減少させることが可能となる
が、板厚の減少にともなって、耐食性、特に孔食による
強度低下の問題が重要となる。現在は表面処理鋼板を採
用することによって対応を行ってはいるが、足周り部品
など塗装やめっきのはがれ易い部品ではその効果も少な
く、鋼板そのものの耐食性の向上が必要となっている。
一方、強度的には 300ＭPa程度で問題ないが、加工性や
耐食性の問題から鋼板の板厚を低減できない部品もあ
り、加工性と耐食性を兼備した軟質鋼板の要求もある。
制が検討されており、燃費の向上のために自動車の軽量
化の要請が高まってきた。また、自動車事故による死者
の増加も問題となっており、自動車の安全性向上も重要
な課題となっている。そこでこれらの問題に対して、引
張強さが 350〜 500ＭPaで、かつ優れた加工性を有する
鋼板が要求されるようになってきた。これらの高張力鋼
板により、鋼板の板厚を減少させることが可能となる
が、板厚の減少にともなって、耐食性、特に孔食による
強度低下の問題が重要となる。現在は表面処理鋼板を採
用することによって対応を行ってはいるが、足周り部品
など塗装やめっきのはがれ易い部品ではその効果も少な
く、鋼板そのものの耐食性の向上が必要となっている。
一方、強度的には 300ＭPa程度で問題ないが、加工性や
耐食性の問題から鋼板の板厚を低減できない部品もあ
り、加工性と耐食性を兼備した軟質鋼板の要求もある。
【０００３】従来より、鋼板そのものの耐食性改善のた
めには各種の方法が提案されている。たとえば、特開昭
62−243739号公報には、Ｃ量が 0.001〜0.02重量％（以
下％と略す）の低炭素鋼にCuやNbを添加した耐食性鋼材
が開示されている。しかし、Cuの添加は表面性状を劣化
させ、CuやNiの添加はコストアップをもたらすなどの問
題があった。また、鋼板のプレス成形性改善のためにも
各種の方法が提案されている。たとえば、特公平３-533
81号公報には、Ｃ量が0.0020％未満の極低炭素鋼に重量
比にてNb／Ｃ＝５〜18のNbおよびＢを添加した超深絞り
用冷延鋼板が開示されている。また特公昭63−4899号公
報には、Ｃ量が0.0005〜0.0150％の極低炭素鋼で、焼付
硬化性の付与が困難なTi添加IF鋼でありながら、Ｓ量と
Ｎ量をそれぞれ0.0030％以下、0.0040％以下とし合計で
0.0050％以下の条件を満たすように低減することで炭化
物の生成を抑制し、焼付硬化性を付与し、かつ深絞り性
も兼備する冷延鋼板の製造方法が開示されている。しか
しながら、この程度の加工性では車体軽量化には不十分
であり、また耐食性に関してなんら考慮されていない。
めには各種の方法が提案されている。たとえば、特開昭
62−243739号公報には、Ｃ量が 0.001〜0.02重量％（以
下％と略す）の低炭素鋼にCuやNbを添加した耐食性鋼材
が開示されている。しかし、Cuの添加は表面性状を劣化
させ、CuやNiの添加はコストアップをもたらすなどの問
題があった。また、鋼板のプレス成形性改善のためにも
各種の方法が提案されている。たとえば、特公平３-533
81号公報には、Ｃ量が0.0020％未満の極低炭素鋼に重量
比にてNb／Ｃ＝５〜18のNbおよびＢを添加した超深絞り
用冷延鋼板が開示されている。また特公昭63−4899号公
報には、Ｃ量が0.0005〜0.0150％の極低炭素鋼で、焼付
硬化性の付与が困難なTi添加IF鋼でありながら、Ｓ量と
Ｎ量をそれぞれ0.0030％以下、0.0040％以下とし合計で
0.0050％以下の条件を満たすように低減することで炭化
物の生成を抑制し、焼付硬化性を付与し、かつ深絞り性
も兼備する冷延鋼板の製造方法が開示されている。しか
しながら、この程度の加工性では車体軽量化には不十分
であり、また耐食性に関してなんら考慮されていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上のような現状に鑑
み、プレス成形等の加工性に優れるのは勿論のこと、従
来よりも優れた耐食性を有する加工用冷延鋼板を比較的
安価に得ることが、本発明の目的である。
み、プレス成形等の加工性に優れるのは勿論のこと、従
来よりも優れた耐食性を有する加工用冷延鋼板を比較的
安価に得ることが、本発明の目的である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、鋭意研究を
重ねた結果、鋼の成分組成および製造条件を限定するこ
とにより、極めて優れる耐食性および加工性を有する冷
延鋼板が得られることを見出し、その知見にもとづいて
本発明をなすに至った。すなわち、本発明は、つぎのと
おりである。 （１）Ｃ：0.0015％以下、Si：1.0 ％以下、Mn： 0.3〜
2.0％、Ｐ：0.15％以下、Ｓ： 0.003％以下、Ｎ： 0.0
03％以下、およびAl：0.04〜0.15％を含有し、かつAl
(%)/Ｎ(%) が20以上で、残部はFeおよび不可避的不純物
よりなることを特徴とする耐食性に優れた加工用冷延鋼
板。 （２）前項（１）の鋼成分に加えて、重量％にてMo：0.
03〜 1.0％、Ni：0.03〜1.0％、Cr：0.03〜 1.0％、
Ｖ： 0.002〜 0.5％のうちの１種または２種以上を総量
にて 2.0％以下で含有することを特徴とする耐食性に優
れた加工用冷延鋼板。 （３）前項（１）または（２）の鋼成分よりなる鋼スラ
ブを、直接または再加熱にて1050℃以上、1300℃以下の
温度に均熱保持した後、熱間圧延仕上温度が(Ar3変態点
-20℃) 以上、(Ar3変態点 +50℃) 以下で熱間圧延を施
し、さらに酸洗、圧下率65％以上90％以下で冷間圧延
し、しかる後 700〜 950℃の温度範囲にて再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする耐食性に優れた加工用冷延鋼板の
製造方法。
重ねた結果、鋼の成分組成および製造条件を限定するこ
とにより、極めて優れる耐食性および加工性を有する冷
延鋼板が得られることを見出し、その知見にもとづいて
本発明をなすに至った。すなわち、本発明は、つぎのと
おりである。 （１）Ｃ：0.0015％以下、Si：1.0 ％以下、Mn： 0.3〜
2.0％、Ｐ：0.15％以下、Ｓ： 0.003％以下、Ｎ： 0.0
03％以下、およびAl：0.04〜0.15％を含有し、かつAl
(%)/Ｎ(%) が20以上で、残部はFeおよび不可避的不純物
よりなることを特徴とする耐食性に優れた加工用冷延鋼
板。 （２）前項（１）の鋼成分に加えて、重量％にてMo：0.
03〜 1.0％、Ni：0.03〜1.0％、Cr：0.03〜 1.0％、
Ｖ： 0.002〜 0.5％のうちの１種または２種以上を総量
にて 2.0％以下で含有することを特徴とする耐食性に優
れた加工用冷延鋼板。 （３）前項（１）または（２）の鋼成分よりなる鋼スラ
ブを、直接または再加熱にて1050℃以上、1300℃以下の
温度に均熱保持した後、熱間圧延仕上温度が(Ar3変態点
-20℃) 以上、(Ar3変態点 +50℃) 以下で熱間圧延を施
し、さらに酸洗、圧下率65％以上90％以下で冷間圧延
し、しかる後 700〜 950℃の温度範囲にて再結晶焼鈍を
施すことを特徴とする耐食性に優れた加工用冷延鋼板の
製造方法。
【０００６】
【作用】まず、この発明の基礎となった実験結果につい
て述べる。鋼中のＣ量が約0.0008％で、Mn量が0.06〜1.
1 ％、およびＳ量が0.003 ％以下または0.01％添加し
た、Si:0.02 ％、Ｐ：0.012 ％、Al:0.06 ％、および
Ｎ：0.002 ％の鋼成分からなる、板厚0.8mm の冷延鋼板
のMn含有量と耐食性の関係について調査を行なった。な
おこれらの鋼板は、上記組成のシートバーを1250℃に加
熱・均熱後、880 ℃の仕上温度で熱間圧延を行ない、続
いて酸洗、冷延圧下率75〜80％の冷間圧延を行った後、
連続焼鈍温度 830〜 860℃で製造したものである。ここ
に、耐食性の評価は、 0.5％NaCl、 0.5％CaCl2 、 0.1
25％Na2S2O5 腐食液に８時間浸漬後、16時間乾燥させる
腐食サイクルを行い（サイクル数30）、試験後の最大孔
食深さを測定し、この値で評価した。耐食性（最大孔食
深さ）と鋼の化学成分、すなわちＳ、Mn量との関係を図
１に示す。図１より明らかなように、耐食性はＳ、Mn量
に強く依存し、Ｓ量が 0.003％以下でMn量が 0.3％以上
とすることにより著しく向上している。
て述べる。鋼中のＣ量が約0.0008％で、Mn量が0.06〜1.
1 ％、およびＳ量が0.003 ％以下または0.01％添加し
た、Si:0.02 ％、Ｐ：0.012 ％、Al:0.06 ％、および
Ｎ：0.002 ％の鋼成分からなる、板厚0.8mm の冷延鋼板
のMn含有量と耐食性の関係について調査を行なった。な
おこれらの鋼板は、上記組成のシートバーを1250℃に加
熱・均熱後、880 ℃の仕上温度で熱間圧延を行ない、続
いて酸洗、冷延圧下率75〜80％の冷間圧延を行った後、
連続焼鈍温度 830〜 860℃で製造したものである。ここ
に、耐食性の評価は、 0.5％NaCl、 0.5％CaCl2 、 0.1
25％Na2S2O5 腐食液に８時間浸漬後、16時間乾燥させる
腐食サイクルを行い（サイクル数30）、試験後の最大孔
食深さを測定し、この値で評価した。耐食性（最大孔食
深さ）と鋼の化学成分、すなわちＳ、Mn量との関係を図
１に示す。図１より明らかなように、耐食性はＳ、Mn量
に強く依存し、Ｓ量が 0.003％以下でMn量が 0.3％以上
とすることにより著しく向上している。
【０００７】鋼中のＣ量が約0.0008％または約0.0025％
で、Ｓ量を0.0003〜 0.005％添加した、Si：0.02％、M
n： 0.6％、Ｐ： 0.012％、Al：0.06％、およびＮ： 0.
002％の鋼成分からなる、板厚 0.8mmの冷延鋼板のＳ添
加量とランクフォード値（以下ｒ値と示す）の関係につ
いて調査を行った。なおこれらの鋼板は、上述の実験と
同様の条件にて製造したものである。ここにｒ値はJIS
５号引張試験片を使用し、15％引張予歪を与えた後、３
点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方
向に対し45°の方向）およびＣ方向（圧延方向に対し90
°の方向）の平均値として、 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ から求めた。ｒ値と鋼の化学成分、すなわちＣ、Ｓ量と
の関係を図２に示す。図２より明らかなように、ｒ値は
Ｃ、Ｓ量に強く依存し、Ｃ量が0.0008％程度の時、Ｓ量
が0.003 ％以下とすることにより著しく向上している。
で、Ｓ量を0.0003〜 0.005％添加した、Si：0.02％、M
n： 0.6％、Ｐ： 0.012％、Al：0.06％、およびＮ： 0.
002％の鋼成分からなる、板厚 0.8mmの冷延鋼板のＳ添
加量とランクフォード値（以下ｒ値と示す）の関係につ
いて調査を行った。なおこれらの鋼板は、上述の実験と
同様の条件にて製造したものである。ここにｒ値はJIS
５号引張試験片を使用し、15％引張予歪を与えた後、３
点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方
向に対し45°の方向）およびＣ方向（圧延方向に対し90
°の方向）の平均値として、 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ から求めた。ｒ値と鋼の化学成分、すなわちＣ、Ｓ量と
の関係を図２に示す。図２より明らかなように、ｒ値は
Ｃ、Ｓ量に強く依存し、Ｃ量が0.0008％程度の時、Ｓ量
が0.003 ％以下とすることにより著しく向上している。
【０００８】詳細は明らかではないが、前記の条件によ
り優れた耐食性やｒ値が得られる理由は、以下のごとく
であると考えられる。すなわち、耐食性の向上はＳ量を
0.003％以下の極低Ｓ化し、かつ高Mn化したことにより
表層でのMn濃化分布もしくは表層濃化Mnの存在状態が変
化したために、鋼板表面状態が、耐食性とくに耐孔食性
に有利な表面性状に変化したものと考えられる。またｒ
値の向上は極低Ｓ化とＣ≦0.0015％の極低Ｃ化により、
熱延鋼板中の析出物分布が変化し、ｒ値に有利な集合組
織形成に有利な方向に冷延集合組織または再結晶挙動が
変化したものと考えられる。さらに、上記成分のほか、
Mo、Ni、CrまたはＶよりなる群のうちから選んだ１種ま
たは２種以上を適正範囲量添加した鋼板は、耐食性がさ
らに向上し、強度の増加に対して加工性の劣下が少ない
ことも見いだした。以上の知見から本発明に至ったので
ある。
り優れた耐食性やｒ値が得られる理由は、以下のごとく
であると考えられる。すなわち、耐食性の向上はＳ量を
0.003％以下の極低Ｓ化し、かつ高Mn化したことにより
表層でのMn濃化分布もしくは表層濃化Mnの存在状態が変
化したために、鋼板表面状態が、耐食性とくに耐孔食性
に有利な表面性状に変化したものと考えられる。またｒ
値の向上は極低Ｓ化とＣ≦0.0015％の極低Ｃ化により、
熱延鋼板中の析出物分布が変化し、ｒ値に有利な集合組
織形成に有利な方向に冷延集合組織または再結晶挙動が
変化したものと考えられる。さらに、上記成分のほか、
Mo、Ni、CrまたはＶよりなる群のうちから選んだ１種ま
たは２種以上を適正範囲量添加した鋼板は、耐食性がさ
らに向上し、強度の増加に対して加工性の劣下が少ない
ことも見いだした。以上の知見から本発明に至ったので
ある。
【０００９】つぎに、本発明における各成分の組成範囲
の限定理由について述べる。 Ｃ：0.0015％以下 この発明において重量な元素であり、良好な加工性を有
する冷延鋼板を得るためには、極低Ｓ化と合わせて、従
来の極低炭素鋼よりさらにＣ量が低い極低炭素鋼でなけ
ればならない。したがってＣ量は極低Ｓ化の効果があら
われる0.0015％以下とする。とくに0.0010％以下が好ま
しい。 Si： 1.0％以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が 1.0％を越えると深絞り
性および耐食性、とくに耐孔食性が劣化するので 1.0％
以下とする。 Mn： 0.3〜 2.0％ Mnはこの発明において重要な元素であり、極低Ｓ化と合
わせて、 0.3％以上添加することによって耐食性を著し
く向上させる効果があり、その下限値を 0.3％とする。
またMnには鋼を強化する作用もあり、所望の強度に応じ
て必要量添加されるが、その添加量が 2.0％を越えると
深絞り性が劣化するのでその上限を 2.0％とする。 Ｐ：0.15％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.15％を越えると深絞り
性が劣化し、また粒界面に多く偏析して脆化させるので
0.15％以下とする。 Ｓ： 0.003％以下 Ｓはこの発明において重要な元素であり、極低Ｃ化、高
Mn化と合わせて 0.003％以下とすることによって加工性
や耐食性を著しく向上させる。したがって 0.003％以下
とする。とくに 0.002％以下が好ましい。 Ｎ： 0.003％以下 Ｎは少ないほど深絞り性が向上するので好ましく、また
Ｎ量が多くなると、後述するように必要とするAl量が過
剰となって表面性状を劣化させるので、 0.003％以下と
する。とくに 0.002％以下が好ましい。 Al：0.04〜0.15％、かつAl(%)/Ｎ(%) ≧20 Alは脱酸および鋼中Ｎの析出固定のために必要に応じて
添加されるが、良好な加工性を得るためには0.04％以上
必要であり、かつAl(%)/Ｎ(%) が20以上であることが必
要である。とくにAl(%)/Ｎ(%) が30以上であることが好
ましい。また、Al量が多すぎると加工性を劣化させるば
かりでなく、表面性状をも劣化させるために上限を規制
して0.15％以下とする。以上のべたところのほか、本発
明においては、耐食性のより一層の向上を目的として、
Mo：0.03〜 1.0％、Ni：0.03〜 1.0％、Cr：0.03〜 1.0
％またはＶ： 0.002〜 0.5％の１種もしくは２種以上を
総量にて、２．０％以下を添加することができる。
の限定理由について述べる。 Ｃ：0.0015％以下 この発明において重量な元素であり、良好な加工性を有
する冷延鋼板を得るためには、極低Ｓ化と合わせて、従
来の極低炭素鋼よりさらにＣ量が低い極低炭素鋼でなけ
ればならない。したがってＣ量は極低Ｓ化の効果があら
われる0.0015％以下とする。とくに0.0010％以下が好ま
しい。 Si： 1.0％以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が 1.0％を越えると深絞り
性および耐食性、とくに耐孔食性が劣化するので 1.0％
以下とする。 Mn： 0.3〜 2.0％ Mnはこの発明において重要な元素であり、極低Ｓ化と合
わせて、 0.3％以上添加することによって耐食性を著し
く向上させる効果があり、その下限値を 0.3％とする。
またMnには鋼を強化する作用もあり、所望の強度に応じ
て必要量添加されるが、その添加量が 2.0％を越えると
深絞り性が劣化するのでその上限を 2.0％とする。 Ｐ：0.15％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.15％を越えると深絞り
性が劣化し、また粒界面に多く偏析して脆化させるので
0.15％以下とする。 Ｓ： 0.003％以下 Ｓはこの発明において重要な元素であり、極低Ｃ化、高
Mn化と合わせて 0.003％以下とすることによって加工性
や耐食性を著しく向上させる。したがって 0.003％以下
とする。とくに 0.002％以下が好ましい。 Ｎ： 0.003％以下 Ｎは少ないほど深絞り性が向上するので好ましく、また
Ｎ量が多くなると、後述するように必要とするAl量が過
剰となって表面性状を劣化させるので、 0.003％以下と
する。とくに 0.002％以下が好ましい。 Al：0.04〜0.15％、かつAl(%)/Ｎ(%) ≧20 Alは脱酸および鋼中Ｎの析出固定のために必要に応じて
添加されるが、良好な加工性を得るためには0.04％以上
必要であり、かつAl(%)/Ｎ(%) が20以上であることが必
要である。とくにAl(%)/Ｎ(%) が30以上であることが好
ましい。また、Al量が多すぎると加工性を劣化させるば
かりでなく、表面性状をも劣化させるために上限を規制
して0.15％以下とする。以上のべたところのほか、本発
明においては、耐食性のより一層の向上を目的として、
Mo：0.03〜 1.0％、Ni：0.03〜 1.0％、Cr：0.03〜 1.0
％またはＶ： 0.002〜 0.5％の１種もしくは２種以上を
総量にて、２．０％以下を添加することができる。
【００１０】さらに、工程条件の限定理由を以下に述べ
る。まず製鋼法については、常法にしたがって行えばよ
く、それらの条件の限定はとくに必要としない。熱間圧
延においては、スラブ加熱温度は1050℃から1300℃の温
度範囲でよく、析出物の粗大化による延性向上のために
は1050℃から1200℃の低温加熱が好ましい。熱延仕上温
度はAr3 変態点直上が加工性に好ましいが、(Ar3変態点
-20℃)以上で(Ar3変態点 +50℃) 以下でよい。とくにA
r3 変態点以上、(Ar3変態点+30℃) 以下とするのが好ま
しい。さらに、省エネルギーの観点より、連続鋳造スラ
ブを再加熱または連続鋳造後Ar3 変態点以下に降温する
ことなく、直ちにもしくは保温処理を施した後、粗圧延
を行なっても本発明の特徴になんら影響しないので、直
送圧延でもよい。冷間圧延においては、圧下率を65％以
上にしないと十分な加工性が得られないので65％以上と
する。好ましくは70％以上の冷延圧下率とすることが有
利である。一方冷延圧下率を90％以上とすると加工性が
劣化するので90％以下とする。冷間圧延後の再結晶焼鈍
温度は、 700℃以上 950℃以下であればよいが、望まし
くは 800℃以上で焼鈍するのがよい。ここに焼鈍法とし
ては、連続焼鈍法、箱焼鈍法のどちらを用いてもよい。
なお、この発明は、焼鈍工程に連続焼鈍ラインまたは連
続溶融亜鉛めっきラインを用いてよく、溶融亜鉛めっき
法としては、非合金化溶融亜鉛めっきまたは合金化溶融
亜鉛めっきのどちらにも適する。また、この発明によっ
て得られる冷延板は、焼鈍後または亜鉛めっき後、特殊
な処理を施して、化成処理性、溶接性、プレス成形性、
および耐食性の改善を行うこともよい。さらにこれらの
冷延鋼板に、板形状矯正などの目的で調質圧延を、通常
常識の範囲、すなわち板厚(mm)に等しい圧下率(%) 程度
行ってかまわない。
る。まず製鋼法については、常法にしたがって行えばよ
く、それらの条件の限定はとくに必要としない。熱間圧
延においては、スラブ加熱温度は1050℃から1300℃の温
度範囲でよく、析出物の粗大化による延性向上のために
は1050℃から1200℃の低温加熱が好ましい。熱延仕上温
度はAr3 変態点直上が加工性に好ましいが、(Ar3変態点
-20℃)以上で(Ar3変態点 +50℃) 以下でよい。とくにA
r3 変態点以上、(Ar3変態点+30℃) 以下とするのが好ま
しい。さらに、省エネルギーの観点より、連続鋳造スラ
ブを再加熱または連続鋳造後Ar3 変態点以下に降温する
ことなく、直ちにもしくは保温処理を施した後、粗圧延
を行なっても本発明の特徴になんら影響しないので、直
送圧延でもよい。冷間圧延においては、圧下率を65％以
上にしないと十分な加工性が得られないので65％以上と
する。好ましくは70％以上の冷延圧下率とすることが有
利である。一方冷延圧下率を90％以上とすると加工性が
劣化するので90％以下とする。冷間圧延後の再結晶焼鈍
温度は、 700℃以上 950℃以下であればよいが、望まし
くは 800℃以上で焼鈍するのがよい。ここに焼鈍法とし
ては、連続焼鈍法、箱焼鈍法のどちらを用いてもよい。
なお、この発明は、焼鈍工程に連続焼鈍ラインまたは連
続溶融亜鉛めっきラインを用いてよく、溶融亜鉛めっき
法としては、非合金化溶融亜鉛めっきまたは合金化溶融
亜鉛めっきのどちらにも適する。また、この発明によっ
て得られる冷延板は、焼鈍後または亜鉛めっき後、特殊
な処理を施して、化成処理性、溶接性、プレス成形性、
および耐食性の改善を行うこともよい。さらにこれらの
冷延鋼板に、板形状矯正などの目的で調質圧延を、通常
常識の範囲、すなわち板厚(mm)に等しい圧下率(%) 程度
行ってかまわない。
【００１１】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを、1250℃で
加熱そして均熱後、または連続鋳造後再加熱することな
しに、粗圧延を行って、次いで仕上圧延を行った。この
ときの熱延仕上温度(FDT) を表２に示す。この熱延板を
引き続き酸洗後、表２に示す冷延圧下率にて冷間圧延を
行って 0.8mm厚とした後、連続焼鈍ラインにて表２に示
す温度にて20秒間の再結晶焼鈍を行った。かくして得ら
れた冷延鋼板につき、引張特性および耐食性を調査し
た。ここに引張特性はJIS ５号引張試験片を使用して測
定し、ランクフォード値（ｒ値）は、15％引張予歪を与
えた後、３点法にて測定した。またｒ値は、Ｌ方向（圧
延方向）、Ｄ方向（圧延方向に対し45°の方向）および
Ｃ方向（圧延方向に対し90°の方向）の平均値で示され
ている。また耐食性試験方法は前述と同様の方法にて評
価した。これらの評価結果を表２に示すように、この発
明に従って得られた鋼板は、TS×Elで示されるTS-El バ
ランスに優れ、高ｒ値を示し、かつ優れた耐食性を有す
ることがわかる。一方、比較例は、少なくとも加工性、
耐食性の一方が劣っている。
加熱そして均熱後、または連続鋳造後再加熱することな
しに、粗圧延を行って、次いで仕上圧延を行った。この
ときの熱延仕上温度(FDT) を表２に示す。この熱延板を
引き続き酸洗後、表２に示す冷延圧下率にて冷間圧延を
行って 0.8mm厚とした後、連続焼鈍ラインにて表２に示
す温度にて20秒間の再結晶焼鈍を行った。かくして得ら
れた冷延鋼板につき、引張特性および耐食性を調査し
た。ここに引張特性はJIS ５号引張試験片を使用して測
定し、ランクフォード値（ｒ値）は、15％引張予歪を与
えた後、３点法にて測定した。またｒ値は、Ｌ方向（圧
延方向）、Ｄ方向（圧延方向に対し45°の方向）および
Ｃ方向（圧延方向に対し90°の方向）の平均値で示され
ている。また耐食性試験方法は前述と同様の方法にて評
価した。これらの評価結果を表２に示すように、この発
明に従って得られた鋼板は、TS×Elで示されるTS-El バ
ランスに優れ、高ｒ値を示し、かつ優れた耐食性を有す
ることがわかる。一方、比較例は、少なくとも加工性、
耐食性の一方が劣っている。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、耐食性、とくに耐孔食
性に優れ、かつ加工用として適した特性を有する冷延鋼
板を提供でき、自動車の軽量化に大きく寄与する。
性に優れ、かつ加工用として適した特性を有する冷延鋼
板を提供でき、自動車の軽量化に大きく寄与する。
【図１】最大孔食深さにおよぼすMn量とＳ量の影響を示
す特性図。
す特性図。
【図２】ランクフォード（ｒ値）におよぼすＳ量とＣ量
の影響をしめす特性図。
の影響をしめす特性図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 俊之 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社 技術研究本部内 (56)参考文献 特開 平３−97813（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−209228（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/00 - 8/04 C21D 9/46 - 9/48
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：0.0015重量％（以下％と略す）以
下、Si： 1.0％以下、Mn： 0.3〜 2.0％、Ｐ：0.15％以
下、Ｓ： 0.003％以下、Ｎ： 0.003％以下、およびAl：
0.04〜0.15％を含有し、かつAl(%)/Ｎ(%) が20以上で、
残部はFeおよび不可避的不純物よりなることを特徴とす
る耐食性に優れた加工用冷延鋼板。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼成分に加えて、重量％
にてMo：0.03〜 1.0％、Ni：0.03〜 1.0％、Cr：0.03〜
1.0％、Ｖ： 0.002〜 0.5％のうちの１種または２種以
上を総量にて 2.0％以下で含有することを特徴とする耐
食性に優れた加工用冷延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の鋼成分よりなる
鋼スラブを、直接または再加熱にて1050℃以上、1300℃
以下の温度に均熱保持した後、熱間圧延仕上温度が(Ar3
変態点 -20℃) 以上、(Ar3変態点 +50℃) 以下で熱間圧
延を施し、さらに酸洗、圧下率65％以上90％以下で冷間
圧延し、しかる後 700〜 950℃の温度範囲にて再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする耐食性に優れた加工用冷延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11238292A JP3241429B2 (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 耐食性に優れた加工用冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11238292A JP3241429B2 (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 耐食性に優れた加工用冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287447A JPH05287447A (ja) | 1993-11-02 |
| JP3241429B2 true JP3241429B2 (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=14585285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11238292A Expired - Fee Related JP3241429B2 (ja) | 1992-04-06 | 1992-04-06 | 耐食性に優れた加工用冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3241429B2 (ja) |
-
1992
- 1992-04-06 JP JP11238292A patent/JP3241429B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05287447A (ja) | 1993-11-02 |
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