JP3217649B2 - 高周波電力伝送ケーブル - Google Patents
高周波電力伝送ケーブルInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は照明器具の電源側と負荷
側の光源（ランプ）との間、或いは制御用の電源側と回
転数が制御される誘導負荷のモーター側との間に接続さ
れて用いられ、特に周波数が２００ＫＨz 程度までの高
周波電力を伝送するのに好適な高周波電力伝送ケーブル
に関するものである。
側の光源（ランプ）との間、或いは制御用の電源側と回
転数が制御される誘導負荷のモーター側との間に接続さ
れて用いられ、特に周波数が２００ＫＨz 程度までの高
周波電力を伝送するのに好適な高周波電力伝送ケーブル
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電源側から負荷である照明器具の光源側
や回転数が制御される誘導負荷のモーター側へ高周波電
力を伝送するための配線材として、従来より商用周波数
で用いられている２．０ｍｍφ，１．６ｍｍφの器具用
６００Ｖビニル絶縁ビニルシースケーブル（以下ＶＶケ
ーブルと記す）が一般的に多用されていた。この理由
は、家庭用配線材としてのＶＶケーブルは電流容量が２
０Ａ〜３０Ａであり、太さも適度で取扱い易く、配線作
業性にも優れているほか安価なためである。なお、図８
にはＶＶケーブルの一般的な等価回路を示してある。
や回転数が制御される誘導負荷のモーター側へ高周波電
力を伝送するための配線材として、従来より商用周波数
で用いられている２．０ｍｍφ，１．６ｍｍφの器具用
６００Ｖビニル絶縁ビニルシースケーブル（以下ＶＶケ
ーブルと記す）が一般的に多用されていた。この理由
は、家庭用配線材としてのＶＶケーブルは電流容量が２
０Ａ〜３０Ａであり、太さも適度で取扱い易く、配線作
業性にも優れているほか安価なためである。なお、図８
にはＶＶケーブルの一般的な等価回路を示してある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＶＶケーブ
ルを高周波電力伝送用の配線材として用いた場合の最大
の欠点は、伝送損失が大きくなるという点にあった。こ
の原因としては、ＶＶケーブルにより高周波電力を伝送
した場合には、特に特性インピーダンスの影響による伝
送損失が大きくなるためであることが知られている。
ルを高周波電力伝送用の配線材として用いた場合の最大
の欠点は、伝送損失が大きくなるという点にあった。こ
の原因としては、ＶＶケーブルにより高周波電力を伝送
した場合には、特に特性インピーダンスの影響による伝
送損失が大きくなるためであることが知られている。
【０００４】従って、ＶＶケーブルを高周波電力伝送用
配線材として用いた場合には、前述したように高周波電
力伝送時の伝送損失があるためにＶＶケーブルの配線長
が制限されてしまうという大きな難点があった。このた
め、ＶＶケーブルを高周波電力伝送用の配線材に用いる
場合は、高周波電源と光源または高周波電源とモーター
を一体化し、高周波電源を負荷である光源やモーターの
直ぐ近くに設置する等の方策を講じる必要があり、使用
上極めて不便であるばかりか、実用に際しての余裕度も
極めて狭いといった難点があった。
配線材として用いた場合には、前述したように高周波電
力伝送時の伝送損失があるためにＶＶケーブルの配線長
が制限されてしまうという大きな難点があった。このた
め、ＶＶケーブルを高周波電力伝送用の配線材に用いる
場合は、高周波電源と光源または高周波電源とモーター
を一体化し、高周波電源を負荷である光源やモーターの
直ぐ近くに設置する等の方策を講じる必要があり、使用
上極めて不便であるばかりか、実用に際しての余裕度も
極めて狭いといった難点があった。
【０００５】ところで、図８の等価回路で示されるケー
ブルの伝送損失を小さくするための手段としては、導
体自体の電気抵抗を小さくすること。導体間の静電容
量を小さくすること。交流に対する絶縁性を高めるこ
と。特定の条件のもとで、導体の相互誘導係数（イン
ダクタンス）を大きくすること。等の手段が知られてお
り、これらの手段をそれぞれ密接に関連させて対応する
必要があることが確認されている。また、高周波電力伝
送時のＶＶケーブルによる伝送損失を低減する手段とし
て、のようにＶＶケーブルを構成する導体自体の断面
積を出来るだけ大きくする手段もとられていたが十分な
効果は得られていなかった。
ブルの伝送損失を小さくするための手段としては、導
体自体の電気抵抗を小さくすること。導体間の静電容
量を小さくすること。交流に対する絶縁性を高めるこ
と。特定の条件のもとで、導体の相互誘導係数（イン
ダクタンス）を大きくすること。等の手段が知られてお
り、これらの手段をそれぞれ密接に関連させて対応する
必要があることが確認されている。また、高周波電力伝
送時のＶＶケーブルによる伝送損失を低減する手段とし
て、のようにＶＶケーブルを構成する導体自体の断面
積を出来るだけ大きくする手段もとられていたが十分な
効果は得られていなかった。
【０００６】一方、近年、省エネルギーを目的として各
種電気機器を高周波電源により稼働させる傾向が強まっ
てきているが、高周波電源を伝送するのに用いることの
できる配線材としては前述したように配線長に制限のあ
るＶＶケーブルしかなく、従来のＶＶケーブルのままで
は高周波電力を有効に活用できないといった難点があっ
た。
種電気機器を高周波電源により稼働させる傾向が強まっ
てきているが、高周波電源を伝送するのに用いることの
できる配線材としては前述したように配線長に制限のあ
るＶＶケーブルしかなく、従来のＶＶケーブルのままで
は高周波電力を有効に活用できないといった難点があっ
た。
【０００７】本発明の目的は、高周波電力伝送時の伝送
損失を小さくするための手段を加味しながら鋭意研究す
ることにより、前述したような難点を解消することがで
きるほか、ＶＶケーブルに比較して高周波電力伝送用の
配線材としての伝送損失を極めて小さく抑えることが出
来、配線長を長くすることのできる高周波電力伝送用ケ
ーブルを提供することにある。
損失を小さくするための手段を加味しながら鋭意研究す
ることにより、前述したような難点を解消することがで
きるほか、ＶＶケーブルに比較して高周波電力伝送用の
配線材としての伝送損失を極めて小さく抑えることが出
来、配線長を長くすることのできる高周波電力伝送用ケ
ーブルを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】内部電極４と、外部電極
２と、前記内部電極４と外部電極２の間に設けられた絶
縁層３と、前記外部電極２の外周に設けられた絶縁皮膜
１とを具備してなる同軸構造の高周波電力伝送ケーブル
であって、前記内部電極４と外部電極２とを０．８１３
ｍｍφ〜２．０５７ｍｍφの導体（ＡＷＧ２０〜ＡＷＧ
１２）に対応する断面積０．５１９ｍｍ2 〜３．３２５
ｍｍ2 の導体で構成するとともに、前記内部電極４と外
部電極２の導体断面積の比を０．８〜１．２に設定せし
め、かつ前記絶縁層３の厚さを０．５ｍｍ〜０．２ｍｍ
で構成する。また、少なくとも前記内部電極４を複数本
の単線からなる撚り線または束線により構成するとよ
い。
２と、前記内部電極４と外部電極２の間に設けられた絶
縁層３と、前記外部電極２の外周に設けられた絶縁皮膜
１とを具備してなる同軸構造の高周波電力伝送ケーブル
であって、前記内部電極４と外部電極２とを０．８１３
ｍｍφ〜２．０５７ｍｍφの導体（ＡＷＧ２０〜ＡＷＧ
１２）に対応する断面積０．５１９ｍｍ2 〜３．３２５
ｍｍ2 の導体で構成するとともに、前記内部電極４と外
部電極２の導体断面積の比を０．８〜１．２に設定せし
め、かつ前記絶縁層３の厚さを０．５ｍｍ〜０．２ｍｍ
で構成する。また、少なくとも前記内部電極４を複数本
の単線からなる撚り線または束線により構成するとよ
い。
【０００９】
【作用】内部電極および外部電極を構成する導体それぞ
れの断面積をＡＷＧ２０〜ＡＷＧ１２に対応した導体の
断面積としたことで、内部電極および外部電極を構成す
る導体の断面積が大きくなり、各電極導体自体の電気抵
抗を小さくすることができる。また、内部電極と外部電
極を構成する各導体の電気抵抗、内部電極と外部電極を
構成する各導体の断面積の比、内部電極と外部電極間の
間隔等を適宜選択して同軸構造のケーブルを構成するこ
とにより、導体の相互誘導係数（インダクタンス）が大
きくなり、高周波電力伝送時の伝送損失が低減される。
れの断面積をＡＷＧ２０〜ＡＷＧ１２に対応した導体の
断面積としたことで、内部電極および外部電極を構成す
る導体の断面積が大きくなり、各電極導体自体の電気抵
抗を小さくすることができる。また、内部電極と外部電
極を構成する各導体の電気抵抗、内部電極と外部電極を
構成する各導体の断面積の比、内部電極と外部電極間の
間隔等を適宜選択して同軸構造のケーブルを構成するこ
とにより、導体の相互誘導係数（インダクタンス）が大
きくなり、高周波電力伝送時の伝送損失が低減される。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を図に沿って説明する。図１は
本発明の一実施例を示す高周波電力伝送ケーブルの断面
図であり、図２は本発明の高周波電力伝送ケーブルの等
価回路図、図３は本発明による高周波電力伝送ケーブル
のインダクタンス成分のみの等価回路図、図４は本発明
による高周波電力伝送ケーブルとＶＶケーブルの特性を
測定するための回路図、図５は本発明の高周波電力伝送
ケーブルとＶＶケーブルの特性図である。
本発明の一実施例を示す高周波電力伝送ケーブルの断面
図であり、図２は本発明の高周波電力伝送ケーブルの等
価回路図、図３は本発明による高周波電力伝送ケーブル
のインダクタンス成分のみの等価回路図、図４は本発明
による高周波電力伝送ケーブルとＶＶケーブルの特性を
測定するための回路図、図５は本発明の高周波電力伝送
ケーブルとＶＶケーブルの特性図である。
【００１１】本発明の高周波電力伝送ケーブルは、図１
に図示する如く同軸構造のケーブルである。図におい
て、４は３７本のスズメッキ銅線（線径０．２６ｍｍ
φ）を撚ってピッチ６０ｍｍで集合撚りしてなる撚り線
導体により形成した内部電極である。そして、この内部
電極４の外周には、低誘電率で熱可塑性プラスチック樹
脂のポリエチレン樹脂が厚さ０．４ｍｍで押し出し被覆
されてなる絶縁層３が形成されている。
に図示する如く同軸構造のケーブルである。図におい
て、４は３７本のスズメッキ銅線（線径０．２６ｍｍ
φ）を撚ってピッチ６０ｍｍで集合撚りしてなる撚り線
導体により形成した内部電極である。そして、この内部
電極４の外周には、低誘電率で熱可塑性プラスチック樹
脂のポリエチレン樹脂が厚さ０．４ｍｍで押し出し被覆
されてなる絶縁層３が形成されている。
【００１２】また、絶縁層３の外周には断面積の大きさ
が０．１２ｍｍ2 で６０本持ちのスズメッキ銅線および
断面積の大きさが０．１２ｍｍ2 で７本持ちのスズメッ
キ銅線１６羽で構成したシールド編組からなる外部電極
２が形成されている。さらに、外部電極２の外周には塩
化ビニル樹脂を厚さ０．４ｍｍで押し出し被覆してなる
絶縁皮膜１が形成され、外径４．５ｍｍφの高周波電力
伝送ケーブルが形成される。
が０．１２ｍｍ2 で６０本持ちのスズメッキ銅線および
断面積の大きさが０．１２ｍｍ2 で７本持ちのスズメッ
キ銅線１６羽で構成したシールド編組からなる外部電極
２が形成されている。さらに、外部電極２の外周には塩
化ビニル樹脂を厚さ０．４ｍｍで押し出し被覆してなる
絶縁皮膜１が形成され、外径４．５ｍｍφの高周波電力
伝送ケーブルが形成される。
【００１３】ここで、実施例における内部電極４と外部
電極２の導体の断面積の大きさの比は１：１であり、各
導体の断面積の大きさはそれぞれ２．０ｍｍ2 である。
また、各導体の断面積２．０ｍｍ2 の大きさはＡＷＧ１
６（アメリカ・ワイヤ・ゲージ）の導体の断面積の大き
さとほぼ等しく形成されている。
電極２の導体の断面積の大きさの比は１：１であり、各
導体の断面積の大きさはそれぞれ２．０ｍｍ2 である。
また、各導体の断面積２．０ｍｍ2 の大きさはＡＷＧ１
６（アメリカ・ワイヤ・ゲージ）の導体の断面積の大き
さとほぼ等しく形成されている。
【００１４】このように、本発明の高周波電力伝送ケー
ブルは、内部電極４および外部電極２の導体の断面積の
大きさを出来るだけ大きくするとともにも、内部電極４
と外部電極２の間に設けられる絶縁層３をポリエチレン
樹脂等の低誘電率熱可塑性プラスチック樹脂で出来るだ
け厚さが薄くなるよう構成したことにより、ＶＶケーブ
ルに比べて高周波電力伝送時における伝送損失を大幅に
低減させることができた。
ブルは、内部電極４および外部電極２の導体の断面積の
大きさを出来るだけ大きくするとともにも、内部電極４
と外部電極２の間に設けられる絶縁層３をポリエチレン
樹脂等の低誘電率熱可塑性プラスチック樹脂で出来るだ
け厚さが薄くなるよう構成したことにより、ＶＶケーブ
ルに比べて高周波電力伝送時における伝送損失を大幅に
低減させることができた。
【００１５】なお、内部電極４は銅線等の単心導体で構
成してもよく、外部電極２は銅チューブで構成したり、
銅テープを巻回して構成することも可能であるほか、単
心あるいは複数本の導体を横巻きして構成してもよく、
絶縁皮膜１はポリエチレン樹脂の押し出し被覆により形
成してもよいことはいうまでもない。
成してもよく、外部電極２は銅チューブで構成したり、
銅テープを巻回して構成することも可能であるほか、単
心あるいは複数本の導体を横巻きして構成してもよく、
絶縁皮膜１はポリエチレン樹脂の押し出し被覆により形
成してもよいことはいうまでもない。
【００１６】一方、図４は高周波電源８を各種配線材１
１を用いて負荷Ｌ側に伝送した時の配線材１１の伝送特
性を測定するための回路図であり、図５には本発明によ
る高周波電力伝送ケーブルの伝送特性ＡとＶＶケーブル
の伝送特性Ｂが図示されている。なお、図５の横軸には
高周波電力の伝送距離Ｄが、縦軸には入力電圧値を１０
０とした時に、伝送距離Ｄにおいて出力される電圧値の
入力電圧値に対する割合を示してある。
１を用いて負荷Ｌ側に伝送した時の配線材１１の伝送特
性を測定するための回路図であり、図５には本発明によ
る高周波電力伝送ケーブルの伝送特性ＡとＶＶケーブル
の伝送特性Ｂが図示されている。なお、図５の横軸には
高周波電力の伝送距離Ｄが、縦軸には入力電圧値を１０
０とした時に、伝送距離Ｄにおいて出力される電圧値の
入力電圧値に対する割合を示してある。
【００１７】そして、例えば、配線材１１にＶＶケーブ
ルを用いて１２Ｖ，４０ＫＨｚの高周波電力を２０ｍ伝
送した場合、伝送特性Ｂからは入力電圧値に対する出力
電圧値の割合が４０パーセントになることが理解され
る。また、配線材１１に本発明の高周波電力伝送ケーブ
ルを用いた場合には、伝送特性Ａから明らかなように入
力電圧値に対する出力電圧値の割合が８８パーセントと
なって伝送特性が大幅にアップしていることが理解され
る。従って、本発明の高周波電力伝送ケーブルを高周波
電力伝送用配線材として用いれば、ＶＶケーブルに比較
して明らかに高周波電力伝送時の伝送損失を小さくする
ことができ、高周波電力を伝送するにあたって極めて顕
著な効果を得ることができる。
ルを用いて１２Ｖ，４０ＫＨｚの高周波電力を２０ｍ伝
送した場合、伝送特性Ｂからは入力電圧値に対する出力
電圧値の割合が４０パーセントになることが理解され
る。また、配線材１１に本発明の高周波電力伝送ケーブ
ルを用いた場合には、伝送特性Ａから明らかなように入
力電圧値に対する出力電圧値の割合が８８パーセントと
なって伝送特性が大幅にアップしていることが理解され
る。従って、本発明の高周波電力伝送ケーブルを高周波
電力伝送用配線材として用いれば、ＶＶケーブルに比較
して明らかに高周波電力伝送時の伝送損失を小さくする
ことができ、高周波電力を伝送するにあたって極めて顕
著な効果を得ることができる。
【００１８】なお、内部電極４および外部電極２を構成
する導体の断面積の大きさの上限と下限をＡＷＧ２０〜
ＡＷＧ１２の導体の断面積の大きさに限定した理由は、
本発明の高周波電力伝送ケーブルが従来からの製造装置
で製造可能でかつ安価に得られるほか、ＶＶケーブルと
同様の電流容量を有する同軸構造のケーブルが得られる
等のメリットを有しているからである。
する導体の断面積の大きさの上限と下限をＡＷＧ２０〜
ＡＷＧ１２の導体の断面積の大きさに限定した理由は、
本発明の高周波電力伝送ケーブルが従来からの製造装置
で製造可能でかつ安価に得られるほか、ＶＶケーブルと
同様の電流容量を有する同軸構造のケーブルが得られる
等のメリットを有しているからである。
【００１９】図２には、本発明の高周波電力伝送ケーブ
ルを高周波電力伝送用ケーブルとして用いた場合の電気
的な等価回路を示してある。図において、電力送電側に
高周波電力を入力した時の等価回路のインピーダンスは
インダクタンスＬ１，Ｌ２，Ｌ３とコンデンサＣ１，Ｃ
２，Ｃ３および抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の合成インピーダ
ンスとなる。また、抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３により生じる
伝送損失は抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の各抵抗値に対応した
値で周波数には無関係である。
ルを高周波電力伝送用ケーブルとして用いた場合の電気
的な等価回路を示してある。図において、電力送電側に
高周波電力を入力した時の等価回路のインピーダンスは
インダクタンスＬ１，Ｌ２，Ｌ３とコンデンサＣ１，Ｃ
２，Ｃ３および抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の合成インピーダ
ンスとなる。また、抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３により生じる
伝送損失は抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の各抵抗値に対応した
値で周波数には無関係である。
【００２０】一方、インダクタンスＬ１，Ｌ２，Ｌ３お
よびコンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃ３により生じる伝送損失
は周波数に対する依存性が高く、周波数が高くなるにつ
れて伝送損失も大きくなる。しかしながら、本発明の高
周波電力伝送ケーブルにおいては、周波数が２００ＫＨ
z 程度まではインダクタンスＬ１，Ｌ２，Ｌ３による伝
送損失がほとんどで、コンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃ３によ
る伝送損失を無視することができた。
よびコンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃ３により生じる伝送損失
は周波数に対する依存性が高く、周波数が高くなるにつ
れて伝送損失も大きくなる。しかしながら、本発明の高
周波電力伝送ケーブルにおいては、周波数が２００ＫＨ
z 程度まではインダクタンスＬ１，Ｌ２，Ｌ３による伝
送損失がほとんどで、コンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃ３によ
る伝送損失を無視することができた。
【００２１】そこで、伝送損失に対する影響の大きいイ
ンダクタンスＬ１，Ｌ２，Ｌ３のみの電気的な等価回路
を図３に示した。図３の等価回路において、高周波にお
いて損失される磁界エネルギーＷは次のような式で表わ
すことができる。 Ｗ＝Ｉ2 ×（Ｌ４＋Ｌ５＋２Ｍ１２）×１／２ なお、Ｌ４とＬ５は自己インダクタンスであり、Ｉは回
路に流れる電流、Ｍ１２は相互インダクタンスを表わし
ている。また、相互インダクタンスＭ１２はＬ４とＬ５
を流れる電流のつくる磁束が加わる時は正になり、本発
明の同軸構造の高周波電力伝送ケーブルのように磁束が
打ち消し合う時には負となる。従って、磁界エネルギー
の損失Ｗを減少させるには、相互インダクタンスＭ１２
の符号を負とするほか、相互インダクタンスＭ１２の定
数を出来るだけ大きくすればよいことが理解される。な
お、相互インダクタンスＭ１２の定数を大きくするには
自己インダクタンスＬ４またはＬ５から発生する磁束が
他方のコイルと鎖交する割合を増加させればよいことが
知られており、内部電極４と外部電極２の間の絶縁層３
の厚さを出来るだけ薄くする必要性も理解される。
ンダクタンスＬ１，Ｌ２，Ｌ３のみの電気的な等価回路
を図３に示した。図３の等価回路において、高周波にお
いて損失される磁界エネルギーＷは次のような式で表わ
すことができる。 Ｗ＝Ｉ2 ×（Ｌ４＋Ｌ５＋２Ｍ１２）×１／２ なお、Ｌ４とＬ５は自己インダクタンスであり、Ｉは回
路に流れる電流、Ｍ１２は相互インダクタンスを表わし
ている。また、相互インダクタンスＭ１２はＬ４とＬ５
を流れる電流のつくる磁束が加わる時は正になり、本発
明の同軸構造の高周波電力伝送ケーブルのように磁束が
打ち消し合う時には負となる。従って、磁界エネルギー
の損失Ｗを減少させるには、相互インダクタンスＭ１２
の符号を負とするほか、相互インダクタンスＭ１２の定
数を出来るだけ大きくすればよいことが理解される。な
お、相互インダクタンスＭ１２の定数を大きくするには
自己インダクタンスＬ４またはＬ５から発生する磁束が
他方のコイルと鎖交する割合を増加させればよいことが
知られており、内部電極４と外部電極２の間の絶縁層３
の厚さを出来るだけ薄くする必要性も理解される。
【００２２】図６には、本発明の高周波電力伝送ケーブ
ル６を配線材として用いた照明システムの構成が示され
ており、互いに離れて設置された複数の照明器具５（蛍
光灯等）に対し、高周波電源８をケーブル６を用いて同
時に供給するよう構成されている。また、図７には、本
発明の高周波電力伝送ケーブル６を配線材として用いた
モーター制御システムの構成が示されており、スピード
コントロールボックス９により制御された高周波電源８
がケーブル６によりモーター１０に供給されるよう構成
されている。
ル６を配線材として用いた照明システムの構成が示され
ており、互いに離れて設置された複数の照明器具５（蛍
光灯等）に対し、高周波電源８をケーブル６を用いて同
時に供給するよう構成されている。また、図７には、本
発明の高周波電力伝送ケーブル６を配線材として用いた
モーター制御システムの構成が示されており、スピード
コントロールボックス９により制御された高周波電源８
がケーブル６によりモーター１０に供給されるよう構成
されている。
【００２３】
【発明の効果】本発明の高周波電力伝送ケーブルによれ
ば、簡便な手段により高周波電力伝送時の伝送損失が小
さな高周波電力伝送ケーブルを得ることができた。この
結果、電気機器の照明器具やモーター等の負荷とこれら
を稼働するための高周波電源を遠く離れた場所に設置す
ることが可能となり、これらの電気機器を従来のものに
比較してより大幅に小型化，軽量化することが出来た。
また、これら電気機器の小型化，軽量化により、配線時
の作業性が大幅に向上したほか、高周波電源により稼働
される電気機器の使用範囲が拡大し、高周波電力が有効
に活用されるようになって省エネルギーが図られる。等
その産業上の効果は大きなものがある。
ば、簡便な手段により高周波電力伝送時の伝送損失が小
さな高周波電力伝送ケーブルを得ることができた。この
結果、電気機器の照明器具やモーター等の負荷とこれら
を稼働するための高周波電源を遠く離れた場所に設置す
ることが可能となり、これらの電気機器を従来のものに
比較してより大幅に小型化，軽量化することが出来た。
また、これら電気機器の小型化，軽量化により、配線時
の作業性が大幅に向上したほか、高周波電源により稼働
される電気機器の使用範囲が拡大し、高周波電力が有効
に活用されるようになって省エネルギーが図られる。等
その産業上の効果は大きなものがある。
【図１】本発明の高周波電力伝送ケーブルの一実施例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図２】本発明の高周波電力伝送ケーブルの等価回路図
である。
である。
【図３】本発明の高周波電力伝送ケーブルのインダクタ
ンス成分のみの等価回路図である。
ンス成分のみの等価回路図である。
【図４】本発明の高周波電力伝送ケーブルとＶＶケーブ
ルの特性を測定する回路図である。
ルの特性を測定する回路図である。
【図５】本発明の高周波電力伝送ケーブルとＶＶケーブ
ルの特性図である。
ルの特性図である。
【図６】本発明の高周波電力伝送ケーブルを用いた照明
システムの構成図である。
システムの構成図である。
【図７】本発明の高周波電力伝送ケーブルを用いたモー
ター制御システムの構成図である。
ター制御システムの構成図である。
【図８】ＶＶケーブルの等価回路図である。
【符号の説明】 １ 絶縁皮膜 ２ 外部電極 ３ 絶縁体 ４ 内部電極 ５ 照明器具 ６ 高周波電力伝送ケーブル ７ 商用電源 ８ 高周波電源 ９ スピードコントロールボックス １０ モーター １１ 配線材 Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３ 抵抗 Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３ インダクタンス Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３ コンデンサ Ｌ４，Ｌ５ 自己インダクタンス Ｍ１２ 相互インダクタンス Ｌ 負荷 Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６ 導体の電気抵抗 Ｌ６，Ｌ７，Ｌ８ 導体のインダクタンス Ｃ４，Ｃ５ 導体間の静電容量 Ｇ１，Ｇ２ 導体間の漏洩抵抗
Claims (2)
- 【請求項１】 内部電極４と、外部電極２と、前記内部
電極４と外部電極２の間に設けられた絶縁層３と、前記
外部電極２の外周に設けられた絶縁皮膜１とを具備して
なる同軸構造の高周波電力伝送ケーブルであって、 前記内部電極４と外部電極２とを０．８１３ｍｍφ〜
２．０５７ｍｍφの導体（ＡＷＧ２０〜ＡＷＧ１２）に
対応する断面積０．５１９ｍｍ2 〜３．３２５ｍｍ2 の
導体で構成するとともに、前記内部電極４と外部電極２
の導体断面積の比を０．８〜１．２に設定せしめ、かつ
前記絶縁層３の厚さを０．５ｍｍ〜０．２ｍｍとしたこ
とを特徴とする高周波電力伝送ケーブル。 - 【請求項２】 少なくとも前記内部電極４を複数本の単
線からなる撚り線または束線により構成したことを特徴
とする請求項１記載の高周波電力伝送ケーブル。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP17822095A JP3217649B2 (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | 高周波電力伝送ケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17822095A JP3217649B2 (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | 高周波電力伝送ケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH097435A JPH097435A (ja) | 1997-01-10 |
| JP3217649B2 true JP3217649B2 (ja) | 2001-10-09 |
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ID=16044695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17822095A Expired - Fee Related JP3217649B2 (ja) | 1995-06-21 | 1995-06-21 | 高周波電力伝送ケーブル |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3217649B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1995
- 1995-06-21 JP JP17822095A patent/JP3217649B2/ja not_active Expired - Fee Related
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