JP3211019B2 - 縮小流動による樹脂成形品及びその成形方法 - Google Patents
縮小流動による樹脂成形品及びその成形方法Info
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/0005—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor using fibre reinforcements
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、繊維を混入させること
により強化された樹脂成形品及びその成形方法に関す
る。
により強化された樹脂成形品及びその成形方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】樹脂成形品は軽量化するのに有利である
と共に、錆による腐食の心配がないので水と接する箇所
で好適に使用できる反面、樹脂単独では引張破壊強度お
よび曲げ破壊強度に乏しい欠点がある。そこで、樹脂内
に繊維を混入せしめることによって強度を高める技術が
一般に知られており、多くの樹脂成形品に、そのような
樹脂組成物を使用したものが実用化されている。このよ
うな繊維の混入による強化は、繊維とマトリックス樹脂
の密着、繊維の強度、繊維の伸び及び繊維の配向によっ
て大きく左右されるといっても過言でない。
と共に、錆による腐食の心配がないので水と接する箇所
で好適に使用できる反面、樹脂単独では引張破壊強度お
よび曲げ破壊強度に乏しい欠点がある。そこで、樹脂内
に繊維を混入せしめることによって強度を高める技術が
一般に知られており、多くの樹脂成形品に、そのような
樹脂組成物を使用したものが実用化されている。このよ
うな繊維の混入による強化は、繊維とマトリックス樹脂
の密着、繊維の強度、繊維の伸び及び繊維の配向によっ
て大きく左右されるといっても過言でない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来はその繊
維の配向の問題に関しての考慮がなく、強度が不足した
場合一般的にはリブによる補強あるいは肉厚の増加等で
対処する事が多かった。そのため材料の持っている性能
を十分に発揮した高い強度の製品が得られなかった。ま
た、その原因解明もされていないのが実情であった。特
に、樹脂流動方向に対し直交する断面積の異なる部位を
連設するキャビティに、繊維を含有する熱可塑性合成樹
脂組成物を射出して得られる樹脂成形品については、相
対的に断面積が小さい部位の、相対的に大きい部位との
連設部分が、構造的に弱く破壊が起こりやすかった。
維の配向の問題に関しての考慮がなく、強度が不足した
場合一般的にはリブによる補強あるいは肉厚の増加等で
対処する事が多かった。そのため材料の持っている性能
を十分に発揮した高い強度の製品が得られなかった。ま
た、その原因解明もされていないのが実情であった。特
に、樹脂流動方向に対し直交する断面積の異なる部位を
連設するキャビティに、繊維を含有する熱可塑性合成樹
脂組成物を射出して得られる樹脂成形品については、相
対的に断面積が小さい部位の、相対的に大きい部位との
連設部分が、構造的に弱く破壊が起こりやすかった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、含有された繊
維の作用を解明し、それによって繊維の含有効果を有効
に利用して引張り破壊強度及び曲げ破壊強度をより向上
させ、品質の安定化を図ることに成功した成形方法であ
る。詳しくは、繊維を含有する熱可塑性合成樹脂組成物
を射出するゲートを、樹脂流動方向に対し直交する断面
積が相対的に大きい部位のキャビティに設けるととも
に、前記断面積が大きい部位の面に、相対的に断面積が
小さい部位のキャビティを連設する樹脂成形品であっ
て、樹脂流動方向へ構造的に強化しようとする部分であ
る付け根部に縮小流動を発生させ、樹脂流動方向へ縮小
流動部分の繊維配向を大きく変化させる縮小流動による
樹脂成形品である。特に、望ましくは、前記繊維を成形
品中で重量平均繊維長0.3mm 以上とするものである。ま
た、樹脂流動方向に対し直交する断面積の異なる部位を
連設するキャビティに、繊維を含有する熱可塑性合成樹
脂組成物を射出する樹脂成形品の成形方法において、相
対的に断面積が大きい部位のキャビティに充填後、前記
キャビティに連設する相対的に断面積が小さい部位のキ
ャビティに充填する工程からなり、樹脂流動方向に強化
しようとする部分である付け根部に縮小流動を発生さ
せ、樹脂流動方向へ縮小流動部分の繊維配向を大きく変
化させる縮小流動による樹脂成形品の成形方法である。
維の作用を解明し、それによって繊維の含有効果を有効
に利用して引張り破壊強度及び曲げ破壊強度をより向上
させ、品質の安定化を図ることに成功した成形方法であ
る。詳しくは、繊維を含有する熱可塑性合成樹脂組成物
を射出するゲートを、樹脂流動方向に対し直交する断面
積が相対的に大きい部位のキャビティに設けるととも
に、前記断面積が大きい部位の面に、相対的に断面積が
小さい部位のキャビティを連設する樹脂成形品であっ
て、樹脂流動方向へ構造的に強化しようとする部分であ
る付け根部に縮小流動を発生させ、樹脂流動方向へ縮小
流動部分の繊維配向を大きく変化させる縮小流動による
樹脂成形品である。特に、望ましくは、前記繊維を成形
品中で重量平均繊維長0.3mm 以上とするものである。ま
た、樹脂流動方向に対し直交する断面積の異なる部位を
連設するキャビティに、繊維を含有する熱可塑性合成樹
脂組成物を射出する樹脂成形品の成形方法において、相
対的に断面積が大きい部位のキャビティに充填後、前記
キャビティに連設する相対的に断面積が小さい部位のキ
ャビティに充填する工程からなり、樹脂流動方向に強化
しようとする部分である付け根部に縮小流動を発生さ
せ、樹脂流動方向へ縮小流動部分の繊維配向を大きく変
化させる縮小流動による樹脂成形品の成形方法である。
【０００５】
【作用】繊維が流動方向に平行に強く配向されることに
より、その方向に対する引張強度及び曲げ強度を大幅に
向上させることができる。更に、繊維を長くする技術を
併用することにより、強化繊維の配向度合いを増加させ
強度を更に高めることができ、その繊維は成形品中で重
量平均繊維長0.3mm 以上がより好ましい。
より、その方向に対する引張強度及び曲げ強度を大幅に
向上させることができる。更に、繊維を長くする技術を
併用することにより、強化繊維の配向度合いを増加させ
強度を更に高めることができ、その繊維は成形品中で重
量平均繊維長0.3mm 以上がより好ましい。
【０００６】
【実施例】本発明に係る樹脂製成形品及びその成形方
法、金型構造を図面に基づいて説明する。図１及び図２
は、樹脂製円柱状試験片の固定型と可動型からなる射出
成形用金型の、正面、側面及びゲートで切断する平面を
まとめて例示したものである。１は成形機のノズルに接
続されるスプルー、４は製造しようとする製品部キャビ
ティ、２はスプルー１から製品部キャビティ４に向け溶
融樹脂を流す為のランナー、３はランナー２から製品部
キャビティ４に樹脂を流入させる為のゲートである。他
に金型には、図示しないが成形品、ランナーを突き出す
為のエジェクター及び金型の冷却温調を行う為の冷却回
路が設置されている。各部材の寸法は、スプルー１は先
端部でφ４ｍｍ、根本部でφ８ｍｍ、ランナー２はφ８
ｍｍの円形断面形状、ゲート３はφ４ｍｍの円形断面形
状とする。図１は厚肉部４Ｂ側の１点ゲート３から厚肉
部４Ｂを経て薄肉部４Ａまで、図２は薄肉部４Ａ側の１
点ゲート３から薄肉部４Ａを経て厚肉部４Ｂまで、溶融
樹脂を充填させる構造となっている。図３及び図４は、
樹脂製円筒状試験片の固定型と可動型からなる射出成形
用金型を例示したもので、５は成形機のノズルに接続さ
れるスプルーでもあるダイレクトゲート、６は製造しよ
うとする成形品の製品部キャビティの構造となってい
る。成形品を突き出す為のエジェクター、金型の冷却温
調を行う為の冷却回路は図示されてはいないが金型には
設置されている。スプルーは先端部でφ４ｍｍ、根本部
でφ８ｍｍの円形断面形状とする。図３及び図４は、樹
脂流動方向に対し直交するキャビティの断面積が相対的
に大きい部分にゲートを設定し、溶融樹脂を、ゲートか
ら断面積が相対的に大きい部分を経て、相対的に小さい
部分に充填させる点で共通するが、図３は、円筒部分８
の肉厚が図４のものと比較して小さく、負荷のかかる肉
薄の部分７において縮小流動を生じる構造を示し、図４
は円筒部分８の肉厚が図３のものと比較して大きく、負
荷のかかる部分７において縮小流動を生じない構造を示
す点で相違している。
法、金型構造を図面に基づいて説明する。図１及び図２
は、樹脂製円柱状試験片の固定型と可動型からなる射出
成形用金型の、正面、側面及びゲートで切断する平面を
まとめて例示したものである。１は成形機のノズルに接
続されるスプルー、４は製造しようとする製品部キャビ
ティ、２はスプルー１から製品部キャビティ４に向け溶
融樹脂を流す為のランナー、３はランナー２から製品部
キャビティ４に樹脂を流入させる為のゲートである。他
に金型には、図示しないが成形品、ランナーを突き出す
為のエジェクター及び金型の冷却温調を行う為の冷却回
路が設置されている。各部材の寸法は、スプルー１は先
端部でφ４ｍｍ、根本部でφ８ｍｍ、ランナー２はφ８
ｍｍの円形断面形状、ゲート３はφ４ｍｍの円形断面形
状とする。図１は厚肉部４Ｂ側の１点ゲート３から厚肉
部４Ｂを経て薄肉部４Ａまで、図２は薄肉部４Ａ側の１
点ゲート３から薄肉部４Ａを経て厚肉部４Ｂまで、溶融
樹脂を充填させる構造となっている。図３及び図４は、
樹脂製円筒状試験片の固定型と可動型からなる射出成形
用金型を例示したもので、５は成形機のノズルに接続さ
れるスプルーでもあるダイレクトゲート、６は製造しよ
うとする成形品の製品部キャビティの構造となってい
る。成形品を突き出す為のエジェクター、金型の冷却温
調を行う為の冷却回路は図示されてはいないが金型には
設置されている。スプルーは先端部でφ４ｍｍ、根本部
でφ８ｍｍの円形断面形状とする。図３及び図４は、樹
脂流動方向に対し直交するキャビティの断面積が相対的
に大きい部分にゲートを設定し、溶融樹脂を、ゲートか
ら断面積が相対的に大きい部分を経て、相対的に小さい
部分に充填させる点で共通するが、図３は、円筒部分８
の肉厚が図４のものと比較して小さく、負荷のかかる肉
薄の部分７において縮小流動を生じる構造を示し、図４
は円筒部分８の肉厚が図３のものと比較して大きく、負
荷のかかる部分７において縮小流動を生じない構造を示
す点で相違している。
【０００７】熱可塑性合成樹脂組成としては、一般に繊
維強化熱可塑性樹脂として知られているものがいずれも
使用できるが、ガラス繊維やカーボン繊維、合成繊維な
どの長繊維に、押出し機で溶融した熱可塑性プラスチッ
クを含浸させ、適当な長さに切断してペレット化したも
のが好適に使用される。この熱可塑性合成樹脂組成物
は、長繊維の折損を最低限に留めるため、圧縮比が小さ
く、深溝のスクリューを備え、ノズルの大きな射出装置
を使用することが望ましく、逆流防止弁を備えたものが
好ましい。
維強化熱可塑性樹脂として知られているものがいずれも
使用できるが、ガラス繊維やカーボン繊維、合成繊維な
どの長繊維に、押出し機で溶融した熱可塑性プラスチッ
クを含浸させ、適当な長さに切断してペレット化したも
のが好適に使用される。この熱可塑性合成樹脂組成物
は、長繊維の折損を最低限に留めるため、圧縮比が小さ
く、深溝のスクリューを備え、ノズルの大きな射出装置
を使用することが望ましく、逆流防止弁を備えたものが
好ましい。
【０００８】この様な樹脂組成物を用いて前記射出成形
金型により、周知の射出手段によって樹脂製円柱状試験
片及び樹脂製円筒状試験片の射出成形品を成形する。円
柱状試験片の射出工程に於いては、図１の様に厚肉部に
相当する部位４Ｂに設けられたゲート３から製品部キャ
ビティ内に溶融樹脂を充填した場合、厚肉部４Ｂから薄
肉部４Ａ側に向け、図中の矢印で溶融樹脂の流動を示す
ように、縮小流動する事により、厚肉部４Ｂを連設する
薄肉部４Ａの付け根部４Ｃにおける溶融樹脂中の繊維は
流動方向、つまり円柱軸と平行な方向に強く配向する。
溶融樹脂中の重量平均繊維長が長い場合はこの傾向がよ
り顕著となり、荷重に対し大きな強度向上をもたらす事
になる。又逆に図２の様に薄肉部に相当する部位４Ａに
設けられたゲート３から製品部キャビティ内に溶融樹脂
を充填した場合、薄肉部４Ａから厚肉部４Ｂ側に向け拡
大流動する事により、薄肉部４Ａを連設する厚肉部４Ｂ
の付け根部４Ｃにおける溶融樹脂中の繊維は流動直角方
向、つまり円柱軸と直角になる方向に強く配向するため
荷重に対して不利な配向となる。また、円筒状試験片の
射出行程に於いては、図３の曲げの荷重のかかる円筒部
分７は縮小流動となり、この部分の繊維配向は流動方向
に強く配向し、曲げ応力に対して大きな強度向上をもた
らすが、図４のように縮小流動にならないような構造に
なると、強度は弱くなる。なお図中の矢印は溶融樹脂の
流動を示したものである。
金型により、周知の射出手段によって樹脂製円柱状試験
片及び樹脂製円筒状試験片の射出成形品を成形する。円
柱状試験片の射出工程に於いては、図１の様に厚肉部に
相当する部位４Ｂに設けられたゲート３から製品部キャ
ビティ内に溶融樹脂を充填した場合、厚肉部４Ｂから薄
肉部４Ａ側に向け、図中の矢印で溶融樹脂の流動を示す
ように、縮小流動する事により、厚肉部４Ｂを連設する
薄肉部４Ａの付け根部４Ｃにおける溶融樹脂中の繊維は
流動方向、つまり円柱軸と平行な方向に強く配向する。
溶融樹脂中の重量平均繊維長が長い場合はこの傾向がよ
り顕著となり、荷重に対し大きな強度向上をもたらす事
になる。又逆に図２の様に薄肉部に相当する部位４Ａに
設けられたゲート３から製品部キャビティ内に溶融樹脂
を充填した場合、薄肉部４Ａから厚肉部４Ｂ側に向け拡
大流動する事により、薄肉部４Ａを連設する厚肉部４Ｂ
の付け根部４Ｃにおける溶融樹脂中の繊維は流動直角方
向、つまり円柱軸と直角になる方向に強く配向するため
荷重に対して不利な配向となる。また、円筒状試験片の
射出行程に於いては、図３の曲げの荷重のかかる円筒部
分７は縮小流動となり、この部分の繊維配向は流動方向
に強く配向し、曲げ応力に対して大きな強度向上をもた
らすが、図４のように縮小流動にならないような構造に
なると、強度は弱くなる。なお図中の矢印は溶融樹脂の
流動を示したものである。
【０００９】＜実験例１＞樹脂性円柱状試験片で、短繊
維を含有する樹脂と長繊維を含有する樹脂により縮小流
動を起こした場合と拡大流動を起こした場合の引張破壊
強度と重量平均繊維長の比較を試みた。実験は前記実施
例の装置の図１及び図２の金型を使用し、射出成形品４
を得た。実験例１の成形条件、実験条件及び実験結果は
下記表１から表４に示す。ここで使用した熱可塑性合成
樹脂組成物は、いずれもポリアミド６６をマトリックス
としガラス繊維を５０重量％含有させた短繊維強化樹脂
材料と長繊維強化樹脂材料（ペレット長１２.７ｍｍ）
である。
維を含有する樹脂と長繊維を含有する樹脂により縮小流
動を起こした場合と拡大流動を起こした場合の引張破壊
強度と重量平均繊維長の比較を試みた。実験は前記実施
例の装置の図１及び図２の金型を使用し、射出成形品４
を得た。実験例１の成形条件、実験条件及び実験結果は
下記表１から表４に示す。ここで使用した熱可塑性合成
樹脂組成物は、いずれもポリアミド６６をマトリックス
としガラス繊維を５０重量％含有させた短繊維強化樹脂
材料と長繊維強化樹脂材料（ペレット長１２.７ｍｍ）
である。
【００１０】
【表１】 尚成形機は株式会社大隈鉄工所製のＯＫＭ１５０を使用
した。
した。
【００１１】
【表２】 尚、株式会社島津製作所製 万能試験機ＤＳＳ−５００
０を使用した。
０を使用した。
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】破壊は全て付け根部４Ｃから起きており、
試験片の構造の中では最も弱い。そして、以上の結果よ
り、同じ付け根部であっても、ゲート位置が厚肉部４Ｂ
側の場合と薄肉部側４Ａの場合とでは、縮小流動を起こ
すゲート位置が厚肉部４Ｂ側の場合の方が、引張破壊荷
重を１割程向上できることが確認された。そして、その
効果は、長繊維強化樹脂が成形品中で重量平均繊維長0.
3mm 以上の場合が好適である。また、このような成形品
の成形方法は、樹脂流動方向に対し直交する断面積の異
なる部位を連設するキャビティに、繊維を含有する熱可
塑性合成樹脂組成物を射出する樹脂成形品の成形方法で
あって、相対的に断面積が大きい部位のキャビティ４Ｂ
に射出する工程と、前記キャビティ４Ｂに連設する相対
的に断面積が小さい部位のキャビティ４Ａに、連続的に
充填する工程とからなるものであり、この成形方法によ
り、樹脂流動方向へ構造的に強化しようとする部分であ
る付け根部４Ｃに縮小流動を発生させ、樹脂流動方向へ
縮小流動部分の繊維配向を大きく変化させることができ
る。
試験片の構造の中では最も弱い。そして、以上の結果よ
り、同じ付け根部であっても、ゲート位置が厚肉部４Ｂ
側の場合と薄肉部側４Ａの場合とでは、縮小流動を起こ
すゲート位置が厚肉部４Ｂ側の場合の方が、引張破壊荷
重を１割程向上できることが確認された。そして、その
効果は、長繊維強化樹脂が成形品中で重量平均繊維長0.
3mm 以上の場合が好適である。また、このような成形品
の成形方法は、樹脂流動方向に対し直交する断面積の異
なる部位を連設するキャビティに、繊維を含有する熱可
塑性合成樹脂組成物を射出する樹脂成形品の成形方法で
あって、相対的に断面積が大きい部位のキャビティ４Ｂ
に射出する工程と、前記キャビティ４Ｂに連設する相対
的に断面積が小さい部位のキャビティ４Ａに、連続的に
充填する工程とからなるものであり、この成形方法によ
り、樹脂流動方向へ構造的に強化しようとする部分であ
る付け根部４Ｃに縮小流動を発生させ、樹脂流動方向へ
縮小流動部分の繊維配向を大きく変化させることができ
る。
【００１５】＜実験例２＞次に樹脂製円筒状試験片に
て、キャビティの断面積が相対的に大きい部分にゲート
を設定し、円筒部の厚肉部分８Ａと厚肉部分８Ｂとの違
いによる成形品の曲げトルクの比較評価を行った。実験
は前記実施例の装置の図３及び図４の金型を使用し、曲
げの荷重のかかる円筒部分７において縮小流動を生じる
もの（図３）及び縮小流動を生じないもの（図４）の射
出成形品を得た。成形条件、実験条件及び実験結果を下
記表５から表７に示す。ここで使用した熱可塑性合成樹
脂組成物は、ポリプロピレンをマトリックスとしガラス
繊維を４０重量％含有させた長繊維強化樹脂材料（ペレ
ット長１２.７ｍｍ）である。
て、キャビティの断面積が相対的に大きい部分にゲート
を設定し、円筒部の厚肉部分８Ａと厚肉部分８Ｂとの違
いによる成形品の曲げトルクの比較評価を行った。実験
は前記実施例の装置の図３及び図４の金型を使用し、曲
げの荷重のかかる円筒部分７において縮小流動を生じる
もの（図３）及び縮小流動を生じないもの（図４）の射
出成形品を得た。成形条件、実験条件及び実験結果を下
記表５から表７に示す。ここで使用した熱可塑性合成樹
脂組成物は、ポリプロピレンをマトリックスとしガラス
繊維を４０重量％含有させた長繊維強化樹脂材料（ペレ
ット長１２.７ｍｍ）である。
【００１６】
【表５】 尚成形機は株式会社大隈鉄工所製のＯＫＭ１５０を使用
した。
した。
【００１７】
【表６】 尚、株式会社島津製作所製 万能試験機ＩＳ−５０００
を使用した。
を使用した。
【００１８】
【表７】
【００１９】以上の結果より、樹脂流動方向に対し直交
するキャビティの断面積が相対的に大きい厚肉部分にゲ
ートを設定し、図４に示す形状のような厚肉部分８Ｂに
隣接する円筒部分７が薄肉形状であっても、一点鎖線で
示す先端部Ｌが厚肉部分８Ｂから円筒部分７に充填が始
まる時点で厚肉部分８Ｂの側面方向への充填が終わら
ず、流動が発生している場合は、円筒部分７において縮
小流動が起きず、繊維配向の改善及び強度向上の効果が
得られないことが確認された。
するキャビティの断面積が相対的に大きい厚肉部分にゲ
ートを設定し、図４に示す形状のような厚肉部分８Ｂに
隣接する円筒部分７が薄肉形状であっても、一点鎖線で
示す先端部Ｌが厚肉部分８Ｂから円筒部分７に充填が始
まる時点で厚肉部分８Ｂの側面方向への充填が終わら
ず、流動が発生している場合は、円筒部分７において縮
小流動が起きず、繊維配向の改善及び強度向上の効果が
得られないことが確認された。
【００２０】本実施例及び実験例はポリアミド、ポリプ
ロピレンについて説明したが、他の熱可塑性合成樹脂組
成物、例えばＰＢＴ．ＰＥＴ．ポリアセタール、ポリウ
レタン等でも数値の違いはあるにしろ同様の結果が確認
され、本発明で使用される熱可塑性合成樹脂、繊維の種
類は自由に選択できる。
ロピレンについて説明したが、他の熱可塑性合成樹脂組
成物、例えばＰＢＴ．ＰＥＴ．ポリアセタール、ポリウ
レタン等でも数値の違いはあるにしろ同様の結果が確認
され、本発明で使用される熱可塑性合成樹脂、繊維の種
類は自由に選択できる。
【００２１】なお、上記実施例では、断面積が相対的に
大きい部位のキャビティと、相対的に断面積が小さい部
位のキャビティを直接に連設しているが、他の実施例と
して両方のキャビティの対向する大小の面をテーパー形
状の部材で間接的に連接し、大きい部位から徐々に断面
積が減少する場合や、小さい部位の断面の形状が大きい
部位のそれより細長く、連接する際部分的に大きい部位
の断面より小さい部位の断面が突出する場合があり、ゲ
ートから構造を強くしようとする部位までの距離と、そ
こまでの大きい部位のキャビティの容積とにより縮小流
動の発生を適宜設定できる。
大きい部位のキャビティと、相対的に断面積が小さい部
位のキャビティを直接に連設しているが、他の実施例と
して両方のキャビティの対向する大小の面をテーパー形
状の部材で間接的に連接し、大きい部位から徐々に断面
積が減少する場合や、小さい部位の断面の形状が大きい
部位のそれより細長く、連接する際部分的に大きい部位
の断面より小さい部位の断面が突出する場合があり、ゲ
ートから構造を強くしようとする部位までの距離と、そ
こまでの大きい部位のキャビティの容積とにより縮小流
動の発生を適宜設定できる。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、溶融樹脂の縮小流動を
取り入れることにより、繊維が流動方向に強く配向さ
れ、その方向に対する引張強度及び曲げ強度を大幅に向
上させることができる。更に、繊維を長くする技術を併
用することにより、強化繊維の配向度合いを増加させ強
度を更に高めることができ、また、その繊維は成形品中
で重量平均繊維長 0.3mm以上がより好ましい。
取り入れることにより、繊維が流動方向に強く配向さ
れ、その方向に対する引張強度及び曲げ強度を大幅に向
上させることができる。更に、繊維を長くする技術を併
用することにより、強化繊維の配向度合いを増加させ強
度を更に高めることができ、また、その繊維は成形品中
で重量平均繊維長 0.3mm以上がより好ましい。
【図１】 本発明に係るゲートを厚肉部側に１箇所設け
た樹脂製円柱状試験片用金型で、実験例１で採用の基本
構造説明図である。
た樹脂製円柱状試験片用金型で、実験例１で採用の基本
構造説明図である。
【図２】 ゲートを薄肉部側に１箇所設けた樹脂製円柱
状試験片用金型で、実験例１で採用の基本構造説明図で
ある。
状試験片用金型で、実験例１で採用の基本構造説明図で
ある。
【図３】 本発明に係る円筒部分７が縮小流動を起こす
樹脂製円筒状試験片金型で、実験例２で採用の基本構造
説明図である。
樹脂製円筒状試験片金型で、実験例２で採用の基本構造
説明図である。
【図４】 円筒部分７が縮小流動を起こさない樹脂製円
筒状試験片金型で、実験例２で採用の基本構造説明図で
ある。
筒状試験片金型で、実験例２で採用の基本構造説明図で
ある。
【図５】 図３、４の成形品の曲げ試験の様子を示した
説明図である。
説明図である。
１…スプルー、２…ランナー、３…ゲート、４…円柱状
試験片キャビティ、４Ａ…円柱状試験片薄肉部、４Ｂ…
円柱状試験片厚肉部、４Ｃ…付け根部、５…スプルー、
６…円筒状試験片キャビティ、７…曲げの負荷のかかる
円筒部分、８Ａ，８Ｂ…円筒部厚肉部分、９…円筒部薄
肉部分、１０…固定用治具、１１…ハンドル、Ｌ…流動
パターン、Ｆ…荷重。
試験片キャビティ、４Ａ…円柱状試験片薄肉部、４Ｂ…
円柱状試験片厚肉部、４Ｃ…付け根部、５…スプルー、
６…円筒状試験片キャビティ、７…曲げの負荷のかかる
円筒部分、８Ａ，８Ｂ…円筒部厚肉部分、９…円筒部薄
肉部分、１０…固定用治具、１１…ハンドル、Ｌ…流動
パターン、Ｆ…荷重。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−293534（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−142217（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−220827（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−142218（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−285911（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−270218（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−134810（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−91707（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−285990（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−31778（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−318517（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 45/00 - 45/84 B29D 23/00
Claims (3)
- 【請求項１】 繊維を含有する熱可塑性合成樹脂組成物
を射出するゲート(3)を、樹脂流動方向に対し直交する
断面積が相対的に大きい部位のキャビティ(4B)に設ける
とともに、前記断面積が大きい部位の面に、相対的に断
面積が小さい部位のキャビティ(4A)を連設する樹脂成形
品であって、樹脂流動方向へ構造的に強化しようとする
部分である付け根部(4C)に縮小流動を発生させ、樹脂流
動方向へ縮小流動部分の繊維配向を大きく変化させるこ
とを特徴とする縮小流動による樹脂成形品。 - 【請求項２】前記繊維を成形品中で重量平均繊維長0.3m
m 以上とする請求項１の樹脂成形品。 - 【請求項３】 樹脂流動方向に対し直交する断面積の異
なる部位を連設するキャビティに、繊維を含有する熱可
塑性合成樹脂組成物を射出する樹脂成形品の成形方法に
おいて、 相対的に断面積が大きい部位のキャビティ(4B)に射出す
る工程と、前記キャビティ(4B)に連設する相対的に断面
積が小さい部位のキャビティ(4A)に、連続的に充填する
工程とからなり、樹脂流動方向へ構造的に強化しようと
する部分である付け根部(4C)に縮小流動を発生させ、樹
脂流動方向へ縮小流動部分の繊維配向を大きく変化させ
ることを特徴とする縮小流動による樹脂成形品の成形方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28548494A JP3211019B2 (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 縮小流動による樹脂成形品及びその成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28548494A JP3211019B2 (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 縮小流動による樹脂成形品及びその成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08142219A JPH08142219A (ja) | 1996-06-04 |
| JP3211019B2 true JP3211019B2 (ja) | 2001-09-25 |
Family
ID=17692122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28548494A Expired - Fee Related JP3211019B2 (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 縮小流動による樹脂成形品及びその成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3211019B2 (ja) |
-
1994
- 1994-11-18 JP JP28548494A patent/JP3211019B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08142219A (ja) | 1996-06-04 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |