JP3200946B2 - 冷熱取出用熱交換器の充填材 - Google Patents
冷熱取出用熱交換器の充填材Info
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- JP3200946B2 JP3200946B2 JP09405292A JP9405292A JP3200946B2 JP 3200946 B2 JP3200946 B2 JP 3200946B2 JP 09405292 A JP09405292 A JP 09405292A JP 9405292 A JP9405292 A JP 9405292A JP 3200946 B2 JP3200946 B2 JP 3200946B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
- F28D7/106—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically consisting of two coaxial conduits or modules of two coaxial conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低温液化ガス配管の外
側に冷媒管を抱かせてなる冷熱取出用熱交換器の低温液
化ガス配管と冷媒管との間に詰める充填材に関するもの
である。
側に冷媒管を抱かせてなる冷熱取出用熱交換器の低温液
化ガス配管と冷媒管との間に詰める充填材に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】ＬＮＧ（液化天然ガス）の冷熱を簡便に
取り出す方法として、特開平０３−７０９５９号公報に
示すように、ＬＮＧ母管を直接竹輪型熱交換器で包み、
熱交換器にフロン等の冷媒を流すことにより冷熱を取り
出すものがある。
取り出す方法として、特開平０３−７０９５９号公報に
示すように、ＬＮＧ母管を直接竹輪型熱交換器で包み、
熱交換器にフロン等の冷媒を流すことにより冷熱を取り
出すものがある。
【０００３】図２はこの熱交換装置の側面図である。図
３は図２のＢ−Ｂ断面の拡大図である。これらの図にお
いて、１は竹輪型熱交換器、２はＬＮＧ母管、３は冷媒
管である。竹輪型熱交換器１は二つ割りの構造で、器体
１ａ，器体１ｂに分割されており、それぞれの両端に設
けられたフランジをボルト締めすることにより、ＬＮＧ
母管２を包み込んで一体に構成されている。なお、器体
１ａ，器体１ｂ，はそれぞれ隔壁４ａ，４ｂ，により隔
てられる二重構造となっており、この隔壁には交通孔が
開けられていて、器体１ａ，器体１ｂはそれぞれが単体
の容器状の管路を形成している。冷媒管３は冷媒入管３
ａ，冷媒出管３ｄ，連結管３ｂ，３ｃとから成り、冷媒
は入管３ａから器体１ａ内へ送り込まれ、器体１ａから
連結管３ｂへ入り、連結管３ｂに直結された連結管３ｃ
を通り抜けて器体１ｂへ入り、器体１ｂを通り冷媒出管
３ｄを抜けて戻るようになっている。
３は図２のＢ−Ｂ断面の拡大図である。これらの図にお
いて、１は竹輪型熱交換器、２はＬＮＧ母管、３は冷媒
管である。竹輪型熱交換器１は二つ割りの構造で、器体
１ａ，器体１ｂに分割されており、それぞれの両端に設
けられたフランジをボルト締めすることにより、ＬＮＧ
母管２を包み込んで一体に構成されている。なお、器体
１ａ，器体１ｂ，はそれぞれ隔壁４ａ，４ｂ，により隔
てられる二重構造となっており、この隔壁には交通孔が
開けられていて、器体１ａ，器体１ｂはそれぞれが単体
の容器状の管路を形成している。冷媒管３は冷媒入管３
ａ，冷媒出管３ｄ，連結管３ｂ，３ｃとから成り、冷媒
は入管３ａから器体１ａ内へ送り込まれ、器体１ａから
連結管３ｂへ入り、連結管３ｂに直結された連結管３ｃ
を通り抜けて器体１ｂへ入り、器体１ｂを通り冷媒出管
３ｄを抜けて戻るようになっている。
【０００４】このような構成であるから、ＬＮＧ母管２
内に液化天然ガスを流しながら、冷媒管３を通して竹輪
型熱交換器１内にフロン等の冷媒を循環させることによ
り、冷熱を取り出すことができる。
内に液化天然ガスを流しながら、冷媒管３を通して竹輪
型熱交換器１内にフロン等の冷媒を循環させることによ
り、冷熱を取り出すことができる。
【０００５】この場合、竹輪型熱交換器１とＬＮＧ母管
２の製作精度の関係から、竹輪型熱交換器１の内径はＬ
ＮＧ母管２の外径より少し大きめにしてある。この隙間
はおよそ５mmであり、この隙間に熱伝導率の高い充填材
５を充填し、熱交換性能を高めるようにしてある。この
充填材５として伝熱セメントが一般的に使用される。伝
熱セメントは、グラファイトと高分子バインダーとを混
練したもので、常温で半固体の性状を示すものである。
２の製作精度の関係から、竹輪型熱交換器１の内径はＬ
ＮＧ母管２の外径より少し大きめにしてある。この隙間
はおよそ５mmであり、この隙間に熱伝導率の高い充填材
５を充填し、熱交換性能を高めるようにしてある。この
充填材５として伝熱セメントが一般的に使用される。伝
熱セメントは、グラファイトと高分子バインダーとを混
練したもので、常温で半固体の性状を示すものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】伝熱セメントに含まれ
るグラファイトは、高い熱伝導率を示すものであるが、
混練する高分子バインダーの熱伝導率が極めて低いた
め、混練物の伝導セメントの熱伝導率は総体的に低いも
のとなり、更に温度の低下による収縮率が大きいので、
空気の混入量が多くなりＬＮＧの冷熱取り出し性能が悪
くなるという問題がある。
るグラファイトは、高い熱伝導率を示すものであるが、
混練する高分子バインダーの熱伝導率が極めて低いた
め、混練物の伝導セメントの熱伝導率は総体的に低いも
のとなり、更に温度の低下による収縮率が大きいので、
空気の混入量が多くなりＬＮＧの冷熱取り出し性能が悪
くなるという問題がある。
【０００７】本発明は、このような問題点を解決する為
になされたもので、熱伝導率が高く且つ温度の低下によ
る収縮率が小さく、冷熱取り出し性能の高い充填材を得
ることを目的とする。
になされたもので、熱伝導率が高く且つ温度の低下によ
る収縮率が小さく、冷熱取り出し性能の高い充填材を得
ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、低温液化ガス配管の外側に冷媒管を抱か
せてなる冷熱取出用熱交換器の低温液化ガス配管と冷媒
管との間に詰める充填材を、水分を含み、含水比と乾燥
密度を調整して熱伝導率を１Ｗ／ｍＫより大きくした粘
性土、水飽和した粘性土、水を結氷させたもの、又は水
と銅粉の混合物を結氷させたものとしたことを特徴とす
るものである。
め、本発明は、低温液化ガス配管の外側に冷媒管を抱か
せてなる冷熱取出用熱交換器の低温液化ガス配管と冷媒
管との間に詰める充填材を、水分を含み、含水比と乾燥
密度を調整して熱伝導率を１Ｗ／ｍＫより大きくした粘
性土、水飽和した粘性土、水を結氷させたもの、又は水
と銅粉の混合物を結氷させたものとしたことを特徴とす
るものである。
【０００９】
【作用】粘性土は、土の成分の中で本発明の目的に適す
る物性値を有する物である。図４は土の三相成分を体積
および重量の比率で解析する場合の構成図であるが、こ
の図の記号を使つて粘性土の物性値を示すと、 （１）含水比（Ｗ）＝Ｍｗ／Ｍｓ×１００（％） （２）飽和度（Ｓ）＝Ｖｗ／Ｖｐ×１００（％） （３）乾燥密度（γd ）＝Ｍｓ／Ｖ 今、密度をρ（Ｍ／Ｖ），土粒子の比重をＧ（Ｍｓ／Ｖ
ｓ）とすると、Ｓ＝ρＧＷ／〔Ｇ（１＋Ｗ）−ρ〕×１
００（％）と表現できる。
る物性値を有する物である。図４は土の三相成分を体積
および重量の比率で解析する場合の構成図であるが、こ
の図の記号を使つて粘性土の物性値を示すと、 （１）含水比（Ｗ）＝Ｍｗ／Ｍｓ×１００（％） （２）飽和度（Ｓ）＝Ｖｗ／Ｖｐ×１００（％） （３）乾燥密度（γd ）＝Ｍｓ／Ｖ 今、密度をρ（Ｍ／Ｖ），土粒子の比重をＧ（Ｍｓ／Ｖ
ｓ）とすると、Ｓ＝ρＧＷ／〔Ｇ（１＋Ｗ）−ρ〕×１
００（％）と表現できる。
【００１０】水を含む粘性土の熱伝導率の変化は図５に
示される。図５は、Ａｎｄｅｒｓｌａｎｄ ａｎｄ Ａ
ｎｄｅｒｓｏｎによる粘性土（凍結）の熱伝導率と含水
比・乾燥密度の関係を示す曲線図で、Ｇｅｏｔｅｃｈｎ
ｉｃａｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｆｏｒ ｃｏｌｄ
ｒｅｇｉｏｎｓ １９７８ に発表されている。これ
は温度が約−１０℃の凍結状態における測定結果であ
る。これによれば、熱伝導率は含水比と乾燥密度に依存
し、水飽和条件の下で最大値は、２Ｗ／ｍＫを示すこと
が証明されている。
示される。図５は、Ａｎｄｅｒｓｌａｎｄ ａｎｄ Ａ
ｎｄｅｒｓｏｎによる粘性土（凍結）の熱伝導率と含水
比・乾燥密度の関係を示す曲線図で、Ｇｅｏｔｅｃｈｎ
ｉｃａｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｆｏｒ ｃｏｌｄ
ｒｅｇｉｏｎｓ １９７８ に発表されている。これ
は温度が約−１０℃の凍結状態における測定結果であ
る。これによれば、熱伝導率は含水比と乾燥密度に依存
し、水飽和条件の下で最大値は、２Ｗ／ｍＫを示すこと
が証明されている。
【００１１】次に図６は、Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄ
ｅｐｅｎｄｅｎｃｅ ｏｆ ｆｒｏｚｅｎ ｓｏｉｌ
１９７７ に発表された粘性土の熱伝導率と温度の関係
を示す曲線図である。これによれば、温度の低下につれ
て水飽和した粘性土の熱伝導率は増大して、ＬＮＧ温度
−１６２℃では３．３Ｗ／ｍＫの値となる。他方、従来
の充填材の熱伝導率は、−１６２℃で０．９Ｗ／ｍＫで
あるから、水飽和した粘性土を使うことにより熱伝導性
能は、約３．７倍となることが示されている。
ｅｐｅｎｄｅｎｃｅ ｏｆ ｆｒｏｚｅｎ ｓｏｉｌ
１９７７ に発表された粘性土の熱伝導率と温度の関係
を示す曲線図である。これによれば、温度の低下につれ
て水飽和した粘性土の熱伝導率は増大して、ＬＮＧ温度
−１６２℃では３．３Ｗ／ｍＫの値となる。他方、従来
の充填材の熱伝導率は、−１６２℃で０．９Ｗ／ｍＫで
あるから、水飽和した粘性土を使うことにより熱伝導性
能は、約３．７倍となることが示されている。
【００１２】更に、従来の充填材では温度が低下するに
つれての収縮量が大きく、この為に隙間が生じて熱交換
性能が低くなる問題があるが、これに対し水飽和した粘
性土は、ほぼ０℃で凍結する際に体積が膨張するので、
隙間が生じることがなく密着性が保たれ、熱交換性能を
良好に保つことが出来る。また、従来の充填材に比べ、
粘性土の場合は粘着性があるので、熱交換器に付着し易
く施工が容易である。
つれての収縮量が大きく、この為に隙間が生じて熱交換
性能が低くなる問題があるが、これに対し水飽和した粘
性土は、ほぼ０℃で凍結する際に体積が膨張するので、
隙間が生じることがなく密着性が保たれ、熱交換性能を
良好に保つことが出来る。また、従来の充填材に比べ、
粘性土の場合は粘着性があるので、熱交換器に付着し易
く施工が容易である。
【００１３】次に、図８氷の熱伝導率と温度の関係曲線
図（Ｓ．Ｓａｗａｄａ，Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｅ
ｐｅｎｄｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅｒｍａｌ ｃｏｎｄｕ
ｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｆｒｏｚｅｎ ｓｏｉｌ，１９
７７）に示されるように、氷の伝導率は温度の低下と共
に増大し、ＬＮＧ温度−１６２℃では、４．９Ｗ／ｍ・
ｋ（＝４．２ｋｃａｌ／ｍ・ｈ℃）となる。これに対
し、従来の充填材である伝熱セメントの熱伝導率は、−
１６２℃で０．７６ｋｃａｌ／ｍ・ｈ℃であるから、氷
は伝熱セメントの５．５倍の熱伝導性能を有しているこ
とを示す。又従来の充填材では、温度が低下するにつれ
て収縮して隙間を生じるため、益々熱伝導性能が低下す
るが、氷は結氷する際に体積が膨張するので、周囲との
密着性が保たれ、熱伝導性能が低下することはない。な
お、銅粉を混入すると熱伝導性能がさらに増大すること
が明らかになった。
図（Ｓ．Ｓａｗａｄａ，Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｅ
ｐｅｎｄｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅｒｍａｌ ｃｏｎｄｕ
ｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｆｒｏｚｅｎ ｓｏｉｌ，１９
７７）に示されるように、氷の伝導率は温度の低下と共
に増大し、ＬＮＧ温度−１６２℃では、４．９Ｗ／ｍ・
ｋ（＝４．２ｋｃａｌ／ｍ・ｈ℃）となる。これに対
し、従来の充填材である伝熱セメントの熱伝導率は、−
１６２℃で０．７６ｋｃａｌ／ｍ・ｈ℃であるから、氷
は伝熱セメントの５．５倍の熱伝導性能を有しているこ
とを示す。又従来の充填材では、温度が低下するにつれ
て収縮して隙間を生じるため、益々熱伝導性能が低下す
るが、氷は結氷する際に体積が膨張するので、周囲との
密着性が保たれ、熱伝導性能が低下することはない。な
お、銅粉を混入すると熱伝導性能がさらに増大すること
が明らかになった。
【００１４】
【実施例】図１は本発明の一実施例を示す熱交換装置の
断面図である。図において６は粘性土を示す。その他の
符号において、図２，図３と同一の符号は同一又は相当
部分を示す。図によって明らかのように、本発明は図
２，図３に示したものと同様の熱交換器に用いられる充
填材として、伝熱セメントの代わりに粘性土６を用いた
ものである。即ちその方法は、従来の伝熱セメントの場
合と同じく、竹輪型熱交換器１の器体１ａ，１ｂの内面
へ粘性土６を５mm程度の厚さに均一に塗り付け、この器
体１ａ，１ｂでＬＮＧ母管２を包んだ後フランジをボル
トで締めつけ、その後冷媒管３をそれぞれ連結した。
断面図である。図において６は粘性土を示す。その他の
符号において、図２，図３と同一の符号は同一又は相当
部分を示す。図によって明らかのように、本発明は図
２，図３に示したものと同様の熱交換器に用いられる充
填材として、伝熱セメントの代わりに粘性土６を用いた
ものである。即ちその方法は、従来の伝熱セメントの場
合と同じく、竹輪型熱交換器１の器体１ａ，１ｂの内面
へ粘性土６を５mm程度の厚さに均一に塗り付け、この器
体１ａ，１ｂでＬＮＧ母管２を包んだ後フランジをボル
トで締めつけ、その後冷媒管３をそれぞれ連結した。
【００１５】次に竹輪型熱交換器１内にフロン２２を満
たし、ポンプを駆動させて冷媒管３を通じてフロン２２
を循環させた。このように従来と同様に通常の運転を行
なって後熱交換性能を計測し、従来のものと比較した
所、次の様な結果が得られた。 （１）水分を含む粘性土（含水比＝５０％）を用いた場
合、熱交換量（Ｋｃａｌ／ｍ2・ｈ）は伝熱セメントの
場合より約４０％良好であった。 （２）水飽和した粘性土（含水比＝６０％）を用いた場
合、熱交換量（Ｋｃａｌ／m2・ｈ）は伝熱セメントの場
合より約６０％良好であった。
たし、ポンプを駆動させて冷媒管３を通じてフロン２２
を循環させた。このように従来と同様に通常の運転を行
なって後熱交換性能を計測し、従来のものと比較した
所、次の様な結果が得られた。 （１）水分を含む粘性土（含水比＝５０％）を用いた場
合、熱交換量（Ｋｃａｌ／ｍ2・ｈ）は伝熱セメントの
場合より約４０％良好であった。 （２）水飽和した粘性土（含水比＝６０％）を用いた場
合、熱交換量（Ｋｃａｌ／m2・ｈ）は伝熱セメントの場
合より約６０％良好であった。
【００１６】図７は本発明の他の実施例の熱交換装置図
で、図７（ａ）は側面図、図７（ｂ）は図７（ａ）のＡ
−Ａ断面図である。図において６はボッチ、７は注水
口、８はオーバーフロー口、５ａは竹輪型熱交換器１と
ＬＮＧ母管２との間隙を示す。その他、図３と同一の符
号は同一又は相当部分を示す。 図によって明らかのよ
うに、本発明は図３に示した従来型と同様であるが、熱
交換器１の内面に、半球状の突起のボッチ６ａを取付
け、かつ熱交換器１を貫通して注水口７、オーバーフロ
ー口８が設けられている。このボッチ６ａは、竹輪型熱
交換器１の器体１ａ，１ｂを組み合わせてＬＮＧ母管２
を包み、フランジをボルトで締めつけた時、ＬＮＧ母管
２の外周全体にわたり両者の間隙５ａをほぼ均一にする
為のもので、高さ５〜１０mmの硬質ゴム製である。注水
口７、オーバーフロー口８は径が２０ mm程度のもので、
注水口７から水を注ぎ、間隙５ａに水を満たし、間隙５
ａが水で満たされた後、オーバーフロー口８から水が溢
れ出るようになっている。間隙５ａを満たした水は、Ｌ
ＮＧの冷熱により凍結して氷に変わるので、ここに氷を
充填材とした竹輪型熱交換器が形成される。
で、図７（ａ）は側面図、図７（ｂ）は図７（ａ）のＡ
−Ａ断面図である。図において６はボッチ、７は注水
口、８はオーバーフロー口、５ａは竹輪型熱交換器１と
ＬＮＧ母管２との間隙を示す。その他、図３と同一の符
号は同一又は相当部分を示す。 図によって明らかのよ
うに、本発明は図３に示した従来型と同様であるが、熱
交換器１の内面に、半球状の突起のボッチ６ａを取付
け、かつ熱交換器１を貫通して注水口７、オーバーフロ
ー口８が設けられている。このボッチ６ａは、竹輪型熱
交換器１の器体１ａ，１ｂを組み合わせてＬＮＧ母管２
を包み、フランジをボルトで締めつけた時、ＬＮＧ母管
２の外周全体にわたり両者の間隙５ａをほぼ均一にする
為のもので、高さ５〜１０mmの硬質ゴム製である。注水
口７、オーバーフロー口８は径が２０ mm程度のもので、
注水口７から水を注ぎ、間隙５ａに水を満たし、間隙５
ａが水で満たされた後、オーバーフロー口８から水が溢
れ出るようになっている。間隙５ａを満たした水は、Ｌ
ＮＧの冷熱により凍結して氷に変わるので、ここに氷を
充填材とした竹輪型熱交換器が形成される。
【００１７】この実施例について説明する。竹輪型熱交
換器１をＬＮＧ母管２の外周に間隙５ａが５mmになるよ
うに取付け、間隙５ａから水が漏れないように止水処理
を行なった後、水を９０℃の温度に加熱し、注水口７よ
り間隙５ａに注入する。オーバーフロー口８より温水が
溢れた時点で注水を停止し、注水口７、オーバーフロー
口８に栓をする。この様にすることで温水はＬＮＧ母管
２の冷温で氷結し、間隙５ａは氷で充填されたものとな
る。次に竹輪型熱交換器１の器体１ａ，１ｂ内をフロン
２２で満たした後、ポンプを駆動してフロンを循環させ
て熱交換性能を計測した所、熱交換量（ｋｃａｌ／ｍ2
・ｈ）は従来の伝熱セメントより８０％増大した。
換器１をＬＮＧ母管２の外周に間隙５ａが５mmになるよ
うに取付け、間隙５ａから水が漏れないように止水処理
を行なった後、水を９０℃の温度に加熱し、注水口７よ
り間隙５ａに注入する。オーバーフロー口８より温水が
溢れた時点で注水を停止し、注水口７、オーバーフロー
口８に栓をする。この様にすることで温水はＬＮＧ母管
２の冷温で氷結し、間隙５ａは氷で充填されたものとな
る。次に竹輪型熱交換器１の器体１ａ，１ｂ内をフロン
２２で満たした後、ポンプを駆動してフロンを循環させ
て熱交換性能を計測した所、熱交換量（ｋｃａｌ／ｍ2
・ｈ）は従来の伝熱セメントより８０％増大した。
【００１８】更にまた、充填材の伝熱率を高める為に５
００μ程度の銅粉を水と共に間隙５に注入し、前記と同
様に水と銅粉の混合物をＬＮＧ母管２の冷温で氷結させ
て充填材とし、熱交換性能を計測した所、熱交換量（ｋ
ｃａｌ／ｍ2 ・ｈ）は伝熱セメントの場合の２倍の値が
得られた。
００μ程度の銅粉を水と共に間隙５に注入し、前記と同
様に水と銅粉の混合物をＬＮＧ母管２の冷温で氷結させ
て充填材とし、熱交換性能を計測した所、熱交換量（ｋ
ｃａｌ／ｍ2 ・ｈ）は伝熱セメントの場合の２倍の値が
得られた。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、低温液化ガス配管の外
周に取付けられる熱交換器との間隙の充填材を、水分を
含む粘性土、水又は水と銅粉の混合物を凍結させること
により、熱伝導率が高く且つ密着性の良い充填材が得ら
れ、ＬＮＧの冷熱を効率よく取り出すことができる。こ
のため同じ冷熱量を取り出す場合、従来に比べて熱交換
器を小型化出来る上、充填材の水、粘性土は極めて安価
であるため、総合的に冷熱取出装置の設備費を大巾に低
減することが可能となる。
周に取付けられる熱交換器との間隙の充填材を、水分を
含む粘性土、水又は水と銅粉の混合物を凍結させること
により、熱伝導率が高く且つ密着性の良い充填材が得ら
れ、ＬＮＧの冷熱を効率よく取り出すことができる。こ
のため同じ冷熱量を取り出す場合、従来に比べて熱交換
器を小型化出来る上、充填材の水、粘性土は極めて安価
であるため、総合的に冷熱取出装置の設備費を大巾に低
減することが可能となる。
【図１】本発明実施例の熱交換装置の断面図である。
【図２】熱交換装置の側面図である。
【図３】図２のＢ−Ｂ断面の拡大図である。
【図４】土の三相成分の構成図である。
【図５】粘性土の熱伝導率と含水比・乾燥密度の関係を
示す曲線図である。
示す曲線図である。
【図６】粘性土の熱伝導率と温度の関係を示す曲線図で
ある。
ある。
【図７】本発明他の実施例の熱交換装置図で、図７
（ａ）は側面図であり、図７（ｂ）は図７（ａ）のＡ−
Ａ断面の拡大図である。
（ａ）は側面図であり、図７（ｂ）は図７（ａ）のＡ−
Ａ断面の拡大図である。
【図８】氷の熱伝導率と温度の関係曲線図である。
１．竹輪型熱交換器 ２．ＬＮＧ母管 ３．冷媒管 ４．隔壁 ５．充填材 ５ａ．間隙 ６．粘性土 ６ａ．ボッチ ７．注水口 ８．オーバーフロー口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大久保 正和 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 吉留 正七 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 木村 隆廣 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 審査官 柳田 利夫 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F28D 7/10 F28D 9/00
Claims (4)
- 【請求項１】 低温液化ガス配管の外側に冷媒管を抱か
せてなる冷熱取出用熱交換器の低温液化ガス配管と冷媒
管との間に詰める充填材において、該充填材を、水分を
含み、含水比と乾燥密度を調整して熱伝導率を１Ｗ／ｍ
Ｋより大きくした粘性土としたことを特徴とする冷熱取
出用熱交換器の充填材。 - 【請求項２】 低温液化ガス配管の外側に冷媒管を抱か
せてなる冷熱取出用熱交換器の低温液化ガス配管と冷媒
管との間に詰める充填材において、該充填材を水飽和し
た粘性土としたことを特徴とする冷熱取出用熱交換器の
充填材。 - 【請求項３】 低温液化ガス配管の外側に冷媒管を抱か
せてなる冷熱取出用熱交換器の低温液化ガス配管と冷媒
管との間に詰める充填材において、該充填材を水を結氷
させたものとしたことを特徴とする冷熱取出用熱交換器
の充填材。 - 【請求項４】 低温液化ガス配管の外側に冷媒管を抱か
せてなる冷熱取出用熱交換器の低温液化ガス配管と冷媒
管との間に詰める充填材において、該充填材を水と銅粉
の混合物を結氷させたものとしたことを特徴とする冷熱
取出用熱交換器の充填材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09405292A JP3200946B2 (ja) | 1991-09-13 | 1992-04-14 | 冷熱取出用熱交換器の充填材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23360391 | 1991-09-13 | ||
| JP3-233603 | 1991-09-13 | ||
| JP09405292A JP3200946B2 (ja) | 1991-09-13 | 1992-04-14 | 冷熱取出用熱交換器の充填材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05126477A JPH05126477A (ja) | 1993-05-21 |
| JP3200946B2 true JP3200946B2 (ja) | 2001-08-20 |
Family
ID=26435363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09405292A Expired - Fee Related JP3200946B2 (ja) | 1991-09-13 | 1992-04-14 | 冷熱取出用熱交換器の充填材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3200946B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018066128A1 (ja) * | 2016-10-07 | 2018-04-12 | 住友精密工業株式会社 | 熱交換器 |
-
1992
- 1992-04-14 JP JP09405292A patent/JP3200946B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05126477A (ja) | 1993-05-21 |
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