JP3195521B2 - 渦流量計 - Google Patents
渦流量計Info
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- JP3195521B2 JP3195521B2 JP20061995A JP20061995A JP3195521B2 JP 3195521 B2 JP3195521 B2 JP 3195521B2 JP 20061995 A JP20061995 A JP 20061995A JP 20061995 A JP20061995 A JP 20061995A JP 3195521 B2 JP3195521 B2 JP 3195521B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、渦流量計に関し、
より詳細には、円筒状の本体部と、渦発生体部とを組合
せて、精密鋳造により一体構成した渦流量計に関する。
より詳細には、円筒状の本体部と、渦発生体部とを組合
せて、精密鋳造により一体構成した渦流量計に関する。
【０００２】
【従来の技術】周知のように、渦流量計は、流路中に流
路軸と直角に設けられた渦発生体から単位時間に流出す
るカルマン渦の数が所定Ｒｅ（レイノルズ）数範囲で流
量に比例することを利用した推測形の流量計である。こ
のような動作原理に基づく渦流量計は、被測流体が流れ
る流管に接続されるフランジ付、又はフランジレスの筒
状をした本体と、この本体に取り付けられた渦発生体
と、渦発生体から流出するカルマン渦を検出する渦検出
器および検出された渦信号を処理変換して流量信号を出
力する変換器とからなる簡単な構成をもっており、しか
も、単位時間に発生するカルマン渦の数は、カルマン渦
信号を変換して得られたディジタル信号として取り出さ
れ、気体・液体の種類に関係なく広い流量範囲に亘って
高精度な流量計測が可能であるなどの多くの特長をもっ
ている。
路軸と直角に設けられた渦発生体から単位時間に流出す
るカルマン渦の数が所定Ｒｅ（レイノルズ）数範囲で流
量に比例することを利用した推測形の流量計である。こ
のような動作原理に基づく渦流量計は、被測流体が流れ
る流管に接続されるフランジ付、又はフランジレスの筒
状をした本体と、この本体に取り付けられた渦発生体
と、渦発生体から流出するカルマン渦を検出する渦検出
器および検出された渦信号を処理変換して流量信号を出
力する変換器とからなる簡単な構成をもっており、しか
も、単位時間に発生するカルマン渦の数は、カルマン渦
信号を変換して得られたディジタル信号として取り出さ
れ、気体・液体の種類に関係なく広い流量範囲に亘って
高精度な流量計測が可能であるなどの多くの特長をもっ
ている。
【０００３】しかし、構造が簡単な渦流量計であって
も、特に、渦流量計を構成する渦発生体の形状および渦
発生体と本体の円筒流路の寸法比等が渦流量計の特性に
大きく影響することが知られており、これまで、これら
の問題を解明し、理想的な流量計に近づけるために多く
の提案がなされた。この中で、渦発生体の断面形状が上
流側が底辺の二等辺三角形であり、本体内径Ｄに対する
渦発生体の幅ｄの比が０.２８近傍、幅ｄに対する二等
辺三角形の高さの比が１〜１.５であるときがカルマン
渦を発生する最適な条件であるとされている。このよう
な条件を充たす従来の渦流量計として本出願人が提供し
た図３，図４に示す構造の渦流量計がある。
も、特に、渦流量計を構成する渦発生体の形状および渦
発生体と本体の円筒流路の寸法比等が渦流量計の特性に
大きく影響することが知られており、これまで、これら
の問題を解明し、理想的な流量計に近づけるために多く
の提案がなされた。この中で、渦発生体の断面形状が上
流側が底辺の二等辺三角形であり、本体内径Ｄに対する
渦発生体の幅ｄの比が０.２８近傍、幅ｄに対する二等
辺三角形の高さの比が１〜１.５であるときがカルマン
渦を発生する最適な条件であるとされている。このよう
な条件を充たす従来の渦流量計として本出願人が提供し
た図３，図４に示す構造の渦流量計がある。
【０００４】図３は、従来の渦流量計の第１例を説明す
るための図で、図３Ａは、流れ方向からみた正面図、図
３Ｂは、図３Ａの矢印Ｂ−Ｂ線断面図であり、図中、１
１は本体、１２は流路、１３は渦発生体である。
るための図で、図３Ａは、流れ方向からみた正面図、図
３Ｂは、図３Ａの矢印Ｂ−Ｂ線断面図であり、図中、１
１は本体、１２は流路、１３は渦発生体である。
【０００５】図３に示す従来の渦流量計は、端面１１ａ
が平行で直径Ｄの円形流路１２を有する円筒状の本体１
１に、断面二等辺三角形状の渦発生体１３を底辺１３ａ
（幅ｄ）が上流側となるように、円弧状の両端１３ａを
円形断面の流路壁１２ａに焼き嵌めして圧接固着したも
のである。このときの渦発生体１３の幅ｄと流路径Ｄの
比（ｄ／Ｄ）＝０.２８に選んである。
が平行で直径Ｄの円形流路１２を有する円筒状の本体１
１に、断面二等辺三角形状の渦発生体１３を底辺１３ａ
（幅ｄ）が上流側となるように、円弧状の両端１３ａを
円形断面の流路壁１２ａに焼き嵌めして圧接固着したも
のである。このときの渦発生体１３の幅ｄと流路径Ｄの
比（ｄ／Ｄ）＝０.２８に選んである。
【０００６】図４は、従来（本出願人において従来）の
渦流量計の第２例を説明するための図で、図４Ａは図４
Ｂの矢視Ａ−Ａ線断面図、図４Ｂは図４Ａの矢視Ｂ−Ｂ
線断面図であり、図中、２１は本体、２２は流路、２３
は渦発生体、２４は両端外側面、２５，２６はＯリン
グ、２７は押えリング、２８はボルトである。
渦流量計の第２例を説明するための図で、図４Ａは図４
Ｂの矢視Ａ−Ａ線断面図、図４Ｂは図４Ａの矢視Ｂ−Ｂ
線断面図であり、図中、２１は本体、２２は流路、２３
は渦発生体、２４は両端外側面、２５，２６はＯリン
グ、２７は押えリング、２８はボルトである。
【０００７】図４に示す渦流量計は、渦発生体の幅ｄと
流路径Ｄとの比（ｄ／Ｄ）は、図４の場合と同様０.２
８に定められているが、渦発生体２３を、円筒状の本体
２１を貫通して固着する固着方式のものである。本体２
１には、流路２２の軸直角で断面を等分に分割する軸上
に透孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄを有し、渦発生体２３に
は、上記透孔にＯリング２５，２６でシールされ、各々
挿通される円柱部分２３ｂ，２３ｃ，２３ｄを有し、渦
発生体２３は流路２２内に位置する部分が二等辺三角形
で、両端部が円である異形断面形状を有して、本体２１
に鍔部２３ａと押えリング２７とでボルト２８により係
止される。このため、渦発生体２３を流路２２の上流側
からみた図４Ａの場合、流路２２内の渦発生体２３は、
二等辺三角形の底面である矩形部分と、流路２２の一部
壁面の円弧部分と前記矩形の短辺部分とで形成された円
弧部分とで構成されている。
流路径Ｄとの比（ｄ／Ｄ）は、図４の場合と同様０.２
８に定められているが、渦発生体２３を、円筒状の本体
２１を貫通して固着する固着方式のものである。本体２
１には、流路２２の軸直角で断面を等分に分割する軸上
に透孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄを有し、渦発生体２３に
は、上記透孔にＯリング２５，２６でシールされ、各々
挿通される円柱部分２３ｂ，２３ｃ，２３ｄを有し、渦
発生体２３は流路２２内に位置する部分が二等辺三角形
で、両端部が円である異形断面形状を有して、本体２１
に鍔部２３ａと押えリング２７とでボルト２８により係
止される。このため、渦発生体２３を流路２２の上流側
からみた図４Ａの場合、流路２２内の渦発生体２３は、
二等辺三角形の底面である矩形部分と、流路２２の一部
壁面の円弧部分と前記矩形の短辺部分とで形成された円
弧部分とで構成されている。
【０００８】渦流量計は流量計として、より広い流量範
囲に亘って器差が安定して高精度であることが求められ
る。
囲に亘って器差が安定して高精度であることが求められ
る。
【０００９】図３，図４に示した従来の渦流量計は、渦
発生体の形状、および渦発生体と本体流路との寸法比等
が最適に定められる。器差は、Ｒｅ数が２×１０4〜１
０7範囲で±１％の範囲内にあるが、図４に示した渦発
生体３２は、端部外側２４が平面をなし、流路２２に円
弧状突起２４ａを有しており、通常の渦流量計では、小
Ｒｅ数で漸増する器差は、図４に示した渦流量計では小
さくなり、前記Ｒｅ数範囲内で±０.５％の器差を可能
とする。
発生体の形状、および渦発生体と本体流路との寸法比等
が最適に定められる。器差は、Ｒｅ数が２×１０4〜１
０7範囲で±１％の範囲内にあるが、図４に示した渦発
生体３２は、端部外側２４が平面をなし、流路２２に円
弧状突起２４ａを有しており、通常の渦流量計では、小
Ｒｅ数で漸増する器差は、図４に示した渦流量計では小
さくなり、前記Ｒｅ数範囲内で±０.５％の器差を可能
とする。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】図３に示した従来の渦
流量計は、円筒状の本体１１に渦発生体１３を焼嵌めし
て作られるので、構成および製作が簡単であるが、流量
器差特性は、図３に示した渦流量計に対し劣る。しか
し、構造の面からみると、渦発生体２３は、円柱部と二
等辺三角形部とからなる複数段の断面形状をもち、この
渦発生体２３を取り付ける本体２１も、渦発生体２３の
形状に対応して渦発生体２３を挿入するための穿孔をし
なければならない。この結果、流量計としての特性は優
れているが製造コストが嵩み、高価となるという課題が
あった。
流量計は、円筒状の本体１１に渦発生体１３を焼嵌めし
て作られるので、構成および製作が簡単であるが、流量
器差特性は、図３に示した渦流量計に対し劣る。しか
し、構造の面からみると、渦発生体２３は、円柱部と二
等辺三角形部とからなる複数段の断面形状をもち、この
渦発生体２３を取り付ける本体２１も、渦発生体２３の
形状に対応して渦発生体２３を挿入するための穿孔をし
なければならない。この結果、流量計としての特性は優
れているが製造コストが嵩み、高価となるという課題が
あった。
【００１１】本発明は、優れた器差特性を保持しながら
安価な渦流量計を提供することを目的とする。
安価な渦流量計を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、被測流体が流
れる流管に接続され円筒状の流路を有する筒状の本体部
と、前記流路の軸に直角で、両端が前記本体部の流路内
壁に一体接続された渦発生体部を有し、該渦発生体部か
ら単位時間当りに発生するカルマン渦の数から流量を求
める渦流量計において、前記渦発生体部は、断面形状が
軸方向に一定な上流側が底辺となる二等辺三角形状の柱
状体で、前記流路内壁に接続される端部は、前記渦発生
体の軸に直角な前記二等辺三角形に外接する円形平面と
前記流路内壁の円弧面とで構成され、前記流路の流れ方
向に円弧状に突起した円弧突起部を有し、該渦発生体部
と前記本体部と前記円弧突起部とを精密鋳造により一体
に形成して、優れた特性をもち、安価な渦流量計を提供
することを特徴としたものである。
れる流管に接続され円筒状の流路を有する筒状の本体部
と、前記流路の軸に直角で、両端が前記本体部の流路内
壁に一体接続された渦発生体部を有し、該渦発生体部か
ら単位時間当りに発生するカルマン渦の数から流量を求
める渦流量計において、前記渦発生体部は、断面形状が
軸方向に一定な上流側が底辺となる二等辺三角形状の柱
状体で、前記流路内壁に接続される端部は、前記渦発生
体の軸に直角な前記二等辺三角形に外接する円形平面と
前記流路内壁の円弧面とで構成され、前記流路の流れ方
向に円弧状に突起した円弧突起部を有し、該渦発生体部
と前記本体部と前記円弧突起部とを精密鋳造により一体
に形成して、優れた特性をもち、安価な渦流量計を提供
することを特徴としたものである。
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【発明の実施の形態】図１は、本発明による渦流量計の
第１の実施の形態を説明するための図で、図１Ａは平面
図、図１Ｂは後流側からみた正面図、図１Ｃは図１Ｂの
矢視Ｃ−Ｃ線断面図であり、図中、１は本体部、２は流
路、３は渦発生体部、４は円弧突起部である。
第１の実施の形態を説明するための図で、図１Ａは平面
図、図１Ｂは後流側からみた正面図、図１Ｃは図１Ｂの
矢視Ｃ−Ｃ線断面図であり、図中、１は本体部、２は流
路、３は渦発生体部、４は円弧突起部である。
【００１６】図１において、本体部１は、軸Ｏ−Ｏ′と
同軸な内径Ｄの流路２を有する円筒状体であり、流管
（図示せず）のフランジ間に、流管と同軸に挟持されボ
ルト等により圧接される所謂フランジレスの本体の例で
あり、フランジ面に平行な端面１ａ，１ａを有し、円筒
流路２内には、軸Ｏ−Ｏ′と直角で流路２を等分する３
角柱状の渦発生体部３を設けている。渦発生体部３は、
断面一定な柱状体で断面形状は、軸Ｏ−Ｏ′上において
被測流体がＯからＯ′に向けて流れるとき、流れに面し
た辺が長さｄの底辺３ａで斜辺３ｂ，３ｃを有する二等
辺三角形であるが、流路２の壁面２ａと接続する両端側
は、各々渦発生体部３の軸に直角な前記二等辺三角形を
外接する円形面である外側端面４ａと流路２の円弧４ｂ
とで囲まれた円弧突起部４となっている。また、渦発生
体部３には、渦信号をカルマン渦の発生に伴って生ずる
圧力変動として検出するため、渦発生体部３の外部から
軸方向に挿入された圧力検出器（図示せず）に前記変動
圧力を印加するための圧力導入口となる対をなす複数対
の圧力導入口３ｄ，３ｄ，３ｅ，３ｅを設けている。し
かし、圧力導入口３ｄ，３ｅは渦検出手段が異なれば不
要である。
同軸な内径Ｄの流路２を有する円筒状体であり、流管
（図示せず）のフランジ間に、流管と同軸に挟持されボ
ルト等により圧接される所謂フランジレスの本体の例で
あり、フランジ面に平行な端面１ａ，１ａを有し、円筒
流路２内には、軸Ｏ−Ｏ′と直角で流路２を等分する３
角柱状の渦発生体部３を設けている。渦発生体部３は、
断面一定な柱状体で断面形状は、軸Ｏ−Ｏ′上において
被測流体がＯからＯ′に向けて流れるとき、流れに面し
た辺が長さｄの底辺３ａで斜辺３ｂ，３ｃを有する二等
辺三角形であるが、流路２の壁面２ａと接続する両端側
は、各々渦発生体部３の軸に直角な前記二等辺三角形を
外接する円形面である外側端面４ａと流路２の円弧４ｂ
とで囲まれた円弧突起部４となっている。また、渦発生
体部３には、渦信号をカルマン渦の発生に伴って生ずる
圧力変動として検出するため、渦発生体部３の外部から
軸方向に挿入された圧力検出器（図示せず）に前記変動
圧力を印加するための圧力導入口となる対をなす複数対
の圧力導入口３ｄ，３ｄ，３ｅ，３ｅを設けている。し
かし、圧力導入口３ｄ，３ｅは渦検出手段が異なれば不
要である。
【００１７】図１に示した渦流量計の渦発生体部３の流
れ方向の幅ｄと円筒状の流路２の内径Ｄとの寸法比およ
び渦発生体３の形状の好ましい値は、寸法比（ｄ／Ｄ）
が０.２５〜０.３０で渦発生体３の二等辺三角形の斜辺
３ｂ，３ｃの軸Ｏ−Ｏ′に対する傾斜角が所定の角度範
囲であり、円弧突起部４を有することにより、渦発生体
部３から流出するカルマン渦による渦柱は、渦発生部３
と略平行して剥離し、実質的に２次元のカルマン渦とな
り、器差に対するＲｅ特性は、格段に向上する。
れ方向の幅ｄと円筒状の流路２の内径Ｄとの寸法比およ
び渦発生体３の形状の好ましい値は、寸法比（ｄ／Ｄ）
が０.２５〜０.３０で渦発生体３の二等辺三角形の斜辺
３ｂ，３ｃの軸Ｏ−Ｏ′に対する傾斜角が所定の角度範
囲であり、円弧突起部４を有することにより、渦発生体
部３から流出するカルマン渦による渦柱は、渦発生部３
と略平行して剥離し、実質的に２次元のカルマン渦とな
り、器差に対するＲｅ特性は、格段に向上する。
【００１８】図１に示した渦流量計の本体部１と渦発生
体部３と円弧突起部４は精密鋳造、例えば、ロストワッ
クス法（インベストメントカスト法）により一体に成形
される。ロストワックス法は、例えば、密ろう、松脂等
からなる熱可溶性の物質により渦流量計の模型を作り、
これを、けい砂、石灰粉末等からなる耐火材料で被覆
後、加熱して熱可溶性の模型を溶出し、空洞となった模
型部に、例えば、ステンレス鋼の鋳造金属を注入固化
後、耐火材料を取り除く。鋳造された渦流量計の表面は
サンドブラスト等により平滑面となるように表面処理さ
れる。
体部３と円弧突起部４は精密鋳造、例えば、ロストワッ
クス法（インベストメントカスト法）により一体に成形
される。ロストワックス法は、例えば、密ろう、松脂等
からなる熱可溶性の物質により渦流量計の模型を作り、
これを、けい砂、石灰粉末等からなる耐火材料で被覆
後、加熱して熱可溶性の模型を溶出し、空洞となった模
型部に、例えば、ステンレス鋼の鋳造金属を注入固化
後、耐火材料を取り除く。鋳造された渦流量計の表面は
サンドブラスト等により平滑面となるように表面処理さ
れる。
【００１９】表面処理された渦流量計は、センサが圧力
検出方式で、例えば、フランジを有する圧力センサの場
合、圧力センサ（図示せず）を固着するセンサ取付面１
ｂの平面仕上加工、および渦発体部３の軸方向に圧力導
入口３ｅ，３ｄ，と連通するセンサ挿入口（図示せず）
を穿孔する孔加工の簡単な加工を施すだけで、所定の器
差特性を有する渦流量計ができる。
検出方式で、例えば、フランジを有する圧力センサの場
合、圧力センサ（図示せず）を固着するセンサ取付面１
ｂの平面仕上加工、および渦発体部３の軸方向に圧力導
入口３ｅ，３ｄ，と連通するセンサ挿入口（図示せず）
を穿孔する孔加工の簡単な加工を施すだけで、所定の器
差特性を有する渦流量計ができる。
【００２０】
【００２１】
【００２２】
【００２３】
【００２４】
【００２５】
【００２６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、以下の効果がある。渦発生体部と本体部と
が、精密鋳造により一体に鋳造され、センサ取付のため
の僅かな加工を施すだけの簡単な作業により、安価な渦
流量計要部が得られ、且つ、渦発生体部の端部にカルマ
ン渦を２次元的に発生させるために有効な円弧突起部を
設けたので、広い流量範囲で優れた器差精度をもつ渦流
量計を安価に提供することができる。
によれば、以下の効果がある。渦発生体部と本体部と
が、精密鋳造により一体に鋳造され、センサ取付のため
の僅かな加工を施すだけの簡単な作業により、安価な渦
流量計要部が得られ、且つ、渦発生体部の端部にカルマ
ン渦を２次元的に発生させるために有効な円弧突起部を
設けたので、広い流量範囲で優れた器差精度をもつ渦流
量計を安価に提供することができる。
【００２７】
【００２８】
【００２９】
【実施例】図２は、本発明による渦流量計の配管形状に
よる器差影響の実施例を説明するための図であり、横軸
は配管径ＤのＮ（整数）倍、横軸は上流直管長が４０Ｄ
の配管条件で得られたメータ定数Ｋ0（ｌ／ｐ：リッタ
／パルス）に対する相対誤差（（Ｋ−Ｋ0）／Ｋ0）×１
００％をあらわしている。
よる器差影響の実施例を説明するための図であり、横軸
は配管径ＤのＮ（整数）倍、横軸は上流直管長が４０Ｄ
の配管条件で得られたメータ定数Ｋ0（ｌ／ｐ：リッタ
／パルス）に対する相対誤差（（Ｋ−Ｋ0）／Ｋ0）×１
００％をあらわしている。
【００３０】試験に供された渦流量計は、渦発生体部
が、長さＤ＝１５０ｍｍ（ｄ／Ｄ）＝０．２８，（ｌ／
ｄ）＝１．２５円弧突起部６の長ｌ＝８ｍｍ，高さｈ＝
７ｍｍ，および９ｍｍの２種類であり、試験条件は試験
流は水、Ｒｅ数：３×１０6で、上流側配管が４０Ｄの
直管配管で行った試験結果得られたメータ定数Ｋ0に対
し、上流側配管が９０°エルボ、又は立体２重エルボの
後流側に設けられた長管長をパラメータとして得られた
相対器差（（Ｋ−Ｋ0）／Ｋ0）％をあらわした結果であ
る。
が、長さＤ＝１５０ｍｍ（ｄ／Ｄ）＝０．２８，（ｌ／
ｄ）＝１．２５円弧突起部６の長ｌ＝８ｍｍ，高さｈ＝
７ｍｍ，および９ｍｍの２種類であり、試験条件は試験
流は水、Ｒｅ数：３×１０6で、上流側配管が４０Ｄの
直管配管で行った試験結果得られたメータ定数Ｋ0に対
し、上流側配管が９０°エルボ、又は立体２重エルボの
後流側に設けられた長管長をパラメータとして得られた
相対器差（（Ｋ−Ｋ0）／Ｋ0）％をあらわした結果であ
る。
【００３１】図２に示した結果によると、９０°エル
ボ、および立体２重エルボの場合も上流直管長が５Ｄで
は、相対器差は−１％を越すが、１０Ｄ以上では、±
０.５％以内の相対器差となり、それ以上の配管長であ
れば、相対器差は略無視される程度であり、最も器差影
響を受け易い立体２重エルボでも、充分満足した高安定
な器差の渦流量が得られる。
ボ、および立体２重エルボの場合も上流直管長が５Ｄで
は、相対器差は−１％を越すが、１０Ｄ以上では、±
０.５％以内の相対器差となり、それ以上の配管長であ
れば、相対器差は略無視される程度であり、最も器差影
響を受け易い立体２重エルボでも、充分満足した高安定
な器差の渦流量が得られる。
【図１】 本発明による渦流量計の第１実施の形態を説
明するための図である。
明するための図である。
【図２】 本発明による渦流量計の配管形状による器影響
の実施例を説明するための図である。
の実施例を説明するための図である。
【図３】 従来の渦流量計の第１例を説明するための図
である。
である。
【図４】 従来（本出願人において従来）の渦流量計の
第２例を説明するための図である。
第２例を説明するための図である。
１…本体部、２…流路、３…渦発生体部、４…円弧突起
部。
部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−296805（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−34405（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−250726（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−212318（ＪＰ，Ａ) 特公 昭58−32334（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭58−32335（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭57−40445（ＪＰ，Ｂ２) 実公 昭57−2897（ＪＰ，Ｙ２) 特表 平９−510546（ＪＰ，Ａ) 米国特許4220046（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G01F 1/32
Claims (1)
- 【請求項１】 被測流体が流れる流管に接続され円筒状
の流路を有する筒状の本体部と、前記流路の軸に直角
で、両端が前記本体部の流路内壁に一体接続された渦発
生体部を有し、該渦発生体部から単位時間当りに発生す
るカルマン渦の数から流量を求める渦流量計において、
前記渦発生体部は、断面形状が軸方向に一定な上流側が
底辺となる二等辺三角形状の柱状体で、前記流路内壁に
接続される端部は、前記渦発生体の軸に直角な前記二等
辺三角形に外接する円形平面と前記流路内壁の円弧面と
で構成され、前記流路の流れ方向に円弧状に突起した円
弧突起部を有し、該渦発生体部と前記本体部と前記円弧
突起部とを精密鋳造により一体に形成したことを特徴と
する渦流量計。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20061995A JP3195521B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 渦流量計 |
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